DOKUMENTACJA TECHNICZNA MOSTU STALOWO-śELBETOWEGO NA POTOKU LORANIEC W CIĄGU UL. MICKIEWICZA W CIĘCINIE GMINA WĘGIERSKA GÓRKA USUWANIE SZKÓD POWODZIOWYCH Z MAJA I CZERWCA 2010 ROKU; REMONT USZKODZONEGO MOSTU GMINNEGO NA POTOKU LORANIEC W MIEJSCOWOŚCI CIĘCINA, GMINA WĘGIERSKA GÓRKA, POWIAT śywiecki, WOJEWÓDZTWO ŚLĄSKIE. INWESTOR: URZĄD GMINY WĘGIERSKA GÓRKA PROJEKTOWAŁ: mgr inŝ. Wojciech KUPCZAK Sierpień 2010
OPIS TECHNICZNY do projektu technicznego remontu mostu stalowo-ŝelbetowego na potoku Loraniec, w ciągu ul. Mickiewicza w Cięcinie. 1. PODSTAWA OPRACOWANIA 1.1. Zlecenie Inwestora 1.2. Inwentaryzacja terenu 1.3. Obliczenia hydrauliczno-hydrologiczne oraz operat wodno-prawny autorstwa Krzysztofa Liszkowskiego 1.4. Adekwatne normy i przepisy budowlane 2. POŁOśENIE OBIEKTU Projektowany most stalowo-ŝelbetowy połoŝony jest na potoku Loraniec, w Cięcinie, gmina Węgierska Górka. SkrzyŜowanie osi mostu z osią potoku pod kątem 90 0. Spadek podłuŝny mostu: 2%. Rozpiętość w świetle między podporami 7,0 m. Szerokość mostu 4,00 m. Długość płyty jezdnej 7,50 m. Bariery stalowe typowe mostowe. 3. STAN ISTNIEJĄCY Na skutek powodzi która miała miejsce w miesiącach maju i czerwcu 2010 roku, zostały mocno podmyte przyczółki mostu, co spowodowało uszkodzenie konstrukcji jezdnej mostu. Stan istniejący potoku stanowi koryto potoku o parametrach jak w opracowaniu obliczeń hydrologiczno-hydraulicznych. 4. PROJEKTOWANE ZMIANY Projektuje się wykonanie następujących robót: rozebranie asfaltobetonowej jezdni mostu rozebranie Ŝelbetowej płyty nośnej jezdni mostu rozebranie stalowej konstrukcji nośnej mostu (dźwigarów) rozebranie uszkodzonych i podmytych przyczółków mostu wykonanie nowych przyczółków mostu wykonanie stalowej konstrukcji nośnej mostu (dźwigarów) wykonanie płyty Ŝelbetowej jezdni mostu wykonanie barier mostu wykonanie najazdów na most. 2}
4.1 OBCIĄZENIA UśYTKOWE MOSTU Konstrukcję mostu sprawdzono na obciąŝenie uŝytkowe według PN-85/S-10030. CięŜar uŝytkowy pojazdów dopuszczonych do eksploatacji po obiekcie: 15 ton. 4.2 KONSTRUKCJA NOŚNA Ustrój mostu stanowi konstrukcja stalowo-ŝelbetowa w postaci pięciu belek stalowych z profili walcowanych dwuteowych I300, wg PN-91/H-93407, o rozstawie osiowym co 70 cm. Rozpiętość całkowita konstrukcji wynosi 7,50 m. Rozpiętość w świetle podpór L= 7,00 m. Rozpiętość obliczeniowa L 0 = 7,35 m. Szerokość całkowita 4,00 m. (szerokość pasa jezdnego 3,0 m). StęŜenia dźwigarów stalowych stanowią profile walcowane z ceowników C 160 wg PN-86/H-93403, łączone spoiną pachwinową do środników dźwigarów głównych, które stanowią profile walcowane dwuteowe I300. Na powyŝszej konstrukcji stalowej przewidziano wykonanie płyty Ŝelbetowej o grubości 12 cm z betonu B-25 zbrojonego prętami #12 co 12 cm górą oraz dołem w poprzek. Zbrojenie rozdzielcze: pręty Φ8 co 25 cm. Mocowanie płyty do dźwigarów za pomocą kołków HILTI na betonie Ŝywicznym od spodu, lub przez marki stalowe dospawane do dźwigarów i mocowane do płyty na kołki rozporowe systemowe. Płytę naleŝy wylać jako monolityczną zwracając szczególną uwagę na odpowiednie zagęszczenie wylewanego betonu aby uniknąć powstania rakowin i ubytków w konstrukcji. Od spodu płytę zaleca się zaimpregnować roztworem bitumicznym do impregnacji powierzchni betonowych. 4.3 PODPORY MOSTU Projektuje się odtworzenie fundamentów masywnych z betonu hydrotechnicznego klasy B20 o wymiarach jak w części rysunkowej. Głębokość posadowienia ław fundamentowych 1,2 m poniŝej poziomu dna potoku. W przypadku natrafienia na skałę wyŝej poziomu posadowienia, dopuszcza się posadownienie na niej, pod warunkiem dokładnego jej oczyszczenia oraz osadzenia w niej prętów kotwiących. Stosować wyłącznie beton klasy B20 z dodatkami uszczelniającymi (np. z Hydrozolem, Gelexem lub innymi dodatkami). Podczas betonowania naleŝy mieszankę betonową zagęszczać wibratorem. Ściany przyczółków projektuje się, podobnie jak fundament, z betonu klasy B20 o wymiarach jak w części rysunkowej. W części górnej, na całej długości przyczółków, zaleca się wykonanie izolacji przeciwwilgociowej z 2 warstw papy asfaltowej na lepiku lub jej odpowiednika z emulsji bitumicznych dyspersyjnych. 3}
Od strony gruntu wykonać izolację powłokową betonu ścian przyczółków poprzez powleczenie 2 warstwami emulsji asfaltowej na zimno (np. Izoplast lub Abizol). Szczególną uwagę naleŝy zwrócić na odpowiednie zagęszczenie wylewanego betonu aby uniknąć powstania rakowin i ubytków w konstrukcji. Po wykonaniu konstrukcji podpór, naleŝy odtworzyć profil koryta potoku wraz z umocnieniem go płytami aŝurowymi Ŝelbetowymi jak pierwotnie. 4.4 ZABEZPIECZENIE ANTYKOROZYJNE KONSTRUKCJI STALOWEJ Konstrukcję stalową po wykonaniu zabezpieczyć przed korozją. Po oczyszczeniu do III stopnia czystości nałoŝyć warstwę podkładową np. z minii, a następnie powlec powłoką nawierzchniową (farby do metalu). MoŜna teŝ nałoŝyć bezpośrednio warstwę farby antykorozyjnej (np. Hammerite lub odpowiednika) na konstrukcję. Łączna grubość powłoki antykorozyjnej powinna wynosić 160-180 µm. 4.5 PORĘCZE STALOWE Przewidziano wykonanie barieroporęczy ochronnych stalowych typowych mostowych jak na rysunkach. 4.6 NAJAZDY Nasyp na najazdach i zasypkę podpór mostu naleŝy wykonać z pospółki drogowej certyfikowanej. Zasypka powinna być układana równomiernie i równocześnie z obu stron mostu, warstwami o grubości ok. 20-30 cm, bardzo starannie zagęszczanymi. Wskaźnik zagęszczenia ls>=l,0. NaleŜy zwrócić szczególną uwagę na właściwe zagęszczenie przy podporach mostu, w celu przeciwdziałania powstawaniu nierówności w czasie eksploatacji. Skarpy nasypu drogowego naleŝy obhumusować i obsiać trawą. Na odcinkach dojazdów w zakresie robót przewidziano: - podbudowa z pospółki drogowej gr. 0-50 cm, stabilizowanej mechaniczne, - nawierzchnia z kruszywa kamiennego łamanego 0/31.5, stabilizowanego mechanicznie, gr. 25 cm, - warstwa ścieralna: beton asfaltowy 0/12,8, gr. 4 cm, - warstwa wiąŝąca: beton asfaltowy 0/16; gr. 4 cm. Najazdy dopasować do rzędnych istniejących dróg gminnych prowadzących na most. NaleŜy wykonać równieŝ odpowiednie nasypy i nawierzchnie w celu umoŝliwienia wyjazdu z istniejących obiektów i posesji na drogę gminną w rejonie mostu. 4}
UWAGI: Wykonawca oraz/lub kierownik budowy mostu powinien posiadać odpowiednie uprawnienia budowlane do wykonywania tego typu obiektów. Wszelkie zmiany wprowadzane w trakcie realizacji, mające istotny wpływ na konstrukcję obiektu, naleŝy uprzednio uzgadniać z projektantem. Wszystkie uŝyte do budowy materiały i prefabrykaty muszą posiadać Świadectwo dopuszczenia do stosowania w budownictwie ITB zgodnie z obowiązującymi przepisami. 5}
OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE ZESTAWIENIE OBCIĄśEŃ NA 1 SZT. BELKI NOŚNEJ STALOWEJ (I300) OBCIĄśENIA STAŁE: CięŜar własny: Płyta Ŝelbetowa 24,0x0,7x0,12 = 2,02 kn/m Poręcz stalowa 0,2x1,1 = 0,22 kn/m Belka nośna I300 2,02 x 1,3 = 2,63 kn/m 0,06 x 1,3 = 0,07 kn/m 0,54 x 1,3 = 0,70 kn/m RAZEM: q k = 2,62 kn/m q 1 = 3,40 kn/m OBCIĄśENIA ZMIENNE: ObciąŜenie równomiernie rozłoŝone: q = 1,2 kn/m 2 q 2 = 1,2 x 0,7 = 0,84 kn/m q obl = 3,40+0,84 = 4,24 kn/m ObciąŜenie płyty mostu taborem samochodowym K = 240 kn współczynnik dynamiczny ϕ = 1,35 0,005 L ϕ = 1,35-0,005 x 7,0 = 1,315 na jedną belkę: Q 1B = (K x ϕ / (bxh)) x 0,7 + q = (240 x 1,315 / (4,0*7,0)) x 0,7 + 4,24 = 12,13 kn/m ObciąŜenie tłumem: pominięto. 6}
A. OBLICZENIA BELKI NOŚNEJ: Długość obliczeniowa belki: l o = 1,05 l x = 1,05 x 7,0 = 7,35 m. Do obliczeń przyjęto schemat obciąŝeń jak poniŝej: Q 1b 735 M max = 81,92 knm Dla belki stalowej I300: R = 175 Mpa W x = 653 cm 3 σ = M x / W x R σ = 81,92*10 3 / 653*10-6 Warunek spełniony. = 125,45 MPa < 175 Mpa Nie uwzględniono obciąŝeń wywołanych hamowaniem pojazdów na moście. JAKO USTRÓJ NOŚNY PRZYJĘTO 5 SZT. BELEK STALOWYCH I300 7}
B. OBLICZENIA PŁYTY JEZDNEJ: Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. 0,00 0,00 -- 0,00 2. Płyta Ŝelbetowa grub.12 cm 3,00 1,10 -- 3,30 Σ: 3,00 1,10 3,30 Zestawienie obciąŝeń skupionych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia F k x [m] γ f k d F d 1. ObciąŜenie skupione od koła tylnego pojazdu (samochód cięŝarowy średni) z ładunkiem dług.300 cm [15T:3,00m] 83,33 0,39 1,20 0,00 100,00 Schemat statyczny płyty: 0,39 100,0 qo = 3,30 A leff = 0,78 B Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 0,78 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 19,75 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 16,48 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,23 knm/m Reakcja obliczeniowa R A = R B = 51,29 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa CięŜar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 65% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,65 Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Pręty rozdzielcze φ4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 6,61 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 12,0 cm o A s = 9,42 cm 2 /mb (ρ= 1,00% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,01 mm < a lim = 3,90 mm 8}
Zestawienie stali zbrojeniowej dla pasma 1 mb płyty Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS Nr [mm] [cm] [szt.] φ4,5 φ12 1 12 81 2,78 2,25 2 12 83 2,78 2,31 3 12 83 2,78 2,31 4 4,5 105 13 13,65 Długość wg średnic [m] 13,7 6,9 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,125 0,888 Masa wg średnic [kg] 1,7 6,1 Masa wg gatunku stali [kg] 2,0 7,0 Razem [kg] 9 JAKO ZBROJENIE PŁYTY JEZDNEJ PRZYJĘTO #12 CO 12 CM GÓRĄ ORAZ DOŁEM, BETON B25 9}