OBLICZENIA STATYCZNE do PB wzmocnienia dachu nad Muzeum 1. Konstrukcja wi by dachowej dla po aci o k cie pochylenia 40 0 Obci enia dla krokwi: Zebranie obci charakterystyczne obliczeniowe - ci ar w asny pokrycia z uwzgl dnieniem krokwi i at (wg tabl. Z2-1 w PN-82/B-02001) 0.90 kn/m 2 x 1.3 = 1.17 kn/m 2 - ci ar deskowania grubo ci 2.5 cm 0.025 x 5.5 = 0.14 kn/m 2 x 1.2 = 0.17 kn/m 2 - we na mineralna gr. 30.0 cm 0.30 x 1.0 = 0.30 kn/m 2 x 1.3 = 0.39 kn/m 2 - nieg (wg tabl.z1-1 w PN-80/B-02010, za cznik Az-1, q k =1.60 kn/m 2, =40 0, C 2 =0.8) S 2 = 1.60 x 0.8 = 1.28 kn/m 2 x 1.5 = 1,92 kn/m 2 - wiatr (wg tabl.z1-3 w PN-77/B-02011+aneksy, q k =0.30 kn/m 2, C e =0,8, C z =0,4/-0,4, =1.8) po nawietrzna (C z =0.4) W 1 = 0.30 x 0,8 x 0.4 x 1.8= 0.17 kn/m 2 x 1.5 = 0.26 kn/m 2 po zawietrzna (C z =-0.4) W 2 =0.30 x 0,8 x (-0.4) x 1.8=- 0.17 kn/m 2 x 1.5 = -0.26 kn/m 2 Ci ary w asne g ównych elementów no nych uwzgl dni program obliczeniowy Schematy statyczne, geometria wi zara, obci enia, si y wewn trzne Obliczanie si wewn trznych w elementach sk adowych, reakcje podporowe, wymiarowanie wi zara wykonano za pomoc programu Rama 3D autorstwa dr. in. Grajka z firmy Pro-Soft z Gliwic. Obci enia dla poszczególnych pr tów przyj to odpowiednio dla rozstawu 1,10m Wzmocnienie dachu wykonano wprowadzaj c dodatkowe elementy no ne (zastrza y podpieraj ce p atew kalenicow ).
Wyniki wymiarowania najbardziej wyt onych elementów (przeci onych wg schematu istniej cej konstrukcji) wg jak ni ej Sprawdzenie wyt enia elementów dla konstrukcji dachowej wzmocnionej Wymiarowanie belek no nych wi by dachowej OBIEKT: Belka (Krokwie 12x14) Od w a: 243 do w a: 50 (L= 2,945 m) Przekrój nr: 11 (Krokwie 12x14) f= 3,272 mm < 14,72 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 168 cm2 Pole cinania (bxh)= 168 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 392 cm3 Nrr: 1,2,3,5,7 ciskanie (Nc)= 0,03276 kn cinanie (Vy)= 3,228 kn Zginanie (Mz)= 1,706 knm ciskanie: Sc/fcd= 0,00 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd= 0,29 cinanie: ty/fvd= 0,25 D ugo pr ta (Loz)= 2,945 m (Loy)= 1 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 1 (miy)= 1 Smuk pr ta (l_z)= 72,87 (l_y)= 28,87
Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,5413 (kc,y)= 1,003 D ugo obliczeniowa (Ld)= 3,225 m Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,00 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd= 0,29 Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,29 OBIEKT: Belka (J tka górna) Od w a: 42 do w a: 44 (L= 1,658 m) Przekrój nr: 5 (Z ony) f= 0,1228 mm < 8,29 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 320 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 1067 cm3 (Wy)= 2408 cm3 Nrr: 1,2,3,4,6 ciskanie (Nc)= 6,037 kn cinanie (Vy)= 1,768 kn cinanie (Vx)= 0,001154 kn Zginanie (Mz)= 1,733 knm Zginanie (My)= 0,00112 knm UWAGA moment My pomini to przy wymiarowaniu ciskanie: Sc/fcd= 0,01 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd= 0,10 cinanie: tz/fvd= 0,00 cinanie: ty/fvd= 0,05 D ugo pr ta (Loz)= 1,658 m (Loy)= 1,658 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 3,84 (miy)= 1 Smuk pr ta (l_z)= 110,3 (l_y)= 76,72 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,2587 (kc,y)= 0,4973 D ugo obliczeniowa (Ld)= 1,658 m Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,06 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd= 0,15 Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,10 OBIEKT: Belka kalenicowa (12x12) OBIEKT: Rygiel (12x12) Od w a: 3 do w a: 58 (L= 6,6 m) Przekrój nr: 2 (12x12) f= 5,551 mm < 33 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 196 cm2 Pole cinania (bxh)= 196 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 457 cm3 (Wy)= 457 cm3 Wska nik na skr canie= 568 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,6 ciskanie (Nc)= 0,01946 kn cinanie (Vy)= 5,538 kn cinanie (Vx)= 4,328 kn Zginanie (Mz)= 3,272 knm Zginanie (My)= 2,563 knm Skr canie (Mt)= 0,001736 knm
ciskanie: Sc/fcd= 0,00 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 1,00 (ZA DU O) Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,96 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 1,00 (ZA DU O) (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,96 cinanie: tz/fvd= 0,29 cinanie: ty/fvd= 0,37 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,14 D ugo pr ta (Loz)= 6,6 m (Loy)= 6,6 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 0,32 (miy)= 0,32 Smuk pr ta (l_z)= 52,26 (l_y)= 52,26 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,8213 (kc,y)= 0,8213 Brak zwichrzenia Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,00 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 1,00 (ZA DU O) Sc/(kcy*fcd)+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,96 Poniewa wyt enie elementu jest na granicy dopuszczalnej ww belk nie wzmacnia si. 2. Konstrukcja wi by dachowej dla po aci o k cie pochylenia 25 0 Obci enia dla krokwi: Zebranie obci charakterystyczne obliczeniowe - ci ar w asny pokrycia z uwzgl dnieniem krokwi i at (wg tabl. Z2-1 w PN-82/B-02001) 0.90 kn/m 2 x 1.3 = 1.17 kn/m 2 - ci ar deskowania grubo ci 2.5 cm 0.025 x 5.5 = 0.14 kn/m 2 x 1.2 = 0.17 kn/m 2 - we na mineralna gr. 30.0 cm 0.30 x 1.0 = 0.30 kn/m 2 x 1.3 = 0.39 kn/m 2 - nieg (wg tabl.z1-1 w PN-80/B-02010, za cznik Az-1, q k =1.60 kn/m 2, =25 0, C 2 =0.8) S 2 = 1.60 x 1,07 = 1.71 kn/m 2 x 1.5 = 2,57 kn/m 2 - wiatr (wg tabl.z1-3 w PN-77/B-02011+aneksy, q k =0.30 kn/m 2, C e =0,8, C z =0,18/-0,4, =1.8) po nawietrzna (C z =0.4) W 1 = 0.30 x 0,8 x 0.18 x 1.8= 0.08 kn/m 2 x 1.5 = 0.12 kn/m 2 po zawietrzna (C z =-0.4) W 2 =0.30 x 0,8 x (-0.4) x 1.8=- 0.17 kn/m 2 x 1.5 = -0.26 kn/m 2 Ci ary w asne g ównych elementów no nych uwzgl dni program obliczeniowy Schematy statyczne, geometria wi zara, obci enia, si y wewn trzne Obci enia dla poszczególnych pr tów przyj to odpowiednio dla rozstawu 1,10m Wyniki wymiarowania najbardziej wyt onych elementów wg jak ni ej. - krokwie st one w p aszczy nie po aci min deskowaniem gr. 25 mm Wzmocnienie dachu wykonano wprowadzaj c dodatkowe elementy no ne: - zag szczono krokwie dla g ównej po aci dachowej (rozstaw co max 0,55m), przekrój jak istniej ce - p atew górn kalenicow dla g ównej wi by wzmocniono od spodu nak adka 14/10 plus czniki pier cienie Geka i ruby M12 w rozstawie co max 0,30m - wzmocnienie p atwi po redniej pod wi g ówn od spodu nak adka 14/10 plus czniki pier cienie Geka i ruby M16 w rozstawie co max 0,30m - podparcie p atwi kalenicowej dla lukarny dwoma zastrza ami o przekroju min 12/12cm. - p atew po redni od strony lukarn wzmocniono z nak adkami bocznymi 2x3,6 plus czniki gwo dziowe Wyniki wymiarowania najbardziej wyt onych elementów (przeci onych wg schematu istniej cej konstrukcji) wg jak ni ej
Sprawdzenie wyt enia elementów dla konstrukcji dachowej wzmocnionej
OBIEKT: Belka (Krokwie g ównej wi by 12x14) od strony mniejszej lukarny, przy ni szym dachu OBIEKT: Belka (Krokwie 12x14) Od w a: 807 do w a: 296 (L= 6,087 m) Przekrój nr: 11 (Krokwie 12x14) f= 8,728 mm < 30,43 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 168 cm2 Pole cinania (bxh)= 168 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 392 cm3 (Wy)= 336 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,7 ciskanie (Nc)= 5,825 kn cinanie (Vy)= 4,013 kn cinanie (Vx)= 0,2409 kn Zginanie (Mz)= 3,031 knm Zginanie (My)= 0,7179 knm ciskanie: Sc/fcd= 0,03 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,56 Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,45 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,56 (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,46 cinanie: tz/fvd= 0,01 cinanie: ty/fvd= 0,21 D ugo pr ta (Loz)= 6,087 m (Loy)= 1 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 1 (miy)= 0,36 Smuk pr ta (l_z)= 150,6 (l_y)= 10,39 (ZA DU O) Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,1428 (kc,y)= 1 D ugo obliczeniowa (Ld)= 6,367 m Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,19 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,74 (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,46 Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,47 OBIEKT: Belka (Krokwie g ównej wi by 12x14) od strony wi kszej lukarny OBIEKT: Belka (Krokwie 12x14) Od w a: 259 do w a: 776 (L= 6,621 m) Przekrój nr: 11 (Krokwie 12x14) f= 14,3 mm < 33,11 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 168 cm2 Pole cinania (bxh)= 168 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 392 cm3 (Wy)= 336 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,6 ciskanie (Nc)= 1,049 kn cinanie (Vy)= 7,178 kn cinanie (Vx)= 0,1757 kn Zginanie (Mz)= 2,989 knm Zginanie (My)= 0,6025 knm ciskanie: Sc/fcd= 0,00 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,80 Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,64
ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,80 (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,64 cinanie: tz/fvd= 0,01 cinanie: ty/fvd= 0,42 D ugo pr ta (Loz)= 6,621 m (Loy)= 1 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 0,5 (miy)= 0,5 Smuk pr ta (l_z)= 81,91 (l_y)= 14,43 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,4446 (kc,y)= 1 D ugo obliczeniowa (Ld)= 6,901 m Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,01 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,81 (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,64 Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,69 OBIEKT: Belka (Krokwie Lukarny 12x14) OBIEKT: Belka (Krokwie 12x14) Od w a: 861 do w a: 863 (L= 3,025 m) Przekrój nr: 11 (Krokwie 12x14) f= 9,065 mm < 15,13 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 168 cm2 Pole cinania (bxh)= 168 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 392 cm3 Wska nik na skr canie= 428 cm3 Warianty i si y dla maksymalnych napr Nrr: 1,2,3,5,6 ciskanie (Nc)= 1,133 kn cinanie (Vy)= 4,768 kn Zginanie (Mz)= 3,564 knm Warianty i si y dla minimalnych napr Nrr: 1,2,3,4,5 ciskanie (Nc)= 1,164 kn cinanie (Vy)= 4,768 kn Zginanie (Mz)= 3,564 knm Skr canie (Mt)= 0,0 knm ciskanie: Sc/fcd= 0,01 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd= 0,62 cinanie: ty/fvd= 0,28 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,08 D ugo pr ta (Loz)= 3,025 m (Loy)= 1 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 1 (miy)= 1 Smuk pr ta (l_z)= 74,85 (l_y)= 28,87 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,5181 (kc,y)= 1,003 D ugo obliczeniowa (Ld)= 3,305 m Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,01 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd= 0,63 Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,01
Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd= 0,63 Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,62 OBIEKT: Belka (Krokwie Lukarny 8/10) OBIEKT: Belka (krokwie 8x10) Od w a: 947 do w a: 948 (L= 1,905 m) Przekrój nr: 12 (krokwie 8x10) f= 5,834 mm < 9,525 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 80 cm2 Pole cinania (bxh)= 80 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 133 cm3 Wska nik na skr canie= 138 cm3 Warianty i si y dla maksymalnych napr Nrr: 1,2,3,5,6 Rozci g. (Nt)= 9,278 kn cinanie (Vy)= 2,974 kn Zginanie (Mz)= 1,408 knm Warianty i si y dla minimalnych napr Nrr: 1,2,3,4,5 cinanie (Vy)= 2,974 kn Zginanie (Mz)= 1,408 knm Skr canie (Mt)= 0,0 knm Rozci ganie: St/ftd= 0,13 Rozci ganie+zginanie: St/ftd+Sz/fmd= 0,85 cinanie: ty/fvd= 0,36 D ugo obliczeniowa (Ld)= 2,105 m Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,72 OBIEKT: Belka (Krokiew koszowa przy Lukarnie 14x14) OBIEKT: Belka (14x14) Od w a: 943 do w a: 957 (L= 4,055 m) Przekrój nr: 10 (14x14) f= 13,45 mm < 20,27 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 196 cm2 Pole cinania (bxh)= 196 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 457 cm3 (Wy)= 457 cm3 Wska nik na skr canie= 568 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,6 ciskanie (Nc)= 17,64 kn cinanie (Vy)= 2,065 kn cinanie (Vx)= 5,307 kn Zginanie (Mz)= 2,893 knm Zginanie (My)= 0,3664 knm Skr canie (Mt)= 0,003172 knm ciskanie: Sc/fcd= 0,09 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,62 Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,47 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,63
(Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,48 cinanie: tz/fvd= 0,35 cinanie: ty/fvd= 0,14 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,13 D ugo pr ta (Loz)= 4,055 m (Loy)= 4,055 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 0,87 (miy)= 0,87 Smuk pr ta (l_z)= 87,29 (l_y)= 87,29 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,3974 (kc,y)= 0,3974 Brak zwichrzenia Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,23 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,86 Sc/(kcy*fcd)+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,71 OBIEKT: Rygiel (Belka kalenicowa wi zara g ównego od spodu 14/10+istn.12x14) OBIEKT: Rygiel (zast pczo 14/2x13) Od w a: 969 do w a: 841 (L= 5,5 m) Przekrój nr: 18 (14/2x13) f= 14,49 mm < 27,5 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 364 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 849 cm3 (Wy)= 1577 cm3 Wska nik na skr canie= 789 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,6 Rozci g. (Nt)= 1,591 kn cinanie (Vy)= 6,521 kn cinanie (Vx)= 12,37 kn Zginanie (Mz)= 0,02602 knm Zginanie (My)= 2,143 knm UWAGA moment My pomini to przy wymiarowaniu Skr canie (Mt)= 0,002618 knm Rozci ganie: St/ftd= 0,01 Rozci ganie+zginanie: St/ftd+Sz/fmd= 0,01 cinanie: tz/fvd= 0,44 cinanie: ty/fvd= 0,23 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,20 D ugo obliczeniowa (Ld)= 5,78 m Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,00 OBIEKT: Rygiel (Belka kalenicowa Lukarny12x14) OBIEKT: Rygiel (12x14) Od w a: 343 do w a: 941 (L= 6 m) Przekrój nr: 1 (12x14) f= 11,18 mm < 30 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 168 cm2 Pole cinania (bxh)= 168 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 392 cm3 (Wy)= 336 cm3
Wska nik na skr canie= 428 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5 Rozci g. (Nt)= 17,11 kn cinanie (Vy)= 5,703 kn cinanie (Vx)= 1,889 kn Zginanie (Mz)= 3,183 knm Zginanie (My)= 1,588 knm Skr canie (Mt)= 0,001709 knm Rozci ganie: St/ftd= 0,12 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,77 Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,70 Rozci ganie+zginanie: St/ftd+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,89 St/ftd+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,82 cinanie: tz/fvd= 0,11 cinanie: ty/fvd= 0,33 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,11 D ugo obliczeniowa (Ld)= 6,28 m Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,55 OBIEKT: Rygiel (J tka dolna wi kszej lukarny 2x3,6+istn.14/16) OBIEKT: Rygiel (Z ony z dwu bocznych nak adek) Od w a: 835 do w a: 833 (L= 5,5 m) Przekrój nr: 19 (Z ony) f= 7,638 mm < 27,5 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 336 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 896 cm3 (Wy)= 1176 cm3 Wska nik na skr canie= 261 cm3 Warianty i si y dla maksymalnych napr Nrr: 1,2,3,4,5 Rozci g. (Nt)= 47,56 kn cinanie (Vy)= 0,7923 kn cinanie (Vx)= 10,68 kn Zginanie (Mz)= 2,025 knm Zginanie (My)= 2,626 knm UWAGA moment My pomini to przy wymiarowaniu Skr canie (Mt)= 0,001218 knm Warianty i si y dla minimalnych napr Nrr: 1,2,3,4,5,6 Rozci g. (Nt)= 0,001264 kn cinanie (Vy)= 0,7872 kn cinanie (Vz)= 10,72 kn Zginanie (Mz)= 2,012 knm Zginanie (My)= 2,636 knm UWAGA moment My pomini to przy wymiarowaniu Skr canie (Mt)= 0,0 knm Rozci ganie: St/ftd= 0,22 Rozci ganie+zginanie: St/ftd+Sz/fmd= 0,42 cinanie: tz/fvd= 0,31 cinanie: ty/fvd= 0,02 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,10 D ugo obliczeniowa (Ld)= 5,82 m Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,20
OBIEKT: Rygiel (P atew po rednia g ównej wi by przy wi kszej lukarnie od spodu 14/14+istn.14/16) OBIEKT: Rygiel (Z ony od spodu 14/14+istn.14/16) Od w a: 831 do w a: 304 (L= 5,5 m) Przekrój nr: 15 (Z ony) f= 11 mm < 27,5 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 420 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 980 cm3 (Wy)= 2100 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,7 ciskanie (Nc)= 0,6561 kn cinanie (Vy)= 8,601 kn cinanie (Vx)= 33,23 kn Zginanie (Mz)= 2,031 knm Zginanie (My)= 16,26 knm UWAGA moment My pomini to przy wymiarowaniu ciskanie: Sc/fcd= 0,00 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd= 0,14 cinanie: tz/fvd= 0,77 cinanie: ty/fvd= 0,20 D ugo pr ta (Loz)= 5,5 m (Loy)= 5,5 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 0,23 (miy)= 0,69 Smuk pr ta (l_z)= 31,3 (l_y)= 71,21 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,9915 (kc,y)= 0,5616 Brak zwichrzenia Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,00 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd= 0,14 OBIEKT: Rygiel (P atew po rednia g ównej wi by od spodu 14/10+istn.14/16), krótsza rozpi to OBIEKT: Rygiel (Z ony) Od w a: 829 do w a: 967 (L= 2,2 m) Przekrój nr: 17 (Z ony) f= 2,469 mm < 11 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 336 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 784 cm3 (Wy)= 1344 cm3 Wska nik na skr canie= 672 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,7 ciskanie (Nc)= 0,2017 kn cinanie (Vy)= 1,425 kn cinanie (Vx)= 13,44 kn Zginanie (Mz)= 0,0854 knm Zginanie (My)= 2,463 knm UWAGA moment My pomini to przy wymiarowaniu Skr canie (Mt)= 0,006915 knm ciskanie: Sc/fcd= 0,00 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd= 0,01 cinanie: tz/fvd= 0,39 cinanie: ty/fvd= 0,04 Skr canie: tt/fvd= 0,01 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,16 D ugo pr ta (Loz)= 2,2 m (Loy)= 2,2 m
Wsp.d.wyboczen. (miz)= 0,72 (miy)= 2,19 Smuk pr ta (l_z)= 39,19 (l_y)= 84,18 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,9465 (kc,y)= 0,4238 D ugo obliczeniowa (Ld)= 2,48 m Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,00 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd= 0,01 Zwichrzenie: Smz/(kcrit*fmd)= 0,01 OBIEKT: S up (S up skrajny pod p atwi przyszczytowy g ównej wi by 14x14) OBIEKT: S up (14x14) Od w a: 812 do w a: 314 (L= 3,04 m) Przekrój nr: 10 (14x14) f= 1,156 mm < 8,686 mm (L/350) Pole przek.poprz.netto (A)= 196 cm2 Pole cinania (bxh)= 196 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 457 cm3 (Wy)= 457 cm3 Wska nik na skr canie= 568 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,6 Rozci g. (Nt)= 4,247 kn cinanie (Vy)= 0,1609 kn cinanie (Vx)= 15,41 kn Zginanie (Mz)= 0,08705 knm Zginanie (My)= 2,8 knm Skr canie (Mt)= 0,004162 knm Rozci ganie: St/ftd= 0,02 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,27 Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,38 Rozci ganie+zginanie: St/ftd+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,29 St/ftd+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,40 cinanie: tz/fvd= 0,68 cinanie: ty/fvd= 0,01 Skr canie: tt/fvd= 0,00 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,47 Brak zwichrzenia No no elementu taka sama jak przekroju OBIEKT: S up (S upek po redni pod p atwi przy Lukarnie zmieniony na przekrój 18/18) OBIEKT: S up (zmieniony na 18x18) Od w a: 819 do w a: 306 (L= 3,04 m) Przekrój nr: 21 (18x18) Materia : C27 f= 2,985 mm < 15,2 mm (L/200) Pole przek.poprz.netto (A)= 324 cm2 Pole cinania (bxh)= 324 cm2 Wsk.na zginanie (Wz)= 972 cm3 (Wy)= 972 cm3 Wska nik na skr canie= 1207 cm3 Nrr: 1,2,3,4,5,6 ciskanie (Nc)= 28,34 kn
cinanie (Vy)= 5,638 kn cinanie (Vx)= 39,54 kn Zginanie (Mz)= 4,15 knm Zginanie (My)= 0,9125 knm Skr canie (Mt)= 0,02373 knm ciskanie: Sc/fcd= 0,06 Zginanie: Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,26 Zginanie: 0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,21 ciskanie+zginanie: (Sc/fcd)^2+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,27 (Sc/fcd)^2+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,21 cinanie: tz/fvd= 0,94 cinanie: ty/fvd= 0,13 Skr canie: tt/fvd= 0,01 cinanie+skr canie: tt/fvd+(t/fvd)^2= 0,90 D ugo pr ta (Loz)= 3,04 m (Loy)= 3,04 m Wsp.d.wyboczen. (miz)= 0,57 (miy)= 0,57 Smuk pr ta (l_z)= 33,35 (l_y)= 33,35 Wsp.wyboczeniowy (kc,z)= 0,9807 (kc,y)= 0,9807 Brak zwichrzenia Wyboczenie: Sc/(kc*fcd)= 0,06 Wyboczenie+Zginanie: Sc/(kcz*fcd)+Sz/fmd+0,7*Sy/fmd= 0,32 Sc/(kcy*fcd)+0,7*Sz/fmd+Sy/fmd= 0,27 Projektant: mgr in. Anna Ceynowa Sprawdzaj cy: mgr in. Bogdan Jasko