D E M I U R G s p ó ł k a z o g r a n i c z o n ą o d p o w i e d z i a l n o ś c i ą S p. k. Z s i e d z i b ą w P o z n a n i u p r z y u l. F r a n c i s z k a L u b e c k i e g o 2, 6 0-3 4 8 P o z n a ń w w w. d e m i u r g. c o m. p l ; b i u r o @ d e m i u r g. c o m. p l ; t e l. / f a x 0 0 4 8 6 1 6 6 2 1 1 4 0 ; S Ą D R E J O N W O W Y P O Z N A Ń - N O W E M I A S T O I W I L D A W P O Z N A N I U, V I I I W Y D Z I A Ł G O S P O D A R C Z Y K R A J O W E G O R E J E S R T U S Ą D O W E G O K R S 0 0 0 0 3 8 6 7 1 0, N I P 7 7 9-23- 93-0 7 0, R E G O N 3 0 1 7 4 9 3 8 6, I N G O d d z i a ł w P o z n a n i u 4 5 1 0 5 0 1 5 2 0 1 0 0 0 0 0 9 0 9 0 1 9 2 8 3 3 E K S P E R T Y Z A T E C H N I C Z N A INWESTYCJA EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A. ADRES INWESTYCJI ul. Dolna Wilda, Poznań działka nr ewid.: 44, ark. 07, obręb 0061, Wilda INWESTOR TARGOWISKA Sp z o.o. ul. Garbary 100, 61-757 Poznań AUTORZY IMIĘ I NAZWISKO NR UPR. PODPIS OPRACOWAŁ mgr inż. Jacek Hercog Upr. Nr WKP/0091/PWOK/15 w specj. konstrukcyjnobudowlanej WKP/BO/0236/15 D A T A W R Z E S I E Ń 2 0 1 6 R O K U E G Z E M P L A R Z / N R K O N T R A K T U 001 721
SPIS ZAWARTOŚCI I. CZĘŚĆ FORMALNO-PRAWNA 3 II. CZĘŚĆ OPISOWA 8 III. DOKUMENTACJA FOTOGRAFICZNA 41 IV. CZĘŚĆ RYSUNKOWA 62 2
I. CZĘŚĆ FORMALNO-PRAWNA 3
4
5
6
7
II. CZĘŚĆ OPISOWA SPIS TREŚCI 1. Przedmiot inwestycji 9 2. Podstawa opracowania 9 3. Założenia konstrukcyjne 9 3.1. Strefy obciążeń klimatycznych 9 4. Opis zastosowanych materiałów i rozwiązań konstrukcyjnych 9 4.1. Ogólna charakterystyka obiektu 9 4.2. Fundamenty 9 4.3. Pokrycie i obudowa ścian 10 4.3.1. Pokrycie 10 4.3.2. Obudowa ścian 10 4.4. Konstrukcja nośna 10 4.4.1. Ramy główne 10 4.4.2. Słupki pośrednie 10 4.5. Stężenia 11 4.5.1. Stężenia połaciowe 11 4.5.2. Stężenia pionowe (ścienne) 11 4.5.3. Tężniki 11 4.6. Posadzka na gruncie 11 4.7. Konstrukcja dachu 11 4.8. Stolarka 11 4.9. Rynny, rury spustowe i obróbki blacharskie 11 5. Obliczenia sprawdzające statyczno-wytrzymałościowe poszczególnych elementów konstrukcyjnych z uwzględnieniem rzeczywistych badań 12 5.1. Istniejąca rama główna A 12 5.2. Istniejąca rama główna B 24 5.3. Istniejąca płatew o profilu prostokątnym 60x40x3 32 5.4. Istniejąca płatew o profilu prostokątnym 80x80x3 34 5.5. Nowoprojektowana płatew o profilu prostokątnym 100x60x6,3 37 6. Wnioski wynikające z obliczeń sprawdzających 39 7. Stan techniczny obiektu, a jego bezpieczeństwo 39 8. Zalecenia dotyczące koniecznych napraw, wzmocnień lub wymiany elementów 39 9. Wnioski końcowe 40 8
1. Przedmiot inwestycji Przedmiotem opracowania jest ekspertyza stanu technicznego Hali namiotowej A przy ulicy Dolna Wilda w Poznaniu, dz. nr. 44, obręb 0061. Obiekt ten zlokalizowany jest równolegle do ulicy Dolna Wilda, pomiędzy ulicą Olimpijską a ul. M. Chwiałkowskiego. W pobliżu targowiska znajdują się parkingi oraz stadion imienia Edmunda Szyca. 2. Podstawa opracowania Podstawę opracowania stanowią: umowa na prace projektowe, wizja lokalna, pomiary inwentaryzacyjne, dokumentacja fotograficzna, obowiązujące przepisy prawa budowlanego oraz normy projektowe. 3. Założenia konstrukcyjne 3.1. Strefy obciążeń klimatycznych obciążenie śniegiem: obciążenie wiatrem: strefa przemarzania gruntu II strefa I strefa 0,80m p.p.t 4. Opis zastosowanych materiałów i rozwiązań konstrukcyjnych 4.1. Ogólna charakterystyka obiektu Hala namiotowa A jest zlokalizowana na działce nr 44. Obiekt stanowi jedną z dwóch części targowiska znajdującego się przy ulicy Dolna Wilda w Poznaniu. Część A targowiska o wymiarach: szerokość: 22,05 m, wysokość: 6,33 m, długość: 163,59 m połączona jest poszyciem zewnętrznym z częścią B. Wzdłuż wnętrza hali w części A zlokalizowane są trzy trakty komunikacyjne krzyżujące się z poprzecznymi drogami ewakuacyjnymi. Konstrukcję nośną obiektu stanowią aluminiowo-stalowe ramy w rozstawie co 4,0m, stężone stalowymi płatwiami i wzmocnione w płaszczyźnie słupkami pośrednimi. Dach dwuspadowy o pochyleniu wynoszącym 18. Poszycie zewnętrzne hali namiotowej wykonano PCV. 4.2. Fundamenty Fundamenty w postaci betonowych stóp o wymiarach 80x60x80 cm posadowionych na głębokości około 0,60m wykonano tylko dla nielicznych słupów ram (stopy te zastosowano wyłącznie dla słupów nośnych ramy zlokalizowanych tylko w osi G). W pozostałych przypadkach słupy ram oraz słupki pośrednie zakotwiono bezpośrednio do istniejącej nawierzchni betonowej. Słupy skrajne hali namiotowej kotwione są przy pomocy dwóch śrub M16, natomiast słupki pośrednie przy pomocy trzech śrub M12. 9
4.3. Pokrycie i obudowa ścian 4.3.1. Pokrycie Pokrycie wykonano z materiału plandekowego PVC. Pokrycie zostało zamocowane do rygli ram nośnych i opiera się również na płatwiach. Stwierdzono lokalne nieszczelności i nieciągłości. Braki i ubytki należy uzupełnić i zmocować do konstrukcji. 4.3.2. Obudowa ścian Obudowa ścian zewnętrznych wykonano z materiału plandekowego PVC. Obudowa została zamocowana do słupów. Stwierdzono lokalne nieszczelności i nieciągłości. Braki i ubytki należy uzupełnić i zmocować do konstrukcji. 4.4. Konstrukcja nośna 4.4.1. Ramy główne Główne elementy ramy(słupy i rygle) wykonano z aluminiowych rur prostokątnych 145x88x4 w rozstawie co 4,0m. Tworzą one układ nośny hali namiotowej. Układ ten wzmocniono poprzez zastosowanie w narożach oraz w strefie przypodporowej profili stalowych, które zostały wsunięte do wnętrza kanałowych profili ramy aluminiowej. Wyjątek stanowi rama B zlokalizowana w osi 41 przedstawiająca inny schemat statyczny niż pozostałe w tym obiekcie. Jest to przedskrajna rama hali znajdująca się w pobliżu hali namiotowej B. Elementy ram są w stanie dobrym. Zaobserwowano sporadycznie występujące lokalne ogniska korozji powierzchniowej w dolnych partiach niektórych słupów ram. Rama B hali namiotowej nie spełnia normowych warunków nośności. Jest to spowodowane brakiem słupków pośrednich oraz tężników w płaszczyźnie i tych prostopadłych do jej płaszczyzny. Należy usunąć istniejące słupki pośrednie i wprowadzić pięć nowych słupków pośrednich wykonanych ze stalowych rur kwadratowych 80x80x3 (stal S235) w rozstawie odpowiadającym rozstawowi słupków pośrednich układu w części A; wprowadzić tężniki poprzeczne i podłużne łączące daną ramę z ramami sąsiednimi A. Projektuje się wykonanie tężników ze stalowego profilu zamkniętego 80x40x3 (stal S235). 4.4.2. Słupki pośrednie Słupki pośrednie podpierają układ w płaszczyznach ram. Elementy wykonano ze stalowych profili kwadratowych zamkniętych 80x3. W związku z brakiem niwelacji terenu, na którym posadowiono halę namiotową odpowiednie wysokości słupów uzyskano poprzez wydłużenie ich w dolnych partiach śrubami rektyfikacyjnymi. W wielu miejscach śruby te mają zbyt dużą wysokość. W przypadku niewystarczającej długości śrub rektyfikacyjnych wykonano ich przedłużenia poprzez wspawanie odcinka rury stalowej. Należy wykonać prawidłowe oparcie słupków na posadzce poprzez polewkę. Przedłużyć słupki, gdzie jest to konieczne, poprzez wstawienie profil. Profile stalowe przedłużyć profilami stalowymi, a aluminiowe aluminiowymi. Dodatkowo zaobserwowano brak pionowości wielu śrub rektyfikacyjnych oraz słupków, szczeliny w połączeniach słupków i ich przedłużeń oraz szczeliny pomiędzy słupkami a śrubami rektyfikacyjnymi. Wyboczone słupy, usytuowane nieosiowo należy zamontować ponownie zachowując pionowość lub wymienić na nowy profil. Prawidłowo wykonane słupy biorą pełny udział w przenoszeniu obciążeń. Część słupków pośrednich nie jest zamocowana kompletem kotew (trzy śruby M12) zlokalizowanych w trójkątnych blachach stanowiących stopy słupków. Należy niezwłocznie uzupełnić brakujące kotwy. Uwagę zwraca również nieprawidłowe oparcie słupków pośrednich na krawężnikach lub ażurowych kratkach betonowych lub ich całkowity brak podparcia. Należy zapewnić prawidłowe podparcie słupków pośrednich poprzez ich zakotwienie. 10
4.5. Stężenia 4.5.1. Stężenia połaciowe Stężenia połaciowe hali wykonano z linki stalowej napinanej nakrętką napinającą otwartą i rozmieszczono je w sposób przestawiony na rysunku K.01. Stan techniczny stężeń połaciowych określa się jako dobry. 4.5.2. Stężenia pionowe (ścienne) Stężenia pionowe podłużne wykonano w postaci dwóch skrzyżowanych rur lub pojedynczej rury ukośnej o przekroju Φ20. Ich lokalizację przedstawia rysunek K.01. Zaobserwowano miejscowo zdemontowane lub powycinane stężenia pionowe. Należy uzupełnić brakujące stężenia stalowymi rurami Φ20 (stal S235). 4.5.3. Tężniki Tężniki poprzeczne (pomiędzy słupkami pośrednimi) wykonano z rur prostokątnych 80x40x3. Natomiast tężniki poprzeczne znajdujące się około 50 cm poniżej kalenicy stężające rygle ramy wykonano z rur kwadratowych 40x4. Zaobserwowano miejscowy brak tężników. Należy uzupełnić brakujące elementy stalowymi profilami zamkniętymi 80x40x4 (stal S235). Połączenie na śruby jak w istniejących tężnikach hali. 4.6. Posadzka na gruncie Warstwę wykończeniową posadzki na gruncie stanowi beton asfaltowy. Na posadzce występują liczne nierówności, ubytki i uszkodzenia. Występuje również kilka niebezpiecznych progów. W hali namiotowej zaleca się wykonać nową warstwę wykończeniową w postaci cienkowarstwowej wylewki z betonu asfaltowego. 4.7. Konstrukcja dachu Płatwie, zarówno skrajne, jak i kalenicowe wykonano z rur prostokątnych 80x40x3, natomiast płatwie pośrednie z rur prostokątnych 60x40x3. Rozstaw płatwi wynosi 2,197m, natomiast w miejscach gdzie występują stężenia połaciowe odległość osiowa między płatwiami wynosi 1,831m. Płatwie pośrednie znajdujące się pomiędzy osiami 19-20 wykonano z kwadratowych profili zamkniętych 80x3 oraz zagęszczono do 1,0m. Zastosowane przekroje elementów nie spełniają wymogów normowych dotyczących nośności konstrukcji. Należy wymienić istniejące płatwie dachowe na płatwie stalowe o profilu prostokątnym 100x60x6,3 (stal S235) i zamocować je za pomocą śrub. Poszycie zewnętrzne hali namiotowej wykonano z PCV. Widoczne są miejscowe nieszczelności. 4.8. Stolarka Stolarka drzwiowa znajduje się na szczycie hali (elewacja północna). Została wykonana z PVC. Stan techniczny istniejącej stolarki określa się jako dobry. 4.9. Rynny, rury spustowe i obróbki blacharskie Rynny i rury wykonane są z blach. Miejscowo wymagają naprawy lub uzupełnienia. Zaleca się wymianę wszystkich uszkodzonych i skorodowanych rynien oraz rur spustowych. 11
0, 0 0 1 EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A 5. Obliczenia sprawdzające statyczno-wytrzymałościowe poszczególnych elementów konstrukcyjnych z uwzględnieniem rzeczywistych badań 5.1. Istniejąca rama główna A 4 12 2 3 41 4 1 4 4 16 3 5 6 4 7 23 24 8 4 4 4 17 3 19 3 9 2 14 3 3 2 2 2 25 26 27 28 21 3 4 10 0,341 0,220 0,397 0,683 0,617 0,683 0,295 0, 0 0 1 0,321 4 1 13 3 15 3 18 3 20 3 22 3 11 4 2,718 1,900 4,000 3,322 0,678 1,050 1,728 1,222 4,000 4,000 V=6,277 H=21,900 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 76 ALUM 75000 180,000 0,00E+00 ZESTAWIENIE MATERIAŁU: Oznaczenie: Materiał: Długość[m] Masa[t] H *88x145x4 ALUM 2x 2,72 + 1x 2,00 + 3x 4,21 + 1x 3,49 + 1x 0,71 + 1x 1,10 + 1x 1,82 + 1x 1,28 = 28,46 0,141 H *80x80x3 ALUM 1x 0,30 + 5x 3,04 + 1x 1,60 + 1x 0,22 + 1x 2,67 + 1x 2,28 + 1x 0,98 = 23,24 0,059 H 40x 40x 4.0 ALUM 1x 0,68 + 1x 2,78 = 3,46 0,005 H *80x40x3 ALUM 4x 4,00 = 16,00 0,030 MASA CAŁKOWITA USTROJU: 0,235 12
OBCIĄŻENIA: 3,1683,168 3,168 3,168 3,168 3,168 3,168 3,168-1,296-1,296-0,576-1,296 3,1683,168-0,576-0,576-0,576-1,296 3,168 3,168-0,576-1,296 16 3,168 3,168 5 6-0,576-1,296 3,168 3,168-1,296-0,576 7 23 24 8 4-1,296 17 19 9-1,296-0,576-1,296-0,576 14-0,576 3 21-0,576-1,296 12-0,576 1,008 10 2 25 26 27 28 1,008-0,576 1 13 15 18 20 22 11-0,576 1,008 1,008-0,576 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Śnieg" 2 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 2,00 3 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 4,21 4 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 3,49 5 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 0,71 6 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 1,10 7 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 1,82 8 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 1,28 9 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 4,21 10 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 4,21 1 Liniowe 90,0 1,008 1,008 0,00 2,72 2 Liniowe 18,0-1,296-1,296 0,00 2,00 3 Liniowe 18,0-1,296-1,296 0,00 4,21 4 Liniowe 18,0-1,296-1,296 0,00 3,49 5 Liniowe 18,0-1,296-1,296 0,00 0,71 6 Liniowe 18,0-1,296-1,296 0,00 1,10 7 Liniowe -18,0-0,576-0,576 0,00 1,82 8 Liniowe -18,0-0,576-0,576 0,00 1,28 9 Liniowe -18,0-0,576-0,576 0,00 4,21 10 Liniowe -18,0-0,576-0,576 0,00 4,21 11 Liniowe -90,0-0,576-0,576 0,00 2,72 1 Liniowe 90,0-0,576-0,576 0,00 2,72 2 Liniowe 18,0-0,576-0,576 0,00 2,00 3 Liniowe 18,0-0,576-0,576 0,00 4,21 4 Liniowe 18,0-0,576-0,576 0,00 3,49 13
5 Liniowe 18,0-0,576-0,576 0,00 0,71 6 Liniowe 18,0-0,576-0,576 0,00 1,10 7 Liniowe -18,0-1,296-1,296 0,00 1,82 8 Liniowe -18,0-1,296-1,296 0,00 1,28 9 Liniowe -18,0-1,296-1,296 0,00 4,21 10 Liniowe -18,0-1,296-1,296 0,00 4,21 11 Liniowe -90,0 1,008 1,008 0,00 2,72 OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Ciężar wł. 1,10 A -"Śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 B -"Wiatr lewy" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"Wiatr prawy" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: -1,07-3,51-3,51-2,99-2,99-2,52-2,52-0,20-0,20-0,06 16-0,05 5 6-2,32 7 23 24 8-1,52-1,52 0,01 0,72 0,72 4 1,14 17 1,96 19 9-1,07 2,12-0,51 14 1,96-0,13 3 0,06 0,07 0,11 0,76 0,21 12 2-0,13 0,04 25 1,41 0,06 0,04 26 0,07 0,04 27 0,11 0,04 28 0,21 1 13 0,18 15 18 20 22-2,32 10 1,59-1,36 11 0,11-1,36 14
TNĄCE: 4,68 2,98 2,08 3,40 3,36 0,010,02 16 0,02 0,04-0,28 5 6 7 3,01 0,03 23-0,28 24-0,72-0,01 8 4 0,05 0,04-2,03 17 19 9 1,32 14 3 12-5,19-4,09-2,86 0,04-0,43 0,04 0,04 0,03 0,04 0,05-0,43-4,84 0,04 0,21 0,04 2-1,28 25-0,04-3,48-0,02 26-0,04-0,02 27-0,04-0,04 28-3,08-0,04-1,77 1 13 15 18 20 22 0,49 0,04-0,02-0,02-0,04 3,47 10-0,07 1,38-3,01 11-0,07-0,38 NORMALNE: 1,05 12 2-1,80-1,77 1 13-1,95 7,75 6,586,58 6,586,89 6,89 6,89 2,21 6,19 2,501,50 0,56 4,38 7,10 16 5 6-10,47 5,00 2,82 7 23-1,00 24-0,36-10,47-10,50 8 4-8,68 1,16 17 3,51-7,17 19 9 14 0,47-5,17 3 0,47 0,41-7,22 0,41 0,37-10,58 0,37 0,28-8,74 0,28 21-6,96-6,99-0,95-5,16 10-5,21 25 26-7,30 27-10,66 28-8,83-7,03-2,43-3,62 15 18 20 22 11-5,29-7,38-10,75-8,91-7,11-3,77 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 0,49-1,95 0,27 0,743 0,18* 0,00-1,90 0,28 0,754 0,18* -0,00-1,90 1,00 2,718-1,07-1,28-1,80 2 0,00 0,000-1,07 1,32-1,77 0,43 0,851-0,51* 0,00-0,57 1,00 1,998-1,52-1,77 1,05 15
3 0,00 0,000-1,52 3,01-0,95 0,46 1,955 1,41* -0,01 1,81 1,00 4,206-2,52-3,48 5,00 4 0,00 0,000-2,52 3,36 2,82 0,62 2,170 1,14* 0,01 5,88 0,63 2,183 1,14* -0,01 5,90 1,00 3,493-0,20-2,03 7,75 5 0,00 0,000-0,20-4,09 1,50 1,00 0,713-3,51-5,19 2,50 6 0,00 0,000-3,51 4,68-1,00 1,00 1,104 0,72 2,98 0,56 7 0,00 0,000 0,72 2,08 2,21 0,74 1,348 2,12* -0,00 0,30 1,00 1,817 1,96-0,72-0,36 8 0,00 0,000 1,96-2,86 6,19 1,00 1,285-2,99-4,84 4,38 9 0,00 0,000-2,99 3,40 7,10 0,52 2,202 0,76* 0,01 3,99 1,00 4,206-2,32-3,08 1,16 10 0,00 0,000-2,32 3,47 3,51 0,54 2,251 1,59* 0,00 0,33 1,00 4,206-1,36-3,01-2,43 11 0,00 0,000-1,36 1,38-3,62 0,79 2,134 0,11* -0,00-3,73 1,00 2,718 0,00-0,38-3,77 12 0,00 0,000 0,00-0,43-5,16 1,00 0,296-0,13-0,43-5,17 13 0,00 0,000-0,13 0,04-5,21 1,00 3,040-0,00 0,04-5,29 14 0,00 0,000 0,00 0,04-7,17 1,00 1,596 0,06 0,04-7,22 15 0,00 0,000 0,06-0,02-7,30 1,00 3,040-0,00-0,02-7,38 16 0,00 0,000 0,00-0,28-10,47 16
1,00 0,220-0,06-0,28-10,47 17 0,00 0,000 0,00 0,03-10,50 1,00 2,675 0,07 0,03-10,58 18 0,00 0,000 0,07-0,02-10,66 1,00 3,040-0,00-0,02-10,75 19 0,00 0,000 0,00 0,05-8,68 1,00 2,278 0,11 0,05-8,74 20 0,00 0,000 0,11-0,04-8,83 1,00 3,040 0,00-0,04-8,91 21 0,00 0,000 0,00 0,21-6,96 1,00 0,978 0,21 0,21-6,99 22 0,00 0,000 0,21-0,07-7,03 1,00 3,040 0,00-0,07-7,11 23 0,00 0,000 0,00 0,02 6,58 1,00 0,678 0,01 0,01 6,58 24 0,00 0,000-0,05 0,04 6,89 0,89 2,485 0,00* -0,00 6,89 1,00 2,778 0,00-0,01 6,89 25 0,00 0,000 0,00 0,04 0,47 0,50 2,016 0,04* -0,00 0,47 1,00 4,000 0,00-0,04 0,47 26 0,00 0,000 0,00 0,04 0,41 0,50 2,016 0,04* -0,00 0,41 0,97 3,875 0,01-0,04 0,41* 0,48 1,922 0,04 0,00 0,41* 1,00 4,000 0,00-0,04 0,41 27 0,00 0,000 0,00 0,04 0,37 0,50 2,016 0,04* -0,00 0,37 1,00 4,000 0,00-0,04 0,37 28 0,00 0,000 0,00 0,04 0,28 0,50 2,016 0,04* -0,00 0,28 1,00 4,000 0,00-0,04 0,28 * = Wartości ekstremalne 17
NAPRĘŻENIA: 12 2 16 5 6 7 23 24 8 4 17 19 9 14 3 25 26 27 28 21 10 1 13 15 18 20 22 11 NAPRĘŻENIA: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 76 ALUM 1 0,00 0,000-1,08-1,08 0,006 1,00 2,718 13,94-15,94 0,089* 2 0,00 0,000 13,96-15,92 0,088 1,00 1,998 21,78-20,61 0,121* 3 0,00 0,000 20,67-21,72 0,121 1,00 4,206 37,75-32,20 0,210* 4 0,00 0,000 36,53-33,41 0,203* 1,00 3,493 7,09 1,53 0,039 5 0,00 0,000 3,61-1,95 0,020 1,00 0,713 50,14-47,35 0,279* 6 0,00 0,000 48,19-49,30 0,274* 1,00 1,104-9,74 10,37 0,058 7 0,00 0,000-8,83 11,28 0,063 0,72 1,313-29,33 29,72 0,165* 1,00 1,817-27,38 26,99 0,152 8 0,00 0,000-23,74 30,62 0,170 18
1,00 1,285 43,99-39,13 0,244* 9 0,00 0,000 45,51-37,62 0,253* 1,00 4,206 32,92-31,63 0,183 10 0,00 0,000 34,22-30,32 0,190* 1,00 4,206 17,54-20,25 0,112 11 0,00 0,000 16,89-20,90 0,116* 1,00 2,718-2,09-2,09 0,012 12 0,00 0,000-5,58-5,58 0,031 1,00 0,296-0,03-11,16 0,062* 13 0,00 0,000-0,07-11,20 0,062* 1,00 3,040-5,73-5,73 0,032 14 0,00 0,000-7,76-7,76 0,043 1,00 1,596-10,47-5,15 0,058* 15 0,00 0,000-10,56-5,24 0,059* 1,00 3,040-7,99-7,99 0,044 16 0,00 0,000-11,33-11,33 0,063 1,00 0,220-8,62-14,05 0,078* 17 0,00 0,000-11,37-11,37 0,063 1,00 2,675-14,40-8,50 0,080* 18 0,00 0,000-14,49-8,59 0,080* 1,00 3,040-11,63-11,63 0,065 19 0,00 0,000-9,39-9,39 0,052 1,00 2,278-14,26-4,66 0,079* 20 0,00 0,000-14,35-4,75 0,080* 1,00 3,040-9,64-9,64 0,054 21 0,00 0,000-7,53-7,53 0,042 1,00 0,978-16,69 1,56 0,093* 22 0,00 0,000-16,73 1,52 0,093* 1,00 3,040-7,70-7,70 0,043 23 0,00 0,000 11,71 11,71 0,065 1,00 0,678 9,78 13,65 0,076* 19
24 0,00 0,000 20,58 3,94 0,114* 1,00 2,778 12,26 12,26 0,068 25 0,00 0,000 0,69 0,69 0,004 0,50 2,000-2,27 3,65 0,020* 1,00 4,000 0,69 0,69 0,004 26 0,00 0,000 0,60 0,60 0,003 0,50 2,000-2,36 3,56 0,020* 1,00 4,000 0,60 0,60 0,003 27 0,00 0,000 0,54 0,54 0,003 0,50 2,000-2,43 3,50 0,019* 1,00 4,000 0,54 0,54 0,003 28 0,00 0,000 0,41 0,41 0,002 0,50 2,000-2,55 3,37 0,019* 1,00 4,000 0,41 0,41 0,002 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: 2 13 3 4 15 5 6 7 17 18 8 9 20 10 22 11 1 14 0,49 0,02 0,04 16 0,02 19 0,04 21 0,07 23 0,38 12 1,95 5,29 7,38 10,75 8,91 7,11 3,77 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1-0,49 1,95 2,00 12 0,38 3,77 3,78 14-0,04 5,29 5,29 20
16 0,02 7,38 7,38 19 0,02 10,75 10,75 21 0,04 8,91 8,91 23 0,07 7,11 7,12 PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[rad]([deg]): 1 0,00000-0,00000 0,00000 0,00267 ( 0,153) 2-0,00763-0,00004 0,00763 0,00171 ( 0,098) 3-0,00757-0,00025 0,00757-0,00231 ( -0,132) 4-0,00743-0,00049 0,00744 0,00041 ( 0,023) 5-0,00689-0,00170 0,00709 0,00228 ( 0,131) 6-0,00713-0,00091 0,00719-0,00097 ( -0,056) 7-0,00587-0,00481 0,00759-0,00446 ( -0,256) 8-0,00633-0,00626 0,00890 0,00373 ( 0,214) 9-0,00446-0,00068 0,00451 0,00273 ( 0,156) 10-0,00424-0,00041 0,00426-0,00138 ( -0,079) 11-0,00411-0,00007 0,00411 0,00327 ( 0,188) 12-0,00000-0,00000 0,00000 0,00132 ( 0,076) 13-0,00634-0,00023 0,00634 0,00397 ( 0,227) 14 0,00000-0,00000 0,00000 0,00115 ( 0,066) 15-0,00630-0,00032 0,00631 0,00117 ( 0,067) 16-0,00000-0,00000 0,00000 0,00252 ( 0,145) 17-0,00678-0,00088 0,00684 0,00153 ( 0,087) 18-0,00627-0,00047 0,00629 0,00107 ( 0,061) 19-0,00000-0,00000 0,00000 0,00256 ( 0,147) 20-0,00624-0,00039 0,00625 0,00043 ( 0,025) 21-0,00000-0,00000 0,00000 0,00286 ( 0,164) 22-0,00622-0,00031 0,00623-0,00104 ( -0,059) 23-0,00000-0,00000 0,00000 0,00359 ( 0,206) 21
PRZEMIESZCZENIA: 12 2 16 5 6 7 23 24 8 4 17 19 9 14 3 25 26 27 28 21 10 1 13 15 18 20 22 11 DEFORMACJE: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[deg]: FIb[deg]: f[m]: L/f: 1-0,0000 0,0076 0,153 0,098 0,0003 9970,8 2 0,0023 0,0021 0,098-0,132 0,0008 2375,9 3 0,0021 0,0018-0,132 0,023 0,0046 905,7 4 0,0018 0,0005 0,023 0,131 0,0025 1413,1 5 0,0005 0,0013 0,131-0,056 0,0003 2422,8 6 0,0013-0,0028-0,056-0,256 0,0005 2199,8 7-0,0064-0,0079-0,256 0,214 0,0020 921,1 8-0,0079-0,0020 0,214 0,156 0,0003 4794,7 9-0,0020-0,0017 0,156-0,079 0,0011 3957,3 10-0,0017-0,0013-0,079 0,188 0,0057 743,1 11-0,0041 0,0000 0,188 0,076 0,0006 4787,4 12-0,0076-0,0063 0,243 0,227 0,0000 28418,5 13-0,0063 0,0000 0,227 0,066 0,0011 2767,1 14-0,0074-0,0063 0,027 0,067 0,0001 11023,8 15-0,0063 0,0000 0,067 0,145 0,0005 5787,5 16-0,0071-0,0068 0,093 0,087 0,0000 78413,0 17-0,0068-0,0063-0,014 0,061 0,0005 5936,9 18-0,0063-0,0000 0,061 0,147 0,0006 5224,1 19-0,0045-0,0062-0,080 0,025 0,0005 4281,5 20-0,0062-0,0000 0,025 0,164 0,0009 3208,3 21-0,0042-0,0062-0,145-0,059 0,0002 5245,6 22-0,0062-0,0000-0,059 0,206 0,0018 1687,6 23-0,0017-0,0009 0,060 0,087 0,0000 15764,2 24-0,0009-0,0063 0,087-0,163 0,0014 2020,5 25-0,0002-0,0003-0,077 0,074 0,0016 2432,1 22
26-0,0003-0,0005-0,077 0,073 0,0016 2432,1 27-0,0005-0,0004-0,074 0,077 0,0016 2432,1 28-0,0004-0,0003-0,074 0,077 0,0016 2432,1 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 23 Naprężenia zredukowane (1) 7,8% 24 Naprężenia zredukowane (1) 11,8% 2 25 Stan graniczny użytkowania 13,1% 26 Stan graniczny użytkowania 13,1% 27 Stan graniczny użytkowania 13,1% 28 Stan graniczny użytkowania 13,1% 3 12 Nośność przy ściskaniu ze zgin 7,1% 13 Stan graniczny użytkowania 8,5% 14 Nośność (Stateczność) przy zgi 6,0% 15 Nośność przy ściskaniu ze zgin 8,2% 16 Nośność przy ściskaniu ze zgin 9,5% 17 Nośność przy ściskaniu ze zgin 10,2% 18 Nośność przy ściskaniu ze zgin 11,6% 19 Nośność przy ściskaniu ze zgin 8,3% 20 Nośność przy ściskaniu ze zgin 10,3% 21 Nośność przy ściskaniu ze zgin 15,9% 22 Stan graniczny użytkowania 13,9% 4 1 Środnik pod obciążeniem skupio 11,4% 2 Środnik pod obciążeniem skupio 15,8% 3 Środnik pod obciążeniem skupio 31,1% 4 Środnik pod obciążeniem skupio 30,0% 5 Środnik pod obciążeniem skupio 46,3% 6 Środnik pod obciążeniem skupio 41,8% 7 Stan graniczny użytkowania 25,5% 8 Środnik pod obciążeniem skupio 43,2% 9 Środnik pod obciążeniem skupio 30,4% 10 Stan graniczny użytkowania 31,8% 11 Nośność przy ściskaniu ze zgin 13,9% 23
0, 0 0 1 EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A 5.2. Istniejąca rama główna B 2 2 10 2 2 3 2 1 2 4 5 11 6 2 9 2 7 2 0,557 0,630 2,372 2 1 8 2 2,713 7,300 1,937 1,713 1,713 1,937 7,300 V=6,273 H=21,900 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 76 ALUM 75000 180,000 0,00E+00 ZESTAWIENIE MATERIAŁU: Oznaczenie: Materiał: Długość[m] Masa[t] H *145x88x4 ALUM 2x 2,71 + 2x 7,68 + 2x 2,04 + 2x 1,80 + 2x 5,09 = 38,63 0,191 H 40x 40x 4.0 ALUM 1x 3,43 = 3,43 0,005 MASA CAŁKOWITA USTROJU: 0,196 24
OBCIĄŻENIA: 2,970 2,970 2,970 2,970 2,970 2,970 2,970-1,215-1,215 2,970 2,970-0,540-0,540-0,540-1,215 2,970 2,970-0,540-1,215-1,215-0,540-0,540-1,215 4 5 3 11 6-1,215-0,540-0,540 0,945 2 10 9 7-0,540-1,215 0,945-0,540 1 8-0,540 0,945 0,945-0,540 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: 2 Liniowe-Y 0,0 2,970 2,970 0,00 7,68 3 Liniowe-Y 0,0 2,970 2,970 0,00 2,04 4 Liniowe-Y 0,0 2,970 2,970 0,00 1,80 5 Liniowe-Y 0,0 2,970 2,970 0,00 1,80 6 Liniowe-Y 0,0 2,970 2,970 0,00 2,04 7 Liniowe-Y 0,0 2,970 2,970 0,00 7,68 1 Liniowe 90,0 0,945 0,945 0,00 2,71 2 Liniowe 18,0-1,215-1,215 0,00 7,68 3 Liniowe 18,0-1,215-1,215 0,00 2,04 4 Liniowe 18,0-1,215-1,215 0,00 1,80 5 Liniowe -18,0-0,540-0,540 0,00 1,80 6 Liniowe -18,0-0,540-0,540 0,00 2,04 7 Liniowe -18,0-0,540-0,540 0,00 7,68 8 Liniowe -90,0-0,540-0,540 0,00 2,71 1 Liniowe 90,0-0,540-0,540 0,00 2,71 2 Liniowe 18,0-0,540-0,540 0,00 7,68 3 Liniowe 18,0-0,540-0,540 0,00 2,04 4 Liniowe 18,0-0,540-0,540 0,00 1,80 5 Liniowe -18,0-1,215-1,215 0,00 1,80 6 Liniowe -18,0-1,215-1,215 0,00 2,04 7 Liniowe -18,0-1,215-1,215 0,00 7,68 25
8 Liniowe -90,0 0,945 0,945 0,00 2,71 OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Ciężar wł. 1,10 A -"Śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 B -"Wiatr lewy" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"Wiatr prawy" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: -8,16-8,16-1,53-1,53-8,16-8,16-5,33-5,33 1 2 3,97 10 3 4,36 4 0,02 5 11 4,36 4,36 6 4,36 9 7 3,97-5,33 8-5,33 TNĄCE: 5,19-2,79 1-1,14 2 7,62 4,67-5,93 10 3 4,57 1,96 0,03 4 5-1,96 11-0,03 6-4,57-4,67-7,62 9 5,93 7 2,79-5,19 8 1,14 26
NORMALNE: 21,37 21,37-4,62-6,37 1-6,51 2 5,56 10 1,15 3,86 4 5 3 11-14,25-14,06-16,45-14,52 3,86 1,15 5,56 6-14,25 7 9-14,52-4,62-6,37 8-6,51 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00-1,14-6,51 1,00 2,714-5,33-2,79-6,37 2 0,00 0,000-5,33 5,19-4,62 0,47 3,598 3,97* -0,02 0,15 1,00 7,676-8,16-5,93 5,56 3 0,00 0,000-8,16 7,62 1,15 1,00 2,037 4,36 4,67 3,86 4 0,00 0,000 4,36-1,96-16,45 1,00 1,801-1,53-4,57-14,06 5 0,00 0,000-1,53 4,57-14,06 1,00 1,801 4,36 1,96-16,45 6 0,00 0,000 4,36-4,67 3,86 1,00 2,037-8,16-7,62 1,15 7 0,00 0,000-8,16 5,93 5,56 0,53 4,078 3,97* 0,02 0,15 1,00 7,676-5,33-5,19-4,62 8 0,00 0,000-5,33 2,79-6,37 1,00 2,714-0,00 1,14-6,51 27
9 0,00 0,000 0,00 0,00-14,25 1,00 5,085 0,00 0,00-14,52 10 0,00 0,000 0,00 0,00-14,25 1,00 5,085 0,00 0,00-14,52 11 0,00 0,000 0,00 0,03 21,37 0,51 1,740 0,02* -0,00 21,37 1,00 3,426 0,00-0,03 21,37 * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA: 3 4 5 11 6 2 10 9 7 1 8 NAPRĘŻENIA: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 76 ALUM 1 0,00 0,000-3,62-3,62 0,020 1,00 2,714 70,60-77,67 0,432* 2 0,00 0,000 71,57-76,70 0,426 1,00 7,676 116,50-110,33 0,647* 3 0,00 0,000 114,05-112,77 0,634* 1,00 2,037-58,51 62,79 0,349 28
4 0,00 0,000-69,79 51,51 0,388* 1,00 1,801 13,41-29,04 0,161 5 0,00 0,000 13,41-29,04 0,161 1,00 1,801-69,79 51,51 0,388* 6 0,00 0,000-58,51 62,79 0,349 1,00 2,037 114,05-112,77 0,634* 7 0,00 0,000 116,50-110,33 0,647* 1,00 7,676 71,57-76,70 0,426 8 0,00 0,000 70,60-77,67 0,432* 1,00 2,714-3,62-3,62 0,020 9 0,00 0,000-7,91-7,91 0,044 1,00 5,085-8,07-8,07 0,045* 10 0,00 0,000-7,91-7,91 0,044 1,00 5,085-8,07-8,07 0,045* 11 0,00 0,000 38,02 38,02 0,211 0,50 1,713 33,91 42,14 0,234* 1,00 3,426 38,02 38,02 0,211 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: 3 4 5 6 7 2 8 1,14 1 11 10 9 1,14 6,51 6,51 14,52 14,52 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! 29
Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 1,14 6,51 6,61 9-1,14 6,51 6,61 10-0,00 14,52 14,52 11 0,00 14,52 14,52 PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[rad]([deg]): 1-0,00000-0,00000 0,00000 0,00762 ( 0,436) 2-0,00745-0,00013 0,00745-0,00830 ( -0,475) 3-0,00729-0,00054 0,00731-0,00106 ( -0,061) 4-0,00087-0,02015 0,02017-0,00833 ( -0,478) 5-0,00000-0,02348 0,02348 0,00000 ( 0,000) 6 0,00087-0,02015 0,02017 0,00833 ( 0,478) 7 0,00729-0,00054 0,00731 0,00106 ( 0,061) 8 0,00745-0,00013 0,00745 0,00830 ( 0,475) 9 0,00000-0,00000 0,00000-0,00762 ( -0,436) 10 0,00000-0,00000 0,00000-0,00143 ( -0,082) 11 0,00000-0,00000 0,00000 0,00143 ( 0,082) PRZEMIESZCZENIA: 3 4 5 11 6 2 10 9 7 1 8 30
DEFORMACJE: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[deg]: FIb[deg]: f[m]: L/f: 1 0,0000 0,0074 0,436-0,475 0,0054 506,4 2 0,0022 0,0017-0,475-0,061 0,0404 189,8 3 0,0017-0,0189-0,061-0,478 0,0024 862,8 4-0,0189-0,0223-0,478 0,000 0,0021 863,1 5-0,0223-0,0189 0,000 0,478 0,0021 863,1 6-0,0189 0,0017 0,478 0,061 0,0024 862,8 7 0,0017 0,0022 0,061 0,475 0,0404 189,8 8 0,0074 0,0000 0,475-0,436 0,0054 506,4 9 0,0073-0,0000-0,082-0,082 0,0000 7,16E+14 10-0,0073 0,0000 0,082 0,082 0,0000 7,16E+14 11-0,0202-0,0202-0,180 0,180 0,0034 1020,6 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 11 Stan graniczny użytkowania 31,2% 2 1 Nośność przy ściskaniu ze zgin 49,9% 2 Stan graniczny użytkowania 125,0% 3 Środnik pod obciążeniem skupio 72,0% 4 Środnik pod obciążeniem skupio 40,8% 5 Środnik pod obciążeniem skupio 40,8% 6 Środnik pod obciążeniem skupio 72,0% 7 Stan graniczny użytkowania 125,0% 8 Nośność przy ściskaniu ze zgin 49,9% 9 Nośność na ściskanie (39) 12,0% 10 Nośność na ściskanie (39) 12,0% 31
2,61 2,61 EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A 5.3. Istniejąca płatew o profilu prostokątnym 60x40x3 SCHEMAT BELKI A B 4,00 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,15) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): A go=0,05 kn/mb 4,00 y x z B 32
5,31 5,31 EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: A 5,31 4,00 y x B z ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200 y x x y Przekrój: 60x40x3,0 Av = 3,42 cm 2, m = 4,35 kg/m Jx = 26,5 cm 4, Jy = 13,9 cm 4, J = 0,00 cm 6, J = 29,2 cm 4, Wx = 8,82 cm 3 Stal: St0 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,136) MR = 1,75 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 34,71 kn 33
Nośność na zginanie Przekrój z = 2,00 m Współczynnik zwichrzenia L = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 5,31 knm (52) Mmax / ( L MR) = 3,031 > 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 4,00 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -5,31 kn (53) Vmax / VR = 0,153 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = (-)5,31 kn < Vo = 0,3 VR = 10,41 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,00 m Ugięcie maksymalne fk,max = 141,88 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 200 = 4000 / 200 = 20,00 mm fk,max = 141,88 mm > fgr= 20,00 mm (709,4% ) 5.4. Istniejąca płatew o profilu prostokątnym 80x80x3 SCHEMAT BELKI A B 4,00 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 34
2,53 2,53 1,19 1,19 EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,15) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): A go=0,08 kn/mb 4,00 y x z B WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: A 2,53 4,00 y x B z 35
ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200 y x x y Przekrój: 80x80x3,0 Av = 4,62 cm 2, m = 7,18 kg/m Jx = 89,8 cm 4, Jy = 89,8 cm 4, J = 0,00 cm 6, J = 140 cm 4, Wx = 22,5 cm 3 Stal: St0 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 2 ( p = 1,093) MR = 4,30 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 46,89 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,00 m Współczynnik zwichrzenia L = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 2,53 knm (52) Mmax / ( L MR) = 0,589 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 2,53 kn (53) Vmax / VR = 0,054 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = 2,53 kn < Vo = 0,3 VR = 14,07 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,00 m Ugięcie maksymalne fk,max = 20,01 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 200 = 4000 / 200 = 20,00 mm fk,max = 20,01 mm > fgr= 20,00 mm (100,1% ) 36
2,61 2,61 EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A 5.5. Nowoprojektowana płatew o profilu prostokątnym 100x60x6,3 SCHEMAT BELKI A B 4,00 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,15) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): A go=0,15 kn/mb 4,00 y x z B 37
5,53 5,53 EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: A 5,53 4,00 y x B z ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200 y x x y Przekrój: 100x60x6,3 Av = 11,8 cm 2, m = 14,2 kg/m Jx = 225 cm 4, Jy = 98,1 cm 4, J = 0,00 cm 6, J = 224 cm 4, Wx = 45,0 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,161) MR = 11,23 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 147,22 kn 38
Nośność na zginanie Przekrój z = 2,00 m Współczynnik zwichrzenia L = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 5,53 knm (52) Mmax / ( L MR) = 0,492 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 5,53 kn (53) Vmax / VR = 0,038 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = 5,53 kn < Vo = 0,3 VR = 44,17 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,00 m Ugięcie maksymalne fk,max = 17,41 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 200 = 4000 / 200 = 20,00 mm fk,max = 17,41 mm < fgr = 20,00 mm (87,0%) 6. Wnioski wynikające z obliczeń sprawdzających Z przeprowadzonych obliczeń wynika, iż główne układy ram występujące w hali namiotowej A spełniają normowe warunki bezpiecznego użytkowania konstrukcji. Wyjątek stanowi rama B zlokalizowana w osi 41. Nie spełnia ona warunków normowych, ponieważ następuje kilkukrotne przekroczenie nośności. Z obliczeń wynika, że płatwie pośrednie również nie spełniają normowych warunków nośności konstrukcji. 7. Stan techniczny obiektu, a jego bezpieczeństwo Stan techniczny całego budynku ocenia się, jako niezadawalający (około 50-60%). Częściowo stwarza on zagrożenie w użytkowaniu. Pomimo, że główne elementy nośne budynku (ramy A) są w dobrym stanie, a analiza statyczno-wytrzymałościowa wykazała, ze ich stan graniczny nośności i użytkowalności nie są przekroczone, rama B oraz płatwie hali namiotowej nie spełniają wyżej wymienionych warunków. Należy przeprowadzić remont obiektu, zwracając szczególną uwagę na naprawę uszkodzonych, zbyt wytężonych elementów konstrukcji oraz wadliwego oparcia słupów nośnych. 8. Zalecenia dotyczące koniecznych napraw, wzmocnień lub wymiany elementów Ściany zewnętrzne (poszycie zewnętrzne): naprawa nieszczelności poszycia zewnętrznego wykonanego z PVC. Ramy aluminiowe: usunięcie rdzawych nalotów w dolnych partiach niektórych słupów ram, zamontowanie nowych słupków pośrednich wykonanych ze stalowych rur kwadratowych 80x80x3 na wzór geometrii ram A hali, zamontowanie tężników poprzecznych i podłużnych ze stalowego profilu zamkniętego 80x40x3 łączących daną ramę z ramami sąsiednimi A, Słupki pośrednie: wykonanie oparcia słupków na posadzce poprzez polewkę. przedłużenie słupków, gdzie jest to konieczne, poprzez wstawienie odpowiednich profili (stalowe przedłużyć profilami stalowymi, a aluminiowe aluminiowymi), usunięcie szczelin w połączeniach słupków, usunięcie szczelin pomiędzy słupkami a śrubami rektyfikacyjnymi, wyprostowanie oraz osiowe zlokalizowanie słupków, 39
wykonanie prawidłowego podparcie słupków pośrednich poprzez ich zakotwienie, uzupełnienie brakujących kotew w zamocowaniach u podstaw słupków. Stężenia pionowe (ścienne): uzupełnienie brakujących elementów stężeń stalowych rurami Φ20. Tężniki: uzupełnienie brakujących tężników stalowych profilami zamkniętymi 80x40x4, wykonanie połączeń tężników do ram na śruby jak w istniejących tężnikach hali. Posadzka na gruncie: wykonanie nowej warstwy wykończeniowej w postaci cienkowarstwowej wylewki betonu asfaltowego. Konstrukcja dachu: wymiana istniejących płatwi dachowych na elementy stalowe o profilu prostokątnym 100x60x6,3 (stal S235) zamocowanych za pomocą śrub. naprawa nieszczelności poszycia dachowego wykonanego z PVC. Rynny, rury spustowe i obróbki blacharskie: miejscowa naprawa i wymiana wszystkich uszkodzonych i skorodowanych rynien oraz rur spustowych. Ukształtowanie terenu wokół budynku: wyprofilowanie spadków wokół budynku w celu sprawnego odprowadzenia wody opadowej z terenów utwardzonych. 9. Wnioski końcowe Na podstawie przeprowadzanej wizji lokalnej oraz analizy statyczno-wytrzymałościowej należy stwierdzić, że budynek może stanowić zagrożenie dla użytkowników obiektu. Stan techniczny oceniono jako niezadawalający. Należy wykonać odpowiednie prace remontowe oraz naprawę elementów. Stwierdzono, iż jedna z ram oraz płatwie dachowe nie spełniają wymaganych warunków nośności. Wykazano również wiele błędów projektowych i montażowych oraz uszkodzeń powstałych podczas eksploatacji. Wymienione wyżej elementy konstrukcji są potrzebne do prawidłowego funkcjonowania całego obiektu. Niewykonanie prac remontowych wskazanych elementów może prowadzić do poważnego stanu awaryjnego. Dodatkowo należy przeprowadzać częste kontrole celem ocenienia wpływu przeprowadzanych ingerencji użytkowników hali namiotowej w konstrukcję obiektu. Zaleca się także okresową rektyfikację śrub. Opracował: mgr inż. Jacek Hercog 40
III. DOKUMENTACJA FOTOGRAFICZNA Fot. 1 Elewacja północna hali namiotowej A.... 42 Fot. 2 Elewacja wschodnia hali namiotowej A miejscowe zniszczenia rynien.... 42 Fot. 3 Uszkodzone poszycie na ścianie zewnętrznej od strony zachodniej.... 43 Fot. 4 Nieszczelności poszycia zewnętrznego na elewacji południowej hali namiotowej A w miejscu połączenia z sąsiednią halą.... 43 Fot. 5 Powtarzalne układy ram w hali namiotowej A.... 44 Fot. 6. Połączenie słupków pośrednich oraz płatwi pośrednich z ryglami ramy hali namiotowej A.... 44 Fot. 7. Połączenie rygla ściennego poprzecznego ze słupem ramy szczytowej hali namiotowej A.... 45 Fot. 8. Połączenie tężnika poprzecznego ze słupkiem pośrednim w hali namiotowej A.... 45 Fot. 9. Połączenie elementów nośnych w kalenicy (rygle ramy, płatwie kalenicowe oraz ściąg) w hali namiotowej A.... 46 Fot. 10. Połączenie płatwi kalenicowych oraz stężeń połaciowych z ryglami ramy hali namiotowej A.... 46 Fot. 11. Połączenie płatwi kalenicowej oraz stężeń połaciowych z ryglami ramy szczytowej hali namiotowej A. Uszkodzenie poszycia zewnętrznego na ścianie szczytowej hali namiotowej A (elewacja północna).... 47 Fot. 12. Rama układu brak tężnika poprzecznego w hali namiotowej A.... 47 Fot. 13. Powtarzalne ramy układu brak wielu tężników poprzecznych w hali namiotowej A.... 48 Fot. 14. Pionowe stężenie ścienne hali namiotowej A brak elementu stężenia. Uszkodzone poszycie na ścianie zewnętrznej od strony zachodniej.... 48 Fot. 15. Widok na pozostałości zniszczonego pionowego stężenia ściennego hali namiotowej A... 49 Fot. 16. Widok na zamocowanie brakującego pionowego stężenia ściennego hali namiotowej A.... 49 Fot. 17. Pionowe stężenia ścienne w ścianie podłużnej hali namiotowej A od strony wschodniej.... 50 Fot. 18. Połączenie pionowych stężeń ściennych ze skrajnym słupem ramy hali namiotowej A. Miejscowe zawilgocenia posadzki wodą opadową dostającą się do wnętrza hali w skutek nieszczelności poszycia zewnętrznego.... 51 Fot. 19. Oparcie słupa ramy na posadzce betonowej hali namiotowej A. Miejscowe zawilgocenia posadzki wodą opadową dostającą się do wnętrza hali w skutek nieszczelności poszycia zewnętrznego.... 52 Fot. 20. Słupy pośrednie ramy hali namiotowej A częściowe oparcie na krawężniku lub ażurowych kratkach betonowych.... 53 Fot. 21. Nieprawidłowe podparcie słupka pośredniego w hali namiotowej A bez podlewki betonowej. Uszkodzona blacha podstawy słupa.... 53 Fot. 22. Stalowe przedłużenie słupa aluminiowego hali namiotowej A.... 54 Fot. 23. Niewłaściwe oparcie słupa hali namiotowej A - szczelina między słupkiem i śrubą rektyfikacyjną.... 55 Fot. 24. Niewłaściwe oparcie słupa oparcie na śrubie rektyfikacyjnej. Przesunięcie słupka ramy względem śruby rektyfikacyjnej hala namiotowa A.... 56 Fot. 25. Niewłaściwe oparcie słupa hali namiotowej A - szczelina między słupkiem a jego przedłużeniem.... 57 Fot. 26. Niewłaściwe oparcie słupa oparcie na śrubie rektyfikacyjnej. Przesunięcie słupka ramy względem śruby rektyfikacyjnej hala namiotowa A. Brak kompletu kotew mocujących słupek do podłoża.... 57 Fot. 27. Widok na naroże ramy. Zerwane poszycie zewnętrzne hali..... 58 Fot. 28. Uszkodzone poszycie dachowe hali namiotowej A... 59 Fot. 29. Niewłaściwe oparcie słupa hali namiotowej A brak pionowości śruby rektyfikacyjnej. Brak kompletu kotew mocujących słupek do podłoża. Widoczne lokalne ogniska korozji powierzchniowej na elementach konstrukcji.... 60 Fot. 30. Brak kompletu kotew mocujących słupek do podłoża. Widoczne lokalne ogniska korozji powierzchniowej na elementach konstrukcji.... 61 41
Fot. 1 Elewacja północna hali namiotowej A. Fot. 2 Elewacja wschodnia hali namiotowej A miejscowe zniszczenia rynien. 42
Fot. 3 Uszkodzone poszycie na ścianie zewnętrznej od strony zachodniej. Fot. 4 Nieszczelności poszycia zewnętrznego na elewacji południowej hali namiotowej A w miejscu połączenia z sąsiednią halą. 43
Fot. 5 Powtarzalne układy ram w hali namiotowej A. Fot. 6. Połączenie słupków pośrednich oraz płatwi pośrednich z ryglami ramy hali namiotowej A. 44
Fot. 7. Połączenie rygla ściennego poprzecznego ze słupem ramy szczytowej hali namiotowej A. Fot. 8. Połączenie tężnika poprzecznego ze słupkiem pośrednim w hali namiotowej A. 45
Fot. 9. Połączenie elementów nośnych w kalenicy (rygle ramy, płatwie kalenicowe oraz ściąg) w hali namiotowej A. Fot. 10. Połączenie płatwi kalenicowych oraz stężeń połaciowych z ryglami ramy hali namiotowej A. 46
Fot. 11. Połączenie płatwi kalenicowej oraz stężeń połaciowych z ryglami ramy szczytowej hali namiotowej A. Uszkodzenie poszycia zewnętrznego na ścianie szczytowej hali namiotowej A (elewacja północna). Fot. 12. Rama układu brak tężnika poprzecznego w hali namiotowej A. 47
Fot. 13. Powtarzalne ramy układu brak wielu tężników poprzecznych w hali namiotowej A. Fot. 14. Pionowe stężenie ścienne hali namiotowej A brak elementu stężenia. Uszkodzone poszycie na ścianie zewnętrznej od strony zachodniej. 48
Fot. 15. Widok na pozostałości zniszczonego pionowego stężenia ściennego hali namiotowej A. Fot. 16. Widok na zamocowanie brakującego pionowego stężenia ściennego hali namiotowej A. 49
Fot. 17. Pionowe stężenia ścienne w ścianie podłużnej hali namiotowej A od strony wschodniej. 50
Fot. 18. Połączenie pionowych stężeń ściennych ze skrajnym słupem ramy hali namiotowej A. Miejscowe zawilgocenia posadzki wodą opadową dostającą się do wnętrza hali w skutek nieszczelności poszycia zewnętrznego. 51
Fot. 19. Oparcie słupa ramy na posadzce betonowej hali namiotowej A. Miejscowe zawilgocenia posadzki wodą opadową dostającą się do wnętrza hali w skutek nieszczelności poszycia zewnętrznego. 52
Fot. 20. Słupy pośrednie ramy hali namiotowej A częściowe oparcie na krawężniku lub ażurowych kratkach betonowych. Fot. 21. Nieprawidłowe podparcie słupka pośredniego w hali namiotowej A bez podlewki betonowej. Uszkodzona blacha podstawy słupa. 53
Fot. 22. Stalowe przedłużenie słupa aluminiowego hali namiotowej A. 54
Fot. 23. Niewłaściwe oparcie słupa hali namiotowej A - szczelina między słupkiem i śrubą rektyfikacyjną. 55
Fot. 24. Niewłaściwe oparcie słupa oparcie na śrubie rektyfikacyjnej. Przesunięcie słupka ramy względem śruby rektyfikacyjnej hala namiotowa A. 56
Fot. 25. Niewłaściwe oparcie słupa hali namiotowej A - szczelina między słupkiem a jego przedłużeniem. Fot. 26. Niewłaściwe oparcie słupa oparcie na śrubie rektyfikacyjnej. Przesunięcie słupka ramy względem śruby rektyfikacyjnej hala namiotowa A. Brak kompletu kotew mocujących słupek do podłoża. 57
Fot. 27. Widok na naroże ramy. Zerwane poszycie zewnętrzne hali.. 58
Fot. 28. Uszkodzone poszycie dachowe hali namiotowej A. 59
Fot. 29. Niewłaściwe oparcie słupa hali namiotowej A brak pionowości śruby rektyfikacyjnej. Brak kompletu kotew mocujących słupek do podłoża. Widoczne lokalne ogniska korozji powierzchniowej na elementach konstrukcji. 60
Fot. 30. Brak kompletu kotew mocujących słupek do podłoża. Widoczne lokalne ogniska korozji powierzchniowej na elementach konstrukcji. 61
IV. CZĘŚĆ RYSUNKOWA SPIS RYSUNKÓW NR NAZWA RYSUNKU SKALA K.01 HALA NAMIOTOWA A, RZUT KONSTRUKCJI 1:200 K.02 HALA NAMIOTOWA A, RAMA A 1:50 K.03 HALA NAMIOTOWA A, RAMA A 1:50 K.04 HALA NAMIOTOWA A, RAMA B 1:50 K.05 DETALE 1:10 62