P.. część konstrukcyjna O L I C Z E N I S T T Y C Z N E TEMT : PROJEKT PRZEUDOWY ISTNIEJĄCYCH OIEKTÓW N CELE SPOŁECZNO-KULTURLNE W ŻNICY LOKLIZCJ: ŻNIC, 34-350 GMIN WĘGIERSK GÓRK, DZIŁKI NR 838/2 ; 838/3, 038 INWESTOR : 34-350 URZĄD GMINY WĘGIERSK GÓRK, UL.ZIELON 43 PROJEKT. KONSTRUKCJI: MGR INŻ. TDEUSZ IERNCKI SPRWDZJĄCY: MGR INŻ. SZYMON DUD SYSTENT PROJ. KONSTR.: MGR INŻ. IRENEUSZ JURSZ IELSKO-IŁ LISTOPD 202 R
s p i s z a w a r t o ś c i :. OLICZENI STTYCZNE. Założenia obliczeniowe: ---------------------------------------------------------- - założenia materiałowe, - założenia obciążeniowe, - posadowienie, - opis techniczny konstrukcji, - literatura, uwagi ogólne, 2. Spis pozycji obliczeniowych: -------------------------------------------------------------- poz.0. Zbiorcze zestawienie obciążeń. 0. Przegrody pionowe. 0.2 Przegrody poziome. 0.3. Obciążenia zmienne. poz.. Więźba dachowa. Wiązar jętkowy Poz.K- Krokiew Poz.M- Murłata Poz.Kl- Kleszcze.2 Krokiew koszowa Poz.Kk- Krokiew koszowa.3 Tarcza usztywniająca Poz.k- elka kalenicowa Poz.S- Słupek.4 Elementy dodatkowe Poz.K-2 Krokiew Poz.K-3 Krokiew Poz.P- Płatew Poz.P-2 Płatew poz. 2. Konstrukcja poddasza Sż-2.-2.2 Słup żelbetowy Tż-2. Trzpień żelbetowy ż-2.-2.0 elka żelbetowa Wż-2. Wieniec żelbetowy STR.2
poz. 3. Konstrukcja stropu nad parterem Sż-3.-3.4 Słup żelbetowy Tż-3. Trzpień żelbetowy ż-3.-3.8 elka żelbetowa Pż-3.-3.6 Płyta żelbetowa Wż-3.-3.2 Wieniec żelbetowy Schż-3.-3.2 Schody żelbetowe poz. 4. Konstrukcja fundamentów Ł-4.-4.2 Ława żelbetowa St-4.-4.6 Stopa żelbetowa ŁSch-4. Fundament schodów. CZĘŚĆ RYSUNKOW Rys. /K0 Rzut ław fundamentowych :50 Rys. 2/K02 Rzut konstrukcji parteru :50 Rys. 3/K03 Rzut konstrukcji piętra :50 Rys. 4/K04 Rzut więźby dachowej :50. Założenia obliczeniowe : Z a ł o ż e n i a m a t e r i a ł o w e : - fundamenty: beton żwirowy kl. C20/25(-25); stal kl. -III - ściany fundamentowe: beton żwirowy kl. C20/25(-25); stal kl. -III - ściany zewn. parteru pustaki POROTHERM, gr. cm + wełna mineralna / alternatywnie styropian / 9/2 cm. - ściany zewnętrzne poddasza pustaki POROTHERM, gr. cm+izol.j.w.9/2 cm. - ściany wewnętrzna parteru pustaki POROTHERM, grub. cm. - stropy strop żelbetowy, monolityczny z betonu C20/25 (-25);, stal -III. - elementy żelbetowe elementy z betonu C20/25 (-25);, stal -III. - dach: drewno świerkowe kl. K-33 / C-/. STR.3
Z a ł o ż e n i a o b c i ą ż e n i o w e : - obciążenie użytkowe - wg PN-82/ -02003 - pomieszczenia techniczne p = 2,00 ; p o = 2,80 kn/m 2 - pomieszczenia sale lekcyjne p = 2,00 ; p o = 2,80 -,, - - tarasy p = 2,00 ; p o = 2,80 -,, - - przestrzenie komunikacyjne p = 2,50 ; p o = 3,25 -,, - - obc. równom. rozłożone od ścianek dział. p =,25 ; p o =,75 -,, - - obciążenia śniegiem wg PN-80/ -0200 /z - strefa III - obciążenia wiatrem wg PN-77/ -020 - strefa III - ciężary własne / stałe / wg PN-82/ -0200 P o s a d o w i e n i e : Projektuje się posadowienie bezpośrednio na ławach fundamentowych. Głębokość posadowienia uwarunkowano strefą przemarzania -,2m. Zgodnie z rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i dministracji z dnia 24 września 998 r. w sprawie ustalenia geotechnicznych warunków posadowienia obiektów budowlanych ustala się : - W strefie oddziaływania projektowanego obiektu na podłoże występują proste warunki gruntowe. - Występują grunty jednorodne genetycznie i litologicznie. Układ warstw jest równoległy do powierzchni terenu.w podłożu nie zalegają grunty słabonośne.woda gruntowa w strefie oddziaływania fundamentów nie występuje. - Obiekt zalicza się do pierwszej kategorii geotechnicznej. Jest to budynek parterowy z zagospodarowanym poddaszem, o prostych,statycznie wyznaczalnych elementach konstrukcji nośnej. - Zakłada się w obliczeniach statycznych obliczeniowy opór jednostkowy podłoża qf = 2,00 kg/cm2 ( 0,20 MPa ). - W miejscy przebudowywanego obiektu, z uwagi na fragmenty wyburzane należy nowoprojektowane elementy posadawiać poniżej strefy przemarzania na gruntach rodzimych. W miejscach ewentualnych przekopów lub miejscowych wyburzeń należy z poziomem posadowienia zejść do poziomu gruntów rodzimych. Istnieje możliwość wymiany gruntów nienośnych lub starych fundamentów do poziomu gruntów nośnych na zasadnie wymiany gruntów nienośnych na chudy beton 0 pod nadzorem uprawnionego projektanta konstrukcji. - Realizacja przebudowywanego obiektu nie może naruszyć w żadnym miejscu istniejącego posadowienia budynku przedszkola. Podczas prac fundamentowych może zaistnieć konieczność nieznacznej korekty posadowienia przebudowywanego obiektu, co wyniknie podczas odkrywania istniejących fundamentów. Poziom STR.4
posadowienia nowych elementów fundamentowych w strefie dylatacyjnej nie może schodzić poniżej poziomu istniejących fundamentów przedszkola. opis techniczny konstrukcji : -------------------------------------- Przebudowa obiektu istniejącego polega na przeprojektowaniu istniejącej tkanki na obiekt parterowy z użytkowym poddaszem oraz łącznikiem z istniejącym budynkiem przedszkolnym. F u n d a m e n t y : Ławy, ściany oraz stopy fundamentowe wylewane z betonu żwirowego kl. C20/25 (- 25). Ławy zbrojone podłużnie wkładkami 4 Ø 2 / 34Gs /, strzemiona Ø 6 co cm. Stopy fundamentowe zbrojone dołem siatkami prętów Ø 6 5x5cm. Wysokość ław i stóp fundamentowych 40cm. Szerokość ław i wymiary stóp obliczone dla przyjętego qf=0.20 MPa. W podłożu chudy beton 0 cm, beton kl. C8/0 (-0). Ś c i a n y : - ściany zewn.parteru pustaki POROTHERM,gr. cm + izol. 9/2 cm. - ściany zewnętrzne poddasza pustaki POROTHERM, gr. cm + izol. 9/2 cm. - ściany wewn.parteru i podd. pustaki POROTHERM, gr. cm. - ściany działowe pustaki POROTHERM, gr.,5 cm. S t r o p n a d p a r t e r e m : Strop nad parterem monolityczny, żelbetowy z betonu kl. C20/25 (-25) o gr. 5 cm, zbrojony stalą -III N. Takie same parametry stropu dla przeprojektowywanego budynku oraz przewiązki. Płyta stropowa oparta na belkach żelbetowych oraz ścianach konstrukcyjnych. E l e m e n t y ż e l b e t o w e : S ł u p y, t r z p i e n i e : Słupy oraz trzpienie żelbetowe o wymiarach xcm, x60cm oraz Ø cm z betonu kl. C20/25 (-25), zbrojone stalą -III N. e l k i : elki żelbetowe z betonu kl. C20/25 (-25), zbrojone stalą -III N. S c h o d y : Schody płytowe ze spocznikiem, żelbetowe z betonu kl. C20/25 (-25) o gr. 5 cm, zbrojone stalą -III N. Schody oparte na belkach żelbetowych. D a c h : Więźba drewniana krokwiowo jętkowa z drewna świerkowego klasy C-. Elementy drewniane mocowane za pomocą złącz MF. Dobór konstrukcyjny wszystkich elementów więźby dachowej podano w części graficznej projektu i załączonych obliczeniach statycznych. STR.5
Zabezpieczyć elementy drewniane przeciwgrzybicznie oraz p.poż np. preparatem Fungitox - Uwagi ogólne: -------------------- - Obliczenia statyczne i wymiarowanie wykonano na komputerze PC wg programu SPECUD. - Literatura : PN, Wzory i tablice... W.Kledzik., Tablice do proj. konstr., Instrukcje IT, materiały informacyjno-techniczne firmy Wienerberger, - Podstawą do wymiarowania elementów konstrukcji nośnej jest część architektoniczna niniejszego projektu. Poz.0. Zbiorcze zestawienie obciążeń jednostkowych. ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 0.. P r z e g r o d y p i o n o w e : a/. ściany zewnętrzne / ściana z kamieniem elewacyjnym/ - - - - - ciężar m 2 ściany : tynk wewnętrzny...0,29 x,3 = 0,37 kn/m 2 ściana z pustaków POROTHERM... 0, x 3,0 x, = 4,29 kn/m 2 izolacja ze styropianu gr.2cm...0,05 x,3 = 0,07 kn/m 2 zaprawa 3cm...0,60 x,3 = 0,78 kn/m 2 kamień naturalny ok 6 cm...,50 x,3 =,95 kn/m 2 RZEM: 7,46 kn/m 2 b/. ściany wewnętrzne - ściana z pustaków POROTHERM...0, x 3,0 x, = 4,29kN/m 2 - tynk obustronny...2 x 0,29 x,3 = 0,74 kn/m 2 RZEM: 5,03 kn/m 2 c/. ciężar m 2 ściany żelbet. podziemia gr. cm.+izol. +osłona izol. : - - ściana z betonu konstrukcyjnego cm...0, x 24,0 x, = 7,92 kn/m 2 izolacja + osłona... = 0,0 kn/m 2 RZEM: 8,02 kn/m 2 STR.6
0.2. P r z e g r o d y p oz i o m e : a/. dach / kn/m 2 połaci pochyłej /: - dachówka...0,90 x,2... =,08 kn/m2 - łaty/kontrłaty...0,06 x,3... = 0,0 kn/m2 - x folia wiatrowa...0,05 x,3... = 0,08 kn/m2 - Osb,8cm...0,5 x,2... = 0,8 kn/m2 - krokwie 0/ 20 co 83cm...0, x,3... = 0,4 kn/m2 - wełna mineralna 0,8cm x0,83.... 0,5 x,3... = 0,20 kn/m2 - izol.paroszcz... 0,05 x,3... = 0,07 kn/m2 - płyty GK na ruszcie metal... 0,20 x,3... = 0,26 kn/m2 RZEM: 2, kn/m2 b/. Strop nad parterem /płyta 5cm/: - posadzka( parkiet, gress) 0,23x,3 = 0, kn/m 2 - wylewka cem 6,5cm,43x,3 =,86 kn/m 2 - styropian 6,0cm 0,03x,3 = 0,04 kn/m 2 - strop żelb. monolityczny 5 cm 3,60x,3 = 4,68 kn/m 2 - tynk.5cm 0,29x,3 = 0,37 kn/m 2 go = 7,25 kn/m 2 c/. Taras /płyta 5cm/ - deska kompoz. na konstr. 0,50x,3 = 0,65 kn/m 2 - styropian 2,0cm 0,0x,3 = 0,3 kn/m 2 - styrobeton 6cm 2,88x,3 = 3,75 kn/m 2 - strop żelb. monolityczny 5 cm 3,60x,3 = 4,68 kn/m 2 - tynk.5cm 0,29x,3 = 0,37 kn/m 2 go = 9,58 kn/m 2 0.3. O b c i ą ż e n i e z m i e n n e : [ wg PN-82/ -02003; PN-80/-020/z; PN-77/-020 ] a/. obciążenia użytkowe - wg PN-82/ -02003 : - pomieszczenia techniczne p = 2,00 ; p o = 2,80 kn/m 2 - pomieszczenia sale lekcyjne p = 2,00 ; p o = 2,80 -,, - - tarasy p = 2,00 ; p o = 2,80 -,, - - przestrzenie komunikacyjne p = 2,50 ; p o = 3,25 -,, - - obc. równom. rozłożone od ścianek dział. p =,25 ; p o =,75 -,, - STR.7
b/ obciążenie śniegiem wg PN-80/-0200/z / Z- 3,9 2,607 S [kn/m 2 ] 32,0 32,0 Połać bardziej obciążona: - Dach dwuspadowy - Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu: - strefa obciążenia śniegiem 3; = 488 m n.p.m. Q k = 0,006-0,6 = 2,328 kn/m 2 - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 32,0 o C 2 =,2 (60 o -α)/ 0 =,2 (60 o -32,0 o )/ o =,20 Obciążenie charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 2,328,20 = 2,607 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 2,607,5 = 3,9 kn/m 2 b/ obciążenie wiatrem wg PN-77/-020 / Z- wariant I wariant II p [kn/m 2 ] -0,322-0,357 0,250-0,357 kierunek wiatru 32,0 32,0 H=8,7 H=8,7 =8,5 =8,5 Połać nawietrzna - wariant I: - udynek o wymiarach: = 8,5 m, L = 7,0 m, H = 8,7 m - Dach dwuspadowy, kąt nachylenia połaci α = 32,0 o - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciążenia wiatrem III; H = 488 m n.p.m. q k = 0 [+0,0006 (H-0)] 2 [20000- H/20000+H] = 354 Pa q k = 0,354 kn/m 2 - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: ; z = H = 8,7 m C e (z) = 0,5+0,05 8,7 = 0,93 - Współczynnik działania porywów wiatru: STR.8
β =,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty C w = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,045 (40 o -α) = -0,045 (40 o -32,0 o ) = -0,360 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,360-0 = -0,360 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,354 0,93 (-0,360),80 = -0,24 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,24),5 = -0,322 kn/m 2 poz.. Więźba dachowa. Wiązar jętkowy Poz.K- Krokiew Poz.M- Murłata Poz.Kl- Kleszcze DNE: Szkic wiązara C 602,4 32,0 508,9 33,0 6 33,0 84,0 6 784,0 6 84,0 984,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 32,0 o Rozpiętość wiązara l = 9,84 m Rozstaw murłat w świetle l s = 7,84 m Poziom jętki h =,33 m Rozstaw wiązarów a = 0,83 m Usztywnienia boczne krokwi - na całej długości elementu Usztywnienia boczne jętki - na całej długości elementu Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo =,00 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,79 m Dane materiałowe: - krokiew 0/20 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 2 3 = 6 cm) z drewna C - jętka 2x 6/6 cm z drewna C, - murłata 6/6 cm z drewna C WYNIKI: STR.9
Obwiednia momentów [knm]:,60 3,45 -,96-3,85,56 3,46 C 2,90 7,9 2,9 3,46-3,85,56 -,96 0,50,9,38 3,07 7,82 5,,60 3,45 7,82 5, 0,80,9 2,2 2,2,9 0,80 9,84 Obwiednia przemieszczeń [mm]: 0,82 C 2,06 4,42 4,42,98 2,06 3,29 5,20 3,29 0,74 0,82 0,50,9,38 3,07 2,20 2,20 0,80,9 2,2 2,2,9 0,80 9,84 WYMIROWNIE wg PN--0350:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C f m,k = MPa, f t,0,k = 8 MPa, f c,0,k = 23 MPa, f v,k = 3 MPa, E 0,mean = 2 GPa, ρ k = 380 kg/m 3 Poz.K- Krokiew 0/20 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 2 3 = 6 cm) Smukłość λ y = 67,3 < 50 λ z = 0,0 < 50 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej-wariant II M = -3,85 knm, N = 0,26 kn f m,y,d = 8,46 MPa, f c,0,d = 4,5 MPa σ m,y,d = 5,78 MPa, σ c,0,d = 0,5 MPa k c,y = 0,607 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,373 < (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,220 < Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłacie decyduje kombinacja: K9 stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z lewej-wariant II M = -,6 knm, N = 4,39 kn f m,y,d = 3,85 MPa, f c,0,d = 0,62 MPa σ m,y,d = 3,35 MPa, σ c,0,d = 0,85 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,248 < Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętce decyduje kombinacja: K stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej-wariant II M = -3,85 knm, N = 0,26 kn f m,y,d = 8,46 MPa, f c,0,d = 4,5 MPa σ m,y,d = 4,45 MPa, σ c,0,d =,28 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,79 < Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy jętką a kalenicą) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg STR.0
u fin = 4,42 mm < u net,fin = l / 200 = 2608/ 200 = 3,04 mm (33,9%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K7 stałe-max+śnieg-wariant II u fin = 2,20 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 947/ 200 = 9,47 mm (23,3%) Poz. Kl- Kleszcze 2x 6/6 cm z drewna C Smukłość λ y = 96,5 < 50 λ z = 0,0 < 50 Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K7 stałe-max+śnieg-wariant II M = 0,87 knm, N = 20,72 kn f m,y,d = 3,85 MPa, f c,0,d = 0,62 MPa σ m,y,d =,69 MPa, σ c,0,d =,08 MPa k c,y = 0,328 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,433 < (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,096 < Maksymalne ugięcie decyduje kombinacja: K24 stałe-max+montażowe jętki u fin = 0,74 mm < u net,fin = l / 200 = 4423/ 200 = 22,2 mm (48,6%) Poz.M- Murłata 6/6 cm Część murłaty leżąca na ścianie Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 2,46 kn/m, q y,max = 3,98 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K9 stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z lewej-wariant II M z =,50 knm f m,z,d = 3,85 MPa σ m,z,d = 2,93 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,58 < Część wspornikowa murłaty Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 2,46 kn/m, q y,max = 3,98 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K23 stałe-max+wiatr z prawej-wariant II+0,90 śnieg-wariant II M y = 6,36 knm, M z = 4,9 knm f m,y,d = 3,85 MPa, f m,z,d = 3,85 MPa σ m,y,d = 9,3 MPa, σ m,z,d = 6,4 MPa k m = 0,7 σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,983 < k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,94 < Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K7 stałe-max+śnieg-wariant II u fin = 2,2 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 790/ 200 = 7,90 mm (26,8%).2 Krokiew koszowa Poz.Kk- Krokiew koszowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 5,0 cm Wysokość h = 22,5 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 32,0 o Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,80 m STR.
Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,80 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x =,40 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 2,0 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,0 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem S k = 2,607 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN--020:977/z/Z-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa III, H=488 m n.p.m., teren, z=h=8,7 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=8,7 m, =8,5 m, L=7,0 m, nachylenie połaci 32,0 st., beta=,80): p k = 0,67 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru p k = -0,238 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,270 kn/m 2 połaci dachowej na środkowym odcinku krokwi; γ f =,20 WYNIKI: M [knm] R [kn] - -9,07 rzut,24 -,77 9,84 5,40 0,08-0,2 4,33 23,8 20,82 5,74 2,6 0,09-0,2 0,20,3 3,96,98 0,50 2,6 0,0-0,0 32,0 32,0 0,80 2,80,40 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Momenty obliczeniowe: M przęsł = 0,20 knm; M podp = -9,07 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 8,06 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,546 < Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 9,54 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,646 < Ugięcie (wspornik): u fin = (-),33 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 2,37 mm (9,6%) Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 2,53 mm < u net,fin = l / 200 = 2,65 mm (57,9%).3 Tarcza usztywniająca Poz.k- elka kalenicowa Poz.S- Słupek Przyjęto element usztywniający podłużnie dach oraz będący oparciem dla krokwi w punkcie kalenicy. Przyjęto belki drewniane dołem i górą 5x20cm /2x poz.k-/. Słupki pomiędzy belkami o wymiarach 5x5 cm / poz.s-/ co,5m. elki oraz słupki obić dwustronnie płytami osb o gr. 8mm. STR.2
.4 Elementy dodatkowe Poz.K-2 Krokiew Element DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 0,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 4 MPa, f c,0,k = 2 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 32,0 o Rozstaw krokwi a = 0,83 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,47 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x =,95 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 2,52 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe g k = 2,0 kn/m 2 połaci dachowej; γ f =,0 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem S k = 2,607 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie parciem wiatru p k = 0,250 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ssaniem wiatru p k = -0,322 kn/m 2 połaci dachowej, γ f =,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,000 kn/m 2 połaci dachowej WYNIKI: M [knm] R [kn] -3,8 2,97 0,20-0,25 5,97,54 0,55-0,67 2, 0,23 0,85-0, 0,54-0,69 32,0 6,27 4,20 3,08 6,96,80 0,47,95 2,52 Zginanie decyduje kombinacja (obc.stałe max.+śnieg+wiatr) Moment obliczeniowy: M podp = -3,8 knm Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 7,90 MPa, f m,y,d = 4,77 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,535 < Ugięcie (odcinek górny): u fin = 3,77 mm < u net,fin = l / 200 = 4,86 mm (25,4%) STR.3
Poz.K-3 Krokiew Przyjęto krokwie skrajne /poza licem ściany zewnętrznej/ o wymiarach 2x20cm z drewna klasy C. Poz.P- elka stalowa WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 9,3 46,52 4, ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - rozstaw stężeń bocznych l =,00 m; WYMIROWNIE WG PN-90/-03200 y x x y Przekrój: 2 I 200, połączone spoinami ciągłymi v =,0 cm 2, m = 52,4 kg/m J x = 4280 cm 4, J y = 587 cm 4, J ω = 0400 cm 6, J Τ = 4,6 cm 4, W x = 428 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju (α p =,079) M R = 99,33 knm - ścinanie: klasa przekroju V R = 374,0 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,50 m Współczynnik zwichrzenia ϕ L =,000 Moment maksymalny M max = 46,52 knm (52) M max / (ϕ L M R ) = 0,468 < Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna V max = 9,3 kn (53) V max / V R = 0,052 < Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 9,3 kn < V o = 0,6 V R = 224,46 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,88 m Ugięcie maksymalne f k,max = 4,20 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 7,29 mm f k,max = 4,20 mm < f gr = 7,29 mm (82,%) STR.4
Poz.P-2 Płatew WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P: Przypadek Momenty zginające [knm]: 2 3 4 3,8 6,26 4,90 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 0 WYNIKI OLICZEŃ WYTRZYMŁOŚCIOWYCH WYMIROWNIE WG PN--0350:2000 z y y z Przekrój prostokątny 6 / 27,5 cm W y = 207 cm 3, J y = 27729 cm 4, m = 6,7 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C f m,k = MPa, f t,0,k = 8 MPa, f c,0,k = 23 MPa, f v,k = 3 MPa, E 0,mean = 2 GPa, ρ k = 380 kg/m 3 Zginanie Przekrój x =,60 m Moment maksymalny M max = 6,26 knm σ m,y,d = 8,06 MPa, f m,y,d = 3,85 MPa Warunek nośności: σ m,y,d / f m,y,d = 0,58 < Warunek stateczności: k crit =,000 σ m,y,d = 8,06 MPa < k crit f m,y,d = 3,85 MPa (58,2%) Ścinanie Przekrój x = 3,85 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -4,90 kn τ d = 0,5 MPa < f v,d =,38 MPa (36,7%) Docisk na podporze Reakcja podporowa R = 4,90 kn a p = 2,0 cm, k c,90 =,00 σ c,90,y,d = 0,78 MPa < k c,90 f c,90,d =,25 MPa (62,3%) STR.5
poz. 2. Konstrukcja poddasza Sż-2. Słup żelbetowy Słup żelbetowy xcm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 4 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. Sż-2.2 Słup żelbetowy Słup żelbetowy x60cm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 6 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. Tż-2. Trzpień żelbetowy Trzpień żelbetowy xcm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 4 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. ż-2. elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 24,72 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 56,76 26,9 Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 45,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 56,76 knm Przyjęto indywidualnie dołem 6φ6 o s = 2,06 cm 2 (ρ = 0,99%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 56,76 knm < M Rd = 73,62 knm (32,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)23,84 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 0 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)23,84 kn < V Rd = 8,25 kn (29,3%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 55,42 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,00 mm < w lim = 0,3 mm (33,2%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 9,24 mm < a lim = 5625/200 = 28,3 mm (32,9%) STR.6
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 24,48 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 45 6φ6 8 x 29 = 522 525 60 - Nr2 2φ2 l=609 609 Nr 6φ6 l=609 609 Nr 2 7 Nr 39 45 24 Nr3 9φ6 l=38 ż-2.2 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -3,5 6,90,97 23,00,97 6,90 C WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd =,97 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,80 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,65%) Warunek nośności na zginanie: M Sd =,97 knm < M Rd = 3,23 knm (6,3%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) STR.7
Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)3,5 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s = 0,8 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,36%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd =,97 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,80 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,65%) Warunek nośności na zginanie: M Sd =,97 knm < M Rd = 3,23 knm (6,3%) SZKIC ZROJENI: 3φ2 2 3φ2 3 3φ2 25 2φ6 + φ2 2φ6 + φ2 C 2 3 8 x 5 = 20 8 x 5 = 20 25 25 25 25 - Nr2 4φ2 l=324 324 Nr 2φ6 l=324 324 Nr 2 7 Nr 2 Nr 25 9 Nr3 2x8φ6 l=77 3 ż-2.3 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -8,62-8,62 8,82 2,05 43,84 6,20 43,84 C 2,05 8,82 D WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 2,05 knm STR.8
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,00 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,52%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 2,05 knm < M Rd = 39,67 knm (5,2%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)8,62 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s =,0 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,29%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,20 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,00 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,52%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,20 knm < M Rd = 39,67 knm (5,6%) Podpora C: Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)8,62 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s =,0 cm 2. Przyjęto 2φ2 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,29%) Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 2,05 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,00 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,52%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 2,05 knm < M Rd = 39,67 knm (5,2%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 2 2φ2 3 2φ2 4 2φ2 5 2φ2 2φ6 2φ6 C 2φ6 D 2 3 4 5 8 x 5 = 20 5 x 4,5 = 27 8 x 5 = 20 25 25 220 25 25 - Nr2 2φ2 l=574 574 Nr 2φ6 l=574 574 Nr 2 Nr 7 24 24 Nr3 34φ6 l=07 ż-2.4 elka żelbetowa elkę wykonać w skosie wg schematu zbrojenia jak poniżej. elka zalamana symetrycznie s szczycie. Wymiary belki wg skosów. Kąt 32stopnie. DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH STR.9
Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -7,5-7,5 9,0 6,0 25,02,88 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,0 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,0 knm < M Rd = 48,2 knm (2,5%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)7,5 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd =,88 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Warunek nośności na zginanie: M Sd =,88 knm < M Rd = 48,2 knm (3,9%) Podpora C: Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)7,5 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,0 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,0 knm < M Rd = 48,2 knm (2,5%) 25,02 C 6,0 9,0 D SZKIC ZROJENI: 2φ6 2 2φ6 3 2φ6 4 2φ6 5 2φ6 35 2φ6 2φ6 C 2φ6 D 2 3 4 5 20 x 5 = 0 20 x 5 = 0 20 x 5 = 0 0 0 0 - Nr 4φ6 l=04 04 Nr 29 35 7 Nr 24 Nr2 63φ6 l=7 STR.20
ż-2.5 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 36,22 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm 22,64 36,22 Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 22,64 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,2 cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,79%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 22,64 knm < M Rd = 56,83 knm (39,8%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 3φ6 5 x 4,5 = 27 220 - Nr2 2φ2 l=274 274 Nr 3φ6 l=274 274 Nr 2 7 24 Nr 24 Nr3 6φ6 l=07 ż-2.6 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała STR.2
Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 47,03 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm 37,62 47,03 Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 37,62 knm Zbrojenie potrzebne s = 3,09 cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,66%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 37,62 knm < M Rd = 69,50 knm (54,%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 35 3φ6 9 x 5 = 285 290 - Nr2 2φ2 l=344 344 Nr 3φ6 l=344 344 Nr 2 7 Nr 29 35 24 Nr3 20φ6 l=7 ż-2.7, ż-2.8, ż-2.9 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) STR.22
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 52, WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm 49,03 52, Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 49,03 knm Przyjęto indywidualnie dołem 5φ6 o s = 0,05 cm 2 (ρ =,0%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 49,03 knm < M Rd = 06,92 knm (45,9%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 35 5φ6 34 x 0 = 340 345 - Nr2 2φ2 l=399 399 Nr 5φ6 l=399 399 Nr 2 7 Nr 29 35 24 Nr3 35φ6 l=7 ż-2.0 elka żelbetowa elka licowana spodem z belką poz. Ż-2.9. Część belki od strony belki żelbetowej poz.ż- 2.7 w skosie. DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) STR.23
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -2,09 0,36 6,80 34,53 6,80 0,36 C WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,80 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,80 knm < M Rd = 48,2 knm (4,%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)3,67 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 220 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)3,67 kn < V Rd = 57,8 kn (23,9%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 6,57 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,66 mm < a lim = 3500/200 = 7,50 mm (3,8%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 5,55 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)2,09 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,80 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,9 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,44%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,80 knm < M Rd = 48,2 knm (4,%) SZKIC ZROJENI: 2φ6 2 2φ6 3 2φ6 35 2φ6 2φ6 C 2 3 5 x 2 = 35 5 x 2 = 35 320 320 - Nr 4φ6 l=724 724 Nr 29 35 7 24 Nr2 32φ6 l=7 Nr STR.24
Wż-2. Wieniec żelbetowy Wieniec żelbetowy x25cm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 4 Ø2 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm. W narożach dodatkowe wkładki 4 Ø2 /IIIN/ uciąglające zbrojenie. poz. 3. Konstrukcja stropu nad parterem Sż-3. Słup żelbetowy Słup żelbetowy xcm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 4 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. Sż-3.2 Słup żelbetowy Słup żelbetowy x60cm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 6 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. Sż-3.3 Słup żelbetowy Słup żelbetowy Ø cm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 8 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. Sż-3.4 Słup żelbetowy Słup żelbetowy xcm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 8 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. Tż-3. Trzpień żelbetowy Trzpień żelbetowy xcm wylewany na mokro z betonu -25 zbrojony prętami 4 Ø6 /IIIN/. Strzemiona Ø6 co 25cm, zagęszczane przy podporach co 0cm na odc. 80cm. ż-3. elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -0,6-37,32 C D 02,8 25,82 89,89 22,72 42,6 09,28 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 40,0 cm, h f = 5,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm STR.25
Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 25,82 knm Zbrojenie potrzebne s = 8,75 cm 2. Przyjęto 6φ6 o s = 2,06 cm 2 (ρ =,3%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 25,82 knm < M Rd = 70,75 knm (73,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)9,54 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na odcinku 66,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 50,0 cm przy prawej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)9,54 kn < V Rd3 = 2,38 kn (56,6%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)0,6 knm Zbrojenie potrzebne górne s = 8,4 cm 2. Przyjęto 6φ6 o s = 2,06 cm 2 (ρ =,3%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)0,6 knm < M Rd = 48,29 knm (74,3%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)09,37 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,243 mm < w lim = 0,3 mm (8,%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Zbrojenie dolne w przęśle nie jest obliczeniowo potrzebne Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)47,47 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 00 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)47,47 kn < V Rd = 73,63 kn (64,5%) Podpora C: Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)37,32 knm Zbrojenie potrzebne górne s = 0,95 cm 2. Przyjęto 7φ6 o s = 4,07 cm 2 (ρ =,34%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)37,32 knm < M Rd = 63,72 knm (83,9%) Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 42,6 knm Zbrojenie potrzebne s = 9,95 cm 2. Przyjęto 7φ6 o s = 4,07 cm 2 (ρ =,34%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 42,6 knm < M Rd = 94, knm (73,2%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 32,9 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na odcinku 80,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 72,0 cm przy prawej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 32,9 kn < V Rd3 = 208,33 kn (63,5%) SZKIC ZROJENI: 2φ6 2 6φ6 3 5φ6 4 7φ6 5 2φ6 40 6φ6 2φ6 C 7φ6 D 2 3 4 5 x6=66 33 x 0 = 3 25 x 6 = 50 25 x 0 = 250 x 6 = 80 34 x 0 = 340 2x6=72 550 250 595 Nr8 2φ6 l=458 458 Nr 6φ6 l=607 607 Nr5 φ6 l=7 7 Nr6 3φ6 l=582 582 Nr4 2φ6 l=22 22 Nr7 2φ6 l=98 98 Nr2 2φ6 l=932 932 Nr3 5φ6 l=652 652 34 7 24 Nr9 73φ6 l=27 STR.26
- 2-2 Nr 8 5 Nr 7 Nr 6 Nr 5 40 40 5 Nr 25 Nr 2 Nr 25 35 35 00 3-3 35 35 00 4-4 Nr 7 5 Nr 7 5 Nr 6 Nr 6 Nr 4 40 40 Nr 3 Nr 2 25 Nr 2 25 35 35 00 5-5 35 35 00 Nr 7 40 5 Nr 3 Nr 2 25 35 35 00 ż-3.2 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -52,80 4,60 85,95 382,00 85,95 4,60 C WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 85,95 knm Zbrojenie potrzebne s = 6,34 cm 2. Przyjęto 5φ6 o s = 0,05 cm 2 (ρ = 0,94%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 85,95 knm < M Rd = 28,03 knm (67,%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)52,73 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 50 mm na odcinku 65,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 40,0 cm przy prawej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części belki (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) STR.27
Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)52,73 kn < V Rd3 = 249,99 kn (6,%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)52,80 knm Zbrojenie potrzebne górne s = 2,83 cm 2. Przyjęto 7φ6 o s = 4,07 cm 2 (ρ =,34%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)52,80 knm < M Rd = 63,72 knm (93,3%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 85,95 knm Zbrojenie potrzebne s = 6,34 cm 2. Przyjęto 5φ6 o s = 0,05 cm 2 (ρ = 0,94%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 85,95 knm < M Rd = 28,03 knm (67,%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 52,73 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 50 mm na odcinku 40,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 65,0 cm przy prawej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części belki (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 52,73 kn < V Rd3 = 249,99 kn (6,%) SZKIC ZROJENI: 2φ6 2 7φ6 3 2φ6 40 5φ6 5φ6 C 2 3 3 x 5 = 65 6 x 0 = 60 28 x 5 = 40 28 x 5 = 40 6 x 0 = 60 3 x 5 = 65 370 370 7 Nr3 φ6 l=4 4 Nr2 4φ6 l=202 202 Nr 7φ6 l=824 824 34 24 Nr4 6φ6 l=27-2-2 3-3 Nr Nr 3 Nr 2 Nr Nr 40 40 40 Nr Nr Nr ż-3.3 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) STR.28
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 22,7 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 8,80 22,7 Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 8,80 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,39 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,38%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 8,80 knm < M Rd = 56,56 knm (5,6%) SZKIC ZROJENI: 2φ6 40 2φ6 2 x 0 = 20 25 Nr 4φ6 l=79-79 7 Nr 34 40 Nr 24 Nr2 3φ6 l=27 ż-3.4 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) STR.29
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -46,96-46,96,74 C D 67,09 37,57 84,49 84,49 37,57 67,09 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 37,57 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,6 cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,56%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 37,57 knm < M Rd = 82,7 knm (45,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)70,32 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na odcinku 66,0 cm przy prawej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)70,32 kn < V Rd3 = 2,38 kn (33,3%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)46,96 knm Zbrojenie potrzebne górne s = 3, cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,56%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)46,96 knm < M Rd = 82,7 knm (57,2%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd =,74 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,39 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,38%) Warunek nośności na zginanie: M Sd =,74 knm < M Rd = 56,56 knm (20,8%) Podpora C: Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)46,96 knm Zbrojenie potrzebne górne s = 3, cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,56%) Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 37,57 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,6 cm 2. Przyjęto 3φ6 o s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,56%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 37,57 knm < M Rd = 82,7 knm (45,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 70,32 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na odcinku 66,0 cm przy lewej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 70,32 kn < V Rd3 = 2,38 kn (33,3%) STR.
SZKIC ZROJENI: 2 3 4 5 2φ6 3φ6 2φ6 3φ6 2φ6 40 3φ6 2φ6 C 3φ6 D 2 3 4 5 8 x 0 = 80 x 6 = 66 25 x 0 = 250 x 6 = 66 8 x 0 = 80 250 250 250 Nr2 φ6 l=7 7 - Nr5 φ6 l=250 250 Nr 4φ6 l=864 864 2-2 Nr4 φ6 l=250 250 3-3 Nr3 φ6 l=7 7 Nr Nr 5 Nr Nr 40 40 40 Nr 2 Nr 2 7 Nr Nr Nr 34 24 Nr6 86φ6 l=27 4-4 5-5 Nr 4 Nr Nr 40 40 Nr 3 Nr Nr 3 Nr ż-3.5 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]:,47 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 3,5,47 Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 3,5 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,39 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,38%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 3,5 knm < M Rd = 56,56 knm (5,6%) STR.3
SZKIC ZROJENI: 2φ2 40 2φ6 8 x 0 = 80 80 Nr2 2φ2 l=34 34 Nr 2φ6 l=34-34 7 Nr 2 34 40 Nr 24 Nr3 9φ6 l=27 ż-3.6 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -9,85 9,06 5,54 63,55 5,54 9,06 C WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 5,54 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,39 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,38%) STR.32
Warunek nośności na zginanie: M Sd = 5,54 knm < M Rd = 56,56 knm (9,8%) Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)9,85 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) s =,39 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,38%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)9,85 knm < M Rd = 56,56 knm (7,4%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 5,54 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s =,39 cm 2. Przyjęto 2φ6 o s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,38%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 5,54 knm < M Rd = 56,56 knm (9,8%) SZKIC ZROJENI: 2φ6 2 2φ6 3 2φ6 40 2φ6 2φ6 C 2 3 2 x 0 = 20 2 x 0 = 20 25 25 - Nr 4φ6 l=334 334 2-2 3-3 Nr Nr Nr 7 40 40 40 34 Nr Nr Nr 24 Nr2 26φ6 l=27 ż-3.7 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 42,47 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h =,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm 26,54 42,47 Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 26,54 knm STR.33
Przyjęto indywidualnie dołem 4φ6 o s = 8,04 cm 2 (ρ =,05%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 26,54 knm < M Rd = 72,2 knm (36,8%) SZKIC ZROJENI: 2φ2 4φ6 22 x 0 = 220 220 - Nr2 2φ2 l=274 274 Nr 4φ6 l=274 274 Nr 2 7 24 Nr 24 Nr3 23φ6 l=07 ż-3.8 elka żelbetowa DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 3,33 MPa, f ctd =,00 MPa, E cm =,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -IIIN (R500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -III (34GS) f yk = 40 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 92,46 03,38 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 8,26 Przyjęte wymiary przekroju: b w =,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 03,38 knm Zbrojenie potrzebne s = 9,64 cm 2. Przyjęto 6φ6 o s = 2,06 cm 2 (ρ =,3%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 03,38 knm < M Rd = 22,95 knm (84,%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 78,5 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 60 mm na odcinku 72,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 60,0 cm przy prawej podporze oraz co 00 mm na pozostałej części belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 78,5 kn < V Rd3 = 8,69 kn (43,0%) STR.34