OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI 1 Przedmiot opracowania: Przedmiotem opracowania jest projekt konstrukcji budynku Transgranicznego Centrum Turystyki i Wymiany Młodzieży zlokalizowanego w Zarzeczu na działce nr 32/9. 2. Podstawa opracowania: a) Projekt architektoniczno budowlany b) Wizja i pomiary w terenie, c) Wywiad z Inwestorem, d) Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12.04.2002 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie ( Dz. U. Nr 7 poz. 690 z 2002 r.), e) Obowiązujące normy i przepisy z zakresu budownictwa f) Katalogi firmowe materiałów budowlanych 3. Dane ogólne: Przedmiotem inwestycji jest budynek Transgranicznego Centrum Turystyki i Wymiany Młodzieży w Zarzeczu. Zaprojektowano budynek o kształcie wydłużonego prostokąta, z wykuszem tworzącym formę prostopadłościanu, w którym znajduje się klatka schodowa. udynek przekryty dachem dwuspadowym o kącie nachylenia 42º. Pokrycie stanowi dachówka ceramiczna. udynek zaprojektowano w technologii tradycyjnej murowanej z pustaków ceramicznych oraz stropem gęstożebrowym wspartym i ścianach nośnych (wieńcach żelbetowych), z dachem o konstrukcji drewnianej płatwiowo-kleszczowej. udynek jest zlokalizowany w następujących strefach oddziaływań środowiskowych (h=36 m n.p.m.): - III strefa obciążenia śniegiem, - III strefa obciążenia wiatrem, - strefa przemarzania gruntu: 1,20 m p.p.t.
4. Konstrukcja: a) Warunki gruntowe i geotechniczne Projektowany obiekt o prostej konstrukcji; warunki geotechniczne można uznać za dobre. Na podstawie posiadanych danych stwierdza się, że projektowany obiekt nie znajduje się na terenach szkód górniczych i kopalnianych. Zwierciadło wód gruntowych znajduje się poniżej poziomu posadowienia, nie występują niekorzystne zjawiska geologiczne np. osuwiska. b) Fundamenty i posadowienie Fundamenty posadowić na warstwie nośnej gruntu i zapewnić w każdym miejscu posadowienie fundamentów zewnętrznych min. 120 cm poniżej poziomu terenu. Pod ławami fundamentowymi należy wykonać podkład z betonu o gr. 10cm. Wykopy fundamentowe wykonać mechanicznie i chronić przed zalaniem wodą. W przypadku natrafienia na grunty nienośne podczas wykonywania wykopów fundamentowych należy je wybrać i zastąpić gruntem nośnym zagęszczonym do stopnia ID=0,8. Ławy fundamentowe z betonu -20, o przekroju prostokątnym, zbrojone konstrukcyjnie 4φ12mm stalą -IIIN R00W, strzemiona φ6mm co 30cm. Należy zachować nominalne grubości otulenia prętów zbrojeniowych podane na rysunkach(3 cm). c) Układ konstrukcyjny Układ konstrukcyjny obiektu stanowią ławy i stopy fundamentowe; ściany fundamentowe wykonane z bloczków betonowych, lub wylewane na mokro z betonu 20; ściany nośne z pustaków ceramicznych porotyzowanych na pióro-wpust na zaprawie cementowo-wapiennej spięte wieńcami żelbetowymi na każdej kondygnacji; podciągi i nadproża żelbetowe; schody płytowe żelbetowe; dach drewniany o konstrukcji płatwiowokleszczowej. Słupy żelbetowe, zbrojone 4φ18mm, strzemiona φ6mm co 20 cm są utwierdzone monolitycznie w stopach fundamentowych. Podciągi żelbetowe połączone monolitycznie ze słupami i wieńcami stanowią konstrukcje wsporcze dla stropu TERIV. Elementy żelbetowe zaprojektowane z betonu 20 i z prętów żebrowanych ze stali -IIIN R00W. d) Ściany, nadproża i belki żelbetowe Ściany fundamentowe zaprojektowano z bloczków betonowych o gr. 24 cm, lub wylewane na mokro z betonu 20. Ściany konstrukcyjne parteru i poddasza zaprojektowano z pustaków ceramicznych gr. 29 cm na pióro-wpust na zaprawie cementowo-wapiennej. Na wszystkich ścianach konstrukcyjnych wykonać należy wieńce żelbetowe o przekrojach 28x2 cm, zbrojone podłużnie prętami 4φ12mm oraz poprzecznie strzemionami φ6mm co 2 cm. Nadproża wykonać jako żelbetowe wylewane na mokro, zbrojone dołem 3φ12mm, górą 2φ12mm. Podciągi żelbetowe o wymiarach 30x4cm zbrojone podłużnie dołem 6φ18mm i górą 4φ12mm oraz poprzecznie strzemionami φ6mm co 20 cm. Podciągi wykonać z betonu 20.
e) Stropy Stropy gęstożebrowe typu TERIV, o wysokości konstrukcyjnej stropu 24 cm. Długość oparcia belek na podporze stałej (ścianie, podciągu) nie może być mniejsza niż 80 mm. Zaleca się stosowanie zbrojenia podporowego z prętów ze stali klasy -III N w postaci siatek zgrzewanych płaskich lub siatek zaginanych. Zastosować min. jedno żebro rozdzielcze w środku rozpiętości. Pod ściankami działowymi należy wykonać wzmocnione żebra stropowe (2x belka stropowa lub belka żelbetowa zbrojona 4φ12mm). Warstwę nadbetonu gr. 4cm wykonać z betonu klasy min. 20 (C16/20). f) Schody Schody żelbetowe z betonu 20 o konstrukcji płytowej, zbrojone prętami ze stali - IIIN R00W, o gr. płyty biegu i spocznika 10cm. Schody żelbetowe wykonać zgodnie z rysunkami konstrukcyjnymi. g) Dach Więźba dachowa drewniana, dwuspadowa. Konstrukcja więźby dachowej płatwiowo kleszczowa, posiadająca równomierny spadek połaci dachowych wynoszący 42º. Murłaty o przekroju prostokątnym 14x14cm, mocowane do wieńca kotwami (markami) stalowymi w rozstawie max. co 1,7 m. Krokwie o przekroju prostokątnym 8x18 cm, podparte w kalenicy płatwią kalenicową 10x18cm. Kleszcze o przekroju 8x18cm. Rozstaw krokwi podano na rzucie więźby dachowej. Pod pokrycie dachówką ceramiczną należy zastosować łacenie ażurowe łatami o przekroju 4xcm. Między krokwiami umieścić ocieplenie w postaci wełny mineralnej gr. min. 2cm. Wszystkie elementy drewniane należy zabezpieczyć atestowanymi środkami przeciwogniowymi oraz grzybo- i owadobójczymi. Elementy wykończenia dachu należy wykonać z blachy powlekanej w kolorze dopasowanym do pokrycia. Na elementy konstrukcyjne stosować drewno sosnowe/jodłowe klasy C-30. Wszystkie roboty należy wykonać zgodnie z obowiązującymi przepisami techniczno budowlanymi, Polskimi Normami oraz zasadami wiedzy technicznej, pod nadzorem osoby uprawnionej, przy użyciu wyrobów budowlanych dopuszczonych do obrotu i powszechnego stosowania w budownictwie. Przy wykonywaniu poszczególnych robót należy zwracać szczególną uwagę na przestrzeganie zasad HP. OPRCOWNIE:
WIĘŹ DCHOW PŁTWIOWO-KLESZCZOW Szkic układu poprzecznego 89,7 360,0 42,0 330,0 14 394, 1 394, 14 818,0 38, 14 1170,0 14 38, 127,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 330,0 86,0 86,0 340,0 Szkic układu podłużnego - płatwi kalenicowej
360,0 66,0 66,0 390,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara l = 12,7 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 11,70 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 8,18 m Rozstaw krokwi a = 0,80 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,40 m elki stropowe w poziomie płatwi w rozstawie osiowym a = 0,60 m Płatew pośrednia o długości osiowej między słupami l = 3,40 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a ml = 0,86 m - prawy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a mp = 0,86 m Płatew kalenicowa o długości osiowej między słupami l = 3,90 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a ml = 0,66 m - prawy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a mp = 0,66 m Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią h s = 3,30 m Wysokość całkowita słupów pod płatew kalenicową h s = 3,60 m Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 1,70 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,0 m Dane materiałowe: - krokiew 8/18cm (zacios 3 cm) z drewna C30 - płatew 10/18 cm z drewna C30 - płatew kalenicowa 10/18 cm z drewna C30 - słup 14/14 cm z drewna C30 - słup kalenicowy 1/1 cm z drewna C30 - kleszcze 2x 8/18 cm o prześwicie gałęzi 8 cm, z przewiązkami co 164 cm z drewna C30 - belka stropowa 8/18 cm z drewna C30 - murłata 14/14 cm z drewna C30 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (wg PN-82/-02001: ): g k = 0,60 kn/m 2, g o = 0,780 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/z1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, =3 m n.p.m., nachylenie połaci 42,0 st.): - na połaci lewej s kl = 1,102 kn/m 2, s ol = 1,62 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,734 kn/m 2, s op = 1,102 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN--02011:1977/z1:2009/Z1-3: strefa III, teren, wys. budynku z =10,0
m): - na połaci nawietrznej p kl = 0,239 kn/m 2, p ol = 0,39 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,222 kn/m 2, p op = -0,334 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,000 kn/m 2, g ok = 0,000 kn/m 2 - obciążenie montażowe kleszczy i belki stropowej F k = 1,0 kn, F o = 1,2 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony automatycznie w płaszczyźnie wiązara µ y = 1,00 WYNIKI Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym: 3,88 3,88-4,23-4,23-0,28-0,28 Obwiednia momentów w układzie podłużnym - płatwi pośredniej: Mz [knm] My [knm] Ry,Rz [kn] Rx [kn] 1,38 0,93 1,63 3,46 1,63 3,30 8,99 33,36 3,40 8,99 33,36 Obwiednia momentów w układzie podłużnym - płatwi kalenicowej:
My [knm] R [kn] 8,30 3,60 0,00 38,89 3,90 0,00 38,89 WYMIROWNIE wg PN--0310:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C30 f m,k = 30 MPa, f t,0,k = 18 MPa, f c,0,k = 23 MPa, f v,k = 3 MPa, E 0,mean = 12 GPa, ρ k = 380 kg/m 3 Krokiew 8/18 cm (zacios na podporach 3 cm) Smukłość λ y = 10,9 < 10 λ z = 17,3 < 10 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K10 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność)+0,90 wiatr (podatność) M y = 3,88 knm, N = 4,78 kn f m,y,d = 18,46 MPa, f c,0,d = 14,1 MPa σ m,y,d = 8,98 MPa, σ c,0,d = 0,33 MPa k c,y = 0,276 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,72 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,341 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr M y = -4,23 knm, N = 8,21 kn f m,y,d = 18,46 MPa, f c,0,d = 14,1 MPa σ m,y,d = 14,11 MPa, σ c,0,d = 0,68 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,766 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy płatwią a kalenicą) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 19,71 mm < u net,fin = l / 200 = 04/ 200 = 27,2 mm (71,6%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K14 stałe-min (podatność)+wiatr (podatność) u fin = 1,93 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 612/ 200 = 6,12 mm (31,6%) Płatew 10/18 cm Smukłość λ y = 1,4 < 10 λ z = 27,7 < 10 Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 9,81 kn/m q y,max = 0,96 kn/m
Maksymalne siły i naprężenia w płatwi decyduje kombinacja: K stałe-max+wiatr-parcie+0,90 śnieg M y = 3,33 knm, M z = 1,38 knm f m,y,d = 18,46 MPa, f m,z,d = 18,46 MPa σ m,y,d = 6,16 MPa, σ m,z,d = 4,60 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,08 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,483 < 1 Maksymalne ugięcie decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr-parcie u fin = 6,26 mm < u net,fin = l / 200 = 16,80 mm (37,2%) Płatew kalenicowa 10/18 cm Smukłość λ y = 1,4 < 10 λ z = 27,7 < 10 Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 9,97 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr M y = 8,30 knm f m,y,d = 18,46 MPa σ m,y,d = 1,36 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,832 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,83 < 1 Maksymalne ugięcie decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 11,01 mm < u net,fin = l / 200 = 12,90 mm (8,4%) Słup 14/14 cm Smukłość (słup ) λ y = 13,6 < 10 λ z = 81,7 < 10 Maksymalne siły i naprężenia (słup ) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie M y = 0,00 knm, N = 33,36 kn f c,0,d = 14,1 MPa σ m,y,d = 0,00 MPa, σ c,0,d = 1,70 MPa k c,y = 0,172, k c,z = 0,442 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,697 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,272 < 1 Słup kalenicowy 1/1 cm Smukłość (słup ) λ y = 146, < 10 λ z = 83,1 < 10 Maksymalne siły i naprężenia (słup ) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie M y = 0,00 knm, N = 38,89 kn f c,0,d = 14,1 MPa σ m,y,d = 0,00 MPa, σ c,0,d = 1,73 MPa k c,y = 0,149, k c,z = 0,428 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,820 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,28 < 1 Kleszcze 2x 8/18 cm o prześwicie gałęzi 8 cm, z przewiązkami co 164 cm Smukłość λ y = 10> 10 λ z = 172,4 < 17 Maksymalne siły i naprężenia
decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe M y = 2,67 knm f m,y,d = 2,38 MPa σ m,y,d = 6,19 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,244 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe u fin = 8,3 mm < u net,fin = l / 200 = 8180/ 200 = 40,90 mm (20,4%) Murłata 14/14 cm Część murłaty leżąca na ścianie Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 4,29 kn/m q y,max = 2,06 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr M z = 0,64 knm f m,z,d = 20,77 MPa σ m,z,d = 1,39 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,067 < 1 Część wspornikowa murłaty Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 4,29 kn/m, q y,max = 2,06 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K stałe-max+wiatr+0,90 śnieg M y = 0,1 knm, M z = -0,26 knm f m,y,d = 18,46 MPa, f m,z,d = 18,46 MPa σ m,y,d = 1,12 MPa, σ m,z,d = 0,6 MPa k m = 0,7 σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,082 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,073 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 0,10 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 00/ 200 =,00 mm (1,9%) elka 8/18 cm Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q o = 0,06 kn/m p o = 0,00 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K3 stałe+montażowe M z = 2,9 knm f m,y,d = 2,38 MPa σ m,y,d = 6,82 MPa σ m,y,d /f m,z,d = 0,269 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K3 stałe+montażowe u fin = 1,06 mm < u net,fin = l / 200 = 8180/ 200 = 40,90 mm (36,8%).
ieg schodowy 1 SZKIC SCHODÓW 10 22 290 28 10x 17/28 17 20 10 170 20 10 10 20 20 132 18 18 272 1 692 1 GEOMETRI SCHODÓW Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,0 m Długość biegu l n = 2,2 m Różnica poziomów spoczników h = 1,70 m Liczba stopni w biegu n = 10 szt. Grubość płyty t = 10,0 cm Długość górnego spocznika l s,g = 2,90 m Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,20 m - Schody dwubiegowe Dusza schodów 10,0 cm Oparcia : (szerokość / wysokość) elka podpierająca spocznik dolny b = 1,0 cm, h = 20,0 cm elka dolna podpierająca bieg schodowy b = 18,0 cm, h = 20,0 cm elka górna podpierająca bieg schodowy b = 18,0 cm, h = 20,0 cm elka podpierająca spocznik górny b = 1,0 cm, h = 20,0 cm Oparcie belek: Długość podpory lewej t L = 20,0 cm Długość podpory prawej t P = 20,0 cm DNE MTERIŁOWE Klasa betonu C16/20 (20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 2,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 0% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,4 Stal zbrojeniowa -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Średnica prętów φ = 10 mm Otulina zbrojenia c nom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St0S-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Płyta Obciążenia zmienne [kn/m 2 ]: Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne 0,00 1,40 0,3 0,00
Obciążenia stałe na spoczniku [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika grub.3 cm 0,00 1,20 0,00 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.10 cm 2,0 1,10 2,7 3. Okładzina dolna spocznika grub.1, cm 0,00 1,20 0,00 Σ: 2,0 1,10 2,7 Obciążenia stałe na biegu schodowym [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu grub.3 cm 0,00 (1+17,0/28,0) 0,00 1,20 0,00 2. Płyta żelbetowa biegu grub.10 cm + schody 17/28,0 1,10, 3. Okładzina dolna biegu grub.1, cm 0,00 1,20 0,00 Σ:,0 1,10, Przyjęty schemat statyczny: go,s = 2,7 kn/m 2 go,s = 2,7 kn/m 2 go,b =, kn/m 2 C D 1,70 1,46 2,70 2,86 elka : Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 0,30 1,10 -- 0,33 2. Ciężar własny belki 0,7 1,10 -- 0,83 Σ: 1,0 1,10 1,1 Obc.obl. Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny: qo = 1,1 kn/m leff = 2,70 m elka : Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 9,61 1,10 -- 10,7 2. Ciężar własny belki 0,90 1,10 -- 0,99 Σ: 10,1 1,10 11,6 Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny: qo = 11,6 kn/m leff = 2,70 m elka C: Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 12,2 1,10 -- 13,47 2. Ciężar własny belki 0,90 1,10 -- 0,99 Σ: 13,1 1,10 14,46 Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny:
qo = 14,46 kn/m leff = 2,70 m elka D: Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 2,3 1,10 -- 2,79 2. Ciężar własny belki 0,7 1,10 -- 0,83 Σ: 3,28 1,10 3,61 Obc.obl. Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny: qo = 3,61 kn/m leff = 2,70 m ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) Dodatkowe założenia obliczeniowe dla belek: Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI - PŁYT: Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło -: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 0,02 knm/mb Podpora : moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = -2,4 knm/mb Przęsło -C: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 2,17 knm/mb Podpora C: moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = -3,33 knm/mb Przęsło C-D: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 1,41 knm/mb Reakcja obliczeniowa R Sd, = 0,33 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd, = 10,7 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,C = 13,47 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,D = 2,79 kn/mb Obwiednia momentów zginających: -3,33 C 13,47 1,41 D 1,70 2,79-2,4 2,17 0,02 0,33 10,7 1,46 0,10 2,60 0,20 2,66 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 :
d e a b c c d e a b Przęsło -- wymiarowanie Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 0,02 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 1,68 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 12,0 cm o s = 6,4 cm 2 /mb (ρ = 0,87%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 0,02 knm/mb < M Rd = 8,60 knm/mb (0,2%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 3,44 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 3,44 kn/mb < V Rd1 = 3,74 kn/mb (6,4%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,02 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt,podp = (-)2,23 knm/m Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt,podp ) = (-)0,27 mm < a lim = 7,30 mm (3,8%) Podpora - wymiarowanie Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)2,4 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 2,36 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ10 co 12,0 cm o s = 6,4 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: M Sd = -2,4 knm/mb < M Rd = 12,33 knm/mb (-19,9%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)2,23 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Przęsło -C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 2,17 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 1,68 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 12,0 cm o s = 6,4 cm 2 /mb (ρ = 0,87%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 2,17 knm/mb < M Rd = 8,60 knm/mb (2,2%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 7,32 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 7,32 kn/mb < V Rd1 = 3,74 kn/mb (13,6%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 1,97 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 1,82 mm < a lim = 13,0 mm (13,%) Podpora C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)3,33 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 2,36 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ10 co 12,0 cm o s = 6,4 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: M Sd = -3,33 knm/mb < M Rd = 12,33 knm/mb (-27,0%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)3,03 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Przęsło C-D- wymiarowanie Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 1,41 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 1,68 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 12,0 cm o s = 6,4 cm 2 /mb (ρ = 0,87%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 1,41 knm/mb < M Rd = 8,60 knm/mb (16,4%) Ścinanie:
SGU: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd =,1 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd =,1 kn/mb < V Rd1 = 3,74 kn/mb (9,6%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 1,28 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 1,18 mm < a lim = 14,30 mm (8,3%) SZKIC ZROJENI 1 692 1 10 22 290 132 18 18 272 10x 17/28 Nr8 28 Nr2 co 12 17 1 3 3 φ10 co 12 (Nr1) 20 Nr1 φ10 l=140 113 10φ10 co 12 (Nr3+3+4) 4 4 20 20 1 φ10 co 12 (Nr7) 1 φ10 co 12 (Nr) 20 2 2 10 φ10 co 12 (Nr6) 96 Nr2 φ10 l=110 Nr3 φ10 l=316 301 Nr4 φ10 l=330 28 6 8 37 1 170 1 149 o Nr φ10 l=212 174 149 o Nr7 φ10 l=237 16 20 149 o 12 67 Nr6 φ10 l=34 311 Wykaz zbrojenia dla płyty l = 1,20 m Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b [mm] [mm] [szt.] φ6 φ10 1 10 1399 10 13,99 2 10 1104 10 11,04 3 10 31 7 22,09 4 10 3297 4 13,19 10 2123 10 21,23 6 10 340 10 34,0 7 10 2372 10 23,72 8 6 1200 4 64,80 Długość ogólna wg średnic [m] 64,8 139,8 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 Masa prętów wg średnic [kg] 14,4 86,3 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 100,7 Masa całkowita [kg] 101 WYNIKI - ELK : Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 1,0 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 0,96 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,96 knm Reakcja obliczeniowa R Sd, = R Sd, = 1,6 kn WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 :
200 10 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 1,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 1,0 knm Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,7 cm 2. Przyjęto dołem 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,90%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 1,0 knm < M Rd = 6,64 knm (1,8%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 1,44 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 120 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 1,44 kn < V Rd3 = 32,49 kn (4,4%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 0,96 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 1,31 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,96 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,90 mm < a lim = 13,0 mm (6,7%) SZKIC ZROJENI: 1-1 2φ10 200 2φ12 2 x 100 = 200 200 200 200 Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b [mm] [mm] [szt.] φ6 φ10 φ12 1. 12 3034 2 6,07 2. 10 300 2 6,01 3. 6 630 26 16,38 Długość ogólna wg średnic [m] 16,4 6,1 6,1 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 3,6 3,8,4 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 12,8 Masa całkowita [kg] 13 WYNIKI - ELK : Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 10,4 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 9,8 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 9,8 knm Reakcja obliczeniowa R Sd, = R Sd, = 1,61 kn WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 :
200 180 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 10,4 knm Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne s = 3,71 cm 2. Przyjęto dołem 4φ12 o s = 4,2 cm 2 (ρ = 1,0%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 10,4 knm < M Rd = 12,2 knm (84,2%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 14,4 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 120 mm na odcinku 36,0 cm przy podporach oraz co max. 120 mm w środku rozpiętości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 14,4 kn < V Rd3 = 32,49 kn (44,%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 9,8 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,167 mm < w lim = 0,3 mm (,8%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 13,14 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,069 mm < w lim = 0,3 mm (23,0%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 9,8 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 9,02 mm < a lim = 13,0 mm (66,8%) SZKIC ZROJENI: 2-2 6 2φ10 200 4φ12 6 2 x 100 = 200 200 200 200 Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b [mm] [mm] [szt.] φ6 φ10 φ12 1. 12 3034 4 12,14 2. 10 300 2 6,01 3. 6 690 26 17,94 Długość ogólna wg średnic [m] 18,0 6,1 12,2 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 4,0 3,8 10,8 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 18,6 Masa całkowita [kg] 19 WYNIKI - ELK C: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 13,18 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 11,98 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 11,98 knm Reakcja obliczeniowa R Sd, = R Sd, = 19,2 kn WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 :
200 180 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 13,18 knm Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne s =,08 cm 2. Przyjęto dołem φ12 o s =,6 cm 2 (ρ = 1,94%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 13,18 knm < M Rd = 14,36 knm (91,8%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 18,07 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 120 mm na odcinku 60,0 cm przy podporach oraz co max. 120 mm w środku rozpiętości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 18,07 kn < V Rd3 = 31,2 kn (7,8%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 11,98 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,174 mm < w lim = 0,3 mm (8,0%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 16,43 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,116 mm < w lim = 0,3 mm (38,8%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 11,98 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 11,22 mm < a lim = 13,0 mm (83,1%) SZKIC ZROJENI: 3-3 7 2φ10 200 φ12 7 2 x 100 = 200 200 200 200 Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b [mm] [mm] [szt.] φ6 φ10 φ12 1. 12 3034 1,17 2. 10 300 2 6,01 3. 6 690 26 17,94 Długość ogólna wg średnic [m] 18,0 6,1 1,2 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 4,0 3,8 13, Masa prętów wg gatunków stali [kg] 21,3 Masa całkowita [kg] 22 WYNIKI - ELK D: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 3,29 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 2,99 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 2,99 knm Reakcja obliczeniowa R Sd, = R Sd, = 4,88 kn WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 :
200 10 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 1,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 3,29 knm Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne s = 1,07 cm 2. Przyjęto dołem 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,90%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 3,29 knm < M Rd = 6,64 knm (49,6%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 4,2 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 120 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 4,2 kn < V Rd3 = 32,49 kn (13,9%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 2,99 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,129 mm < w lim = 0,3 mm (43,1%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 4,10 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 2,99 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 4,33 mm < a lim = 13,0 mm (32,1%) SZKIC ZROJENI: 4-4 8 2φ10 200 2φ12 8 2 x 100 = 200 200 200 200 Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b [mm] [mm] [szt.] φ6 φ10 φ12 1. 12 3034 2 6,07 2. 10 300 2 6,01 3. 6 630 26 16,38 Długość ogólna wg średnic [m] 16,4 6,1 6,1 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 3,6 3,8,4 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 12,8 Masa całkowita [kg] 13
STROP DREWNINY Zestawienie obciążeń: Lp. Rodzaj obciążenia Obc. Char. kn/m 2 γ f Obc. Char. kn/m 2 1. Deska 3,2cm (0,032m*,kN/m 3 ) 0,176 1,1 0,194 2. Legary 10x1cm (0,1m*0,1m*,kN/m 3 )/0,8m 0,10 1,1 0,11 3. Wełna mineralna 1cm (0,1m*0,6kN/m 3 ) 0,09 1,2 0,108 4. Sufit podwieszany g-k na ruszcie (szacunkowo) 0,12 1,2 0,144 RZEM 0,486 0,6. Obciążenie zmienne 2,0 1,4 2,8 RZEM 2,486 3,36 Zastosowano przekrój belki prostokątny podwójny 2x8/18cm w rozstawie co 80cm. SCHEMT ELKI C 4,84 4,84 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γ f = 1,1, klasa trwania - stałe) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 3,36 3,36 go=0,12 kn/mb C 4,84 4,84 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: -10,19 6,32,73 21,06,73 6,32 C ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - brak stężeń bocznych na długości belki - stosunek l d /l =1,00 - obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki
Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 300 WYNIKI OLICZEŃ WYTRZYMŁOŚCIOWYCH WYMIROWNIE WG PN--0310:2000 z y y z Przekrój prostokątny podwójny 2x 8 / 18 cm W y = 864 cm 3, J y = 7776 cm 4, m = 10,9 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C30 f m,k = 30 MPa, f t,0,k = 18 MPa, f c,0,k = 23 MPa, f v,k = 3 MPa, E 0,mean = 12 GPa, ρ k = 380 kg/m 3 elka Zginanie Przekrój x = 4,84 m Moment maksymalny M max = -10,19 knm σ m,y,d = 11,80 MPa, f m,y,d = 13,8 MPa Warunek nośności: σ m,y,d / f m,y,d = 0,8 < 1 Warunek stateczności: k crit = 1,000 σ m,y,d = 11,80 MPa < k crit f m,y,d = 13,8 MPa (8,2%) Ścinanie Przekrój x = 4,84 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -10,3 kn τ d = 0, MPa < f v,d = 1,38 MPa (39,6%) Docisk na podporze Reakcja podporowa R = 21,06 kn a p = 14,0 cm, k c,90 = 1,06 σ c,90,y,d = 0,94 MPa < k c,90 f c,90,d = 1,32 MPa (71,2%) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x = 2,03 m Ugięcie maksymalne u fin = 17,10 mm Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 300 = 16,13 mm u fin = 16,10 mm > u net,fin = 16,13 mm (98% )