DOKUMENTACJA TECHNICZNA

Transkrypt

1 DOKUMENTACJA TECHNICZNA MOSTU STALOWO-śELBETOWEGO NA POTOKU LORANIEC W CIĄGU UL. MICKIEWICZA W CIĘCINIE GMINA WĘGIERSKA GÓRKA USUWANIE SZKÓD POWODZIOWYCH Z MAJA I CZERWCA 2010 ROKU; REMONT USZKODZONEGO MOSTU GMINNEGO NA POTOKU LORANIEC W MIEJSCOWOŚCI CIĘCINA, GMINA WĘGIERSKA GÓRKA, POWIAT śywiecki, WOJEWÓDZTWO ŚLĄSKIE. INWESTOR: URZĄD GMINY WĘGIERSKA GÓRKA PROJEKTOWAŁ: mgr inŝ. Wojciech KUPCZAK Sierpień 2010

2 OPIS TECHNICZNY do projektu technicznego remontu mostu stalowo-ŝelbetowego na potoku Loraniec, w ciągu ul. Mickiewicza w Cięcinie. 1. PODSTAWA OPRACOWANIA 1.1. Zlecenie Inwestora 1.2. Inwentaryzacja terenu 1.3. Obliczenia hydrauliczno-hydrologiczne oraz operat wodno-prawny autorstwa Krzysztofa Liszkowskiego 1.4. Adekwatne normy i przepisy budowlane 2. POŁOśENIE OBIEKTU Projektowany most stalowo-ŝelbetowy połoŝony jest na potoku Loraniec, w Cięcinie, gmina Węgierska Górka. SkrzyŜowanie osi mostu z osią potoku pod kątem Spadek podłuŝny mostu: 2%. Rozpiętość w świetle między podporami 7,0 m. Szerokość mostu 4,00 m. Długość płyty jezdnej 7,50 m. Bariery stalowe typowe mostowe. 3. STAN ISTNIEJĄCY Na skutek powodzi która miała miejsce w miesiącach maju i czerwcu 2010 roku, zostały mocno podmyte przyczółki mostu, co spowodowało uszkodzenie konstrukcji jezdnej mostu. Stan istniejący potoku stanowi koryto potoku o parametrach jak w opracowaniu obliczeń hydrologiczno-hydraulicznych. 4. PROJEKTOWANE ZMIANY Projektuje się wykonanie następujących robót: rozebranie asfaltobetonowej jezdni mostu rozebranie Ŝelbetowej płyty nośnej jezdni mostu rozebranie stalowej konstrukcji nośnej mostu (dźwigarów) rozebranie uszkodzonych i podmytych przyczółków mostu wykonanie nowych przyczółków mostu wykonanie stalowej konstrukcji nośnej mostu (dźwigarów) wykonanie płyty Ŝelbetowej jezdni mostu wykonanie barier mostu wykonanie najazdów na most. 2}

3 4.1 OBCIĄZENIA UśYTKOWE MOSTU Konstrukcję mostu sprawdzono na obciąŝenie uŝytkowe według PN-85/S CięŜar uŝytkowy pojazdów dopuszczonych do eksploatacji po obiekcie: 15 ton. 4.2 KONSTRUKCJA NOŚNA Ustrój mostu stanowi konstrukcja stalowo-ŝelbetowa w postaci pięciu belek stalowych z profili walcowanych dwuteowych I300, wg PN-91/H-93407, o rozstawie osiowym co 70 cm. Rozpiętość całkowita konstrukcji wynosi 7,50 m. Rozpiętość w świetle podpór L= 7,00 m. Rozpiętość obliczeniowa L 0 = 7,35 m. Szerokość całkowita 4,00 m. (szerokość pasa jezdnego 3,0 m). StęŜenia dźwigarów stalowych stanowią profile walcowane z ceowników C 160 wg PN-86/H-93403, łączone spoiną pachwinową do środników dźwigarów głównych, które stanowią profile walcowane dwuteowe I300. Na powyŝszej konstrukcji stalowej przewidziano wykonanie płyty Ŝelbetowej o grubości 12 cm z betonu B-25 zbrojonego prętami #12 co 12 cm górą oraz dołem w poprzek. Zbrojenie rozdzielcze: pręty Φ8 co 25 cm. Mocowanie płyty do dźwigarów za pomocą kołków HILTI na betonie Ŝywicznym od spodu, lub przez marki stalowe dospawane do dźwigarów i mocowane do płyty na kołki rozporowe systemowe. Płytę naleŝy wylać jako monolityczną zwracając szczególną uwagę na odpowiednie zagęszczenie wylewanego betonu aby uniknąć powstania rakowin i ubytków w konstrukcji. Od spodu płytę zaleca się zaimpregnować roztworem bitumicznym do impregnacji powierzchni betonowych. 4.3 PODPORY MOSTU Projektuje się odtworzenie fundamentów masywnych z betonu hydrotechnicznego klasy B20 o wymiarach jak w części rysunkowej. Głębokość posadowienia ław fundamentowych 1,2 m poniŝej poziomu dna potoku. W przypadku natrafienia na skałę wyŝej poziomu posadowienia, dopuszcza się posadownienie na niej, pod warunkiem dokładnego jej oczyszczenia oraz osadzenia w niej prętów kotwiących. Stosować wyłącznie beton klasy B20 z dodatkami uszczelniającymi (np. z Hydrozolem, Gelexem lub innymi dodatkami). Podczas betonowania naleŝy mieszankę betonową zagęszczać wibratorem. Ściany przyczółków projektuje się, podobnie jak fundament, z betonu klasy B20 o wymiarach jak w części rysunkowej. W części górnej, na całej długości przyczółków, zaleca się wykonanie izolacji przeciwwilgociowej z 2 warstw papy asfaltowej na lepiku lub jej odpowiednika z emulsji bitumicznych dyspersyjnych. 3}

4 Od strony gruntu wykonać izolację powłokową betonu ścian przyczółków poprzez powleczenie 2 warstwami emulsji asfaltowej na zimno (np. Izoplast lub Abizol). Szczególną uwagę naleŝy zwrócić na odpowiednie zagęszczenie wylewanego betonu aby uniknąć powstania rakowin i ubytków w konstrukcji. Po wykonaniu konstrukcji podpór, naleŝy odtworzyć profil koryta potoku wraz z umocnieniem go płytami aŝurowymi Ŝelbetowymi jak pierwotnie. 4.4 ZABEZPIECZENIE ANTYKOROZYJNE KONSTRUKCJI STALOWEJ Konstrukcję stalową po wykonaniu zabezpieczyć przed korozją. Po oczyszczeniu do III stopnia czystości nałoŝyć warstwę podkładową np. z minii, a następnie powlec powłoką nawierzchniową (farby do metalu). MoŜna teŝ nałoŝyć bezpośrednio warstwę farby antykorozyjnej (np. Hammerite lub odpowiednika) na konstrukcję. Łączna grubość powłoki antykorozyjnej powinna wynosić µm. 4.5 PORĘCZE STALOWE Przewidziano wykonanie barieroporęczy ochronnych stalowych typowych mostowych jak na rysunkach. 4.6 NAJAZDY Nasyp na najazdach i zasypkę podpór mostu naleŝy wykonać z pospółki drogowej certyfikowanej. Zasypka powinna być układana równomiernie i równocześnie z obu stron mostu, warstwami o grubości ok cm, bardzo starannie zagęszczanymi. Wskaźnik zagęszczenia ls>=l,0. NaleŜy zwrócić szczególną uwagę na właściwe zagęszczenie przy podporach mostu, w celu przeciwdziałania powstawaniu nierówności w czasie eksploatacji. Skarpy nasypu drogowego naleŝy obhumusować i obsiać trawą. Na odcinkach dojazdów w zakresie robót przewidziano: - podbudowa z pospółki drogowej gr cm, stabilizowanej mechaniczne, - nawierzchnia z kruszywa kamiennego łamanego 0/31.5, stabilizowanego mechanicznie, gr. 25 cm, - warstwa ścieralna: beton asfaltowy 0/12,8, gr. 4 cm, - warstwa wiąŝąca: beton asfaltowy 0/16; gr. 4 cm. Najazdy dopasować do rzędnych istniejących dróg gminnych prowadzących na most. NaleŜy wykonać równieŝ odpowiednie nasypy i nawierzchnie w celu umoŝliwienia wyjazdu z istniejących obiektów i posesji na drogę gminną w rejonie mostu. 4}

5 UWAGI: Wykonawca oraz/lub kierownik budowy mostu powinien posiadać odpowiednie uprawnienia budowlane do wykonywania tego typu obiektów. Wszelkie zmiany wprowadzane w trakcie realizacji, mające istotny wpływ na konstrukcję obiektu, naleŝy uprzednio uzgadniać z projektantem. Wszystkie uŝyte do budowy materiały i prefabrykaty muszą posiadać Świadectwo dopuszczenia do stosowania w budownictwie ITB zgodnie z obowiązującymi przepisami. 5}

6 OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE ZESTAWIENIE OBCIĄśEŃ NA 1 SZT. BELKI NOŚNEJ STALOWEJ (I300) OBCIĄśENIA STAŁE: CięŜar własny: Płyta Ŝelbetowa 24,0x0,7x0,12 = 2,02 kn/m Poręcz stalowa 0,2x1,1 = 0,22 kn/m Belka nośna I300 2,02 x 1,3 = 2,63 kn/m 0,06 x 1,3 = 0,07 kn/m 0,54 x 1,3 = 0,70 kn/m RAZEM: q k = 2,62 kn/m q 1 = 3,40 kn/m OBCIĄśENIA ZMIENNE: ObciąŜenie równomiernie rozłoŝone: q = 1,2 kn/m 2 q 2 = 1,2 x 0,7 = 0,84 kn/m q obl = 3,40+0,84 = 4,24 kn/m ObciąŜenie płyty mostu taborem samochodowym K = 240 kn współczynnik dynamiczny ϕ = 1,35 0,005 L ϕ = 1,35-0,005 x 7,0 = 1,315 na jedną belkę: Q 1B = (K x ϕ / (bxh)) x 0,7 + q = (240 x 1,315 / (4,0*7,0)) x 0,7 + 4,24 = 12,13 kn/m ObciąŜenie tłumem: pominięto. 6}

7 A. OBLICZENIA BELKI NOŚNEJ: Długość obliczeniowa belki: l o = 1,05 l x = 1,05 x 7,0 = 7,35 m. Do obliczeń przyjęto schemat obciąŝeń jak poniŝej: Q 1b 735 M max = 81,92 knm Dla belki stalowej I300: R = 175 Mpa W x = 653 cm 3 σ = M x / W x R σ = 81,92*10 3 / 653*10-6 Warunek spełniony. = 125,45 MPa < 175 Mpa Nie uwzględniono obciąŝeń wywołanych hamowaniem pojazdów na moście. JAKO USTRÓJ NOŚNY PRZYJĘTO 5 SZT. BELEK STALOWYCH I300 7}

8 B. OBLICZENIA PŁYTY JEZDNEJ: Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. 0,00 0, ,00 2. Płyta Ŝelbetowa grub.12 cm 3,00 1, ,30 Σ: 3,00 1,10 3,30 Zestawienie obciąŝeń skupionych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia F k x [m] γ f k d F d 1. ObciąŜenie skupione od koła tylnego pojazdu (samochód cięŝarowy średni) z ładunkiem dług.300 cm [15T:3,00m] 83,33 0,39 1,20 0,00 100,00 Schemat statyczny płyty: 0,39 100,0 qo = 3,30 A leff = 0,78 B Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 0,78 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 19,75 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 16,48 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,23 knm/m Reakcja obliczeniowa R A = R B = 51,29 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa CięŜar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 65% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,65 Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Pręty rozdzielcze φ4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 6,61 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 12,0 cm o A s = 9,42 cm 2 /mb (ρ= 1,00% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,01 mm < a lim = 3,90 mm 8}

9 Zestawienie stali zbrojeniowej dla pasma 1 mb płyty Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS Nr [mm] [cm] [szt.] φ4,5 φ ,78 2, ,78 2, ,78 2,31 4 4, ,65 Długość wg średnic [m] 13,7 6,9 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,125 0,888 Masa wg średnic [kg] 1,7 6,1 Masa wg gatunku stali [kg] 2,0 7,0 Razem [kg] 9 JAKO ZBROJENIE PŁYTY JEZDNEJ PRZYJĘTO #12 CO 12 CM GÓRĄ ORAZ DOŁEM, BETON B25 9}