HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU HSD-CRET
|
|
- Seweryn Leszczyński
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 13 PL BETON ZAKŁADOWA KONTROLA PRODUKCJI CERTYFIKAT ZAKŁADOWEJ KONTROLI PRODUKCJI ITB-0366/Z Obliczenia na podstawie PN-EN :2008
2 Trzpienie dylatacyjne -CRET Obiekty referencyjne z zastosowaniem trzpieni dylatacyjnych -CRET HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU CRET HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU CRET HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU CRET BETON BETON BETON Nazwa obiektu: Trzpień dylatacyjny typu CRET Nazwa obiektu: Trzpień dylatacyjny typu CRET Nazwa obiektu: Trzpień dylatacyjny typu CRET Stary Browar Akademia Muzyczna im. Ignacego Jana Paderewskiego Centrum Handlowe Silesia City Center Lokalizacja: Lokalizacja: Lokalizacja: Poznań - ul. Półwiejska 32 Poznań - ul. Św. Marcin 87 Katowice - ul. Chorzowska 107 Realizacja: Realizacja: Realizacja: Produkt HALFEN: Produkt HALFEN: Produkt HALFEN: Trzpienie dylatacyjne typu CRET Trzpienie dylatacyjne typu CRET Trzpienie dylatacyjne typu CRET Stary Browar - Poznań Akademia Muzyczna - Poznań Silesia City Center - Katowice HALFEN 13 PL
3 Spis treści Ogólne wytyczne projektowe Powody wykonywania dylatacji 4 Korzyści wynikające ze stosowania trzpieni dylatacyjnych -CRET 4 Ogólne zasady obliczeń 5 Zasady rozmieszczania trzpieni 5 Obliczeniowa szerokość szczeliny dylatacyjnej 6 Opis produktu i dane techniczne Opis produktu 6 Dane techniczne 6 Wymiary trzpieni 7 Wytyczne do projektowania dylatacji w płytach Nośności trzpieni bez przesuwu poprzecznego 8 Nośności trzpieni z przesuwem poprzecznym 9 Dozbrojenie płyty żelbetowej 10 Dozbrojenie w płytach typu filigran 11 Minimalne i maksymalne odległości pomiędzy trzpieniami 11 Przykład obliczeniowy dylatacja płyty 12 Wytyczne do projektowania połączeń belek Ogólne wytyczne 14 Minimalne odległości pomiędzy trzpieniami 14 Rozkład sił w połączeniu model kratownicy 14 Maksymalna nośność połączenia 14 Dozbrojenie belki w obszarze przekazywania sił 15 Przykład obliczeniowy połączenie belki ze słupem 15 Inne Wkładki ognioochronne 17 Instrukcja montażu 18 Trzpienie małych nośności HALFEN 13 PL 3
4 Ogólne wytyczne projektowe Powody wykonywania dylatacji Duże obiekty żelbetowe poddane są działaniu zjawisk, takich jak: skurcz betonu zmiany temperatury pełzanie betonu nierównomierne osiadanie naprężenia od sprężania Najlepszym rozwiązaniem jest wprowadzenie do konstrukcji szczelin dylatacyjnych, które zapobiegają powstawaniu niekontrolowanych rys. Tradycyjne rozwiązania Połączenie płyt stropowych Korzyści wynikające z zastosowania trzpieni dylatacyjnych -CRET Prosta geometria, większa nośność Połączenie płyt stropowych na podciągu Oparcie płyt na dwóch słupach Połączenie ścian oporowych (rzut) Połączenie płyt fundamentowych Prosta geometria, łatwe zbrojenie Eliminacja jednego rzędu słupów Prostota wykonania Prosta geometria, łatwe zbrojenie Korzyści wynikające z zastosowania trzpieni dylatacyjnych firmy HALFEN: maksymalnie prosta geometria dylatacji proste szalunki i związana z tym oszczędność czasu prosty układ zbrojenia zysk przestrzeni dzięki eliminacji podwójnych podpór łatwość prowadzenia robót na kolejnych etapach betonowania możliwość zastosowania rozwiązań zapewniających ognioodporność ogniową (patrz strona 17) system posiada Aprobatę Techniczną ITB AT /2012 bezpłatny program obliczeniowy dostępny na stronie Połączenie słupa z belką Prosta geometria, łatwe zbrojenie HALFEN 13 PL
5 Ogólne wytyczne projektowe Ogólne zasady obliczeń Wartości sił ścinających przypadających na dany trzpień najlepiej policzyć metodą elementów skończonych, jako model statyczny przyjmując belkę ciągłą, która wystarczająco dobrze modeluje krawędź płyty. Racjonalne rozmieszczenie trzpieni powinno korelować z wykresem sił ścinających: obszar przysłupowy wymaga gęstszego rozmieszczenia trzpieni niż strefa przęsłowa. 1 etap betonowania 2 etap betonowania Otrzymane wartości sił ścinających oraz momentów zginających należy wykorzystać do obliczeń zbrojenia krawędzi płyty. Dodatkowo należy zwrócić uwagę na nośność płyty na ścinanie i ewentualnie zaprojektować dodatkowe zbrojenie. Obciążenie g + q Rozmieszczenie trzpieni Siły ścinające V Momenty zginające M Zasady rozmieszczania trzpieni Kierunek przemieszczeń 2 1 Dylatacja -..V Obszar przysłupowy - trzpienie zagęszczone 2 Obszar przęsłowy - trzpienie w większych odstępach Dylatacja załamana w planie Możliwość przesuwu trzpieni: Dylatacja Rozmieszczenie trzpieni w zależności od wielkości sił ścinających 2 -..V = przesuw tylko wzdłuż osi trzpienia = przesuw wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia 2013 HALFEN 13 PL 5
6 Opis produktu i dane techniczne Obliczeniowa szerokość szczeliny dylatacyjnej Szerokość szczeliny dylatacyjnej ma bardzo istotny wpływ na nośność trzpieni i dlatego należy zwrócić szczególną uwagę na poprawne i bezpieczne jej przyjęcie. Powinna ona uwzględniać nominalną (wykonywaną) szerokość dylatacji powiększoną o zakres pracy dylatacji (w wyniku działania temperatury, skurczu itp.) oraz ewentualny dodatek ze względu na odchyłki (ok. 1cm). f obl = f nom + Df + 1 cm Opis produktu Trzpień dylatacyjny -CRET składa się z części z trzpieniem oraz części z tuleją o przekroju kołowym umożliwiającą przesuw tylko wzdłuż osi trzpienia. Trzpień dylatacyjny -CRET V składa się z części z trzpieniem oraz części z tuleją o przekroju prostokątnym, umożliwiającą przesuw wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia. Korpus z trzpieniem Korpus z tuleją o przekroju kołowym Korpus z trzpieniem Korpus z tuleją o przekroju prostokątnym Trzpienie typu -CRET w wersji standardowej umożliwiają przesuw jedynie wzdłuż osi trzpienia, są więc w stanie przenieść obciążenia we wszystkich pozostałych kierunkach. Rozbudowany korpus powoduje efektywne przenoszenie obciążenia na beton i uzyskanie wysokich nośności. Jeżeli jest konieczność zapewnienia przesuwu w kierunku równoległym do dylatacji (np. w dylatacjach załamanych w planie lub bardzo długich) należy zastosować trzpienie w wersji V. Ich nośność jest zredukowana do 0,9 nośności standardowego trzpienia. Przesuw w kierunku poprzecznym jest ograniczony szerokością tulei i wynosi ok mm (szczegółowa geometria znajduje się na stronie 7). Dane techniczne Średnica trzpieni i minimalna grubość dylatowanej płyty - - Średnica trzpienia [mm] Min. grubość płyty h min [cm] CRET 122 CRET 122 V CRET 124 CRET 124 V CRET 128 CRET 128 V CRET 134 CRET 134 V CRET 140 CRET 140 V CRET 145 CRET 145 V CRET 150 Cret 150 V CRET 155 CRET 155 V Trzpienie o przekroju kwadratowym Materiał Trzpienie typów -CRET-122 do 140: stal nierdzewna Trzpienie typów -CRET-145 do 155: stal zespolona nierdzewna Korpus oraz tuleja: stal nierdzewna Śruby kotwiące: stal nierdzewna Wszystkie stale zgodne z normą PN-EN : HALFEN 13 PL
7 Opis produktu i dane techniczne Wymiary trzpieni Część z trzpieniem e e Ø Wymiary [mm] Typ -CRET a b c d e f g o q f g Ø P e d c b a Część z tuleją --możliwy przesuw tylko wzdłuż osi trzpienia Korpus przekazujący obciążenia e e f g Ø Korpus przekazujący obciążenia 134/134 V 128/128 V 124/124 V 122 / 122 V trzpień tuleja tuleja V trzpień tuleja tuleja V trzpień tuleja tuleja V trzpień tuleja tuleja V g g f f Ø 140/140 V trzpień tuleja tuleja V e Część z tuleją typu V --możliwy przesuw wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia e e P K c b a q q Korpus przekazujący obciążenia 145/145 V 150/150 V 155/155V trzpień ) tuleja tuleja V trzpień ) tuleja tuleja V trzpień ) tuleja tuleja V Trzpienie typu 145/145 V, 150/150 V oraz 155/155 V posiadają trzpienie o przekroju kwadratowym 1) wymiar boku kwadratowego przekroju e g g f f c a P b o S Przykład zamówienia: Typ trzpienia -CRET 124 V Grupa nośności V = wersja z przesuwem poprzecznym P = spaw punktowy K = zatyczka ochronna z tworzywa sztucznego S = stalowa zatyczka ochronna 2013 HALFEN 13 PL 7
8 Wytyczne do projektowania dylatacji w płytach Nośność obliczeniowa trzpieni z przesuwem tylko wzdłuż osi trzpienia Warunek nośności: V Rd V Ed, gdzie: V Ed - obciążenie obliczeniowe na trzpień [kn] V Rd - nośność obliczeniowa trzpienia [kn] V Rd = min (V Rd,1 ; V Rd,2 ; V Rd,max ) gdzie: V Rd,1 - nośność obliczeniowa trzpienia na ścinanie V Rd,2 - nośność obliczniowa na docisk trzpienia do blachy czołowej i betonu V Rd,max - nośność obliczeniowa ukrytych krzyżulców ściskanych w betonie UWAGA! Osiągnięcie maksymalnej nosności trzpienia wymaga właściwego zaprojektowania zbrojenia podwieszającego wg wytycznych na stronie10, tak aby V Rd,s V Ed, gdzie V Rd,s - nośność obliczeniowa zbrojenia podwieszającego Nośność obliczeniowa V Rd [kn] trzpieni z przesuwem tylko wzdłuż osi trzpienia Typ trzpienia CRET-122 CRET-124 CRET-128 CRET-134 CRET-140 Grubość płyty [mm] C20/25 C25/30 lub wyższa Szerokość dylatacji f [mm] Szerokość dylatacji f [mm] ,8 58,8 58,8 47,9 39,9 73,5 73,5 59,9 47,9 39, ,6 65,6 59,9 47,9 39,9 82,0 79,4 59,9 47,9 39, ,5 72,5 59,9 47,9 39,9 90,6 79,4 59,9 47,9 39, ,3 79,3 59,9 47,9 39,9 93,2 79,4 59,9 47,9 39, ,7 79,4 59,9 47,9 39,9 93,2 79,4 59,9 47,9 39, ,1 79,4 59,9 47,9 39,9 93,2 79,4 59,9 47,9 39, ,9 79,4 59,9 47,9 39,9 93,2 79,4 59,9 47,9 39, ,5 85,5 77,8 62,2 51,8 106,8 101,4 77,8 62,2 51, ,0 94,0 77,8 62,2 51,8 117,5 101,4 77,8 62,2 51, ,5 101,4 77,8 62,2 51,8 119,0 101,4 77,8 62,2 51, ,8 101,4 77,8 62,2 51,8 119,0 101,4 77,8 62,2 51, ,1 101,4 77,8 62,2 51,8 119,0 101,4 77,8 62,2 51, ,7 101,4 77,8 62,2 51,8 119,0 101,4 77,8 62,2 51, ,6 129,6 123,4 98,8 82,3 162,0 138,6 123,4 98,8 82, ,6 134,6 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82, ,6 138,4 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82, ,5 138,4 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82, ,5 138,4 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82, ,1 138,4 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82, ,4 207,9 186,0 162,7 147,4 231,3 209,6 186,6 162,7 147, ,2 207,9 186,0 162,7 147,4 231,3 209,6 186,6 162,7 147, ,4 319,4 292,8 260,0 240,0 352,1 324,2 294,1 260,1 240, ,3 321,2 292,8 260,0 240,0 352,1 324,2 294,1 260,1 240, ,2 321,2 292,8 260,0 240,0 352,1 324,2 294,1 260,1 240, ,2 321,2 292,8 260,0 240,0 352,1 324,2 294,1 260,1 240,0 Obliczeniowa szerokosć dylatacji - dodatkowe wytyczne znajdują się na stronie 6 Do obliczeń statycznych należy stosować współczynniki bezpieczeństwa wg Eurokod. W przypadku stosowania współczynników wg PN zaleca się stosowanie współczynników korekcyjnych. Powyższe nośności uwzględniają współczynnik zmniejszający ze względu na tarcie f μ = 0,9 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż osi trzpienia oraz f μ = 0,81 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia. W przypadku zainteresowania wartościami dla trzpieni typu -145, -150, -155 prosimy o kontakt z firmą HALFEN. Do wykonania optymalnych i szybkich obliczeń rekomendujemy wykorzystanie programu obliczeniowego dostępnego na stronie Nośności wyznaczone przy założeniu otuliny c nom = 20 mm i dozbrojeniu prętami Ø 10 mm HALFEN 13 PL
9 Wytyczne do projektowania dylatacji w płytach Nośność obliczeniowa trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia Warunek nośności: V Rd V Ed, gdzie: V Ed - obciążenie obliczeniowe na trzpień [kn] V Rd - nośność obliczeniowa trzpienia [kn] V Rd = min (V Rd,1 ; V Rd,2 ; V Rd,max ) gdzie: V Rd,1 - nośność obliczeniowa trzpienia na ścinanie V Rd,2 - nośność obliczniowa na docisk trzpienia do blachy czołowej i betonu V Rd,max - nośność obliczeniowa ukrytych krzyżulców ściskanych w betonie UWAGA! Osiągnięcie maksymalnej nosności trzpienia wymaga właściwego zaprojektowania zbrojenia podwieszającego wg wytycznych na stronie10, tak aby V Rd,s V Ed, gdzie V Rd,s - nośność obliczeniowa zbrojenia podwieszającego Nośność obliczeniowa V Rd [kn] trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia Typ trzpienia Grubość płyty [mm] C20/25 C25/30 lub wyższa Szerokość dylatacji f [mm] Szerokość dylatacji f [mm] ,8 58,8 53,9 43,1 35,9 73,5 71,5 53,9 43,1 35, ,6 65,6 53,9 43,1 35,9 82,0 71,5 53,9 43,1 35,9 CRET-122V ,5 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35, ,3 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35, ,7 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35, ,1 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35, ,5 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35, ,5 85,5 70,0 56,0 46,7 106,8 91,2 70,0 56,0 46, ,0 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46,7 CRET-124V ,5 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46, ,8 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46, ,1 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46, ,2 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46, ,6 129,6 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74,1 CRET-128V CRET-134V CRET-140V ,6 130,2 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74, ,6 130,2 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74, ,5 130,2 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74, ,4 130,2 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74, ,4 198,4 173,8 159,2 132,7 222,9 199,6 174,0 159,2 132, ,2 198,4 173,8 159,2 132,7 222,9 199,6 174,0 159,2 132, ,4 308,3 276,5 250,2 216,0 340,5 310,6 277,1 250,2 216, ,3 308,3 276,5 250,2 216,0 340,5 310,6 277,1 250,2 216, ,3 308,3 276,5 250,2 216,0 340,5 310,6 277,1 250,2 216,0 Obliczeniowa szerokosć dylatacji - dodatkowe wytyczne znajdująsię na stronie 6 Do obliczeń statycznych należy stosować współczynniki bezpieczeństwa wg Eurokod. W przypadku stosowania współczynników wg PN zaleca się stosowanie współczynników korekcyjnych. Powyższe nośności uwzględniają współczynnik zmniejszający ze względu na tarcie f μ = 0,9 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż osi trzpienia oraz f μ = 0,81 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia. W przypadku zainteresowania wartościami dla trzpieni typu -145, -150, -155 prosimy o kontakt z firmą HALFEN. Do wykonania optymalnych i szybkich obliczeń rekomendujemy wykorzystanie programu obliczeniowego dostępnego na stronie Nośności wyznaczone przy założeniu otuliny c nom = 20 mm i dozbrojeniu prętami Ø 10 mm HALFEN 13 PL 9
10 Wytyczne do projektowania dylatacji w płytach Dozbrojenie płyty żelbetowej W obszarze stosowania trzpieni dylatacyjnych -CRET konieczne jest: zaprojektowanie zbrojenia podwieszającego (wsuwki A sx ) wg poniższych wytycznych, sprawdzenie, czy zaprojektowane w konstrukcji podłużne zbrojenie krawędziowe A sy jest wystarczające, przyjmując jako schemat statyczny belkę ciągłą z punktami podparcia w miejscach występowania trzpieni dylatacyjnych. bp d/2 + l bd ds c nom Θ hp ds d h wymiary w mm Ilość wsuwek Asx [szt./trzpień] (fyk= 500 MPa) Grubość płyty h [mm] 5 + d s 2 3 b w = b p + (h+h p ) 2 tan Θ = 2 3 Wymiary korpusów trzpieni [mm] - bp h p CRET-122/122V CRET-124/124V CRET-128/128V CRET-134/134V CRET-140/140V Długość zakotwienia l bd [cm] ds [cm] C20/25 C25/30 Ø Ø Ø CRET-122/CRET-122V CRET-124/CRET-124V CRET-128/CRET-128V CRET-134/CRET-134V CRET-140/CRET-140V Średnica wsuwek ds [mm] d = h - c nom - ds/2 Uwaga: długości l bd zostały obliczone na podstawie EC2 pkt Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 10 Ø 12 Ø Po każdej stronie trzpienia należy umieścić połowę wsuwek podanych w tabeli rozmieszczonych jak na rysunku powyżej. Powyższe zbrojenie jest wystarczające dla wszystkich przypadków zawartych w tabelach nośności na stronach 8-9. Optymalny dobór zbrojenia podwieszającego jest możliwy przy pomocy programu obliczeniowego dostępnego na stronie UWAGA! Powyższe zbrojenie zapewnia jedynie dozbrojenie krawędzi płyty. Nośność ze względu na ścinanie płyty może wymagać dodatkowego dozbrojenia HALFEN 13 PL
11 Wytyczne do projektowania dylatacji w płytach Dozbrojenie w płytach typu filigran hmin/2 hmin - 1cm zbrojenie podłużne A sy konstrukcyjne zbrojenie podwieszające zbrojenie podwieszające A sx Zalecenia do stosowania trzpieni w stropach typu filigran: prefabrykat należy dodatkowo zespolić z nadbetonem przy pomocy dodatkowego zbrojenia konstrukcyjnego wymiarowanego na siłę V Rd /3, grubość nadbetonu powinna być większa od h min -1cm, odległość od osi trzpienia do górnej krawędzi płyty musi być większa od h min /2, przy odpowiedniej grubości nadbetonu zbrojenie podłużne A sy może być ułożone nad prefabrykowaną płytą, zbrojenie podwieszające A sx należy wykonać zgodnie z wytycznymi podanymi na stronie 10. Maksymalne i minimalne odległości pomiędzy trzpieniami Maksymalna odległość pomiędzy trzpieniami nie powinna przekraczać 10 grubości płyty. Rekomendowanym rozstawem jest 5 grubości płyty. Wynika to z faktu, że trzpienie w mniejszym rozstawie lepiej odwzorowują model podparcia liniowego, na którym bazują obliczenia statyczne. Minimalne odległości pomiędzy trzpieniami - CRET- - CRET- Minimalna grubość płyty h min [cm] Minimalna odległość Minimalna odległość pomiędzy trzpieniami od krawędzi a D,min [cm] a r, min [cm] hmin V V V 24 max. max V V V V V 65 V Ed v Rd,c ;2h min 1 2 V Ed v Rd,c ;h min a r,min a D, a D,min W przypadku przekroczenia minimalnych wymiarów a D,min ze względu na warunek V Rd / v Rd,c możliwe jest: zwiększenie nośności płyty na ścinanie V Rd,c poprzez zwiększenie grubości płyty, zwiększenie klasy betonu, zwiększenie stopnia zbrojenia lub zastosowanie dodatkowego zbrojenia na ścinanie. W przypadku przekroczenia minimalnych wymiarów a d, min < 2h min konieczne jest zredukowanie nośności trzpieni współczynnikiem a D /a D,min jeśli o nosnośności decyduje V Rd,max Nośność płyty na ścinanie na podstawie normy PN-EN :2008 punkt (liczone na pasmo szerokości 1m) wynosi: v Rd,c = (C Rd,c k (100 ρ L f ck ) ⅓ + k 1 σ cp ) d [kn/m] (PN wzór 6.2a) lecz nie mniej niż: v Rd,c = (v min + k 1 σ cp ) d (PN wzór 6.2b) gdzie: C Rd,c = 0,18/ g c g c = 1,4 częściowy współczynnik bezpieczeństwa (PN tabela NA.2) 200 k = 1+, lecz nie więcej niż 2,0 d d - wysokość użyteczna przekroju [mm] (wg wytycznych na stronie 10 katalogu) A sx ρ L = - stopień zbrojenia b = min (b b d w ; a D ) A sx pole przekroju zbrojenia rozciąganego [mm 2 ] (wg wytycznych na stronie 10 katalogu) b w szerokość strefy ścinanej przekroju [mm] (wg wytycznych na stronie 10 katalogu) f ck wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie [MPa] (PN tabela 3.1) k 1 s cp = 0 - dla elementów niesprężanych V min = 0,035 k 3 2 f ck (PN wzór 6.2N) 2013 HALFEN 13 PL 11
12 Wytyczne projektowania dylatacji w płytach Przykład obliczeniowy - dylatacja płyty Dane: Obliczeniowa siła poprzeczna: v Ed = 50 kn/m Uwaga: wszystkie obliczenia systemu -CRET zostały wykonane z wykorzystaniem współczynników bezpieczeństwa wg PN-EN :2008. W przypadku stosowania w obliczeniach statycznych współczynników wg PN należy wartość obliczeniową siły poprzecznej v Ed przemnożyć przez dodatkowy współczynnik 1,18. Beton C25/30 f ck = 25 MPa γ c = 1,4 (PN EN :2008 tabela NA.2) Otulina: c nom = 35mm Grubość płyty: h = 280 mm wysokość użyteczna d = h - c nom - ds /2 = 240 mm Uwaga: ds - średnica wsuwek podwieszających (przyjęto ds = 10 mm) Długość dylatacji: L = 10 m Obliczeniowa szerokość dylatacji : f = 30 mm Uwaga: Obliczeniowa szerokość dylatacji powinna być maksymalną wartością mogącą pojawić się w trakcie eksploatacji budynku. Dodatkowe wytyczne znajdują się na stronie 6. Określenie ilości trzpieni: Przyjęto wstępnie trzpienie -CRET-124 o parametrach: nośność V Rd = 101,4 kn (tabela na stronie 8) minimalna grubość płyty h min = 200 mm h = 280 mm (tabela na stronie 6) warunek spełniony Suma obciążeń dylatacji: Minimalna ilość trzpieni w dylatacji: Odległość między trzpieniami: V Ed = L v Ed = = 500 kn n min = V Ed / V Rd = 500 / 101,4 = 4.93 szt. przyjęto 5 szt. trzpieni a D = L / n min = 10 / 5 = 2,0 m Sprawdzenie warunku maksymalnej odległości pomiędzy trzpieniami Uwaga: na potrzeby niniejszego dowodu założono, iż odległość pomiędzy trzpieniami nie może przekroczyć pięć grubości płyty. Dodatkowe wytyczne znajdują się na stronie 11 Maksymalna odległość pomiędzy trzpieniami: a D,max = 5 h = 5 0,28 = 1,4 m a D = 2,0 m konieczne zwiększenie ilości trzpieni ze względu na przekroczenie a D,max Ilość trzpieni w dylatacji: n = (L - a D,max ) / a D,max = (10-1,4) / 1,4 = 6,14 szt. przyjęto 7szt. trzpieni w rozstawie jak na rysunku poniżej v Ed = 50 kn/m 0,28 0,8 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4 0,8 L = 10 m Wykres sił poprzecznych dla schematu belki wieloprzęsłowej V Ed [kn]: 42,1 33,1 35,6 34,35 36,9 27, ,8 36,9 34,35 35,6 33,1 42,1 max V Ed,i = 82,1kN V Rd = 101,4 kn warunek spełniony HALFEN 13 PL
13 Wytyczne projektowania dylatacji w płytach Przykład obliczeniowy - dylatacja płyty (ciąg dalszy) Zbrojenie płyty: Zbrojenie podwieszające: Na podstawie tabeli i wytycznych ze strony 10 wybrano zbrojenie podwieszające 8 Ø 10 rozmieszczone jak na rysunku obok. Uwaga: optymalny dobór zbrojenia podwieszającego jest możliwy przy pomocy programu obliczeniowego dostępnego na stronie 3 bw = 76 + (280+90) = Poz A sx = 8 10 Podłużne zbrojenie krawędziowe: Konieczne jest sprawdzenie, czy zaprojektowane w konstrukcji podłużne zbrojenie krawędziowe Asy jest wystarczające, przyjmując jako schemat statyczny belkę ciągłą z punktami podparcia w miejscach występowania trzpieni dylatacyjnych Sprawdzanie nośności płyty na ścinanie Nośność płyty na ścinanie v Rd,c (PN-EN : 2008 punkt 6.2.2) = Poz 8 10 L = 1210 v Rd,c = C Rd,c k (100 ρ L f ck ) k 1 σ cp d lecz nie mniej v Rd,c = ( v min + k 1 σ cp ) (PN wzór 6.2a oraz 6.2b) gdzie: k = /d = /240 = 1,91 2,0 C Rd,c = 0,18/ γ c = 0,18/1,4 = 0,129 b = min (b w ; a D ) ; b = min (631 i 1400) = 631 ρ L = A sx b d = = 0,0041 0,2 k 1 σ cp = 0 ; ponieważ płyta nie jest sprężana v min = 0,035 k 3 2 f ck 1 2 = 0,035 1, = 0,46 v Rd,c = (0,129 1,91 (100 0, ) ) 240 = 128,9 > (0,46 + 0) 240 = 110,4 kn/ m Nośność płyty na ścinanie v Rd,c = 128,9 kn/m V ed = 50 kn/m warunek spełniony Sprawdzanie warunku minimalnej odległości pomiędzy trzpieniami: a D,min = max (V Ed /v Rd,c ; 2h min ) V Ed /v Rd,c = 82,1/128,9 = 0,64 m a D,min = max 2h min = 2 0,20 = 0,40 a D,min = 0,64 a D = 1,40 warunek spełniony Sprawdzanie warunku minimalnej odległości trzpieni od krawędzi płyty: a r,min = a D,min /2 = 0,64/2 = 0,32 m a r = 0,80 m warunek spełniony 2013 HALFEN 13 PL 13
14 Wytyczne do projektowania połączeń belek Ogólne wytyczne Ze względu na znaczne siły oraz konieczność zapewnienia stabilnego oparcia belki rekomenduje się stosowanie trzpieni w kilku kolumnach i rzędach, przestrzegając minimalnych odległości podanych poniżej. W przypadku trzpieni rozmieszczonych w kilku rzędach należy zwrócić uwagę na to, iż ugięcie belki będzie powodowało nierównomierne rozszerzanie się szczeliny dylatacyjnej, co trzeba uwzględnić przy ustalaniu maksymalnej szerokości szczeliny. Przy projektowaniu połączeń belek należy korzystać z nośności trzpieni -CRET jak dla płyt (tabele na stronach 8-9). Minimalne odległości pomiędzy trzpienimi h0,min/2 h0,min h0,min/2 V Ed = ΣV Ed,i V Ed,i b 0,min b 0,min b 0,min/2 b 0,min/2 Rozkład sił w połączeniu - model kratownicowy h Minimalne odległości między trzpieniami CRET 122 b 0,min = 180 mm h 0,min = 180 mm CRET 124 b 0,min = 200 mm h 0,min = 200 mm CRET 128 b 0,min = 250 mm h 0,min = 240 mm CRET 134 b 0,min = 300 mm h 0,min = 300 mm CRET 140 b 0,min = 350 mm h 0,min = 350 mm CRET b 0,min = 400 mm h 0,min = 420 mm CRET b 0,min = 500 mm h 0,min = 600 mm CRET b 0,min = 600 mm h 0,min = 650 mm Przy obliczaniu zbrojenia koniecznego dla prawidłowego przekazania siły ścinającej z trzpieni dylatacyjnych na belkę przyjęto model kratownicowy o krzyżulcach nachylonych pod kątem Θ =45. h c V Ed = ΣV Ed,i V Ed,i = V Ed /4 V Ed,i Z q Z q = V Ed,i /2 h c h0 2V Ed,i D Z Z D Θ Z = 2V Ed,i h0 2V Ed,i Z Z Z b w = 2b 0 Maksymalna nośność połaczenia ze względu na nośność krzyżulców ściskanych wg PN-EN :2008 V Ed min (V Rd,max ; V Rd,s ) V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd /(cot Θ + tan Θ) (PN wzór 6.9) V Rd,s = A sw z f s ywd cot Θ (PN wzór 6.8) gdzie: α cw = 1,0 - dla elementów niesprężanych b w - szerokość belki [mm] z - ramię sił wewnętrznych [mm] z = 0,9 d d - wysokość użyteczna przekroju belki [mm] ν 1 - współczynnik redukcji wytrzymałości betonu zarysowanego przy ścinaniu ν 1 = 0,6 [1- f ck / 250] f ck - wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie [MPa] f cd - wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie [MPa] Θ - kąt pomiędzy betonowym krzyżulcem ściskanym i osią belki A sw - pole przekroju zbrojenia pionowego na ścinanie s rozstaw strzemion [mm] f ywd - obliczeniowa granica plastyczności zbrojenia na ścinanie HALFEN 13 PL
15 Wytyczne do projektowania połączeń belek Dozbrojenie belki w obszarze przekazywania sił Dla prawidłowego przekazania sił ścinających z trzpieni dylatacyjnych na belkę należy stosować zbrojenie w postaci strzemion zamkniętych i wsuwek od czoła belki. Przy dozbrajaniu strefy dylatacyjnej należy zastosować cztery typy zbrojeń liczone wg algorytmu jak poniżej. Położenie poszczególnych prętów pokazano na rysunkach w przykładzie obliczeniowym. Poz.1 zbrojenie pionowe w postaci strzemion na odcinku c A sw1 = V Ed s/(z f ywd cot Θ) A sw1 -- powierzchnia przekroju zbrojenia dla jednego rzędu strzemion rozmieszczonego w rozstawie s na odcinku c Poz.2 zbrojenie poziome w kierunku podłużnym w postaci wsuwek przy każdym trzpieniu A sw2 = V Ed,i /f yd A sw2 powierzchnia przekroju zbrojenia poziomego dla jednego trzpienia; zbrojenie rozmieścić symetrycznie po obu stronach trzpienia w formie pionowych wsuwek w kształcie U o wysokości h 2 = h 0-2c nom i długości ramion l 2 = h + l bd Poz.3 zbrojenie pionowe dla każdej kolumny trzpieni w postaci wsuwek na wysokość belki A sw3 = V Ed,i /f yd A sw3 powierzchnia przekroju zbrojenia pionowego dla każdej kolumny trzpieni; zbrojenie rozmieścić symetrycznie po obu stronach kolumny trzpieni w formie pionowych wsuwek w kształcie U o długości ramion l 3 =h+l bd Poz.4 zbrojenie poziome dla każdego poziomego rzędu trzpieni w postaci wsuwek na szerokość belki A sw4 = 0,5V Ed,i /f yd A sw4 powierzchnia przekroju zbrojenia poziomego dla każdego rzędu trzpieni; zbrojenie rozmieścić nad każdym rzędem trzpieni w formie poziomych wsuwek w kształcie U o długości ramion l 4 =l bd. V Ed,i = V Ed /n n ilość trzpieni w połączeniu l bd długość zakotwienia wg tabeli na stronie 10 Przykład obliczeniowy - połączenie belki ze słupem Dane: Obliczeniowa siła poprzeczna: V Ed = 750kN Beton: C25/30 fck = 25MPa; γ c = 1.4 Otuliny: c nom = 30mm Szerokość belki: b w = 60cm Wysokość belki: h = 80cm Wysokość użyteczna: d = h - c nom - d s /2 = 76cm Obliczeniowa szerokość dylatacji: f = 30 mm Dobór trzpieni: Przyjęto 4 trzpienie -CRET-134 o nosności V Rd,i = 209,6 kn tabela str.8 V Rd,i = 4 209,6 = 838,4 kn V Ed = 750 kn warunek spełniony Spradzenie minimalnych wymiarów: min b w = b0min/2 + b0min + b0min /2 = = 60cm b w = 60cm warunek spełniony min h = h0min/2 + h0min + h0min /2 = = 60cm h = 80cm warunek spełniony V Ed = 750 kn 800 Spradzenie maksymalnej nośności połączenia: V Rd,max = α cw b w z ν 1 f cd / (cot Θ + tan Θ) ν 1 = 0,6 [1-f ck /250] = 0,6 (1-25/250) = 0.54 z = 0,9 d = 0,9 760 mm = 684 mm cot Θ = 1.0; tan Θ = 1.0 V Rd,max = /1.4/(1+1) = 1978 kn > 750 kn = V Ed 2013 HALFEN 13 PL 15
16 Wytyczne do projektowania połączeń belek Przykład obliczeniowy - połączenie belki ze słupem (ciąg dalszy) Poz.1 zbrojenie pionowe w postaci strzemion na odcinku c A sw1 = V Ed s/(z f ywd cot Θ) A sw1 = / ( ) = 3,91cm 2 /1 rząd strzemion Przyjęto strzemiona czterocięte: Ø12 co 15cm o A sw1 = 4,52cm 2 (4 x Ø12) A sw1 60 wysokość strzemienia: h 1 = h - 2 c nom = = 74 cm; obszar stosowania: odcinek c = 60 cm w rozstawie co 15 cm; łącznie 2 x 5 Ø Poz.2 zbrojenie poziome w kierunku podłużnym w postaci wsuwek przy każdym trzpieniu A sw2 = V Ei / f yd A sw2 = 187, / 420 = 4,46cm 2 / trzpień A sw2 Przyjęto po jednej wsuwce: Ø12 po każdej stronie trzpienia o A sw2 = 4,52cm 2 (4 x Ø12) wysokość wsuwki: h 2 = h 0-2 c nom = = 24 cm; długość ramienia wsuwki: l 2 = h + l bd = = 106 cm Poz.3 zbrojenie pionowe dla każdej kolumny trzpieni w postaci wsuwek na wysokość belki A sw3 = V Ei / f yd A sw3 = 187, / 420 = 4,46cm 2 / kolumna trzpieni Przyjęto cztery wsuwki: Ø12 po 2 z każdej strony kolumny trzpieni o A sw3 = 4,52cm 2 (4 x Ø12); łącznie dla dwóch kolumn trzpieni 8 Ø12; A sw3 wysokość wsuwki: dopasować do wysokości belki - przyjęto 71cm; długość ramienia wsuwki: l 3 = c + l bd = = 106 cm Poz.4 zbrojenie poziome dla każdego poziomego rzędu trzpieni w postaci wsuwek na szerokość belki A sw3 = 0,5V Ei / f yd A sw3 = 0,5 187, / 420 = 2,23cm 2 / rząd trzpieni Przyjęto po dwie wsuwki: Ø12 nad każdym rzędem trzpieni o A sw4 = 2,26cm 2 (2 x Ø12); szerokość wsuwki: dopasować do szerokości belki - przyjęto 51cm długość ramienia wsuwki: l 4 = l bd = 46 cm A sw HALFEN 13 PL
17 Wkładaki ognioochronne Wkładki ognioochronne -F Zapewnienie odporności ogniowej trzpieni dylatacyjnych jest możliwe poprzez zastosowanie wkładek ognioochronnych -F. Wkładki -F zapewniają odporność ogniową przeciwpożarową konstrukcji trzpienia R120 zgodnie z AT Wkładki -F są produkowane w dwóch grubościach: 20 i 30mm. Dla większych szerokości dylatacji należy składać je w zestawy o odpowiedniej grubości. W celu zapewnienia pełnej ochrony przeciwpożarowej dylatacji REI 120 zgodnie z AT należy przestrzenie między wkładkami wypełnić wełną mineralną o gęstości min. 65 kg/m3. Dodatkowo szczelina dylatacyjna powinna być osłonięta po obu stronach płytami PROMASEAL-PL o grubości min. 30mm h Ø HALFEN Schubdorn HALFEN Shear Dowel Brandschutzmanschette F90 Fire Protection Pad F90 t=20mm t=30mm V A /07 Wypełnienie dylatacji Wkładka -F - F - CRET dla trzpieni z przesuwem tylko wzdłuż osi trzpienia b d Tabela doboru wkładek -F Trzpień -CRET d 20 [mm] 10 lub f 30 [mm] Montaż wkładek -F Uwaga: wkładki ognioochronne wykonane są z materiału rozszerzającego się pod wpływem ciepła, co zapewnia szczelne wypełnienie dylatacji. h i HALFEN Schubdorn HALFEN Shear Dowel Brandschutzmanschette F90 Fire Protection Pad F90 t=20mm t=30mm für for - für for - b -V j F - CRET V dla trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia Przykład zamówienia wkładki ogniochronnej: -F - CRET 124 V - 30 Wkładka ognioochronna Typ trzpienia pasującego do wkładki Grubość d [mm] A /07 d Typ trzpienia Oznaczenie d = 20 f 30 d = 30 f 40 h / b Ø lub i j CRET 122 -F-CRET d 120 / CRET 124 -F-CRET d 130 / CRET 128 -F-CRET d 140 / CRET 134 -F-CRET d 180 / CRET 140 -F-CRET d 220 / CRET-122 V -F-CRET 122 V - d 150 / CRET-124 V -F-CRET 124 V - d 160 / CRET-128 V -F-CRET 128 V - d 170 / CRET-134 V -F-CRET 134 V - d 190 / CRET-140 V -F-CRET 140 V - d 220 / Elastyczny silikon Płyta PROMASEL-PL Dla zapewnienia właściwej ochrony przeciwpożarowej konstrukcji konieczne jest zabezpieczenie dylatacji na całej długości, a nie tylko punktowo trzpieni. Przykładowy schemat zabezpieczenia dylatacji pokazano obok. Trzpień -CRET Wkładka -F Niepalna wełna mineralna min. 65kg/m HALFEN 13 PL 17
18 Instrukcja montażu Instrukcja montażu trzpieni dylatacyjnych -CRET Trzpień Korpus Tuleja Blacha czołowa z otworami do przybicia do szalunku Pierwszy etap betonowania W pierwszym etapie montowany jest korpus z tuleją. Otwory we frontowej blasze korpusu umożliwiają przybicie gwoździami do szalunku (rys. 1 i 2). Należy zwrócić uwagę, aby tuleja była zamontowana prostopadle do dylatacji. Otwór w tulei jest zaklejony naklejką identyfikacyjną, która jednocześnie zabezpiecza przed dostaniem się betonu. Nie należy jej usuwać przed zabetonowaniem. Zwrócić uwagę czy zbrojenie płyty (w szczególności zbrojenie podwieszające) zostało wykonane zgodnie z projektem i wytycznymi Halfen. Uwaga: W trakcie betonowania starannie zawibrować beton w okolicy trzpieni, aby dokładnie wypełnił on korpus. Tuleje -CRET przybite do deskowania Rys. 1 Drugi etap betonowania Po zdemontowaniu szalunku z pierwszego etapu betonowania należy ułożyć materiał wypełniający dylatację, wykonać w nim otwory oraz włożyć trzpienie (rys.3). Szerokość szczeliny dylatacyjnej musi być zgodna z założeniami projektu konstrukcyjnego. Zwrócić uwagę czy zbrojenie płyty (w szczególności zbrojenie podwieszające) zostało wykonane zgodnie z projektem i wytycznymi Halfen. Jeżeli przewidziano dodatkowe zabezpieczenie przeciwogniowe należy wykonać je zgodnie z wytycznymi konstruktora obiektu. Rozwiązania rekomendowane przez firmę Halfen przedstawiono w katalogu technicznym. Trzpienie dylatacyjne -CRET są wykonane z wysokiej klasy stali odpornej na korozję, niemniej, w szczególnie agresywnym środowisku, można je dodatkowo pokryć środkiem antykorozyjnym, np. na bazie bitumicznej. Rys. 2 Uwaga: W trakcie betonowania starannie zawibrować beton w okolicy trzpieni, aby dokładnie wypełnił on korpus. Rys. 3 Schemat zbrojenia dodatkowego płyty; wykonać wg projektu konstrukcji 1. etap betonowania 2. etap betonowania Przekrój podłużny Przekrój poprzeczny Trzpień -CRET Zbrojenie krawędziowe i podwieszające Materiał wypełniający Szerokość dylatacji HALFEN 13 PL
19 Trzpienie małych nośności Przegląd produktów Firma Halfen posiada w ofercie także trzpienie o małych nośnościach. Składają się one z trzpieni o średnicy 20-30mm wykonanych ze stali nierdzewnej A4 lub ocynkowane oraz tulei o przekroju kołowym lub prostokątnym wykonanych ze stali nierdzewnej A2 lub tworzywa sztucznego. Szczegółowe wymiary znajdują się w tabeli poniżej. Trzpień -D Trzpień -D Materiał/wykończenie: A4 - stal nierdzewna / FV - stal S355, ocynk ogniowy (stosowane tylko z tuleją z tworzywa sztucznego) Przykład zamówienia trzpienia -D: -D A4 Oznaczenie trzpienia Średnica [mm] Materiał (A4 lub FV) Tuleje -S, -P oraz -SV Tuleja stalowa -S Materiał: Stal nierdzewna A2 Tuleja stalowa z przesuwem poprzecznym -SV Materiał: Stal nierdzewna A2 Tuleja plastikowa -P Materiał: Tworzywo sztuczne Trzpień -D Trzpień -D Trzpień -D Przykład zamówienia tulei -S, -SV, -P: -SV - 22 Oznaczenie tulei - S - stal nierdzewna A2 - SV - stal nierdzewna A2 z przesuwem poprzecznym - P - tworzywo sztuczne Średnica stosowanego trzpienia [mm] Wymiary trzpieni i tulei Trzpień -D Tuleja -P, -S Tuleja -SV Typ Średnica Ø [mm] Długość L [mm] Długość L H [mm] Wymiary blachy szerokość/wysokość [mm] Długość L H [mm] Wymiary blachy szerokość/wysokość [mm] -D / D / D / D / W przypadku zainteresowania dodatkowymi informacjami, prosimy o kontakt z działem technicznym firmy HALFEN HALFEN 13 PL 19
20 CENTRALA: HALFEN Sp. z o.o. ul. Obornicka Poznań Telefon: Fax: info@halfen.pl Regiony sprzedaży Województwo Kontakt Warszawa miasto stołeczne Warszawa telefon: tel. kom: fax: warszawa@halfen.pl Centrum mazowieckie, łódzkie, świętokrzyskie telefon: tel. kom: fax: centrum@halfen.pl Wschód podlaskie, lubelskie, podkarpackie telefon: tel. kom: fax: wschod@halfen.pl Zachód lubuskie, wielkopolskie, dolnośląskie telefon: tel. kom: fax: zachod@halfen.pl Północ zachodniopomorskie, pomorskie, kujawsko-pomorskie, warmińsko-mazurskie telefon: tel. kom: fax: polnoc@halfen.pl Południe opolskie, śląskie, małopolskie telefon: tel. kom: fax: poludnie@halfen.pl Dział Techniczny, Doradztwo Projektowe telefon: tel. kom: Dział Sprzedaży telefon: tel. kom: Dział Marketingu telefon: tel. kom: fax: projekty@halfen.pl fax: sprzedaz@halfen.pl fax: marketing@halfen.pl 2013 HALFEN Sp. z o.o., kopiowanie bez pozwolenia zabronione Dział Eksportu telefon: tel. kom: fax: eksport@halfen.pl Dział Księgowości telefon: fax: ksiegowosc@halfen.pl INTERNET Produkty Nowości Katalogi Software Service Obiekty referencyjne Kontakt/Adresy o firmie HALFEN UWAGA! Wszelkie zmiany techniczne i konstrukcyjne są zastrzeżone Informacje podane w niniejszym katalogu bazują na aktualnym stanie wiedzy technicznej w momencie publikacji. Wszelkie zmiany konstrukcyjne i techniczne są zastrzeżone w każdym przypadku. Firma HALFEN nie ponosi jakiejkolwiek odpowiedzialności za nieprawidłowe informacje w niniejszej publikacji i błędy powstałe podczas druku Firma Halfen GmbH dla swoich zakładów w Niemczech, Szwajcarii, Czechach, Austrii, Francji, Holandii i Polsce wprowadziła i stosuje system zarządzania jakością DIN EN ISO 9001:2008, Certyfikat nr QS-281 HH. HALFEN Sp. z o.o. ul. Obornicka Poznań Telefon: Fax: info@halfen.pl
Systemy trzpieni Schöck.
MATERIAŁ PRASOWY Schöck Sp. z o.o. ul. Jana Olbrachta 94 01-102 Warszawa Tel. +48 (0) 22 533 19 22 Fax.+48 (0) 22 533 19 19 www.schock.pl Systemy trzpieni Schöck. Obliczenia statyczne. W przypadku systemu
Bardziej szczegółowoŚcinanie betonu wg PN-EN (EC2)
Ścinanie betonu wg PN-EN 992-2 (EC2) (Opracowanie: dr inż. Dariusz Sobala, v. 200428) Maksymalna siła ścinająca: V Ed 4000 kn Przekrój nie wymagający zbrojenia na ścianie: W elementach, które z obliczeniowego
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu D
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Ilustr. 259: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń w stropach ciągłych. Przenosi dodatnie i ujemne momenty zginające i siły poprzeczne
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu K-Eck
1. Warstwa (składający się z dwóch części: 1 warstwy i 2 warstwy) Spis treści Strona Ułożenie elementów/wskazówki 62 Tabele nośności 63-64 Ułożenie zbrojenia Schöck Isokorb typu K20-Eck-CV30 65 Ułożenie
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu K-HV, K-BH, K-WO, K-WU
Schöck Isokorb typu,,, Schöck Isokorb typu,,, Ilustr. 126: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń balkonów wspornikowych. obniżony względem stropu. Przenosi ujemne momenty i dodatnie
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu Q, Q+Q, QZ
Schöck Isokorb typu, +, Z Ilustr. 154: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń balkonów podpartych. Przenosi dodatnie siły poprzeczne. Schöck Isokorb typu + przeznaczony do połączeń
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu V
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 100 Tabele nośności/rzuty poziome 101 Przykłady zastosowania 102 Zbrojenie na budowie/wskazówki 103 Rozstaw
Bardziej szczegółowoAPROBATA TECHNICZNA ITB AT /2012
APROBATA TECHNICZNA ITB AT-15-5264/2012 Trzpienie dylatacyjne HSD CRET i HSD CRET V WARSZAWA Aprobata techniczna została opracowana w Zakładzie Aprobat Technicznych przez dr inż. Witolda MAKULSKIEGO Projekt
Bardziej szczegółowoSCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem Schöck Isokorb Stal zbrojeniowa BSt 500 S wg DIN 488 Stal konstrukcyjna S 235 JRG1 Stal nierdzewna Materiał 1.4571 klasy
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu KF
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Ilustr. 97: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń balkonów wspornikowych. Przenosi ujemne momenty i dodatnie siły poprzeczne. Element
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoSCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem Schöck Isokorb Stal zbrojeniowa BSt 500 S wg DIN 488 Stal konstrukcyjna S 235 JRG1 Stal nierdzewna Materiał 1.4571 klasy
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoAPROBATA TECHNICZNA ITB AT /2013. Trzpienie dylatacyjne HSD-D WARSZAWA
APROBATA TECHNICZNA ITB AT-15-9059/2013 Trzpienie dylatacyjne HSD-D WARSZAWA Aprobata techniczna została opracowana w Zakładzie Aprobat Technicznych przez dr inż. Witolda MAKULSKIEGO Projekt okładki: Ewa
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu Q, QP, Q+Q, QP+QP, QPZ
Schöck Isokorb typu, P, +, P+P, PZ Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 84 Rzuty poziome 85 Tabele nośności i przekroje 86-88 Momenty w połączeniach mimośrodowych
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu K
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Ilustr. 51: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń balkonów wspornikowych. Przenosi ujemne momenty i dodatnie siły poprzeczne. Łącznik
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu K-HV, K-BH, K-WO, K-WU
Schöck Isokorb typu,,, Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Połączenia dla balkonu obniżonego względem stropu 72 Połączenia dla balkonu podwyższonego względem stropu/wskazówki montażowe 73 Połączenia
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Bardziej szczegółowoInformacja techniczna Schöck Dorn typu SLD. Kwiecień Dział techniczny Telefon: /18/23/24
Informacja techniczna Schöck Dorn typu Kwiecień 2018 Dział techniczny Telefon: 22 533 19 17/18/23/24 technika@schock.pl Biuro obsługi klienta. Oferty i zamówienia. Telefon: 22 533 19 16 biuro@schock.pl
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoInformacja techniczna Schöck Dorn. Dział techniczny Telefon: /18/23/24
Informacja techniczna Schöck Dorn Wrzesień 2017 Dział techniczny Telefon: 22 533 19 17/18/23/24 technika@schock.pl Biuro obsługi klienta. Oferty i zamówienia. Telefon: 22 533 19 16/21/22/25 biuro@schock.pl
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowoPłyty typu Filigran PF
Charakterystyka przekrojów podstawowych Przekrój * hp [mm] b [m] bk [mm] L [m] Fazowanie [mm] Ciężar własny [kg/m 2 ] PF 50 PF 60 PF 70 50 2,5 60 2,5 70 2,5 250 750 250 750 250 750 1 12 1 12 1 12 15x15
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowoPaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu W
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Ilustr. 289: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń ścian wspornikowych. Przenosi ujemne momenty i dodatnie siły poprzeczne. Dodatkowo
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu W
Ilustr. 27: przeznaczony do połączeń ścian wspornikowych. Przenosi ujemne momenty i dodatnie siły poprzeczne. Dodatkowo przenoszone są poziome siły poprzeczne. TI Schöck Isokorb /PL/218.1/rzesień 199 Przykłady
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW ZGINANYCH PROSTOKĄTNYCH POJEDYNCZO ZBROJONYCH ZAJĘCIA 3 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu HP
Schöck Isokorb typu Ilustr. 227: Schöck Isokorb typu -A, -B, -C Schöck Isokorb typu przeznaczony do przenoszenia sił poziomych w połączeniu. Schöck Isokorb typu -A przenosi siły równoległe do warstwy izolacji.
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu K
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 36 Rzuty 37 Program produktów 38 Warianty produktu/oznaczenie/onstrukcje specjalne 39 Tabele nośności
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu HP
Ilustr. 208: -A, -B, -C przeznaczony do przenoszenia sił poziomych w połączeniu. -A przenosi siły równoległe do warstwy izolacji. -B przenosi siły prostopadłe do warstwy izolacji. -C przenosi siły równoległe
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowoSCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem Schöck Isokorb Stal zbrojeniowa BSt 500 S wg DIN 488 Stal konstrukcyjna S 235 JRG1 Stal nierdzewna Materiał 1.4571 klasy
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoSCHÖCK ISOKORB TYP KS I QS
SCHÖCK ISOKORB TYP KS I Materiały budowlane/ochrona przed korozją/ochrona przeciwpożarowa Materiały: Schöck Isokorb typ KS Beton Stal Łożysko oporowe w betonie od strony stropu minimalna wytrzymałość betonu
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu S
chöck Isokorb typu 273: chöck Isokorb typu chöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń wspornikowych belek żelbetowych. Przenosi ujemne momenty i dodatnie siły poprzeczne. 215 Przykłady ułożenia elementów
Bardziej szczegółowoTabele nośności Schöck Isokorb. Maj Dział techniczny Tel /18/23/24
Tabele nośności Schöck Isokorb Maj 2018 Dział techniczny Tel. 22 533 19 17/18/23/24 E-Mail: technika@schock.pl Kontakt Serwis przy projektowaniu i doradztwo Inżynierowie z działu technicznego firmy Schöck
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
Bardziej szczegółowoETA-16/0545 z dnia 30/09/2016. Europejska Ocena Techniczna. Część ogólna. Jednostka Oceny Technicznej wydająca Europejską Ocenę Techniczną
. Członek INSTYTUT TECHNIKI BUDOWLANEJ PL 00-611 WARSZAWA ul. Filtrowa 1 tel.: (+48 22) 825-04-71 (+48 22) 825-76-55 fax: (+48 22) 825-52-86 www.itb.pl Wyznaczony zgodnie z Artykułem 29 Rozporządzenia
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoSZCZEGÓŁOWA SPECYFIKACJA TECHNICZNA B STROPY
SZCZEGÓŁOWA SPECYFIKACJA TECHNICZNA B.09.00.00 STROPY 1. WSTĘP 1.1. Przedmiot SST Przedmiotem niniejszej szczegółowej specyfikacji technicznej są wymagania dotyczące wykonywania i montażu stropów gęstożebrowych.
Bardziej szczegółowoSCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem Schöck Isokorb Stal zbrojeniowa BSt 500 S wg DIN 488 Stal konstrukcyjna S 235 JRG1 Stal nierdzewna Materiał 1.4571 klasy
Bardziej szczegółowoDotyczy PN-EN :2008 Eurokod 2 Projektowanie konstrukcji z betonu Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY ICS 91.010.30; 91.080.40 PN-EN 1992-1-1:2008/AC marzec 2011 Wprowadza EN 1992-1-1:2004/AC:2010, IDT Dotyczy PN-EN 1992-1-1:2008 Eurokod 2 Projektowanie konstrukcji z betonu Część
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA MONTAŻU STROPU GĘSTOŻEBROWEGO TERIVA
TERIVA INSTRUKCJA MONTAŻU STROPU GĘSTOŻEBROWEGO TERIVA ŻABI RÓG 140, 14-300 Morąg tel.: (0-89) 757 14 60, fax: (0-89) 757 11 01 Internet: http://www.tech-bet.pl e-mail: biuro@tech-bet.pl CHARAKTERYSTYKA
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoObliczenia na podstawie Europejskiej Aprobaty Technicznej ETA-12/0454 HALFEN ZBROJENIE NA PRZEBICIE TYPU HDB. Nowość! HDB 13 BETON WYRÓB BUDOWLANY
HDB 13 BETON WYRÓB BUDOWLANY Nowość! CERTYFIKAT ZGODNOŚCI ITB-1958/W Obliczenia na podstawie Europejskiej Aprobaty Technicznej ETA-12/0454 Zbrojenie na przebicie HDB - opis systemu Stropy płytowe podpierane
Bardziej szczegółowoR-Group Finland Oy. Stalowe pętle linowe RVL Wytyczne projektowe. Projekt zgodny z Eurokodami
R-Group Finland Oy Stalowe pętle linowe RVL Wytyczne projektowe Projekt zgodny z Eurokodami 30.10.2013 2 Spis treści 1 OPIS SYSTEMU... 3 2 WYMIARY I MATERIAŁY... 4 2.1 Wymiary i tolerancje... 4 2.2 Materiały
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoProjekt z konstrukcji żelbetowych.
ŁUKASZ URYCH 1 Projekt z konstrukcji żelbetowych. Wymiary elwmentów: Element h b Strop h f := 0.1m Żebro h z := 0.4m b z := 0.m Podciąg h p := 0.55m b p := 0.3m Rozplanowanie: Element Rozpiętość Żebro
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny - patrz rysunek obok:
- str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku
Bardziej szczegółowoSpis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5
Tablice i wzory do projektowania konstrukcji żelbetowych z przykładami obliczeń / Michał Knauff, Agnieszka Golubińska, Piotr Knyziak. wyd. 2-1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu KS
Schöck Isokorb typu 20 1VV 1 Schöck Isokorb typu, QS Spis treści Strona Warianty połączeń 19-195 Wymiary 196-197 Tabela nośności 198 Wskazówki 199 Przykład obliczeniowy/wskazówki 200 Wskazówki projektowe
Bardziej szczegółowodr inż. Leszek Stachecki
dr inż. Leszek Stachecki www.stachecki.com.pl www.ls.zut.edu.pl Obliczenia projektowe fundamentów obejmują: - sprawdzenie nośności gruntu dobór wymiarów podstawy fundamentu; - projektowanie fundamentu,
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu QS
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Ilustr. 358: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do podpartych stalowych balkonów i zadaszeń. Przenosi dodatnie siły poprzeczne. 283 Schöck Isokorb
Bardziej szczegółowoZaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku.
Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku. Założyć układ warstw stropowych: beton: C0/5 lastric o 3cm warstwa wyrównawcza
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoSCHÖCK ISOKORB TYP KS I QS
SCHÖCK ISOKORB TYP I QS Materiały budowlane/ochrona przed korozją/ochrona przeciwpożarowa Materiały: Schöck Isokorb typ Beton Stal Łożysko oporowe w betonie od strony stropu minimalna wytrzymałość betonu
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI SŁUPOWO-RYGLOWEJ
KONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ O KONSTRUKCJI SŁUPOWO-RYGLOWEJ SŁUP - PROJEKTOWANIE ZAŁOŻENIA Słup: szerokość b wysokość h długość L ZAŁOŻENIA Słup: wartości obliczeniowe moment
Bardziej szczegółowoInformacja techniczna
Informacja techniczna kwiecień 2012 Dział techniczny Tel. 022-533-19-17/18/23 Fax 022-533-19-19 E-mail: technika@schock.pl Zamawianie i pobieranie z internetu informacji pomocnych przy projektowaniu Tel.
Bardziej szczegółowoTrutek Sleeve TS kotwa tulejowa wersja z prętem i nakrętką
TS kotwa tulejowa wersja z prętem i nakrętką pełny docisk mocowanego do, otwory w tulei zapobiegają obracaniu się kotwy w. Tuleje łączników rozporowych TS oraz trzpienie nagwintowane wykonane są ze stali
Bardziej szczegółowoSAS 670/800. Zbrojenie wysokiej wytrzymałości
SAS 670/800 Zbrojenie wysokiej wytrzymałości SAS 670/800 zbrojenie wysokiej wytrzymałości Przewagę zbrojenia wysokiej wytrzymałości SAS 670/800 nad zbrojeniem typowym można scharakteryzować następująco:
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.
OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 2 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE (DOBÓR GRUBOŚCI OTULENIA PRĘTÓW ZBROJENIA, ROZMIESZCZENIE PRĘTÓW W PRZEKROJU ORAZ OKREŚLENIE WYSOKOŚCI UŻYTECZNEJ
Bardziej szczegółowoAPROBATA TECHNICZNA ITB AT / ANEKS NR 1. Trzpienie stalowe HDB i HDB-G do przenoszenia sił ścinających WARSZAWA
APROBATA TECHNICZNA ITB AT-15-4214/2010 + ANEKS NR 1 Trzpienie stalowe HDB i HDB-G do przenoszenia sił ścinających WARSZAWA Aprobata techniczna została opracowana w Zakładzie Aprobat Technicznych przez
Bardziej szczegółowoWytyczne dla projektantów
KONBET POZNAŃ SP. Z O. O. UL. ŚW. WINCENTEGO 11 61-003 POZNAŃ Wytyczne dla projektantów Sprężone belki nadprożowe SBN 120/120; SBN 72/120; SBN 72/180 Poznań 2013 Niniejsze opracowanie jest własnością firmy
Bardziej szczegółowoSCHÖCK ISOKORB TYP KSH/QSH Materiały/Zabezpieczenie przeciwkorozyjne/zabezpieczenie przeciwpożarowe/wskazówki
SCHÖCK ISOKORB TYP /QSH Materiały/Zabezpieczenie przeciwkorozyjne/zabezpieczenie przeciwpożarowe/wskazówki Materiały po stronie stropu Beton Stal zbrojeniowa Płyta dociskowa w betonie Min. klasa B25 Beton
Bardziej szczegółowoElementy stropów. Płyty Kanałowe Stropowe. Powierzchnia [m2] Objętość [m3] Asortyment Szerokość [cm]
Elementy stropów Płyty Kanałowe Stropowe Asortyment Szerokość Objętość [m3] Powierzchnia [m2] S - 240 x 90 0,273 2,16 683 120 0,340 2,88 850 150 0,448 3,60 1120 S - 270 x 90 0,337 2,43 843 120 0,395 3,24
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowoτ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowoStal o f yk 500 MPa, (f t/f y) k 1,05 i ε uk 2,5% według EN , załącznik C i zdeponowany dokument Statyczne, quasi-statyczne i zmęczeniowe
DEKLARACJA WŁAŚCIWOŚCI UŻYTKOWYCH Trzpienie stalowe HALFEN HDB Nr. H09-12/0454 1. Niepowtarzalny kod identyfikacyjny typu wyrobu Trzpienie stalowe HALFEN HDB 2. 3. 4. 5. 6. 7. Numer typu, partii lub serii
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowoPOZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS
OBLICZENIA STATYCZNE DO AKTUALIZACJI PROJEKTÓW BUDOWLANYCH REMONTU ELEWACJI WRAZ Z BALKONAMI I NAPRAWĄ RYS ORAZ REMONTU PIWNIC W BUDYNKU MIESZKALNYM PRZY UL. ŻELAZNEJ 64 r/ KROCHMALNEJ TOM I POZ. 1 ZESTAWIENIE
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu KF
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Konstrukcja/Właściwości/Wskazówki 54 Zbrojenie na budowie 55 Instrukcja montażu 56-59 Lista kontrolna 60 Klasy odporności ogniowej 20-21 53 Schöck
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze
Materiały pomocnicze do wymiarowania żelbetowych stropów gęstożebrowych, wykonanych na styropianowych płytach szalunkowych typu JS dr hab. inż. Maria E. Kamińska dr hab. inż. Artem Czkwianianc dr inż.
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu QS
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Warianty połączeń 21 Wymiary 215 Rzuty/Płyty czołowe konstrukcji stalowej/zbrojenie na budowie 216 Tabele nośności/rozstaw szczelin dylatacyjnych/tolerancje
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoAPROBATA TECHNICZNA ITB AT /2012
APROBATA TECHNICZNA ITB AT-15-8063/2012 Trzpienie stalowe HSC do zbrojenia krótkich wsporników i węzłów ram żelbetowych oraz trzpienie stalowe HSC-B do łączenia stalowych elementów konstrukcyjnych z elementami
Bardziej szczegółowoAnaliza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali
Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIE ZARYSOWANIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowo