SZKOŁA ASPIRANTÓW Państwowej StraŜy PoŜarnej Kraków, os. Zgody 18

Transkrypt

1 VIII. KONSTRUKCJA Część opisowa NAZWA INWESTYCJI / OBIEKTU BUDOWLANEGO: PRZEBUDOWA SALI KINOWEJ ORAZ PRZYNALEśNYCH JEJ POMIESZCZEŃ ADRES INWESTYCJI / OBIEKTU BUDOWLANEGO: SZKOŁA ASPIRANTÓW PSP Kraków, os. Zgody 18 INWESTOR: SZKOŁA ASPIRANTÓW Państwowej StraŜy PoŜarnej Kraków, os. Zgody PODSTAWA OPRACOWANIA Podstawą opracowania są: zlecenie inwestora; archiwalne opracowania projektowe; projekt architektoniczno-budowlany wykonany przez mgr inŝ. Arch. Anetę Lewandowską Mentel; wizja lokalna na obiekcie połączona z wykonaniem zdjęć; normy branŝowe oraz literatura fachowa; 2. PRZEDMIOT OPRACOWANIA Przedmiotem opracowania jest projekt Przebudowy sali kinowej oraz przynaleŝnych jej pomieszczeń. Zakres opracowania odpowiada warunkom określonym w Rozporządzeniu Ministra Infrastruktury z w sprawie szczegółowego zakresu i formy projektu budowlanego. Projekt sporządzono dla ogólnych warunków geotechnicznych. Przed przystąpieniem do realizacji naleŝy dokonać sprawdzenia poprawności załoŝeń konstrukcyjnych ze stanem rzeczywistym (wymiary elementów konstrukcyjnych budynku, usytuowanie elementów konstrukcyjnych, stal konstrukcyjna elementów zakrytych ze szczególnym uwzględnieniem konstrukcji nośnej sufitu podwieszanego). 3 LOKALIZACJA Teren objęty opracowaniem zlokalizowany jest w Krakowie przy os. Zgody 18 w Krakowie. Lokalizacja odpowiada 3 strefie obciąŝenia śniegiem wg PN-80/ B /Az1 oraz I strefie obciąŝenia wiatrem wg PN-B-02011:1977/Az1.

2 4 ZASTOSOWANE MATERIAŁY Beton podkładowy: Beton konstrukcyjny : Stal zbrojeniowa konstrukcji głównej: Stal zbrojeniowa płyty na gruncie: Ściany murowane nośne (wypełnienia): Ściany działowe: Zaprawa murowa (cementowo-wapienna): Stal: Śruby, łączniki: B15 (C12/15) B25 (C20/25) A-IIIN (RB500W) A-I (StSX) S235 Pustaki ceramiczne klasy 10MPa pustaki ceramiczne klasy 10MPa zwykła klasy M10 S235JR kl.8.8 Dopuszcza się stosowanie pustaków zaliczonych do II kategorii produkcji elementów murowych oraz kategorię B wykonania robót. Do obliczeń przyjęto, Ŝe ściany murowane wykonywane będą z pustaków poryzowanych naleŝących do drugiej grupy elementów murowych (wg PN-B-03002:1999 Tablica 1). Dopuszcza się takŝe stosowanie elementów murowych naleŝących do grupy pierwszej, natomiast nie dopuszcza się stosowania elementów murowych naleŝących do grupy trzeciej. Do wykonania prac murarskich zastosować zaprawę zwykłą cementowo-wapienną. 5 PODSTAWA I ZAŁOśENIA DO WYKONANIA ZESTAWIENIA OBCIĄśEŃ ObciąŜenia zestawiono na podstawie zestawienia przegród projektu architektonicznego oraz następujących norm. PN-82/B ObciąŜenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. PN-82/B ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciąŝenia technologiczne i montaŝowe. PN-80/B ObciąŜenia w obliczeniach statycznych. ObciąŜenie śniegiem. PN-77/B Az1:2009 ObciąŜenia w obliczeniach statycznych. ObciąŜenie wiatrem. Obiekt zlokalizowany w I strefie obciąŝenia wiatrem oraz 3 strefie obciąŝenia śniegiem na wysokości 260 m npm. Wszystkie obciąŝenia zostały przyjęte zgodnie z aktualnie obowiązującymi Polskimi Normami i przepisami. Jako wartość obciąŝenia rozumie się jego wartość charakterystyczną wg PN-82/B Wartości cięŝaru własnego konstrukcji jak i warstw wykończeniowych przyjęto na podstawie wymiarów objętościowych zaprojektowanych przegród (elementów), kierując się cięŝarami jednostkowymi wg PN-82/B lub katalogów producentów. Szczegółowe zestawienie obciąŝeń zamieszczono w części obliczeniowej niniejszego opracowania. 6 PODSTAWA OBLICZEŃ STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe wykonano na podstawie następujących norm. PN-B-03002: 2007 Konstrukcje murowe. Projektowanie i obliczanie.

3 PN-81/B Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03264: 2002 Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŝone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03150:2000+Az1,Az2,Az3:2004 Konstrukcje drewniane obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90-B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Literatura uzupełniająca: Tablice do projektowania konstrukcji metalowych. W. Bogucki M. śyburtowicz, W- wa Arkady 2005; Konstrukcje Ŝelbetowe, wydanie V znormalizowane, Warszawa Arkady ; Poradnik InŜyniera i Technika Budowlanego tom III, wydanie IV zmienione, W-wa Arkady PRACE PRZYGOTOWAWCZE NA TERENIE DZIAŁKI Przed przystąpieniem do przebudowy obiektu naleŝy przeprowadzić szereg prac przygotowawczych w jego obrębie. Pierwszą czynnością, jaką naleŝy wykonać po przejęciu od Inwestora placu budowy jest wykonanie lub uszczelnienie ogrodzenia oraz zamontowanie tymczasowych budynków socjalno-biurowych lub wydzielenie pomieszczeń na w.w. potrzeby. Następnie moŝna przystąpić do oczyszczenia pomieszczeń z wyposaŝenia i dekoracji oraz wyznaczenie dróg komunikacyjnych i miejsc składowania materiałów budowlanych. Po przeprowadzeniu tych prac zaleca się przeprowadzenie weryfikacji załoŝeń konstrukcyjnych przyjętych do projektowania - ma ona na celu ustalenie, czy załoŝenia projektowe, ustalone na podstawie dostępnej dokumentacji konstrukcyjnej oraz inwentaryzacji, nie odbiegają od stanu rzeczywistego. Wszelkie roboty naleŝy prowadzić z zachowaniem przepisów Bezpieczeństwa i Ochrony Zdrowia oraz Bezpieczeństwa i Higieny Pracy, pod nadzorem osoby posiadającej uprawnienia do prowadzenia robót budowlanych oraz Inspektora Nadzoru Inwestorskiego. 8 WPŁYW PROJEKTOWANEJ INWESTYCJI NA ZABUDOWĘ ISTNIEJĄCĄ Obiekt zaprojektowano zgodnie z zasadami sztuki budowlanej, wiedzy technicznej oraz wymaganiami Polskich Norm. Przy takich załoŝeniach naleŝy przyjmować, Ŝe projektowany obiekt nie wywiera wpływu na zabudowę istniejącą, w szczególności spełnia wymagania stawiane w [2.11.2]. 9 Zabezpieczenia antykorozyjne Elementy stalowe naleŝy piaskować do pierwszej klasy (Sa.2.5), a następnie ocynkować metodą zanurzeniową wg PN-EN ISO 1461 lub malować farbą podkładową i podwójnie nawierzchniową farbą chlorokauczukową (lub farbami

4 epoksydowymi wg zaleceń producenta w uzgodnieniu z Inwestorem). Elementy szczególnie naraŝone na korozję (kotwy, łączniki) winny być ocynkowane. Ewentualne elementy drewniane naleŝy chronić przeciwwilgociowo oraz przed szkodnikami tj. korozją biologiczną środkami dopuszczonymi przez ITB, np. poprzez impregnację środkami chemicznymi np. typu Fobos lub Ocean PRZYJĘTE ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNO-MATERIAŁOWE 10.1 Stan istniejący Przedmiotowy budynek zlokalizowany jest jako plomba przylegająca do budynku dydaktycznego Szkoły ChorąŜych poŝarnictwa oraz do budynku Zakładu Energetycznego Kraków Nowa Huta. Budynek wykonano o 3 kondygnacjach nadziemnych a w części podworca dodatkowo jedna kondygnacja, którą stanowi sala kinowa o wysokości 2 kondygnacji wraz z balkonem widowni. Budynek w całości podpiwniczony. Konstrukcja budynku tradycyjna, murowana z pustaków, cegły szczelinowej oraz cegły pełnej ceramicznej. Układ konstrukcyjny ścian podłuŝnych trójtraktowy o siatce 3x6,0m w części wyŝszej (sala kinowa -jednotraktowa) o rozpiętości 12,0m. Stropodach nad salą kinową niewentylowany z płyt dachowych korytkowych na dźwigarach stalowych rozcinanych aŝurowych I300a. Stropodach nad II piętrem wentylowany, część górna z płyt dachowych korytkowych na ściankach aŝurowych z cegły kratówki, część dolna strop gęstoŝebrowy ceramiczny typu FERT. Stropy międzypiętrowe gęstoŝebrowe, ceramiczne typu FERT. Wieńce Ŝelbetowe wylewane na mokro. NadproŜa wewnętrzne L19 oraz monolityczne Ŝelbetowe. śebra, podciągi, słupy nad kuchnią i jadalnią na parterze oraz wymiennikownią w piwnicach Ŝelbetowe, wylewane na mokro. Klatki schodowe Ŝelbetowe monolityczne płytowo-ŝebrowe. Szyby dźwigowe murowane z cegły kratówki. Ściany konstrukcyjne zewnętrzne w poziomie II, III i IV piętra w poziomie Ip od ulicy murowane z pustaków ceramicznych szczelinowych KO65-ZW o grubości 40cm. Ściany zewnętrzne parteru oraz I piętra od strony podwórza o grubości 50cm. Ściany zewnętrzne piwnic w części podziemnej monolityczne, wylewane z betonu gr 50cm, w części nadziemnej ocieplone od zewnątrz 19cm cegłą kratówką (30cm beton + 19cm pustak ceramiczny). Ściany wewnętrzne II i IIIp z cegły kratówki o grubości 38cm. Ściany wewnętrzne parteru i I p z cegły pełnej o grubości 38cm. Ściany wewnętrzne piwnic betonowe, wylewane na mokro o grubości 40 i 25cm. Szachty zewnętrzne piwnic betonowe o ścianach monolitycznych grubości 25cm. Fundamenty pasmowe, ławy Ŝelbetowe pod ściany oraz stopy fundamentowe Ŝelbetowe pod słupy, posadowione na gruncie rodzimym z warstwy piasków grubych i Ŝwirów. Usztywnienie poprzeczne budynku stanowią ściany klatek schodowych oraz szybów dźwigowych i ściana poprzeczna środkowa Stan projektowany W ramach projektowanych robót budowlanych przewidziano:

5 całkowity remont oraz aranŝacja sali kinowej- auli wraz z przynaleŝnymi pomieszczeniami o poszerzenia otworów komunikacyjnych do WC, wykonanie nowych ścianek działowych w pomieszczeniach sanitarnych; wykonanie konstrukcji sufitu podwieszanego sali kinowej; o wykonanie stalowej konstrukcji nośnej pod kabiny dla tłumaczy umieszczone na balkonie auli kinowej; wykonanie poszerzenia otworu wejściowego na taras-ogród zimowy; wykonanie nowego poszycia tarasu ogrodu zimowego z identycznych materiałów; wykonanie konstrukcji wsporczej central instalacji wentylacji nad dachem sali kinowej oraz pomieszczenia przy tarasie-ogrodzie zimowym; 11 Obliczenia - sprawdzenie nośności konstrukcji dachu nad salą kinową ZałoŜenia: Konstrukcja nośna w postaci dźwigarów aŝurowych I300a w rozstawie osiowym równym 2,0m. Poszycie dachu stanowią płyty korytkowe DK200, nadbeton, warstwa papy oraz pokrycie właściwe dachu w postaci membrany klejonej Sika Sarnafil. Do obliczeń załoŝono, iŝ dźwigary dachowe I300a są w pełni zabezpieczone przed zwichrzeniem. Zestawienie obciąŝeń: ObciąŜenia stałe: 3xpapa asfaltowa 0,15 1,2 0,18 Papa perforowana 0,03 1,2 0,04 Gładź cementowa 3,5cm 0,74 1,3 0,96 Styropian 8cm 0,05 1,2 0,06 Paroizolacja 1xpapa asfaltowa 0,05 1,2 0,06 Papa perforowana 0,03 1,2 0,04 Warstwa wyrównawcza 2,5cm 0,63 1,3 0,82 Płyty korytkowe DK-200 (10cm) 1,00 1,2 1,20 Razem: [kn/m 2 ] 2,65 1,25 3,32 ObciąŜenie śniegiem: 3 strefa sk=1,2kn/m2; C=0,8 pk=0,96kn/m2 1,5 pd= 1,44kN/m 2 ObciąŜenie wiatrem Pomijalne w przypadku stropodachu płaskiego

6 Y x X ,9 A B y -60, , h h w (2e) As, Ws 3 Asp, Wsp h 3 (c) 1 2 s 1 (a) s 1 /3 Przekrój: Symbol: I 300 a Materiał: 2 St3S (X,Y,V,W) Wymiary: h = 420,0 mm; h w = 378,0 mm; t w = 10,8 mm; h 3 = 120,0 mm; s 1 = 414,0 mm; b f = 125,0 mm; t f = 16,1 mm. Charakterystyka: A 1 = 81,96 cm 2 ; Jx 1 = 21564,00 cm 4 ; Wx 1 = 1026,86 cm 3 ; A 2 = 56,04 cm 2 ; Jx 2 = 20320,00 cm 4 ; Wx 2 = 967,62 cm 3 ; A 3 = 28,02 cm 2 ; Jx 3 = 155,90 cm 4 ; Wx 3 = 22,64 cm 3 ; Jy 2 = 449,74 cm 4 ; J ω = ,68 cm 6 ; J t = 51,38 cm 4 ; A s = 29,81 cm 2 ; W s = 137,12 cm 3 ; A sp = 14,90 cm 2 ; W sp = 34,28 cm 3 ; Sprawdzenie nośności dźwigara ażurowego przeprowadzono w oparciu literaturę. Obliczenia przeprowadzono dla ekstremalnych wielkości statycznych przy uwzględnieniu niekorzystnych kombinacji obciążeń. Zwichrzenie Przyjęto, że pręt jest zabezpieczony przed zwichrzeniem. W związku z tym L = 1. Nośność przekroju nieosłabionego (1-1): Wyniki dla x a =6,00 m; x b =6,00 m, przy obciążeniach AB. M N 182,7 + ϕ σ = LW x1 A1 1, ,86 10³ + 0,0 81,96 10 = = 178,0 MPa V 0,0 ht τ = w 42,00 1,08 10 = = 0,0 MPa 2 2 σ z = σ + 3τ 178,0² + 3 0,0² = = 178,0 < 205 = f d Największe naprężenia tnące z uwzględnieniem stateczności środnika dla x a =0,00 m; x b =12,00 m, przy obciążeniach AB.

7 f λ v = (h / t w )(K v / 56) d / 215 (420,0/10,8) (0,8/56) 205 / 215 = = 0,542 ϕ v = 1 / λ v = 1 / 0,542 = 1,843 Przyjęto ϕ v = 1,000 V 60,9 ϕ τ = v ht w 1,000 42,00 1,08 10 = = 13,4 < 118,9 = 0,58 f d Nośność pasa (3-3): Wyniki dla x a =4,50 m; x b =7,50 m, przy obciążeniach AB. M V s1 N 171,3 15,2 41, ³ + ϕ σ = L A3 h w 12 Wx3 A2 1,000 28,02 37, , ,0 56,04 10 = = 184,9 MPa V 15,2 2( h / 2 h ) t τ = 3 w 2 (21,00-12,00) 1,08 10 = = 7,8 MPa 2 2 σ z = σ + 3τ 184,9² + 3 7,8² = = 185,4 < 205 = f d Nośność słupka: Wyniki dla x a =0,00 m; x b =12,00 m, przy obciążeniach AB. Siła ściskająca słupek pochodząca od obciążeń rozłożonych P = 4,0 kn. V s = (2 V + P) s 1 / (2 h w ) = [(2 60,9 + 4,0) 414,0] / (2 378,0) = 68,9 kn P Vs h 4,0 68,9 12, A σ = s Ws 2 29,81 137,12 = = 60,9 MPa τ = V s / A s = 68,9 / 29,81 10 = 23,1 MPa 2 2 σ z = σ + 3τ 60,9² ,1² = = 72,9 < 205 = f d Nośność spoiny: Wyniki dla x a =0,00 m; x b =12,00 m, przy obciążeniach AB. 3V S x1 3 60,9 607,34 J τ = x1 tw 21564,0 1,08 10 = = 47,7 < 123,0 = 0,6 205 = α f d Nośność środnika: Siła skupiona dla x a =0,00 m; x b =12,00 m, przy obciążeniach AB : P = -60,9 kn. Nośność środnika: P R = t w [c + 5 (t f + r)] f d = 10,8 [0,0 + 5 (16,1+10,8)] = 298,0 kn Warunek nośności: P = 60,9 < 298,0 = P R Stan graniczny użytkowania: Przemieszczenie prostopadłe do osi pręta wyznaczone od cięciwy powiększone o 20% dla x a =6,00 m; x b =6,00 m, przy obciążeniach AB, wynoszą: a = -59,5 mm a = 59,5 < 72mm = l / 250*1,5 = a gr. Istniejąca konstrukcja spełnia wymagania statyczno-wytrzymałościowe dla obecnych norm obciąŝeniowych z 10%zapasem nośności.

8 12 Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe elementów konstrukcyjnych budynku Poz.1 NadproŜa w ścianach murowanych W ścianach zewnętrznych i wewnętrznych nośnych projektuje się wykonać nowe otwory o szerokościach wg odpowiedniej pozycji konstrukcyjnej nad którymi zaprojektowano nadproŝa z profili stalowych 2xHEA140 wg odpowiedniej pozycji konstrukcyjnej. Belki naleŝy oprzeć na poduszce betonowej grubości min. 10cm wykonanej z betonu B25. Minimalna głębokość oparcia belek na murze wynosi 25cm. Belki naleŝy skręcić ze sobą śrubami M16. Pomiędzy środkowymi kształtownikami naleŝy zastosować rurki dystansowe RO26,9x2,6 nałoŝone na gwint śruby tak, aby uzyskać symetryczny rozkład sił na murze. Kolejność wykonywania robót Podstemplować dokładnie strop w sąsiedztwie projektowanego otworu na obszarze równym połowie rozpiętości stropu nad otworem i min. 2m w sąsiedztwie wykonywanego przebicia. Po jednej stronie ściany, nad górną krawędzią projektowanego otworu ostroŝnie wykuć bruzdę w celu umieszczenia kształtowników stalowych. Na obu końcach bruzdy wykonać 2 poduszki betonowe o grubości 10cm i długości min 25cm na których będzie wsparta belka nadproŝa. Wstawić belki nadproŝowe a górną przestrzeń między nimi a ścianą zaklinować stalowymi klinami nie rzadziej niŝ co 25cm w celu uniknięcia mogącego powstać osiadania górnego odcinka ściany. Wykuć bruzdę pod pozostałe belki po drugiej stronie ściany i postępować j.w. W przypadku wykonywania wykopów pod częścią niepodpiwniczoną wykonać niezbędne zabezpieczenia. Skręcić belki wkładając wcześniej dystansową rurę stalową między środkowe kształtowniki. W szczelinę między ścianą nad belką a kształtowniki ułoŝyć zaprawę cementową ubijając przez sztychowanie. ObłoŜyć belki siatką stalową i wykonać tynk cementowy. Powoli i ostroŝnie wykonać otwór o Ŝądanych wymiarach pod nadproŝem. Uwagi: Otwory naleŝy wykonywać poniŝej wieńców stropów. NaleŜy unikać przerywania ciągłości istniejących elementów konstrukcyjnych. Wycinanie otworów w ścianach starych budynków naleŝy wykonywać bardzo ostroŝnie pod nadzorem osób doświadczonych i posiadających odpowiednie uprawnienia. Sprawdzić czy w ścianie konstrukcyjnej występują spękania lub rysy u w jakim stanie są cegły i zaprawa. Wycinanie otworów do szerokości 1,2m w murach z cegły ceramicznej moŝe odbywać się bez specjalnych zabezpieczeń gdy nad projektowanym otworem znajduje się warstwa muru o wysokości równej 2/3 szerokości otworu i na tym odcinku nie działa Ŝadne obciąŝenie skupione.

9 W murach popękanych i zwietrzałych, bez uprzedniego wzmocnienia Ŝadnych otworów wycinać nie wolno. Przed dokładnym usytuowaniem nadproŝa sprawdzić wszystkie wymiary. Np.1 NadproŜa w ścianie murowanej 29cm ls=100cm Przyjęto 2xHEA 140 Np.2 NadproŜa w ścianie murowanej 29cm ls=215cm Przyjęto 2xHEA 140 Np.3 NadproŜa w ścianie murowanej 42cm ls=100cm Przyjęto 2xHEA 140 Np.4 NadproŜa w ścianie murowanej 29cm ls=40cm Przyjęto 2xHEA 140 Poz.2 Podkonstrukcja wsporcza pod kabinę tłumaczy Podkonstrukcję wsporczą pod kabiny tłumaczy (nie objęte niniejszym projektem) naleŝy wykonać jako stalową ramę z ryglami poprzecznymi z ½ IPE140 w rozstawie osiowym równym 60cm oraz podłuŝnymi skrajnymi podciągami z CE100 wspartymi na słupkach z CE100 w maksymalnym rozstawie osiowym wynoszącym 240cm. Poszycie pomostu stanowią płyty Farmacell. ObciąŜenie na istniejący strop przekazywać za pośrednictwem wymianów (nie naleŝy obciąŝać stropu punktowo). Maksymalne obciąŝenie cięŝarem własnym kabiny przyjmuje się na poziomie 200kg/m2 rzutu pomostu, natomiast maksymalne obciąŝenie uŝytkowe na poziomie 150kg/m2. RS-1,2 1/2 IPE 140 Przekrój: T 1/2 I 140 PE Y x X 70,0 y 73,0 Wymiary przekroju:

10 T 1/2 I 140 PE h=70,0 s=73,0 g=4,7 t=6,9 r=7,0 ey=16,2. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=33,0 Jyg=22,4 A=8,21 ix=2,0 iy=1,7 Jw=0,0 Jt=1,0 ys=1,4 is=2,9 rx=-1,9 by=2,3. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=6,9. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X M R = α p W f d = 1,000 6, = 1,3 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,310 wynosi ϕ L = 0,999 Warunek nośności (54): Mx 0,9 = ϕl MRx 0,999 1,3 = 0,702 < 1 Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 2,7 mm a gr = l / 250 = 1600 / 250 = 6,4 mm a max = 2,7 < 6,4 = a gr RS-3,4,5 CE100 (U100E) Y x X100,0 y 46,0 Wymiary przekroju: U 100 E h=100,0 s=46,0 g=4,5 t=7,6 r=7,0 ex=14,4. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=174,0 Jyg=20,5 A=10,90 ix=4,0 iy=1,4 Jw=298,6 Jt=1,7 xs=-2,9 is=5,1 ry=4,8 bx=-5,3. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=7,6. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: xa = 1,200; xb = 1,200. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: AB M x = -2,8 knm, V y = 0,0 kn, N = 0,0 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 79,7 MPa σ C = -79,7 MPa.

11 Naprężenia: xa = 1,200; xb = 1,200. Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 79,7 MPa σ C = -79,7 MPa. Naprężenia: - normalne: σ = 0,0 σ = 79,7 MPa ψ oc = 1,000 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 0,0 / 1, ,7 = 79,7 < 215 MPa Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X M R = α p W f d = 1,000 34, = 7,5 knm Nośność przekroju względem osi X należy zredukować do wartości: 2 V e t w MR, red = W fd 0,85 = VR b tf Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 1,212 wynosi ϕ L = 0,598 Warunek nośności (54): Mx 2,8 = ϕl MRx 0,598 6,4 = 0,730 < 1 Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: - dla zginania względem osi X: V y = 0,0 < 16,8 = V o M R,V = M R = 6,4 knm Warunek nośności (55): M M x Rx, V = 2,8 6,4 = 0,436 < 1 Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 3,5 mm a gr = l / 250 = 2400 / 250 = 9,6 mm a max = 3,5 < 9,6 = a gr 34,8 215 [ ( 56,1 4,6 0,8) 0,85-0,0 2,9 0,5 2 ] 10-3 = 6,4 Poz.3 Wyburzenia i nowe ścianki działowe Podczas robót rozbiórkowych naleŝy się bezwzględnie stosować do przepisów rozporządzenia Ministra Infrastruktury z dnia 6 lutego 2003 r. w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy podczas wykonywania robót budowlanych (Dz.U. Nr 47, poz. 401). Teren rozbiórki naleŝy ogrodzić od pozostałej części działki. Wykonać naleŝy niezbędne zabezpieczenia i oznakowania, wyznaczyć pas terenu do 2 m od budynku z zakazem przebywania. NaleŜy przestrzegać wszystkich przepisów bezpieczeństwa i higieny pracy. Pracownicy powinni być zaopatrzeni w komplet potrzebnych narzędzi oraz odzieŝ roboczą, hełmy, okulary i rękawice ochronne. Pracujących na wysokości (pow. 4m) obowiązuje zabezpieczenie pasami ochronnymi na linach umocowanych do trwałych elementów budynku. Roboty rozbiórkowe powinny być wykonywane zgodnie z warunkami podanymi w niniejszej dokumentacji ze szczególnym uwzględnieniem następujących

12 zasad: a) Teren, na którym prowadzone są roboty rozbiórkowe obiektu budowlanego, naleŝy ogrodzić i oznakować tablicami ostrzegawczymi. b) Przed rozpoczęciem robót rozbiórkowych naleŝy obiekt odłączyć od sieci uzbrojenia, w tym elektroenergetycznej, teletechnicznej, wodociągowej i kanalizacyjnej. c) Prowadzenie robót rozbiórkowych, jeŝeli zachodzi moŝliwość przewrócenia części konstrukcji obiektu przez wiatr, jest zabronione. Roboty naleŝy wstrzymać w przypadku, gdy prędkość wiatru przekracza 10 m/s. d) W czasie prowadzenia robót rozbiórkowych przebywanie ludzi na niŝej połoŝonych kondygnacjach jest zabronione. e) Do usuwania gruzu w czasie robót rozbiórkowych naleŝy stosować zsuwnice pochyłe lub rynny zsypowe. Rynny zsypowe powinny mieć zabezpieczenie przed wypadaniem gruzu. f) Przewracanie ścian lub innych części obiektu przez podkopywanie i podcinanie jest zabronione. g) W czasie wykonywania robót rozbiórkowych sposobem przewracania za pomocą lin, długość umocowanych lin powinna być trzykrotnie większa od wysokości obiektu, a ich umocowanie powinno być niezawodne. h) Dopuszcza się jedynie ręczne metody rozbiórki elementów przy uŝyciu narzędzi ręcznych i) Wszelkie prace rozbiórkowe elementów znajdujących się bliŝej naleŝy przeprowadzić ręcznie ze szczególną ostroŝnością oraz z wykonaniem doraźnych wzmocnień istniejącej konstrukcji budynku (zabezpieczenie okien, drzwi i elementów najbardziej naraŝonych na przypadkowe uszkodzenie. j) W czasie prowadzenia robót rozbiórkowych oddziałujących w bezpośredni sposób na pozostawianą część budynku tj. demontaŝ konstrukcji nośnej dachu, oraz rozbiórka ściany szczytowej, podłuŝnej oraz stropów- w najbliŝszym otoczeniu oraz w budynku nie powinny przebywać Ŝadne osoby postronne. k) Przed wykonaniem rozbiórki metodą ręczną naleŝy dokonać niezbędnego zabezpieczenia konstrukcji budynku przed zawaleniem stropy podstemplować, na ich poszyciu ułoŝyć samonośne pomosty tymczasowe po których poruszać się będą pracownicy (gdyŝ stan stropów nie pozwala na przebywanie na nich ludzi a poszycie w kaŝdej chwili moŝe ulec uszkodzeniu); podstemplować belki nośne dachu i uszkodzone krokwie tak aby demontaŝ jednej nie pociągnął za sobą destrukcji sąsiednich oraz destrukcji poszycia. l) Ściany rozbierane ręcznie naleŝy zabezpieczyć przed moŝliwością przewrócenia. Ściany nienośne - działowe oraz osłonowe naleŝy wykonać w taki sposób, by nie były obciąŝone belkami i płytami stropowymi zaleca się stosowanie przekładek z miękkiego styropianu (FS10) grubości 2cm lub stosowanie systemów suchej zabudowy, np. płyty gipsowo-kartonowe na ruszcie. Rodzaj, typ, grubość i ułoŝenie warstw izolacyjnych oraz elementów wykończeniowych wg specyfikacji architektonicznej. Poz.4 Konstrukcja sufitu podwieszanego

13 Konstrukcję sufitu naleŝy wykonać jako systemową na stalowej podkonstrukcji nośnej mocowanej bezpośrednio do dźwigarów stalowych dachu, po uprzednim demontaŝu istniejącego sufitu podwieszanego. Maksymalny dopuszczalny cięŝar nowego sufitu podwieszanego wraz z podkonstrukcją nośną nie moŝe przekraczać 40kg/m2. Obliczenia sprawdzające: Zwiększono obciąŝenie stałe o wartość 40kg/m2 => 65,8 A B -65,8 197,3 Przekrój: Symbol: Materiał: I 300 a 2 St3S (X,Y,V,W) Nośność przekroju nieosłabionego (1-1): σ z = 2 2 σ + 3τ = 192,1² + 3 0,0² = 192,1 < 205 = f d Największe naprężenia tnące z uwzględnieniem stateczności środnika dla x a =6,00 m; x b =6,00 m, przy obciążeniach AB. Nośność pasa (3-3): Nośność słupka: Nośność spoiny: V 0,0 τ = = = 0,0 < 118,9 = 0,58 f d ϕ h 1,000 42,00 1,08 10 v t w σ z = 2 2 σ + 3τ = 186,2² + 3 0,0² = 186,2 < 205 = f d σ z = 2 2 σ + 3τ = 2,8² + 3 0,8² = 3,1 < 205 = f d 3V S x1 3 0,0 607,34 τ = = = 0,0 < 123,0 = 0,6 205 = α f d J t 21564,0 1,08 10 x1 w Stan graniczny użytkowania: Przemieszczenie prostopadłe do osi pręta wyznaczone od cięciwy powiększone o 20% dla x a =6,00 m; x b =6,00 m, przy obciążeniach AB, wynoszą: a = -64,6 mm a = 64,6 < 72 = l / 0 = a gr. Poz.5 Stalowa konstrukcja wsporcza central wentylacyjnych na dachu

14 W związku z brakiem moŝliwości przeniesienia dodatkowych obciąŝeń przez konstrukcję nośną dachu (rezerwa wykorzystana dla sufitu podwieszanego) projektuje się konstrukcję wsporczą pod centralę wentylacyjną w postaci stalowego rusztu z pomostem obsługowym oraz schodami przełazowymi. Ruszt stalowy projektuje się wykonać jako konstrukcję złoŝoną z 5 podłuŝnych belek HEA220 rozmieszczonych w maksymalnym rozstawie osiowym równym 1,10m i o rozpiętości w osiach podpór równej 12,0m. Na belkach naleŝy wykonać poprzeczne Ŝebra RR-2 i RR-4 z HEA 140 celem wykonania sztywnej podkonstrukcji pod urządzenia klimatyzacji. W miejscach wykonania przejścia dozorowego projektuje się wykonać pomost technologiczny obsługowy z belek CE120 mocowanych do góry podestu oraz krat wema 34x38mm 30x2mm. Schody dojściowe na podest wykonać z belek policzkowych CE120 i stopni standardowych 260x900 34x38 30x2mm. Barierki i poręcze z rury RO42,4x2,6 o wysokości 1100mm. Poz. RR-1 Konstrukcja rusztu pod 2 agregaty Agregat AJYA72LALH - kaŝdy o wadze ok 270kg oraz instalację klimatyzacji o wadze 320kg. Ruszt projektuje się wykonać z kształtowników HEA 220 wspartych na ścianach attyk dachu za pośrednictwem słupków stalowych S1 (HEA 220). Oparcie sytuować osiowo na murze na 10cm warstwie podbetonu oraz kotwić kaŝdy słupek 4 kotwami wklejanymi Ø12. OBCIĄŻENIA: 1,5 1,5 1,6 0,3 0,3 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,20 1 Liniowe 0,0 0,25 0,25 0,00 12,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 2,00 1 Skupione 0,0 1,50 3,50 1 Skupione 0,0 1,50 4,70 1 Skupione 0,0 1,60 6,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ==================================================================

15 OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,20 B -"" Zmienne 1 1,00 2,00 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"" ZAWSZE B -"" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B MOMENTY-OBWIEDNIE: 12,7 14,7 32,1 37,2 1 15,4 37,3 TNĄCE-OBWIEDNIE: 10,7 5,1 7,7 4,7 2,1 3,7 1,1 0,7-0,4 1-3,6-5,1-8,8 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

16 1 5,512 37,4* -0,0 0,0 AB 0,000 0,0* 5,1 0,0 A 0,000 0,0 10,7* 0,0 AB 0,219 2,3 10,5 0,0* AB 5,512 37,4-0,0 0,0* AB 0,000 0,0 5,1 0,0* A 0,219 2,3 10,5 0,0* AB 5,512 37,4-0,0 0,0* AB 0,000 0,0 5,1 0,0* A * = Max/Min NAPĘŻENIA-OBWIEDNIE: 1 NAPRĘŻENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Pręt: x[m]: SigmaG: SigmaD: Sigma: Kombinacja obciążeń: [MPa] Ro 1 12,000 0,000* 0,0 A 5,512-0,338* -72,6 AB 5,512 0,338* 72,6 AB 12,000-0,000* -0,0 A * = Max/Min REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 0,0* 10,7 10,7 AB 0,0* 5,1 5,1 A 0,0 10,7* 10,7 AB 0,0 5,1* 5,1 A 0,0 10,7 10,7* AB 2 0,0* 8,8 8,8 AB 0,0* 5,1 5,1 A 0,0 8,8* 8,8 AB 0,0 5,1* 5,1 A 0,0 8,8 8,8* AB * = Max/Min

17 PRZEMIESZCZENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Kombinacja obciążeń: 1 0, ,00000 AB 0, , ,00000 AB 0,00000 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. 1 1 SGU 66,5% AB STATECZNOŚĆ MIEJSCOWA: T.I rzędu Pręt: Kl: Stan: ψo: ψx: ψy: Mx: My: 1 1 NOŚNOŚĆ NA ZGINANIE (54): T.I rzędu Pręt: x/l: ϕl: Mx: Mrx: My: Mry:N/Nr: SW: Kombinacja obc. 1 0,459 0,642-37,4 110,8 0,0 38,2 0,000 0,526 AB ZGINANIE ZE ŚCINANIEM (55): T.I rzędu Pręt: x/l: Mx:Mrvx: My:Mrvy: N/Nr: SW: Kombinacja obc. 1 0,459-37,4 110,8 0,0 38,2 0,000 0,338 AB STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: T.I rzędu Obciążenia char.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: Rodzaj: Ogr.: L(H*): agr: a: SW: Kombinacja obc. 1 Ugięcie Y L/ ,0 48,0 31,9 0,665 AB *) H - wysokość poziomu węzła

18 Y x X210,0 y 220,0 Wymiary przekroju: I 220 HEA h=210,0 g=7,0 s=220,0 t=11,0 r=18,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=5410,0 Jyg=1955,0 A=64,30 ix=9,2 iy=5,5 Jw=193266,1 Jt=26,2 is=10,7. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=11,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: AB M x = -37,4 knm, V y = -0,0 kn, N = 0,0 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 72,6 MPa σ C = -72,6 MPa. Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój przed obrotem l 1 = l oω =12000 mm: 35iy 215/ fd = / 215 = 1929 < = l 1 β 1,000 Pręt nie jest zabezpieczony przed zwichrzeniem. Współrzędna punktu przyłożenia obciążenia a o = 0,00 cm. Różnica współrzędnych środka ścinania i punktu przyłożenia siły a s = 0,00 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,550, A 2 = 0,760, B = 1,370. A o = A 1 b y + A 2 a s = 0,550 0,00 + 0,760 0,00 = 0,000 Mcr = ± Ao Ny + ( Ao Ny) 2 + B 2 is 2 NyNz = 0, ,7 + (0, ,7) 2 + 1, , ,7 2063,9 = 110,4 Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi: = 115, M / M = 1,15 110,8 / 110,4 = 1,152 λl R cr Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X M R = α p W f d = 1, , = 110,8 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 1,152 wynosi ϕ L = 0,642 Warunek nośności (54): Mx 37,4 = ϕl MRx 0, ,8 = 0,526 < 1

19 Nośność środnika pod obciążeniem skupionym: Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 0,0 mm. Naprężenia ściskające w środniku wynoszą σ c = 0,0 MPa. Współczynnik redukcji nośności wynosi: η c = 1,000 Nośność środnika na siłę skupioną: P R,W = c o t w η c f d = 145,0 7,0 1, = 218,2 kn Warunek nośności środnika: P = 10,7 < 218,2 = P R,W Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 31,9 mm a gr = l / 250 = / 250 = 48,0 mm a max = 31,9 < 48,0 = a gr Poz. RR-3 Konstrukcja rusztu pod centralę klimatyzacyjną RO6000KPECHD - o wadze ok 560kg oraz pomost obsługowy ze schodami. Ruszt projektuje się wykonać z kształtowników HEA 220 wspartych na ścianach attyk dachu za pośrednictwem słupków stalowych S1 (HEA 220). Oparcie sytuować osiowo na murze na 10cm warstwie podbetonu oraz kotwić kaŝdy słupek 4 kotwami wklejanymi Ø12. OBCIĄŻENIA: 2,8 0,8 0,8 0,3 0,3 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,20 1 Liniowe 0,0 0,25 0,25 0,00 12,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 2,00 1 Skupione 0,0 2,80 6,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,40 1 Liniowe 0,0 0,75 0,75 6,00 12,00

20 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,20 B -"" Zmienne 1 1,00 2,00 C -"" Zmienne 1 1,00 1,40 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"" ZAWSZE B -"" EWENTUALNIE C -"" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C MOMENTY-OBWIEDNIE: TNĄCE-OBWIEDNIE: 1 15,4 41,6

21 9,5 5,1 4,4 1,6-2,8 1-5,1-12,7 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 6,000 41,6* 4,4 0,0 ABC 0,000 0,0* 5,1 0,0 A 12,000 0,0-12,7* 0,0 ABC 11,625 4,6-11,9 0,0* ABC 6,000 41,6 4,4 0,0* ABC 0,000 0,0 5,1 0,0* A 11,625 4,6-11,9 0,0* ABC 6,000 41,6 4,4 0,0* ABC 0,000 0,0 5,1 0,0* A * = Max/Min NAPĘŻENIA-OBWIEDNIE: 1 NAPRĘŻENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Pręt: x[m]: SigmaG: SigmaD: Sigma: Kombinacja obciążeń: [MPa] Ro 1 12,000 0,000* 0,0 A 6,000-0,376* -80,8 ABC 6,000 0,376* 80,8 ABC 12,000-0,000* -0,0 A * = Max/Min REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 0,0* 9,5 9,5 ABC

22 0,0* 5,1 5,1 A 0,0 9,5* 9,5 ABC 0,0 5,1* 5,1 A 0,0 9,5 9,5* ABC 2 0,0* 12,7 12,7 ABC 0,0* 5,1 5,1 A 0,0 12,7* 12,7 ABC 0,0 5,1* 5,1 A 0,0 12,7 12,7* ABC * = Max/Min PRZEMIESZCZENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Kombinacja obciążeń: 1 0, ,00000 ABC 0, , ,00000 ABC 0,00000 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. 1 1 SGU 76,2% ABC STATECZNOŚĆ MIEJSCOWA: T.I rzędu Pręt: Kl: Stan: ψo: ψx: ψy: Mx: My: 1 1 NOŚNOŚĆ NA ZGINANIE (54): T.I rzędu Pręt: x/l: ϕl: Mx: Mrx: My: Mry:N/Nr: SW: Kombinacja obc. 1 0,500 0,642-41,6 110,8 0,0 38,2 0,000 0,586 ABC ZGINANIE ZE ŚCINANIEM (55): T.I rzędu Pręt: x/l: Mx:Mrvx: My:Mrvy: N/Nr: SW: Kombinacja obc.

23 1 0,500-41,6 110,8 0,0 38,2 0,000 0,376 ABC STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: T.I rzędu Obciążenia char.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: Rodzaj: Ogr.: L(H*): agr: a: SW: Kombinacja obc. 1 Ugięcie Y L/ ,0 48,0 36,6 0,762 ABC *) H - wysokość poziomu węzła x Y X210,0 Wymiary przekroju: I 220 HEA h=210,0 g=7,0 s=220,0 t=11,0 r=18,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=5410,0 Jyg=1955,0 A=64,30 ix=9,2 iy=5,5 Jw=193266,1 Jt=26,2 is=10,7. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=11,0. y 220,0 Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC M x = -41,6 knm, V y = 4,4 kn, N = 0,0 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 80,8 MPa σ C = -80,8 MPa. Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój przed obrotem l 1 = l oω =12000 mm: 35iy 215/ fd = / 215 = 1929 < = l 1 β 1,000 Pręt nie jest zabezpieczony przed zwichrzeniem. Współrzędna punktu przyłożenia obciążenia a o = 0,00 cm. Różnica współrzędnych środka ścinania i punktu przyłożenia siły a s = 0,00 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,550, A 2 = 0,760, B = 1,370. A o = A 1 b y + A 2 a s = 0,550 0,00 + 0,760 0,00 = 0,000 Mcr = ± Ao Ny + ( Ao Ny) 2 + B 2 is 2 NyNz = 0, ,7 + (0, ,7) 2 + 1, , ,7 2063,9 = 110,4 Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi: = 115, M / M = 1,15 110,8 / 110,4 = 1,152 λl R cr Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X M R = α p W f d = 1, , = 110,8 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 1,152 wynosi ϕ L = 0,642

24 Warunek nośności (54): Mx = ϕl MRx 41,6 0, ,8 = 0,586 < 1 Nośność środnika pod obciążeniem skupionym: Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 0,0 mm. Naprężenia ściskające w środniku wynoszą σ c = 0,0 MPa. Współczynnik redukcji nośności wynosi: η c = 1,000 Nośność środnika na siłę skupioną: P R,W = c o t w η c f d = 145,0 7,0 1, = 218,2 kn Warunek nośności środnika: P = 12,7 < 218,2 = P R,W Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 36,6 mm a gr = l / 250 = / 250 = 48,0 mm a max = 36,6 < 48,0 = a gr Opracował mgr inŝ. Krzysztof Tabaj Część graficzna K0 szczegół wykonania nadproŝa skala 1:10 K1 Plan pozycji konstrukcyjnych III piętra.....skala 1:100 K2 Plan pozycji konstrukcyjnych IV piętra....skala 1:100 K3 Plan pozycji konstrukcyjnych dachu....skala 1:100