Konstrukcje metalowe Wykład XIII Styki spawane i śrubowe (część II)
|
|
- Wiktoria Cybulska
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Konstrukcje metalowe Wykład XIII Styki spawane i śrubowe (część II)
2 Spis treści Interakcje #t / 3 Węzły kratownic #t / 7 Styki montażowe kratownic #t / 46 Żebra #t / 56 L- dodatkowe reguły #t / 81 Spawany styk uniwersalny #t / 82 Sworznie #t / 84 Głowice kolumn #t / 86 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 93
3 Węzły #3 / 69 Krótki odcinek na końcu elementu, gdzie dochodzi do interakcji elementu z sąsiednim elementem, blachami węzłowymi i trzpieniami śruby. Obliczenia na poziomie przekroju lub elementu. Brak obliczeń w założonym zakresie projektu obliczeniowego. W pełnym zakresie projektu: np. nośność blach węzłowych w styku montażowym, efekty lokalne w węzłach kratownicy, związane z zachowaniem się łączonych prętów. Rys: Autor
4 Węzły przykłady interakcji: #3 / 70 żebra pionowe; oparcie na konstrukcji ceglanej; oparcie na stopie żelbetowej; węzeł sztywny słup-belka; Rys: Autor wiele innych;
5 Interakcja / kontakt w połączeniach śrubowych i spawanych, cd #11 / 36 We współczesnych kratownicach preferujemy styki spawane; w grę wchodzą zagadnienia lokalne przy kontakcie prętów kratowych o cienkich ściankach. Obliczenia będą przedstawione na wykładzie #13; Żebra stosowane są z wielu różnych powodów. Zasady stosowania i obliczenia będą przedstawione na wykładzie #13; Głowica słupa jest przede wszystkim węzłem spawanym; możliwa jest też obecność śrub. Obliczenia będą przedstawione na wykładzie #13; Rys: EN fig 7.3, 7.4 Rys: Autor
6 Interakcja / kontakt w połączeniach śrubowych i spawanych, cd #11 / 37 Dodatkowe wymagania w przypadku kątowników przyspawanych do elementów przedstawione będą na wykładzie #13; Dodatkowe wymagania w przypadku połączeń uniwersalnych spawanych przedstawione będą na wykładzie #13; Dodatkowe wymagania w przypadku połączeń sworzniowych przedstawione będą na wykładzie #13; Dodatkowe wymagania w przypadku styków montażowych w konstrukcjach rurowych przedstawione będą na wykładzie #13;
7 Węzły kratownic Dla prętów kratowych spełnione muszą być warunki nosności i stateczności ( #12). Dodatkowo jednak pojawia się wiele wymagań, dotyczących lokalnej pracy węzłów. W grę wchodzą różne typy lokalnego zniszczenia i lokalnej stateczności węzłów. Z tego powodu część rodzajów przekrojów prętów nie jest dopuszczona do stosowania w kratownicach.
8 #12 / 11 Przekroje pasów i skratowania PN B EN 1993 Elementy Dopuszczalne wszystkie rodzaje przekrojów Węzły Brak dodatkowych wymagań Dodatkowe wymagania tylko niektóre rodzaje przekrojów są dopuszczalne
9 Pasy Współczesne kratownice (EN) #12 / 12 Stary typ kratownic (PN-B) Skratowanie Rys: Autor
10 Dodatkowe wymagania węzłów dla kratownic (EN ): D Pasy I ; Skratowanie ; Deformacje końców prętów są niedopuszczalne; f y ( ) 460 MPa; f y ( ) > 355 MPa f y, obl = 0,9 f y ; t ( ) 2,5 mm; t pas ( ) 25 mm; Elementy ściskane I lub II klasa przekroju; b i 30 o ; Rys: tatasteelconstruction.com Rozmieszczenie elementów (mimośrody) muszą być spełnione ( #t / 11-14); Kształt węzłów (EN fig. 7.1) musi być spełniony ( #t / 15-16); (Długość elementu) / (wysokość przekroju) > 6 (EN (3)); Rys : Autor
11 t 1 t 2 Rys : Autor g Dopuszczalne: g t 1 + t 2 Niedopuszczalne: g < t 1 + t 2 lub q / p < 0,25 q p Dopuszczalne: q / p 0,25 EN p.7.1
12 d 1 d 2 oraz f y,1 t 1 f y,2 t 2 Rys : Autor EN p.7.1
13 Rezultat: e Jest możliwe, że będziemy musieli poprzesuwać osie prętów, by spełnić wymaganie g t 1 + t 2 lub q / p 0,25 Tym samym pojawią się mimośrody. Spowodują one pojawienie się niezerowych wartości momentów zginających. e Rys : Autor
14 Rys: EN fig. 5.3 EN fig. 5.3 Dopuszczalne wielkości mimośrodów: -0,55 a 0 e +0,25 a 0 a 0 = h 0 lub d 0 EN (5.1a), (5.1b)
15 Dopuszczalne rodzaje węzłów EN fig. 7.1 (zakres ważności formuł nośności: EN tab. 7.1, 7.8, 7.9, 7.20) Rys: EN fig. 7.1
16 Dla każdego typu połączenia spełnione muszą być dodatkowe wymagania szczegółowe. Są one przedstawione w kilku tablicach w EN ; symbole wyjaśnione zostały w EN (4), (5), (6). Węzeł Tab. Uwagi Pas Skratowanie CHS CHS RHS CHS, RHS 7.8, I CHS, RHS C CHS, RHS 7.21 Ceowniki są dopuszczone, ale pod uwagę należy brać lokalne momenty zginające (co oznacza, że konstrukcja nie jest idealną kratownicą). Wymagania dodatkowe, przedstawione w powyższych tablicach mają postać ogólną: min (wysokość przekroju skratowania) / (grubość jego ścianki) max
17 Wymagania dotyczące węzłów można podzielić na 3 grupy (EN ): Warunki dotyczące mimośrodów ( #t / 14); sposób przyłożenia obciążenia ( #12 / 3); Warunki dodatkowe, szczegółowe i kształt węzłów ( #t / 10, 15, 16). Konsekwencje spełnienia, spełnienia w części lub niespełnienia powyższych warunków są rozmaite i zależą od tego, której grupy dotyczą. Ma to wpływ na przyjmowany do obliczeń model kratownicy. Rozważa się jeden z trzech modeli podstawowych. Rys: Autor 1. Kratownica idealna 2. Kratownica o ciągłych pasach (przeguby) (węzły przegubowe i sztywne) 3. Rama (węzły sztywne)
18 Dla kratownicy idealnej (1) rozpatrujemy dodatkowo trzy podtypy: 1a. Brak momentów zginających Kratownica idealna: wyłącznie siły osiowe w węzłach i elementach. 1b. Momenty zginające działające na pasy Większość prętów siły osiowe; część pasów siły osiowe i momenty zginające; węzły siły osiowe. 1c. Momenty zginające działające na pasy i węzły Większość prętów siły osiowe; część pasów siły osiowe i momenty zginające; węzły siły osiowe i momenty zginające. Model 2: siły osiowe dla skratowania; siły osiowe i momenty zginające dla pasów; siły osiowe i momenty zginające dla węzłów. Model 3: siły osiowe i momenty zginające dla wszystkich węzłów i elementów. Rys: Autor
19 Spełnienie warunków a modele obliczeniowe: Element 0 Limity spełnione (#t / 14) Mimośrody Limity niespełnione (#t / 14) Pas ściskany 1a 1b 1c Pas rozciągany 1a 1b = 1a 1c = 1a Skratowanie 1a 1b = 1a 1c = 1a Brak różnicy między modelem 1a i 1b lub 1c dla tej części konstrukcji Węzły 1a 1b = 1a 1c Niespełnienie warunków dotyczących obciążenia (ciągłe lub poza węzłami) model 2. Niespełnienie warunków dodatkowych, szczegółowych lub kształt węzłów model 3.
20 Algorytm ogólny #3 / 84 START: rysunek wstępny JOINTS: WĘZŁY E / R 1 tak STOP nie OBCIĄŻENIA tak nie STATYKA CONECTIONS STYKI E / R 1 ELEMENTY E / R 1 tak nie Rys : Autor
21 Doświadczenia pokazują wiele różnych sposobów zniszczenia lokalnego węzłów. Zgodnie z EN , należy przeanalizować 6 typów zniszczenia, pokazanych na rys. 7.3, 7.4. Rys: scielo.br Rys: eqclearinghouse.org Rys: offshoremechanics.asmedigitalcollection.asme.org
22 Postaci zniszczenia Rys: EN fig 7.3, 7.4 Przekrój 1. Zniszczenie przystykowe pasa F M CHS - CHS RHS - RHS C/R HS - I / H - -
23 Przekrój 2. Zniszczenie boków / środnika pasa Rys: EN fig 7.3, 7.4 F M CHS - CHS RHS - RHS C/R HS - I / H
24 Przekrój F 3. Ścięcie pasa Rys: EN fig 7.3, 7.4 M CHS - CHS RHS - RHS C/R HS - I / H
25 Przekrój F 4. Przebicie ścianki Rys: EN fig 7.3, 7.4 M CHS - CHS RHS - RHS C/R HS - I / H - -
26 Przekrój F 5. Zniszczenie elementu skratowania Rys: EN fig 7.3, 7.4 M CHS - CHS RHS - RHS C/R HS - I / H
27 Rys: EN fig 7.3, 7.4 Przekrój F 6. Wyboczenie miejscowe M CHS - CHS RHS - RHS C/R HS - I / H
28 Dla różnych kształtów węzła i różnych przekrojów prętów skratowania (CHS, RHS, I), odmienne mechanizmy zniszczenia są najbardziej niebezpieczne. Wzory opisujące nośności odniesione są do najniebezpieczniejszych mechanizmów. Węzły obciążone są przez siły osiowe (N i, Ed ) pochodzące ze skratownia. W wielu przypadkach należy wziąć pod uwagę lokalne zginanie. W przypadku kratownic płaskich bierze się pod uwagę zginanie w płaszczyźnie (in plane, ip) kratownicy (M ip, i, Ed ). W przypadku kratownic wielopasowych, także i zginanie w płaszczyźnie prostopadłej (out of plane, op) do kratownicy (M op, i, Ed ) musi być wzięte pod uwagę. Wzory na nośność węzłów (N i, Rd, M ip, i, Rd, M op, i, Rd ) zależą od kształtu węzła i konkretnej formy zniszczenia. Są one przedstawione w EN , tab , , 7.21, 7.22, Sposób sprawdzania nośności zależy od rodzaju przekroju skratowania (CHS, RHS, I).
29 Przekrój Rozdział Sprawdzenie poprawności procedury Nośność CHS - CHS 7.4 Tab , 7.3, 7.4, 7.5, 7.6, 7.7 Tabela Wzór ogólny Uwagi N i, Ed / N i, Rd + (M ip, i, Ed / M ip, i, Rd ) 2 + M op, i, Ed / M op, i, Rd 1,0 Dopuszczalne są blachy węzłowe Tab I/H to nie jest pas C/R HS - RHS 7.5 Tab. 7.8, 7.9, 7.10, 7.11, 7.12, 7.13, 7.14, 7.15, 7.16, 7.17, 7.18, 7.19, N i, Ed / N i, Rd + M ip, i, Ed / M ip, i, Rd + M op, i, Ed / M op, i, Rd 1,0 C/R HS - I / H 7.6 Tab , 7.22 N i, Ed / N i, Rd + M ip, i, Ed / M ip, i, Rd 1,0 Dopuszczalne są blachy węzłowe C/R HS - C 7.7 Tab Różne wzory Momenty zginające muszą być zawsze wzięte pod uwagę
30 Nowoczesne kratownice (EN); w przypadku węzłów należy obliczyć: Sztywność (II stopień) Połączenie (spoiny / śruby; wykłady #9, #10) Nośność (wykład #t) Kratownice starego typu (PB B): obliczało się tylko spoiny / śruby; węzły nie były liczone, a rysowane.
31 Stary typ: Rys : Autor Osie przecinają się w jednym punkcie; Końce prętów muszą być jak najbliżej siebie;
32 Rys : Autor Należy oznaczyć długość potrzebną na połączenie (długość spoin / miejsce na śruby) wzdłuż prętów; Obwiednia blachy węzłowej = linia łącząca końce połączeń;
33 Kąty wklęsłe nie są akceptowane. Rys : Autor
34 Węzły stary typ kratownic Rys: Konstrukcje stalowe, K. Rykaluk, Dolnośląskie Wydawnictwo Edukacyjne Wrocław 2001
35 Rys: Konstrukcje stalowe, K. Rykaluk, Dolnośląskie Wydawnictwo Edukacyjne Wrocław 2001
36 W przypadku rur okrągłych (CHS) konieczna jest dodatkowa płaszczyzna (stolik roboczy) dla oparcia płatwi Rys: Konstrukcje stalowe, K. Rykaluk, Dolnośląskie Wydawnictwo Edukacyjne Wrocław 2001
37 Deformacje: wydłużenie (rozciąganie) i skrócenie (ściskanie): Rys: Autor Przekazanie sił z pasów na podporę i pręty zerowe: Rys: Autor #12 / 87
38 Pręty z największymi siłami powinny dochodzić do węzłów jak najbliżej. Rys: Autor Przykład: skratowanie CHS, pasy HEB
39 Rys: Autor Przykład: skratowanie CHS, pasy CHS
40 Podparcie kratownic Ogólnie, mamy dwie możliwości: Rys : Autor Słupy stalowe; Słupy stalowe; Konstrukcja żelbetowa; Konstrukcja murowa
41 Połączenie ze słupami stalowymi Rys : Autor
42 Oparcie na murze lub żelbecie Rys : Autor
43 #12 / 85 Rys: Autor Dla podpór symetrycznych generują się duże reakcje poziome na podporach. Sprawiają one, że konstrukcja i tak pracuje jak konstrukcja o jednym z węzłów przegubowo przesuwnym (duże deformacje słupów podpierających, lokalne zniszczenie muru lub betonu wokół kotwi). Lepiej zatem do obliczeń przyjąć schemat podpór przegubowej i przegubowo-przesuwnej. W przeciwnym wypadku ryzykujemy zniszczeniem konstrukcji, bo wyliczone przez nas siły w pasach będą miały niewiele wspólnego z realnymi siłami w pasach.
44 Dla konstrukcji masywnych i przy dużych obciążeniach (mosty) różnicuje się konstrukcyjnie podpory przegubowe i przegubowo-przesuwne. Rys: web.mit.edu Rys: web.mit.edu Rys:.texasescapes.com Rys:. fbcdn-ryss-g-a.akamaihd.net Rys:.tatasteelconstruction.com Rys: wikipedia
45 Rys: Autor Z powodu podatności słupów / ścian / kotwi, dla lekkich kratownic mamy podparcia sprężyste na obrót i przesuw poziomy. Podpora przegubowa i przegubowoprzesuwna jest w takim przypadku dobrym przybliżeniem rzeczywistości Zmiana modelu podparcia (sztywne / przegubowe) w zależności od podatności konstrukcji jest często stosowane w konstrukcjach stalowych. Przykładowo, różnica między przegubowym i sztywnym oparciem słupa sprowadza się do rozmieszczenia kotwi. Rys: j-p.com.ua Rys: 1.bp.blogspot.com
46 Styki montażowe kratownic Rys: Autor Z powodu skrajni transportowej dłuższe konstrukcje przewożone są w segmentach. Najlepiej jeśli największa długość elementu (L 1 or L 2 ) nie przekracza 12,00 m. Segmenty należy scalić w całość na placu budowy.
47 Dla dwuteowników stosuje się styki uniwersalne. Rys: encrypted-tbn0.gstatic.com Rys: gsi-eng.eu Dla rur stosuje się styki kołnierzowe rodzaj styku doczołowego. Rys: zs4-sanok.pl
48 Problem w tym, że w EN procedura obliczania styków doczołowych przedstawiona jest tylko dla dwuteowników. Podobnie w starej Polskiej Normie PN B Uogólnienie tych metod przedstawione jest w literaturze. Uogólnienie dla Pozycja Uwagi Str PN B EN J. Bródka, M. Broniewicz, Konstrukcje stalowe z rur, Arkady 2001 Access Steel SN044a-EU Design models for splices in structural hollow, Internet edition Odrębne procedury dla CHS i RHS; Brak analizy wpływu żeber podłużnych na nośność; Metody bardzo podobne, jedynie kilka drobnych różnic; #t / #t / 52-55
49 PN B 03200, CHS N Ed t p t p N Ed p 2 e 1 e 2 r i r e r e = r i + t r 0 = r e + e 2 r p = r 0 + e 1 r 0 r p = 2 r 0 - r i Rys: Autor r p t p = max (t 1 ; t 2 ) t 1 = [(2 N Ed / (f yp k)] t 2 = 1,2 [(c S Rt ) / (f yp b eff )] b eff = min (2pm ; 4m + 1,25 e) n = max (n 1 ; n 2 ) n 1 = N Ed k 3 / S Rt k = [k 1 + (k 22 - k 12 )] / (2 k 1 ) m = r 0 - r i n 2 = N Ed / S Rt k 1 = ln (r 0 / r i ) e = min (r p - r 0 ; 1,25m) k 3 = 1-1 / k + 1 / (k k 4 ) k 2 = k c = m - 0,5d k 4 = ln (r p / r 0 ) S Rt = A s min (0,65f ub ; 0,85f yb ) Spełnienie wszystkich warunków brak dodatkowej analizy N Ed / N Rd Dodatkowo spoiny muszą być policzone jak w wyk. #9 przykład 4.
50 PN B 03200, RHS Rys: Autor t p t p N Ed N Ed A B C e 2 e 2 e 2 e 3 e 3 e 3 Przypadek A i B: p 2 p 2 e 1 e 1 zalecane są M16, M20 lub M24; t p d (case A, n = 4) t p d + 3 mm (case B, n = 8) N Rd = 0,8 n S Rt Dodatkowo spoiny muszą być policzone jak w wyk. #9 przykład 4. N Ed / N Rd 1,0
51 PN B 03200, RHS Przypadek C: Rys: Autor t p t p N Ed N Ed A B C {K N Ed / [n (1+d)]} t p (K N Ed / n) d = 1 - d / p 2 K = 4000 b red / (f yp p 2 ) b red = e 2 + t RHS - d / 2 N Rd = t p2 (1 + d a) n / K e 2 e 2 e 2 e 3 e 3 e 3 p 2 p 2 e 1 e 1 N eff = N Ed {1 + b red d a 2 / [a 3 (1 + d a 2 )]} / n a 2 = [K N Ed / (n t p2 ) -1 ] / d a 3 = e 3 + d / 2 N Ed / N Rd 1,0 a 1 = [(K S Rt / t p2 ) - 1] (e 3 + 0,5 d) / [d (e 3 + e 2 + t RHS )] N eff / S Rt 1,0 e 1 = 0,5 p 2 e 3 1,25 e 2 Dodatkowo spoiny muszą być policzone jak w wyk. #9 przykład 4.
52 EN , CHS t t r p p p i 2 r e N Ed N Ed Rys: Autor e 1 e 2 r 0 r p 2,2 d 0 p 2 min (14 t p ; 200 mm) d 0 = d + 2 mm (d 24 mm) d 0 = d + 3 mm (d > 24 mm) 1,2 d 0 e 2 1,5-2,0 d 1,2 d 0 e 1 N Rd = min (N Rd1 ; N Rd2 ) N Rd1 = t p2 f yp p k / (2 g M0 ) k #t / 49 N Rd2 = n F t, Rd / k 3 k 3 = 1-1 / k + 1 / (k k 5 ) k 5 = ln (r eff / r 0 ) r eff = r e + e 2 + e eff e eff = min (e 2 ; 1,25 e 1 ) N Ed / N Rd 1,0 Dodatkowo spoiny muszą być policzone jak w wyk. #9 przykład 4.
53 EN , RHS Rys: Autor t p t p N Ed N Ed A B C e 2 e 2 e 2 e 3 e 3 e 3 p 2 p 2 e 1 e 1 Przypadki A i B nie są zalecane. SHS są dopuszczalne dla C.
54 EN , RHS t p t p Przypadek C: Rys: Autor N Ed N Ed A B C e 2 e 2 e 2 e 3 e 3 e 3 12 mm t p 26 mm p 2 p 2 e 1 e 1 4 n h RHS / p 2 d 0 = d + 2 mm (d 24 mm) d 0 = d + 3 mm (d > 24 mm) 1,2 d 0 e 2 1,5-2,0 d 1,2 d 0 e 1 2,2 d 0 p 2 min (5,0 d ; 14 t p ; 200 mm)
55 EN , RHS Przypadek C, cd: Rys: Autor t p t p N Ed N Ed A B C e 2 e 2 e 2 e 3 e 3 e 3 {K N Ed / [n (1+d)]} t p (K N Ed / n) K #t / 51 N Rd = min (n F t, Rd ; n B p,rd ; N 1, Rd ) F t, Rd #10 p 2 p 2 e 1 e 1 N 1, Rd = t p2 (1 + d a 1 ) n / (K g M2 ) a 1 #t / 51 Dodatkowo spoiny muszą być policzone jak w wyk. #9 przykład 4. N Ed / N Rd 1,0
56 Żebra Podparcie belek poprzecznych (połączenie podciągu z belkami drugorzędnymi); Usztywnienie smukłego środnika (zabezpieczenie przed lokalną utratą stateczności); Usztywnienie smukłej półki (zabezpieczenie przed lokalną utratą stateczności); Zwiększenie nośności środnika na ścinanie. Rys : Autor
57 Podparcie belek poprzecznych (połączenie podciągu z belkami drugorzędnymi) Rys : Autor
58 Usztywnienie smukłego środnika (zabezpieczenie przed lokalną utratą stateczności); Usztywnienie smukłej półki (zabezpieczenie przed lokalną utratą stateczności); Rys : Autor Prawdopodobieństwo utraty stateczności lokalnej dla kilku małych paneli jest dużo niższe, niż dla jednego dużego panelu.
59 Zwiększenie nośności środnika na ścinanie. Rys : Autor
60 1. Podpora skrajna bez żeber 2. Żebro podatne nad podporą skrajną 3. Zebro sztywne nad podporą skrajną 4. Żebro poprzeczne 5. Żebro poprzeczne nad podporą pośrednią 6. Żebra podłużne 7. Żebra poprzeczne słupa 8. Żebra ukośne Rys : Autor
61 Położenie żeber h c h ściskanie rozciąganie rozciąganie ściskanie h h c Pionowe (2, 3, 4, 5): nad podporami, w połączeniach podciągów z belkami poprzecznymi, w miejscach przyłożenia dużych sił skupionych. Poprzeczne (7): w osiach półek; Podłużne (6): h / h c = 1/3-1/2; Rys: Autor Ukośne: w połączeniach słupów z belkami.
62 Wymiary żebra a Rys : Autor h w b s t w t s
63 Warunki: Niezależne od obciążenia Zależne od obciążenia Warunek: Żebro: Żebro: Warunek: Grubość przyległego elementu (#t / 64) Klasa przekroju (#t / 65) Stateczność na wyboczenie skrętne (#t / 66) Sztywne podparcie środnika (#t / 67) Sztywne skrajen żebro podporowe (#t / 68) 2, 3, 4, 5, 7 2, 4, 5, 7 Docisk 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 (#t / 69) 2, 4, 5, 7 Ściskanie osiowe (#t / 70-76) 2, 4, 5, 7 6 Nosność przekroju (#t / 77) 2, 4, 5, 7 8 Żebro ukosne 3 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 (#t / 78-79) Spoiny (#t / 80)
64 Grubość żebra w stosunku do grubości sąsiednich elementów: t s grubość środnika belki drugorzędnej lub t s grubość półki belki Rys : Autor
65 Klasa przekroju: W Eurokodzie nie ma sprecyzowanych wymagań odnośnie klasy przekroju żebra, ale wszystkie formuły operują pełnymi charakterystykami geometrycznymi (a nie efektywnymi, jak dla IV klasy przekroju). Z tego powodu zaleca się przyjąć żebra jako elementy o klasie nie wyższej niż III. b s / t s 14 e
66 Stateczność na wyboczenie skrętne: J T / J p 5,3 f y / E J T = b s t s3 / 3 J p = b s3 t s / 3 + b s t s3 / 12
67 Sztywne podparcie środnika: a / h w 2 J st 1,50 h w3 t w3 / a 2 a / h w < 2 J st 0,75 h w t w 3 J st = 2 [ b s3 t s / 12 + b s t s (b s + t w ) 2 / 4 ]
68 Sztywne skrajne żebro podporowe: EN fig. 9.6 Dwie pary żeber: 2 A s ; W s, x e 0,1 h w A s 4 h w t w2 / e W s, x 4 h w t w 2 (dwuteownik gorącowalcowany jako żebro skrajne)
69 Docisk do półek belki F s, Ed / (2 c s t s f y ) 1,0 b s Rys : Autor c s
70 Nośność żebra poprzecznego Żebro traktujemy jak pręt, ściskany osiowo siłą N s, Ed ; Analizujemy wyboczenie giętne względem osi x; Przekrojem jest przekrój żebra i współpracującej części środnika (przekrój ); Siła osiowa N s, Ed uwzględnia imperfekcje żebra; Uwzględniamy dodatkowo imperfekcje środnika, reprezentowane przez dodatkowe obciążenie q; Analizujemy interakcję między siłą osiową N s, Ed, wyboczeniem względem x i momentem zginającym M s, Ed (q). Rys : Autor
71 N s, Ed = max (F s, Ed + DN st ; V * Ed + DN st ; 0) F s, Ed siła przyłożona do żebra (z belki poprzecznej, z podpory...); możliwy jest przypadek F s, Ed = 0 (gdy jedyną funkcją żebra jest podparcie wiotkiego środnika #t / 72 ); DN st = s m b 2 / p 2 wpływ imperfekcji żebra (b = h w dla żeber); _ V * Ed = max [V Ed - f yw h w t w / (l w g M1 3) ; 0] część siły większa niż nośność gołego środnika g M1 = 1,0; _ V Ed siła ścinająca w odległości 0,5 h w od krańca panelu z największą siłą ścinającą; l w #t / 73; _ s m #t /74;
72 N s, Ed = DN st (gdy jedyną funkcją żebra jest podparcie wiotkiego środnika) Warunki ze str. #t / 70 są spełnione, jeżeli: J st ( w 0 u / b) (s m b 4 ) / (E p 4 ) J st = 2 [ b s3 t s / 12 + b s t s (b s + t w ) 2 / 4 ] N s, Ed > DN st Konieczność sprawdzenia całego algorytmu obliczeniowego (#t / 70 - #t / 76): q = p s m (w 0 + w el ) / 4 s m #t /74; w 0, u, w el #t / 75; b = h w
73 Wpływ smukłości na nośność: Rys: Autor l w = h w / (86,4 t w e) l w = h w / (37,4 t w e k t ) EN A.3 a = a / h w a < 1,0 a 1,0 k t k zts + 4,00 + 5,34 / a 2 k zts + 5,35 + 4,00 / a 2 k zts = max { [2,1 3 (J st / h w )] / t w ; [9 h w 2 4 (J st / (h w t 3 w))] / a 2 } J st względem osi z dla żeber podłuznych; Jeśli brak żeber podłużnych, k zts = 0
74 s m = (s cr, c / s cr, p ) (1 / a / a 2 ) N eq- axial / b s cr, c = p 2 E t w2 / [ 12 (1 - n 2 ) a 2 ] (t w / a) 2 [MPa] s cr, p = k s (28,4 e) 2 f y (t w / b) k s (t w / b) 2 [MPa] a = (a 1 + a 2 ) / 2 (zazwyczaj a = a 1 = a 2 ) b = h w k s dla środnika zgodnie z EN tab. 4.1 N eq- axial #t / 75;
75 w 0 = s / 300 s = min (a 1 ; a 2 ; b) w el = b / 300 u = max [ 1,0 ; p 2 E e max g M1 / (f y 300 b) ] e max = b s / 2 Rys: Autor b = h w N eq- axial = max (N Ed, 1 ; s max A / 2 ) s max jest analizowane, gdy w belce jest zginanie lub zginanie i siła osiowa (M Ed lub M Ed + N Ed,1 )
76 15 e t w t s 15 e t w t w M s, Ed = q h w2 / 8 c x = c x (c,, l cr ) (zgodnie z wyk #5) l cr = 0,75 h w N Rd = A f y / g M0 Rys: Autor M Rd = W, x, el f y / g M0 N s, Rd / (c x N Rd ) + M s, Ed / M Rd 1,0 - D 0, x Klasa przekroju 1 or 2 3 or 4 D 0, x 0,1 + 0,2 [ (W, x, pl / W, x, el ) - 1] 0,1 EN NA.20
77 Nośnośćprzekroju (żebra podłuzne) EN Dwie metody analizy: Rys: Autor Żebra podłużne są traktowane jako część przekroju; ustala się na nowo klasę przekroju i charakterystyki geometryczne N Ed, eq = s comp, max A comp / 2 N Rd = 2 b h-s t h-s f y N Ed,eq / N Rd 1,0
78 Żebra ukośne Rys: Autor Rys: fgg.uni-lj.si Możliwość zwiększenia nośności i sztywności poprzecznie ścinanego środnika słupa ; Żadko używane, niemal wyłącznie w węzłach rygiel-słup w słupach zewnętrznych; Brak informacji w Eurokodzie; Brak jasnych wytycznych w literaturze;
79 h Ic F 2 h Ib M Ed F 3 F 1 F 2 a F 2 Rys: Autor F 1 F 1 F 1 = M Ed. / h Ic M Ed F 2 = M Ed. / h Ib F 3 = (F 12 + F 22 ) Zgodnie z literaturą, jeżeli nośność żebra ukośnego i spoin jest wystarczająca dla przeniesienia siły F 3, to: nośność środnika słupa przy poprzecznym ścinaniu V wp, Rd ( #12); sztywność środnika słupa k 2 (II stopień);
80 Spoiny Żebra pionowe i poprzeczne: wykład #9 przykład 1, F V = max (F s, Ed ; V * Ed ; 0) #t / 71; Żebra podłużne: wykład #9 przykład 6a, s 1, t 1 w maksymalnej wartości dla rozważanego elementu; Żebra ukośne: wykład #9 przykład 2, F y = F 3 #t / 79;
81 L - dodatkowe reguły Nośność L przyspawanego jednym ramieniem: Rys : Autor N Rd = A eff f y / γ M1
82 Spawany styk uniwersalny Zalecenie: b 1 b 30 mm b 2 b + 30 mm t 1 = t 2 b 2 / b 1 Redystrybucja sił: t = (t 1 + t 2 ) / 2 b = (b 1 + b 2 ) / 2 A fp = t b J fp = 2 [b t 3 / 12 + b t (h / 2) 2 ] Rys: Autor
83 min 10 mm #8 / 30 min 30 o min 10 mm min 30 o Rys: Autor h r r t t t h 25 mm; h 3 t r 25 mm; r 3 t
84 F Ed d 0 Swożnie Geometria połączeń EN tab 3.9 c F Ed d 0 0,75 d 0 2,5 d 0 Jeśli dana jest grubość blachy: a [F Ed g M0 / (2 t f y )] + 2 d 0 / 3 c [F Ed g M0 / (2 t f y )] + d 0 / 3 a Rys: Autor 0,3 d 0 1,3 d 0 1,6 d 0 Jeśli dana jest geometria blachy: t 0,7 [F Ed g M0 / f y ] d 0 2,5 t
85 Docisk dla swożni EN s h, Ed / f h, Rd 1,0 s h, Ed = 0,591 [E F Ed, ser (d 0 - d) / (d 2 t)] f h, Rd = 2,5 f y / g M6, ser
86 Głowice kolumn Rys : Autor J b / J c > J b / J c > J b / J c Bez płytki centrującej Płaska płytka centrująca Wyoblona płytka centrująca Zginanie płytki głowicy Spoiny między płytką a trzonem słupa Docisk płytki centrującej do belki Spoiny płytki centrującej Docisk płytki centrującej do płytki głowicy Zginanie płytki głowicy Spoiny między płytką a trzonem słupa Docisk płytki do trzonu Docisk płytki centrującej do belki Spoiny płytki centrującej Docisk płytki centrującej do płytki głowicy Zginanie płytki głowicy Spoiny między płytką a trzonem słupa Docisk płytki do trzonu
87 L b f h c h c b t f tr Docisk płytki centrującej do belki r EN Łozyska Rys : Autor L b f Belka (dla wyoblonej płytki centrującej): N Ed / b f 23 r f u2 / (E γ M ) γ M = 1,0 lub (dla płaskiej płytki centrującej): N Ed / b f f y (2 t f + b f ) / γ M γ M = 1,1 Płytka centrująca (płaska lub wyoblona): N Ed / b f f y (2 t r + b f ) / γ M γ M = 1,1
88 Alternatywnie, PN B 03200: Docisk płaskich elementów do siebie: N Ed / A contact 1,25 f y Docisk elementu płaskiego do wyoblonego: 0,42 [ E N Ed / (b f r) ] 3,6 f y
89 Docisk płytki centrującej do płytki górnej Płytka centrująca - element gruby i wąski; naprężenia na styku obu płytek mają niemal stałą wartość. Rys : Autor s s N Ed / ( L b f y ) 1,0
90 Spoiny między płytką głowicy a trzonem słupa Spoiny między płytką centrująca a płytką glowicy Rys : Autor Wykład #9, przykład #3
91 Zginanie płytki głowicy t cp t cp t cp Analogia - krótki wspornik Z płytką centrującą: t cp min { t f ; [ (3 N Ed l 12 ) / (a b f y ) ] - t r } Rys : Autor Bez płytki centrującej: t cp min {t f ; [ (3 N Ed l 2 ) / (a b 1 f y ) ]}
92 Docisk płytki głowicy do trzonu słupa b s s t cp 2 t cp + b 2 t cp + b s s Rys : Autor Płytka głowicy - element cienki i szeroki; naprężenia na styku płytki i trzonu mają rozkład silnie nieliniowy; przybliżamy go założeniem o stałej dużej wartości w części centralnej i zerowej na krańcach. Równomierny rozkład naprężeń w trzonie słupa pojawia się dopiero w pewnej odległości od końca słupa. N ed / A eff f y
93 Zagadnienia egzaminacyjne Obliczanie nośności węzłów kratownic Modele zniszczenia węzłów kratownic Rola i rozmieszczenie żeber poziomych i pionowych Obliczenia żeber pionowych Obliczenia głowic słupów
94 Dziękuję za uwagę Tomasz Michałowski, PhD
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II)
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Spis treści Metody obliczeń #t / 3 Przykład 1 #t / 11 Przykład 2 #t / 22 Przykład 3 #t / 25 Przykład 4 #t / 47 Przykład 5 #t / 56 Przykład 6
Bardziej szczegółowoMATERIAŁY DYDAKTYCZNE
1/25 2/25 3/25 4/25 ARANŻACJA KONSTRUKCJI NOŚNEJ STROPU W przypadku prostokątnej siatki słupów można wyróżnić dwie konfiguracje belek stropowych: - Belki główne podpierają belki drugorzędne o mniejszej
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XI Styki spawane i śrubowe (część I)
Konstrukcje metalowe Wykład XI Styki spawane i śrubowe (część I) Spis treści Rozwiązania konstrukcyjne #t / 3 Wstępne założenia o geometrii styków #t / 23 Interakcje #t / 32 Stopa słupa #t / 75 Oparcie
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju
Konstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Eksperyment #t / 12 Sposób klasyfikowania #t / 32 Przykłady obliczeń - stal #t / 44 Przykłady obliczeń - aluminium #t / 72
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II)
Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II) Spis treści Dwuteowniki spawane #t / 3 Przykład (VI klasa przekroju) #t / 10 Przykład (spoiny) #t / 36 Dodatkowe zjawiska #t / 44 Dwuteowniki z falistym
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność
Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Wyboczenie giętne #t / 15 Przykład 1 #t / 45 Zwichrzenie #t / 56 Przykład 2 #t / 83 Niestateczność lokalna #t / 88 Zapobieganie
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II)
Konstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II) Spis treści Stopa słupa #t / 3 Słupy złożone #t / 18 Przykład 1 #t / 41 Przykład 2 #t / 65 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 98 Stopa słupa Informacje ogólne
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe II Wykład IV Estakady podsuwnicowe Belki
Konstrukcje metalowe II Wykład IV Estakady podsuwnicowe Belki Spis treści Zalecane przekroje belek #t / 3 Nośność metody obliczeń #t / 18 Metoda naprężeń zredukowanych (MNZ) #t / 40 Metoda przekrojów efektywnych
Bardziej szczegółowoWpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki
Wpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki Informacje ogólne Podpora ograniczająca obrót pasa ściskanego słupa (albo ramy) może znacząco podnieść wielkość mnożnika obciążenia,
Bardziej szczegółowoNośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice
Konstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice Spis treści Definicja #t / 3 Geometria #t / 7 Rodzaje konstrukcji #t / 15 Obliczenia #t / 29 Przykład #t / 57 Weryfikacja wyników #t / 79 Ciężar własny #t /
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści
Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop. 2013 Spis treści Od Wydawcy 10 Przedmowa 11 Preambuła 13 Wykaz oznaczeń 15 1 Wiadomości wstępne 23
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie w węzłach końcowych
PRZEDMOWA 7 1. NOŚNOŚĆ PRZEKROJÓW PRZYKŁAD 1.1 PRZYKŁAD 1.2 PRZYKŁAD 1.3 PRZYKŁAD 1.4 Obliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XVI Belki (część I)
Konstrukcje metalowe Wykład XVI Belki (część I) Contents Siły przekrojowe #t / 3 Geometria przekroju #t / 5 Eksperyment #t / 19 Wzory na nośność #t / 40 Efekt szerokiego pasa #t / 73 Redystrybucja momentów
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowoHale o konstrukcji słupowo-ryglowej
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie
Bardziej szczegółowoPOŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII
Bardziej szczegółowoSpis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63
Konstrukcje metalowe Wykład XV Stężenia Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Rodzaje stężeń Stężenie
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XVI Słupy
Konstrukcje metalowe Wykład XVI Słupy Spis treści Informacje ogólne #t / 3 Nośność #t / 8 Niestateczność #t / 21 Przechyły #t / 68 Podsumowanie #t / 69 Przykład #t / 72 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 97
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA POŁĄCZENIA ŚRUBOWE POŁĄCZENIA ŚRUBOWE ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1
ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW POŁĄCZENIA ŚRUBOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 2 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 3 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 4 POŁĄCZENIE ŚRUBOWE ZAKŁADKOWE /DOCZOŁOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 5
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO
WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoProjektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2
Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2 Jan Bródka, Aleksander Kozłowski (red.) SPIS TREŚCI: 7. Węzły kratownic (Jan Bródka) 11 7.1. Wprowadzenie 11 7.2. Węzły płaskich
Bardziej szczegółowoFreedom Tower NY (na miejscu WTC)
Muzeum Guggenhaima, Bilbao, 2005 Centre Pompidou, Paryż, 1971-77 Wieża Eiffla, Paris 1889 Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Beying Stadium Pekin 2008 Opracowano z wykorzystaniem materiałów: [2.1] Arup
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
Bardziej szczegółowoModuł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Bardziej szczegółowoSprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop
Projektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop. 2016 Spis treści Przedmowa do części 2 Podstawowe oznaczenia XIII XIV 9. Ugięcia
Bardziej szczegółowo262 Połączenia na łączniki mechaniczne Projektowanie połączeń sztywnych uproszczoną metodą składnikową
262 Połączenia na łączniki mechaniczne grupy szeregów śrub przyjmuje się wartość P l eff równą sumie długości efektywnej l eff, określonej w odniesieniu do każdego właściwego szeregu śrub jako części grupy
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoObciążenia poziome Obciążenia statyczne i dynamiczne Obciążenia od maszyn, urządzeń składowych
Spis treści Wykaz oznaczeń 11 Wstęp 14 1. Produkcja, własności stali, wyroby hutnicze, łączniki 17 1.1. Zarys produkcji stali 18 1.1.1. Produkcja surówki 18 1.1.2. Produkcja stali i żeliwa 19 1.1.3. Odtlenianie
Bardziej szczegółowoStropy TERIVA - Projektowanie i wykonywanie
Stropy TERIVA obciążone równomiernie sprawdza się przez porównanie obciążeń działających na strop z podanymi w tablicy 4. Jeżeli na strop działa inny układ obciążeń lub jeżeli strop pracuje w innym układzie
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład III Geometria przekroju
Konstrukcje metalowe Wykład III Geometria przekroju Spis treści Podstawowe charakterystyki geometryczne #t / 3 Zaawansowane charakterystyki geometryczne #t / 27 Przykład obliczeniowy #t / 58 Zagadnienia
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoProjektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 1
Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 1 Jan Bródka, Aleksander Kozłowski (red.) SPIS TREŚCI: Wstęp 1. Zagadnienia ogólne (Jan Bródka) 1.1. Materiały i wyroby 1.2. Systematyka
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Bardziej szczegółowoStalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012.
Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012 Spis treści Przedmowa 9 1. Ramowe obiekty stalowe - hale 11 1.1. Rodzaje
Bardziej szczegółowoStrop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165
Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości
Bardziej szczegółowoPROJEKT STROPU BELKOWEGO
PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość
Bardziej szczegółowoMechanika teoretyczna
Inne rodzaje obciążeń Mechanika teoretyczna Obciążenie osiowe rozłożone wzdłuż pręta. Obciążenie pionowe na pręcie ukośnym: intensywność na jednostkę rzutu; intensywność na jednostkę długości pręta. Wykład
Bardziej szczegółowoMechanika i Budowa Maszyn
Mechanika i Budowa Maszyn Materiały pomocnicze do ćwiczeń Wyznaczanie sił wewnętrznych w belkach statycznie wyznaczalnych Andrzej J. Zmysłowski Andrzej J. Zmysłowski Wyznaczanie sił wewnętrznych w belkach
Bardziej szczegółowoBłędy projektowe i wykonawcze
dr inż. Lesław Niewiadomski, mgr inż. Kamil Słowiński Politechnika Śląska Błędy projektowe i wykonawcze konstrukcji przekrycia hali stalowej kkonsekwencje błędów popełnionych na etapie projektu oraz podczas
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowoSpis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5
Tablice i wzory do projektowania konstrukcji żelbetowych z przykładami obliczeń / Michał Knauff, Agnieszka Golubińska, Piotr Knyziak. wyd. 2-1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis
Bardziej szczegółowoWartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ. wg PN-90/B ε PN = (215/f d ) 0.5. wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5
Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ wg PN-90/B-03200 ε PN = (215/f d ) 0.5 wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5 Skutki niestateczności miejscowej przekrojów klasy 4 i związaną z nią redukcją
Bardziej szczegółowoPrzykład: Oparcie kratownicy
Dokument Re: SX033b-PL-EU Strona 1 z 7 Przykład przedstawia metodę obliczania nośności przy ścinaniu połączenia doczołowego kratownicy dachowej z pasem słupa. Pas dźwigara jest taki sam, jak pokazano w
Bardziej szczegółowoSpis treści: Oznaczenia Wstęp Metale w budownictwie Procesy wytwarzania stali Podstawowe pojęcia Proces wielkopiecowy Proces konwertorowy i
Spis treści: Oznaczenia Wstęp Metale w budownictwie Procesy wytwarzania stali Podstawowe pojęcia Proces wielkopiecowy Proces konwertorowy i martenowski Odtlenianie stali Odlewanie stali Proces ciągłego
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Bardziej szczegółowoBudownictwo I stopień (I stopień / II stopień) Ogólnoakademicki (ogólnoakademicki / praktyczny) Stacjonarne (stacjonarne / niestacjonarne)
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/12 z dnia 21 lutego 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Konstrukcje metalowe 2 Nazwa modułu w języku angielskim Steel structures 2
Bardziej szczegółowoFreedom Tower NY (na miejscu WTC)
Muzeum Guggenhaima, Bilbao, 2005 Centre Pompidou, Paryż, 1971-77 Wieża Eiffla, Paris 1889 Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Beying Stadium Pekin 2008 Opracowano z wykorzystaniem materiałów: [2.1] Arup
Bardziej szczegółowoXXIII OLIMPIADA WIEDZY I UMIEJĘTNOŚCI BUDOWLANYCH 2010 ELIMINACJE OKRĘGOWE Godło nr PYTANIA I ZADANIA
XXIII OLIMPIADA WIEDZY I UMIEJĘTNOŚCI BUDOWLANYCH 2010 ELIMINACJE OKRĘGOWE Godło nr CZĘŚĆ A Czas 120 minut PYTANIA I ZADANIA 1 2 PUNKTY Na rysunku pokazano kilka przykładów spoin pachwinowych. Na każdym
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowoDotyczy PN-EN :2006 Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych Część 1-8: Projektowanie węzłów
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY ICS 9.00.30; 9.080.0 PN-EN 993--8:2006/AC wrzesień 2009 Wprowadza EN 993--8:2005/AC:2009, IDT Dotyczy PN-EN 993--8:2006 Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych Część -8:
Bardziej szczegółowoCIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE
CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE Wykład 6: Wymiarowanie elementów cienkościennych o przekroju w ujęciu teorii Własowa INFORMACJE OGÓLNE Ścianki rozważanych elementów, w zależności od smukłości pod naprężeniami
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe II Wykład V Estakady podsuwnicowe Belki, słupy, stężenia
Konstrukcje metalowe II Wykład V Estakady podsuwnicowe Belki, słupy, stężenia Spis treści Obliczenia zmęczeniowe #t / 3 Odkształcenia #t / 25 Połączenia #t / 37 Słupy #t / 41 Przykład 1 #t / 77 Przykład
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa 7. Piśmiennictwo 8
Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. T. 1 / pod red. Jana Bródki i Aleksandra Kozłowskiego ; Jan Bródka [et al.]. wyd. 2. Rzeszów, cop. 2013 Spis treści Przedmowa 7 Piśmiennictwo
Bardziej szczegółowo4.1. Modelowanie matematyczne
4.1. Modelowanie matematyczne Model matematyczny Model matematyczny opisuje daną konstrukcję budowlaną za pomocą zmiennych. Wartości zmiennych będą należały to zbioru liczb rzeczywistych i będą one reprezentować
Bardziej szczegółowoInterStal podręcznik użytkownika
podręcznik użytkownika 1 Wydawca INTERsoft Sp. z o.o. ul. Sienkiewicza 85/87 90-057 Łódź www.intersoft.pl Prawa Autorskie Zwracamy Państwu uwagę na to, że stosowane w podręczniku określenia software-owe
Bardziej szczegółowoJako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowo6.3. Słupy. O Przykład 4 7W ////, Przykłady obliczeń. Słupy A. Wymiarowanie trzonu słupa. gdzie: pole przekroju wszystkich spoin,
3 5 2 Przykłady obliczeń Słupy 3 5 3 gdzie: y a/ - pole przekroju wszystkich spoin, o / = 2[(200 + 20) 0] = 64-0: mm2. r, = = - - - 6 = 7.4 MP a < / = A = 76. MPa. r a t 0-400 * S przy czym lw= 2 200 =
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA 15 GODZ./SEMESTR PROWADZĄCY PRZEDMIOT: prof. Lucjan ŚLĘCZKA PROWADZĄCY ĆWICZENIA: dr inż. Wiesław KUBISZYN P39 ZAKRES TEMATYCZNY ĆWICZEŃ: KONSTRUOWANIE I PROJEKTOWANIE WYBRANYCH
Bardziej szczegółowoModuł. Zakotwienia słupów stalowych
Moduł Zakotwienia słupów stalowych 450-1 Spis treści 450. ZAKOTWIENIA SŁUPÓW STALOWYCH... 3 450.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 450.1.1. Opis ogólny programu... 3 450.1.2. Zakres pracy programu... 3 450.1.3.
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowoWymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.31 (2013) Założenia projektowe przekrój poprzeczny składa
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoSpis treści. 1. Wstęp (Aleksander Kozłowski) Wprowadzenie Dokumentacja rysunkowa projektu konstrukcji stalowej 7
Konstrukcje stalowe : przykłady obliczeń według PN-EN 1993-1. Cz. 3, Hale i wiaty / pod redakcją Aleksandra Kozłowskiego ; [zespół autorski Marcin Górski, Aleksander Kozłowski, Wiesław Kubiszyn, Dariusz
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowoZałożenia obliczeniowe i obciążenia
1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Projektowanie połączeń belek z podciągiem. Spis treści
Informacje uzupełniające: Projektowanie połączeń belek z podciągiem. Ten dokument przedstawia zasady sprawdzania nośności przekroju belki z wyciętym fragmentem pasa. Zasady ograniczają się do elementów
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu V
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 100 Tabele nośności/rzuty poziome 101 Przykłady zastosowania 102 Zbrojenie na budowie/wskazówki 103 Rozstaw
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA MONTAŻU STROPU GĘSTOŻEBROWEGO TERIVA
TERIVA INSTRUKCJA MONTAŻU STROPU GĘSTOŻEBROWEGO TERIVA ŻABI RÓG 140, 14-300 Morąg tel.: (0-89) 757 14 60, fax: (0-89) 757 11 01 Internet: http://www.tech-bet.pl e-mail: biuro@tech-bet.pl CHARAKTERYSTYKA
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z KONSTRUKCJI STALOWYCH
Politechnika Poznańska Instytut Konstrukcji Budowlanych Zakład Konstrukcji Metalowych Pod kierunkiem: dr inż. A Dworak rok akademicki 004/005 Grupa 5/TOB ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR Z KONSTRUKCJI STALOWYCH
Bardziej szczegółowoOlga Kopacz, Adam Łodygowski, Krzysztof Tymber, Michał Płotkowiak, Wojciech Pawłowski Poznań 2002/2003 MECHANIKA BUDOWLI 1
Olga Kopacz, Adam Łodygowski, Krzysztof Tymber, ichał Płotkowiak, Wojciech Pawłowski Poznań 00/003 ECHANIKA UDOWLI WSTĘP. echanika budowli stanowi dział mechaniki technicznej, zajmujący się statyką, statecznością
Bardziej szczegółowoWartość f u oraz grubość blachy t są stale dla wszystkich śrub w. gdzie: Współczynnik w b uzależniony jest od położenia śruby w połączeniu wg rys.
TABLICOWE OKREŚLANIE NOŚNOŚCI NA DOCISK POŁĄCZEŃ ŚRUBOWYCH W przypadku typowych złączy doczołowych projektant dysponuje tablicami DSTV autorstwa niemieckich naukowców i projektantów [2]. Nieco odmienna
Bardziej szczegółowoTemat VI Przekroje zginane i ich zbrojenie. Zagadnienia uzupełniające
Temat VI Przekroje zginane i ich zbrojenie. Zagadnienia uzupełniające 1. Stropy gęstożebrowe i kasetonowe Nie wymaga się, żeby płyty użebrowane podłużnie i płyty kasetonowe były traktowane w obliczeniach
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoPODSTAWY STATYKI BUDOWLI POJĘCIA PODSTAWOWE
PODSTAWY STATYKI BUDOWLI POJĘCIA PODSTAWOWE Podstawy statyki budowli: Pojęcia podstawowe Model matematyczny, w odniesieniu do konstrukcji budowlanej, opisuje ją za pomocą zmiennych. Wartości zmiennych
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoEuroStal. Podręcznik użytkownika dla programu EuroStal
EuroStal Podręcznik użytkownika dla programu EuroStal Spis treści Wydawca Sp. z o.o. 90-057 Łódź ul. Sienkiewicza 85/87 tel. +48 42 6891111 fax +48 42 6891100 Internet: http://www.intersoft..pl E-mail:
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoRys.1 a) Suwnica podwieszana, b) Wciągnik jednoszynowy 2)
Tory jezdne suwnic podwieszanych Suwnice podwieszane oraz wciągniki jednoszynowe są obok suwnic natorowych najbardziej popularnym środkiem transportu wewnątrz hal produkcyjnych. Przykład suwnicy podwieszanej
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoProjektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4
Projektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4 Informacje ogólne Analiza globalnej stateczności nieregularnych elementów konstrukcyjnych (na przykład zbieżne słupy, belki) może być przeprowadzona
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA MONTAŻU STROPU GĘSTOŻEBROWEGO TERIVA
Lubsza tel/fax.: (34) 3579 383 tel kom. 602 489 851 http://www.betohurt.pl INSTRUKCJA MONTAŻU STROPU GĘSTOŻEBROWEGO TERIVA Lubsza tel/fax.: (34) 3579 383 tel kom. 602 489 851 http://www.betohurt.pl Układanie
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA BLACHOWNIC O ZMIENNYM PRZEKROJU METODĄ ROJU CZĄSTEK. mgr inż. Piotr Sych
OPTYMALIZACJA BLACHOWNIC O ZMIENNYM PRZEKROJU METODĄ ROJU CZĄSTEK. mgr inż. Piotr Sych 1 1. Wstęp 1.1. Opis problemu Przedmiotem analizy są belki i ramy stalowe nazywane blachownicami, o przekroju dwuteowym
Bardziej szczegółowoRealizacja roku - Konstrukcja stalowa. Stalowa estakada transportowa, kopalnia Bogdanka
lipiec 2012 2 Realizacja roku - Konstrukcja stalowa Stalowa estakada transportowa, kopalnia Bogdanka 3 Plan prezentacji Informacje ogólne Konstrukcja stalowa Produkcja Zabezpieczenie antykorozyjne Konstrukcje
Bardziej szczegółowoDotyczy PN-EN :2008 Eurokod 2 Projektowanie konstrukcji z betonu Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY ICS 91.010.30; 91.080.40 PN-EN 1992-1-1:2008/AC marzec 2011 Wprowadza EN 1992-1-1:2004/AC:2010, IDT Dotyczy PN-EN 1992-1-1:2008 Eurokod 2 Projektowanie konstrukcji z betonu Część
Bardziej szczegółowodr inż. Leszek Stachecki
dr inż. Leszek Stachecki www.stachecki.com.pl www.ls.zut.edu.pl Obliczenia projektowe fundamentów obejmują: - sprawdzenie nośności gruntu dobór wymiarów podstawy fundamentu; - projektowanie fundamentu,
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO
WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.
Bardziej szczegółowo