PROJEKTOWANIE I OBLICZANIE PŁATWI WALCOWANYCH NA GORĄCO
|
|
- Monika Żurek
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Projekt SKILLS
2 PROJEKTOWANIE I OBLICZANIE PŁATWI WALCOWANYCH NA GORĄCO
3 CELE MODUŁU SZKOLENIOWEGO Umiejętność projektowania płatwi z kształtowników walcowanych na gorąco Umiejętność obliczania i sprawdzania płatwi z kształtowników walcowanych na gorąco Umiejętność uwzględniania w obliczeniach poszycia stabilizującego płatwie 3
4 Zawartość Wstęp Projektowanie i detale konstrukcyjne Obliczenia Oddziaływania i obciążenia Nośność przekroju Zwichrzenie Stabilizacja płatwi przez pokrycie Pojęcia Skutki przy sprawdzaniu płatwi Sprawdzenie elementów poszycia Wnioski 4
5 WSTĘP
6 WSTĘP Typowy projekt prostego budynku przemysłowego 6
7 WSTĘP Płatwie kalenicowe Płatwie Płatwie okapowe 7
8 WSTĘP Rama 8
9 WSTĘP Stężenie połaciowe Fot. APK 9
10 WSTĘP Stężenie pionowe Fot. APK 10
11 WSTĘP 11
12 WSTĘP Fot. APK 12
13 WSTĘP Funkcja płatwi w strukturze budynku Przeniesienie obciążeń pionowych na elementy główne (ramy) Przeniesienie obciążeń poziomych na stężenia Udział w stabilizacji budynku, jako słupki dźwigara wiatrowego i stężenia połaciowego Stabilizacja rygli 13
14 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE
15 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Wybór przekroju Kształtowniki walcowane na gorąco(ipe, UPE) Kształtowniki profilowane na zimno(sigma, Z, C) 15
16 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Wybór typu elementu Kratownica Kształtowniki ażurowe: w szczególnych przypadkach 16
17 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Kryteria wyboru przekroju Rozpiętość płatwi(duża czy mała?) Obciążenia płatwi (wiatr, śnieg, obciążenia związane z utrzymaniem pokrycia) Schemat statyczny płatwi Siła w płatwi(moment zginający i siła osiowa?) 17
18 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Kształtowniki walcowane na gorąco Seria«I»: wybór, gdy dominuje zginanie IPEa IPE IPN IPEo lekki Seria«H»: wybór, gdy podwyższone ryzyko wyboczenia HEAA HEA HEB HEM ciężki lekki ciężki 18
19 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Schemat statyczny Płatwie na dwóch podporach przegubowych Płatwie na trzech podporach Płatwie ciągłe na długości budynku Płatwie wieloprzęsłowe z przegubami 19
20 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Płatwie na dwóch podporach przegubowych Płatwie statycznie wyznaczalne q R =0,5qL M = ql 2 /8 R =0,5qL Korzyści: łatwy montaż łatwy transport Wady: większeugięcie(5/384ql 4 /EI) większy moment zginający większy ciężar płatwi 20
21 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Płatwie na trzech podporach przegubowych M App = -ql 2 /8 q M trav = ql 2 /14,2 Korzyści: Wady: łatwy montaż łatwy transport zmniejszenie ugięcia (max: 42% ugięcia płatwi statycznie wyznaczalnej) większy moment zginający średni ciężar R =0,375qL R =1,25qL R =0,375qL 21
22 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Płatwie na trzech podporach przegubowych Zmienne położenie płatwi ciągłych Równomierny rozkład sił na rygle (skutek ciągłości) Płatwie na dwóch podporach przegubowych przy skrajnych ryglach: 22 Uwaga na zróżnicowane ugięcie Ryzyko nagromadzenia wody
23 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Płatwie ciągłe q M trav,max = ql 2 /13 M app,max = -ql 2 /9,4 Korzyści: małe ugięcie (max: 20% ugięcia płatwi statycznie wyznaczalnej) mały ciężar R =0,393qL R =1,143qL R =0,929qL Wady: kosztowny montaż(węzły uciąglające) trudność zapewnienia sztywności połączenia 23
24 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Styki uciąglające Lokalizacja Napodporze(1): Korzyść: łatwy montaż Wada: większe siły W przęśle(2): Korzyść: Wada: mniejsze siły trudniejszy montaż
25 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Styki uciąglające na podporze 25
26 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Styki uciąglające na podporze 26
27 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Płatwie wieloprzęsłowe z przegubami q 0,15 L Korzyść: prosty montaż Wady: uciążliwa wymiana przęsła płatwi powstanie mechanizmu 27
28 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Połączenie przegubowe w płatwi wieloprzęsłowej z przegubami 0,15L 28
29 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Zamocowanienabelce spadek<10% Wystarczające połączenie śrubowe 29
30 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Zamocowanienabelce spadek>10% Połączenie śrubowe niewystarczające Uwaga na obrót płatwi 30
31 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Płatwie usztywnione zastrzałami Wariant 1 Wariant 2 31
32 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Płatwie usztywnione zastrzałami Układ płatew zastrzał = stabilizacja przeciwskrętna rygla Układ płatew zastrzał zapewnia ciągłość płatwi Przekrój zastrzału: kątownik, podwójny kątownik Uwaga: ściskanie w płatwi wywołane przez usztywnienie Uwaga: zmiana rozkładu momentu(podpory pośrednie płatwi) Uwaga: dodatkowe siły stabilizujące obciążające płatwie 32
33 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Ściągi Ściągi pojedyncze Ściągipodwójne Ściągi ukośne Płatwie kalenicowe 33
34 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Ściągi Zmniejszenie rozpiętości płatwi w odniesieniu do momentu zginającego względem osi mniejszej bezwładności Przekazanie na rygle obciążeń równoległych do płaszczyzny dachu Przekrój: pręty gwintowane kątowniki płaskowniki (rzadko stosowane) 34
35 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Ściągi Detal płatwi kalenicowej 35
36 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Ściągi Detal płatwi kalenicowej 36
37 PROJEKTOWANIE I DETALE KONSTRUKCYJNE Płatew pośrednia 2 płatwie kalenicowe Zastrzał Ściągi Fot. APK 37
38 OBLICZENIA ODDZIAŁYWANIA I OBCIĄŻENIA
39 OBLICZENIA ODDZIAŁYWANIA I OBCIĄŻENIA 3 typy oddziaływań zmiennych Obciążenie śniegiem PN-EN n H n V n Obciążenie wiatrem PN-EN v Obciążenia związane z konserwacją pokrycia EN e H e V e 39
40 OBLICZENIA ODDZIAŁYWANIA I OBCIĄŻENIA Obciążenia użytkowe dachów Klasyfikacja dachów PN-EN Kategoria H I K Sposób użytkowania Dachy bez dostępu z wyjątkiemzwykłego utrzymania i napraw Dachy z dostępem ze sposobem użytkowania zgodnie z kategoriami A dod (mieszkanie, biuro, sklepy ). Dachy z dostępem z przeznaczeniem do specjalnych usług, np. takich jak powierzchnie lądowania helikopterów. 40
41 OBLICZENIA ODDZIAŁYWANIA I OBCIĄŻENIA Obciążenia użytkowe dla kategorii H Dach q k [kn/m 2 ] Q k [kn] KategoriaH q k Q k UWAGA 1 Dla la kategorii H wartości q k mogą być wybrane z zakresu 0,00 kn/m 2 do 1,0 kn/m 2 i Q k z zakresu 0,9 kndo 1,5kN. Wartościami zalecanymi są: q k = 0,4 kn/m², Q k = 1,0 kn. UWAGA 3 Można przyjąć, że obciążenie q k jest przyłożone na powierzchni A, która może być podana w Załączniku Krajowym. Wartością zalecaną dla A jest 10 m 2, z zakresu od zera do powierzchni całkowitej dachu. UWAGA 4 Na dachach (szczególnie kategorii H), nie trzeba uwzględniać obciążeń użytkowych w kombinacjach z obciążeniami od śniegu i/lub wiatru. 41
42 OBLICZENIA ODDZIAŁYWANIA I OBCIĄŻENIA Obciążenia użytkowe dla kategorii H Wartości z poprzedniej tablicy nie uwzględniają niekontrolowanego gromadzenia materiałów budowlanych, które może wystąpić w czasie prac związanych z utrzymaniem budynku. PN-EN (2) Należy przeprowadzić oddzielne sprawdzenie dachów przy założeniu niezależnie działającego obciążenia skupionego Q k i dla obciążenia równomiernierozłożonegoq k. PN-EN (3)P Zaleca się obliczać dachy o konstrukcji innej niż z lekkimi przekryciami naobciążenie1,5knnapowierzchnikwadratuobokach50mm. PN-EN (4) 42
43 OBLICZENIA ODDZIAŁYWANIA I OBCIĄŻENIA Siły występujące w płatwiach Przeniesienie obciążeń pionowych na rygle Moment zginający w płaszczyźnie i siła ścinająca Moment zginający z płaszczyzny i siła ścinająca Moment skręcający(zwykle pomijany) Przeniesienie obciążeń poziomych na stężenia wiatrowe Siła normalna we wszystkich rzędach płatwi 43
44 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU
45 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Klasyfikacja przekroju Wewnętrzne części ściskane EN Klasa Część zginana Część ściskana i zginana c - f y f y + c f y αc - + f y α > 0,5 α 0, 5 1 c t 72ε c t 396ε 13α 1 c t 36ε α 2 c t 83ε c t 456ε 13α 1 c t 41,5ε α 45
46 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Klasyfikacja przekroju Wewnętrzne części ściskane Klasa Część zginana Część ściskana i zginana f y + f y + c - f y c - ψf y ψ > 1 ψ 1 3 c t 124ε c t 42ε 0,67 + 0,33ψ c t 62ε 1 ( ψ ) ψ ε = 235 f y 46
47 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Klasyfikacja przekroju Wspornikowe części pasów PN-EN Klassa Część ściskana + f y 1 c t c 9ε Pasy kształtowników walcowanych zwykle klasy 1, 2 2 c t 10ε 3 c t 14ε 47
48 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Nośność przekroju Moment zginający w płaszczyźnie M M Ed c,rd 1,0 Klasa1i2 Klasa3 Klasa4 PN-EN M = c,rd W γ pl f M0 y M = c,rd W γ el f M0 y M = c,rd W γ eff f M0 y Otwory na łączniki w pasie rozciąganym można pomijać w obliczeniach, jeśli spełniony jest warunek: A f, net 0, 9 γ M2 f u A f γ f y M0 48
49 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Nośność przekroju Moment zginający w płaszczyźnie Otwory na łączniki w rozciąganej strefie środnika można pomijać w obliczeniach jeśli dla całej strefy rozciąganej przekroju spełniony jest warunek: A zone, net 0, 9 γ M2 f u A zone γ M0 f y Nie uwzględnia się w obliczeniach otworów zwykłych, jeśli mają być wypełnione łącznikami. 49
50 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Nośność przekroju Ścinanie V c,rd V V = V Ed c,rd pl,rd 1,0 = A V ( ) f 3 γ y M0 PN-EN (1) A v dlaprzekrojówwalcowanychi ih, obciążonych równolegle do środnika A V = A ( t w + r ) tf ηhw w 2bt t f + 2 A v dlaprzekrojówwalcowanychi ih, obciążonych równolegle do półek A V = A h w t w Gatunekstali S460 Gatunekstali >S460 η = 1,2 η = 1,0 50
51 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Nośność przekroju Stateczność przy ścinaniu Sprawdzenie według PN-EN , jeśli: h w PN-EN (6) t w ε > 72 η To sprawdzenie jest zawsze zadowalające w przypadku płatwi z kształtowników walcowanych na gorąco 51
52 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Nośność przekroju Zginanie i ścinanie Sprawdzenie, jeżeli: V > 0 V PN-EN (1) Ed, 5 c,rd Redukcja granicy plastyczności uwzględniana przy obliczaniu nośności przy zginaniu: ( ρ ) y f y, r e d = 1 f lub: w przypadku belek z dwuteowników bisymetrycznych, zginanych względem osi największej bezwładności: M y,v,rd = W pl,y γ ρa 4t M0 2 w w f y,lecz M M y, V,Rd y, c,rd 52
53 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Nośność przekroju Zginanie i ścinanie Współczynnik redukcji ρ: PN-EN (3) 2V ρ = V Ed pl,rd
54 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Nośnośćprzekroju Zginanieisiłapodłużna Klasa1i2 W przypadku dwuteowników I i H można pomijać redukcję nośności przy zginaniu względem osi największej bezwładności, jeżeli: NEd 0, 25N pl,rd i W przypadku dwuteowników I i H można pomijać redukcję nośności przy zginaniu względem osi najmniejszej bezwładności, jeżeli: N Ed 0,5 h γ w t M0 w f y N Ed h w γ t w M0 f y PN-EN (4) 54
55 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Nośnośćprzekroju Zginanieisiłapodłużna Klasa1i2 Nośność plastyczna przy zginaniu względem osi największej bezwładności Nośność plastyczna przy zginaniu względem osi najmniejszej bezwładności n a/2 n > a/2 n a n > a ( 1 n) ( 1 0, a) M = M 5 N, y,rd pl,y,rd M N, z,rd M = N, y,rd Mpl,y,Rd M = M N, z,rd pl, z,rd = M pl, z,rd 1 n a 1 a 2 n = N Ed, N i a = ( A 2bt ) A, lecz a 0, 5 Rd pl,rd f 55
56 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Nośnośćprzekroju Zginanieisiłapodłużna Klasa1i2 Zginanie dwukierunkowe: M M y,ed N,y,Rd α M + M z,ed N, z,rd β 1 PN-EN (5) DladwuteownikówIiH α = 2 i,lecz β = 5n β 1 56
57 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Nośnośćprzekroju Zginanieisiłapodłużna Klasa3 σ x,ed y PN-EN γ M0 Nośnośćprzekroju Zginanieisiłapodłużna Klasa4 f A eff N f Ed y γ M0 + M W y,ed + N eff,y,min f Ed y e γ Ny M0 + M W z,ed + N eff, z,min f Ed y e γ Nz M0 1 PN-EN
58 OBLICZENIA NOŚNOŚĆ PRZEKROJU Nośność przekroju Zginanie, ścinanie i siła podłużna Nośność, jak przy interakcji zginanie siła podłużna, jeżeli: VEd 0, 5V c,rd PN-EN (2) W przeciwnym razie przyjmuje się dla przekroju czynnego przy ścinaniu zredukowaną granicę plastyczności: ( 1 ρ) f y 58
59 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI W PRZYPADKU PŁATWI NIESTĘŻONYCH
60 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI Belki zginane o stałym przekroju M M Ed b,rd 1,0 PN-EN Nośność elementu na zwichrzenie: M = b,rd Współczynnik zwichrzenia(redukcyjny): χ LT = φ LT + χ φ LT 1 W 2 LT y γ λ f y M1 2 LT ( λ 0, ) [ ] 2 + α φ 0 + λ LT =,51 LT LT 2 LT PN-EN
61 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI Parametr imperfekcji Krzywa zwichrzenia a b c d Parametr imperfekcji α LT 0,21 0,34 0,49 0,76 Krzywa zwichrzenia Przekrój poprzeczny Ograniczenia Krzywa zwichrzenia Dwuteowniki walcowane h/b 2 h/b > 2 Dwuteowniki spawane h/b 2 h/b > 2 Inne przekroje - d a b c d 61
62 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI Belki zginane i ściskane niestężone PN-EN χ N y N Rk Ed γ M1 + k yy M χ y,ed LT M + M y,rk γ y,ed M1 + k yz M z,ed M + M z,rk γ M1 z,ed 1 χ N z N Rk Ed γ M1 + k zy M χ y,ed LT M + M y,rk γ y,ed M1 + k zz M z,ed M + M z,rk γ M1 z,ed 1 M y,ed i M z,ed : Momenty spowodowane przesunięciem osi obojętnej przekroju klasy 4 k,,, : Współczynniki interakcji według yy kzz kyz kzy Załącznika A lub B normy PN-EN Załącznik krajowy do normy PN-EN zaleca stosowanie alternatywnej metody 2 wg Załącznika B. 62
63 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI Współczynnik wyboczenia χ = φ + φ Parametr imperfekcji 1 2 λ 2 ( λ 0,2 ) [ ] 2 + α φ = 0,51 + λ PN-EN Krzywa wyboczenia a 0 a b c d Parametr imperfekcji α 0,13 0,21 0,34 0,49 0,76 63
64 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI Krzywa wyboczenia Przekroje poprzeczne Ograniczenia Wyboczenie względem osi Krzywa wyboczenia Inne S 460 Dwuteowniki walcowane h/b > 1,2 h/b 1,2 t f 40mm 40 mm< t f 100 mm t f 100mm t f > 100 mm y y z z y y z z y y z z y y z z a b b c b c d d a 0 a 0 a a a a c c 64
65 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI Smukłość względna Siła krytyczna względem osi y N cr,y cr,y λ = Siła krytyczna względem osi z 2 π EI = L y N N Rk cr L cr,y jest odległością między2 ryglami N cr,z 2 π EI = L cr,z z L cr,z jest odległością między2 ryglami lub ryglem i ściągiem 65
66 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI W PRZYPADKU PŁATWI(CZĘŚCIOWO) STĘŻONYCH
67 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI Belki zginane i ściskane(częściowo) stężone χ op γ α M1 ult,k 1,0 PN-EN α ult,k : jest najmniejszym współczynnikiem zwiększającym obciążenie obliczeniowe, przy którym krytyczny przekrój poprzeczny osiąga nośność charakterystyczną w warunkach płaskiego stanu deformacji χ op : jest współczynnikiem niestateczności (redukcyjnym) odpowiadającym smukłości względnej λ op Uwaga: Ta metoda nie ma zastosowania przy zginaniu dwukierunkowym. Należy więc upewnić się, że element stabilizujący jest zdolny do przejęcia obciążeń działających w jego płaszczyźnie. 67
68 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI Obliczenie λ op λ = op α α ult,k cr,op α cr,op : jestjestminimalnymwspółczynnikiem zwiększającym obciążenie obliczeniowe działające w płaszczyźnie, przy którym rozpatrywana część konstrukcji osiąga wartość obciążenia krytycznego przy niestateczności sprężystej z płaszczyzny układu 68
69 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI Propozycja obliczania α ult,k = N χ N y Ed Rk α ult,k 1 + k yy M M y,ed y,rk N Rk,M y,rk :charakterystycznanośnośćsprężystaprzekroju χ y : k yy : C my,0 : współczynnik wyboczenia giętnego (redukcyjny) przy wyboczeniu w płaszczyźnie k yy C = 1 χ my,0 N Ed y N cr,y współczynnikrównoważnegostałegomomentu 69 PN-EN Załącznik A
70 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI Propozycja obliczania α cr,op Obliczanie za pomocą odpowiedniego oprogramowania Lub: z zależności liniowej między wyboczeniem z płaszczyzny i zwichrzeniem α cr,op = 1 Min( α cr,z, α 1 cr,t ) 1 + α cr,lt α cr, z = N N cr,z Ed α cr,t = N N cr,t Ed α cr,lt = M M cr Ed 70
71 OBLICZENIA KRYTERIUM STATECZNOŚCI Siła krytyczna przy wyboczeniu skrętnym N cr T 2 s = π EIza π EIw + + GI t is L L 2 y 2 z i = i + i + a 2 PN-EN Załącznik BB.3.3 G a a: jest odległością między środkiem ciężkości płatwi a osią poziomego stężenia ciągłego wystarczająco sztywna blacha pokrycia może stanowić stężenie boczne 71
72 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM
73 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Dotyczy rodzaju pokrycia Blacha trapezowa/blacha zgodna z PN-EN
74 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Klasy konstrukcji PN-EN (6) Klasa konstrukcji I: konstrukcja, którą projektuje się z uwzględnieniem udziału kształtowników i blach profilowanych na zimno w nośności i stateczności całego układu. Klasa konstrukcji II: konstrukcja, którą projektuje się z uwzględnieniem udziału kształtowników i blach profilowanych na zimno w nośności i stateczności pojedynczych elementów. Klasa konstrukcji III: konstrukcja, którą projektuje się przy założeniu, że blachy profilowane na zimno jedynie przenoszą obciążenia na układ konstrukcyjny. 74
75 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Efekt1 Blacha przeciwdziała przesunięciu bocznemu płatwi w płaszczyźnie dachu Płatew i blacha stan nieodkształcony v S v =dv/dx x Płatew i blacha stan odkształcony blacha przeciwstawia się obrotowi dzięki swojej sztywności S 75
76 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Konsekwencje przy sprawdzaniu płatwi Płatew można uważać za stężoną w płaszczyźnie bocznej, jeżeli spełniony jest warunek 2 2 π π 70 S EI w + GI EI 2 T + z = 2 L L h 2 0,25h S 2 min PN-EN BB.2.1 S S S min 76
77 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Sztywność na ścinanie S F S L F S = F L 77
78 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Obliczanie sztywności na ścinanie S blachy stalowej ( ) b s 3 = 1000 t roof PN-EN (10) hw S + S t s h w b roof :sztywnośćnaścinaniewn mm/mm :grubośćblachywmm :rozstawpłatwiwmm :wysokośćfałdyblachywmm :szerokośćdachuwmm 78
79 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Obliczanie sztywności na ścinanie S blachy stalowej Kierunek fałd 79
80 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Zakres stosowania wyrażenia S = 1000 t + 3 ( ) b roof h s w Połączenie blachy do płatwi w każdej fałdzie, a jeżeli poszycie jest łączone w co drugiej fałdzie przyjmuje się 0,2S zamiast S Połączenie arkuszy blachy po obu stronach zakładki i na obu brzegach W przeciwnym razie: Wytyczne ECCS N 88 80
81 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Efekt2 Blacha przeciwdziała skręcaniu płatwi Płatew i blacha stan nieodkształcony Płatew i blacha stan odkształcony blacha i połączenie przeciwdziałają skręcaniu płatwi 81
82 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Konsekwencje przy sprawdzaniu płatwi Płatew można uważać za skutecznie stężoną przeciwskrętnie, jeślispełnionyjestwarunekgranicznydlac θ,k C 2 Mpl,k θ, k KθK υ PN-EN BB.2.2 EIz K ν :0,35wprzypadkuanalizysprężystej K ν :1,00wprzypadkuanalizyplastycznej K θ :współczynnikuwzględniającyrozkładmomentów 82
83 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM WspółczynnikK θ Przypadek 1 2a 2b 3 Rozkład momentów M > 0 M < 0 M > 0 M < 0 M < 0 M > 0 M > 0 bez stężeń poprzecznych ze stężeniami poprzecznymi 4,0 0 3,5 0,12 0,23 2,8 0 83
84 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM ObliczanieC θ,k Sztywność C θ,k w przypadku belki stabilizowanej ciągłym poszyciem można wyznaczać z zależności 1 C θ,k = + + PN-EN BB.2.2 CθR,k CθC,k CθD,k C θ,rk : sztywność obrotowa związana z poszyciem przy założeniu sztywnych połączeń C θ,ck : sztywność obrotowa związana z połączeniami poszycia z belką C θ,dk : sztywność dystorsyjnabelkiw przypadku kształtowników walcowanych = 84 C θd,k
85 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM WartościC θ,rk ic θ,ck Zachowanie mechaniczne zespołu blachy i połączeń Wartości obliczone na podstawie badań Uproszczone wzory doświadczalne zamieszczone w PN-EN Istotne czynniki: Grubość blachy Szerokość fałdy Szerokość półki kształtownika Obciążenie Rodzaj połączenia 85
86 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Sprawdzenie blachy przy ścinaniu w jej płaszczyźnie Hipoteza rozdziału ścinania w blasze L q Płatew + - b Kierunek fałd ql/2b + T - -ql/2b Płatew + - Rygiel 86
87 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Sprawdzenie blachy przy ścinaniu w jej płaszczyźnie Kryteria weryfikacji według: Wytyczne ECCS N 88 Sprawdzenie na ścinanie połączenia między arkuszami blachy Sprawdzenie na ścinanie połączeń między blachą i podporą Sprawdzenie na zniszczenie końców blachy Sprawdzenie wyboczenia blachy Niedopuszczalne modele zniszczenia (nieplastyczne) 87
88 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Nośność przy ścinaniu połączenia między arkuszami blachy V max : jest maksymalną siłą ścinającą n : jest liczbą płatwi -1 n s F s ß 1 ß 3 F p P 1 1 max = nsfs + 1 n β3 β : jest liczbą łączników uszczelniających (w połączeniu arkuszy) bez wliczania łączników na płatwiach : jest nośnością łącznika uszczelniającego : jest współczynnikiem uwzględniającym liczbę łączników między 1 blachą i płatwią : jest współczynnikiem uwzględniającym rozmieszczenie łączników między blachą i płatwią : jest nośnością łącznika głównego (między blachą i płatwią) 88 ( n + ) Fp Vmax
89 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Nośność przy ścinaniu połączenia między arkuszami blachy ß 1 liczba łączników między blachą 1 i płatwią liczba łączników między blachą 2 i płatwią liczba łączników między blachą 3 i płatwią 89
90 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Nośność przy ścinaniu połączenia między arkuszami blachy ß 1 Liczba łączników między 1 blachą i płatwią Łącznikiw zagłębieniach fałd Łączniki na wierzchołkach fałd 2 0,13 1,00 3 0,30 1,00 4 0,44 1,04 5 0,58 1,13 6 0,71 1,22 7 0,84 1,33 8 0,97 1,45 90
91 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Nośność przy ścinaniu połączenia między arkuszami blachy ß 3 Jeżeli połączenie w zagłębieniach fałd: β 3 = 1,0 Jeżeli połączenie na wierzchołkach fałd: β 3 = ( n 1) f n f n f :jestliczbąłącznikówmiędzy1blachąipłatwią 91
92 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Niedopuszczalne modele zniszczenia(nieplastyczne) Ścięcie łączników w połączeniu blachy z płatwią Zniszczenie końców blachy Zniszczenie z powodu wyboczenia blachy Sprawdzenie: Nośność przy niedopuszczalnych modelach zniszczenia > Nośność przy ścinaniu połączenia między arkuszami blachy P max 92
93 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Nośność połączeń między blachą i płatwią z uwzględnieniem efektu dźwigni w α p 3 0,6F P p max w α 3 p F p : jest odległością między płatwiami : jest współczynnikiem uwzględniającym płatwie pośrednie : odległość między łącznikami : jest nośnością łącznika głównego (łączącego płatew i blachę). 93
94 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Nośność połączeń między blachą i płatwią α 3 Liczba płatwina głębokości przepony α 3 2 1,00 3 1,00 4 0,90 5 0,80 6 0,71 7 0,64 8 0,58 94
95 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Nośność ze względu na zniszczenie końców blachy t k 1,5 d w. f 0,5 y P max t w f y d k : jest grubością blachy : jest odległością miedzy płatwiami :jestgranicąplastycznościstaliblachy : jest odległością miedzy fałdami : jest przyjmowane równe 0,9 dla połączenia w każdej fałdzie jest przyjmowane równe 0,3 dla połączenia w co drugiej fałdzie 95
96 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Nośność na wyboczenie blachy Zwykle bierze się pod uwagę wyboczenie lokalne i globalne Wyboczenie lokalne jest nieistotne, jeżeli: l t 2,9 E f y 0,5 l t E f y : jest szerokością małej półki blachy : jest grubością blachy : jest modułem Young a materiału blachy :jestgranicąplastycznościmateriałublachy 96
97 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Nośność na wyboczenie blachy u l sup l inf d l =b k = Min ( ) l sup, l inf 97
98 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Nośność na wyboczenie globalne blachy V 14,4 0,25 0,75 g = Dx Dy 1 b b : jest szerokością przepony 2 ( np ) Pmax n p :jestliczbąwszystkichpłatwinaszerokościprzepony b b kierunek fałd n p n p D x = E t d 12( 1 ν )u. 3 D y = E. I d y 98
99 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Nośność na wyboczenie lokalne przy ścinaniu blachy Pas bez usztywnienia Pas z usztywnieniem t V l = 4,83E b. t l V = l 2 k 2 36b 0,25 D x D y b E. t 3 EI D F y = D x = I F : jest momentem bezwładności 10,92 bk 0,75 półki względem poziomej osi blachy 99
100 PŁATWIE STĘŻONE POSZYCIEM Interakcja globalnej i lokalnej utraty stateczności V red = V V V g g l + V l P max 100
101 PODSUMOWANIE
102 PODSUMOWANIE Płatwie są zwykle poddane zginaniu dwukierunkowemu i sile osiowej. Kryteriami wymiarowania płatwi są zwykle ugięcie i zwichrzenie. Uwzględnienie efektów stabilizacji płatwi przez poszycie może mocno zwiększyć nośność na zwichrzenie. Jeżeli poszycie jest brane pod uwagę w obliczeniach płatwi, należy uwzględnić siły stabilizujące przy weryfikacji poszycia. 102
103 Moduły szkoleniowe SKILLS zostały opracowane przez konsorcjum organizacji, podanych na dole slajdu. Materiał jest w objęty licencją Creative Commons Ten projekt został zrealizowany przy wsparciu finansowym Komisji Europejskiej. Publikacje w ramach tego projektu odzwierciedlają jedynie stanowisko ich autorów i Komisja Europejska nie ponosi odpowiedzialności za umieszczoną w nich zawartość merytoryczną.
Płatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe
Płatew dachowa Przyjęcie schematu statycznego: - belka wolnopodparta - w halach posadowionych na szkodach górniczych lub w przypadkach, w których przewiduje się nierównomierne osiadanie układów poprzecznych
Bardziej szczegółowoSprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoe 10.46 m 2 0.3 8 1.54 w 10 0.1 8 H 0.6 0.68 10 0.1 8 I 0.5 0.58 10
e 0.46 m - współczynniki ujemne (ssanie) i ciśnienie wiatru: 0.38 kn F.3.54 w 0 e Fq p 0.884 m G.3 0.8 H 0.6 0.68 0 0.8 I 0.5 0.58 0 kn w e Gq p 0.746 m kn w e3 Hq p 0.39 m kn w e4 Iq p 0.333 m d) współczynnik
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ ELEMENTÓW Z UWZGLĘDNIENIEM STATECZNOŚCI
Projekt SKILLS NOŚNOŚĆ ELEMENTÓW Z UWZGLĘDNIENIEM STATECZNOŚCI CELE MODUŁU SZKOLENIOWEGO Poznanie metodologii sprawdzania elementów konstrukcyjnych ze względu na niestateczność (wyboczenie, zwichrzenie)
Bardziej szczegółowoOMAWIANE ZAGADNIENIA. Analiza sprężysta konstrukcji uwzględniająca efekty drugiego rzędu i imperfekcje. Procedura projektowania ram portalowych
Projekt SKILLS RAMY PORTALOWE OMAWIANE ZAGADNIENIA Analiza sprężysta konstrukcji uwzględniająca efekty drugiego rzędu i imperfekcje Procedura projektowania ram portalowych Procedura projektowania stężeń
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowoJako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych
Konstrukcje metalowe Przykład 4 KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop
Projektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop. 2016 Spis treści Przedmowa do części 2 Podstawowe oznaczenia XIII XIV 9. Ugięcia
Bardziej szczegółowoWartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ. wg PN-90/B ε PN = (215/f d ) 0.5. wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5
Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ wg PN-90/B-03200 ε PN = (215/f d ) 0.5 wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5 Skutki niestateczności miejscowej przekrojów klasy 4 i związaną z nią redukcją
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Bardziej szczegółowoAnaliza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej
Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej Informacje ogólne Globalna analiza stateczności elementów konstrukcyjnych ramy może być przeprowadzona metodą ogólną określoną przez EN 1993-1-1
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Bardziej szczegółowoNośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
Bardziej szczegółowoUWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoSpis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63
Konstrukcje metalowe Wykład XV Stężenia Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Rodzaje stężeń Stężenie
Bardziej szczegółowoModuł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Bardziej szczegółowoSpis treści. 1. Wstęp (Aleksander Kozłowski) Wprowadzenie Dokumentacja rysunkowa projektu konstrukcji stalowej 7
Konstrukcje stalowe : przykłady obliczeń według PN-EN 1993-1. Cz. 3, Hale i wiaty / pod redakcją Aleksandra Kozłowskiego ; [zespół autorski Marcin Górski, Aleksander Kozłowski, Wiesław Kubiszyn, Dariusz
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II)
Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II) Spis treści Dwuteowniki spawane #t / 3 Przykład (VI klasa przekroju) #t / 10 Przykład (spoiny) #t / 36 Dodatkowe zjawiska #t / 44 Dwuteowniki z falistym
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści
Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop. 2013 Spis treści Od Wydawcy 10 Przedmowa 11 Preambuła 13 Wykaz oznaczeń 15 1 Wiadomości wstępne 23
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych PN-EN 1993-1-1:2006/NA:2010
PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność Projektowanie konstrukcji stalowych PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność Belka jednoprzęsłowa z profilu dwuteowego Sprawdzenie
Bardziej szczegółowoPROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ CZĘŚĆ 1 BELKA PODSUWNICOWA
PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ Pomoce dydaktyczne:. norma PN-EN 99-- Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0
Bardziej szczegółowoHale o konstrukcji słupowo-ryglowej
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XVI Belki (część I)
Konstrukcje metalowe Wykład XVI Belki (część I) Contents Siły przekrojowe #t / 3 Geometria przekroju #t / 5 Eksperyment #t / 19 Wzory na nośność #t / 40 Efekt szerokiego pasa #t / 73 Redystrybucja momentów
Bardziej szczegółowoProjekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym
Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
Bardziej szczegółowoPOŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
Bardziej szczegółowoProjekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym
Projekt techniczny niektórych rozwiązań w budynku wielokondygnacyjnym Zestawienie obciążeń:.strop między-kondygnacyjny Obciążenie stałe m rzutu poziomego stropu -ciągi komunikacyjne Lp. Warstwa stropu
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie w węzłach końcowych
PRZEDMOWA 7 1. NOŚNOŚĆ PRZEKROJÓW PRZYKŁAD 1.1 PRZYKŁAD 1.2 PRZYKŁAD 1.3 PRZYKŁAD 1.4 Obliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA POŁĄCZENIA ŚRUBOWE POŁĄCZENIA ŚRUBOWE ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1
ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW POŁĄCZENIA ŚRUBOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 2 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 3 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 4 POŁĄCZENIE ŚRUBOWE ZAKŁADKOWE /DOCZOŁOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 5
Bardziej szczegółowoWpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki
Wpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki Informacje ogólne Podpora ograniczająca obrót pasa ściskanego słupa (albo ramy) może znacząco podnieść wielkość mnożnika obciążenia,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości
Bardziej szczegółowoWymiarowanie kratownicy
Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica
Bardziej szczegółowoStrop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165
Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości
Bardziej szczegółowoPrzykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach momentami zginającymi.
Dokument Ref: SX011a-EN-EU Str. 1 z 7 Wykonał Arnaud Lemaire Data Marzec 005 Sprawdził Alain Bureau Data Marzec 005 Przykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach W poniŝszym przykładzie przedstawiono
Bardziej szczegółowoSTATECZNOŚĆ OGÓLNA WYBOCZENIE PRETÓW ŚCISKANYCH ZWICHRZENIE PRĘTÓW ZGINANYCH
STATECZOŚĆ OGÓLA WYBOCZEIE PRETÓW ŚCISKAYCH ZWICHRZEIE PRĘTÓW ZGIAYCH STATECZOŚĆ ELEMETÓW PEŁOŚCIEYCH OŚOŚĆ A WYBOCZEIE Warunek nośności elementu ściskanego siłą podłuŝną Ed Ed / b,rd 1.0 b,rd - nośność
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoPROJEKT STROPU BELKOWEGO
PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II)
Konstrukcje metalowe Wykład XIX Słupy (część II) Spis treści Stopa słupa #t / 3 Słupy złożone #t / 18 Przykład 1 #t / 41 Przykład 2 #t / 65 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 98 Stopa słupa Informacje ogólne
Bardziej szczegółowoPOPRAWKA do POLSKIEJ NORMY PN-EN :2008/AC
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY ICS 91.010.30; 91.080.10 PN-EN 1993-1-3:2008/AC grudzień 2009 Wprowadza EN 1993-1-3:2006/AC:2009, IDT Dotyczy PN-EN 1993-1-3:2008 Eurokod 3 Projektowanie konstrukcji stalowych
Bardziej szczegółowoPręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010
Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XVI Słupy
Konstrukcje metalowe Wykład XVI Słupy Spis treści Informacje ogólne #t / 3 Nośność #t / 8 Niestateczność #t / 21 Przechyły #t / 68 Podsumowanie #t / 69 Przykład #t / 72 Zagadnienia egzaminacyjne #t / 97
Bardziej szczegółowoProjektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4
Projektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4 Informacje ogólne Analiza globalnej stateczności nieregularnych elementów konstrukcyjnych (na przykład zbieżne słupy, belki) może być przeprowadzona
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoWymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Normy konstrukcji drewnianych PN-B-03150-0?:1981.
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA KRAKOWSKA Katedra Konstrukcji Stalowych i Spawalnictwa PRZYKŁADY WYMIAROWANIA KONSTRUKCJI STALOWYCH Z PROFILI SIN
POLITECHIKA KRAKOWSKA Katedra Konstrukcji Stalowych i Spawalnictwa PRZYKŁADY WYIAROWAIA KOSTRUKCJI STALOWYCH Z PROFILI SI Kraków Prof. dr hab. inż. Zbigniew EDERA gr inż. Krzysztof KUCHTA Katedra Konstrukcji
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH
OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ LOKALIZACJA: PRZEDSIĘBIORSTWO WODOCIĄGÓW I KANALIZACJI SP. Z O.O. Ul. MŁYŃSKA 100, RUDA ŚLĄSKA PRZYGOTOWANA PRZEZ BUDOSERWIS Z.U.H. Sp. z o.o. Zakład Ekspertyz i Usług Gospodarczych
Bardziej szczegółowoAnaliza I i II rzędu. gdzie α cr mnożnik obciążenia krytycznego według procedury
Analiza I i II rzędu W analizie I rzędu stosuje się zasadę zesztywnienia, tzn. rozpatruje się nieodkształconą, pierwotną geometrię konstrukcji, niezależnie od stanu obciążenia. Gdy w obliczeniac statycznyc
Bardziej szczegółowoPrzykład: Słup ramy wielokondygnacyjnej z trzonem z dwuteownika szerokostopowego lub rury prostokątnej
ARKUSZ OBICZEIOWY Document Ref: SX00a-E-EU Strona z 7 Dot. Eurokodu E 993-- Wykonał Matthias Oppe Data czerwiec 005 Sprawdził Christian Müller Data czerwiec 005 Przykład: Słup ramy wielokondygnacyjnej
Bardziej szczegółowoPrzykład: Płatew swobodnie podparta o przekroju z dwuteownika IPE
Dokument Ref: SX01a-PL-EU Strona 1 z Dot. Eurocodu EN Wkonanł Mladen Lukic Data Jan 006 Sprawdził Alain Bureau Data Jan 006 Przkład: Płatew swobodnie podparta o przekroju z Przkład ten podaje szczegół
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoProjekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju
Konstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Eksperyment #t / 12 Sposób klasyfikowania #t / 32 Przykłady obliczeń - stal #t / 44 Przykłady obliczeń - aluminium #t / 72
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych
KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz na rysunku 3a. 4. Projektowanie
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIV Stężenia
Konstrukcje metalowe Wykład XIV Stężenia Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Rodzaje stężeń #t / 10 Obliczenia #t / 33 Przykład 1 #t / 61 Przykład 2 #t / 74 Przykład 3 #t / 90 Przykład 4 #t / 94 Zagadnienia
Bardziej szczegółowoMATERIAŁY DYDAKTYCZNE
1/25 2/25 3/25 4/25 ARANŻACJA KONSTRUKCJI NOŚNEJ STROPU W przypadku prostokątnej siatki słupów można wyróżnić dwie konfiguracje belek stropowych: - Belki główne podpierają belki drugorzędne o mniejszej
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE
KONSTRUKCJE STALOWE W EUROPIE Wielokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 10: Wskazówki dla twórców oprogramowania do projektowania Wielokondygnacyjne konstrukcje stalowe Część 10: Wskazówki dla twórców
Bardziej szczegółowo1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
Bardziej szczegółowoStalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012.
Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012 Spis treści Przedmowa 9 1. Ramowe obiekty stalowe - hale 11 1.1. Rodzaje
Bardziej szczegółowoModuł. Płatew stalowa
Moduł Płatew stalowa 411-1 Spis treści 411. PŁATEW...3 411.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 411.1.1. Opis programu...3 411.1. 2. Zakres programu...3 411.2. WPROWADZENIE DANYCH...3 411.1.3. Zakładka Materiały i
Bardziej szczegółowoSchemat blokowy: Projektowanie stalowych słupów
Schemat przedstawia prostą metodę opartą o kryterium stateczności słupa. Metoda ta wykorzystuje smukłość względną elementu i krzywe redukcyjne do obliczania nośności przekrojowej elementu ściskanego osiowo.
Bardziej szczegółowoSpis treści: Oznaczenia Wstęp Metale w budownictwie Procesy wytwarzania stali Podstawowe pojęcia Proces wielkopiecowy Proces konwertorowy i
Spis treści: Oznaczenia Wstęp Metale w budownictwie Procesy wytwarzania stali Podstawowe pojęcia Proces wielkopiecowy Proces konwertorowy i martenowski Odtlenianie stali Odlewanie stali Proces ciągłego
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność
Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Wyboczenie giętne #t / 15 Przykład 1 #t / 45 Zwichrzenie #t / 56 Przykład 2 #t / 83 Niestateczność lokalna #t / 88 Zapobieganie
Bardziej szczegółowoModuł Słup stalowy Eurokod PN-EN
Moduł Słup stalowy Eurokod PN-EN 431-1 Spis treści 431. SŁUP STALOWY EUROKOD PN-EN... 3 431.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 431.1.1. Opis programu... 3 431.1.2. Zakres programu... 3 431.1.3. Typy przekrojów...
Bardziej szczegółowo3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ
Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO
WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.
Bardziej szczegółowoLista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.
7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW
Projekt SKILLS PROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW OMAWIANE ZAGADNIENIA Procedura projektowania przegubowych i utwierdzonych podstaw słupów Nośność blachy podstawy Nośność śrub kotwiących Nośność podłoża betonowego
Bardziej szczegółowoRaport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice
Konstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice Spis treści Definicja #t / 3 Geometria #t / 7 Rodzaje konstrukcji #t / 15 Obliczenia #t / 29 Przykład #t / 57 Weryfikacja wyników #t / 79 Ciężar własny #t /
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowoPrzykład: Słup przegubowy z trzonem z dwuteownika szerokostopowego lub rury o przekroju kwadratowym
ARKUSZ OBICZEIOWY Dokument Ref: SX004a-E-EU Strona 1 z 4 Dot. Eurokodu E 1993-1-1 Wykonał Matthias Oppe Data czerwiec 005 Sprawdził Christian Müller Data czerwiec 005 Przykład: Słup przegubowy z trzonem
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z KONSTRUKCJI STALOWYCH
Politechnika Poznańska Instytut Konstrukcji Budowlanych Zakład Konstrukcji Metalowych Pod kierunkiem: dr inż. A Dworak rok akademicki 004/005 Grupa 5/TOB ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR Z KONSTRUKCJI STALOWYCH
Bardziej szczegółowoSTALOWE BUDOWNICTWO PRZEMYSŁOWE
WYKŁADY: 1. Wprowadzenie do konstrukcji powłokowych; Zbiorniki stalowe na ciecze i na gazy; rodzaje i podział zbiorników, materiały, obciążenia, metody obliczania i konstruowania. Zbiorniki pionowe na
Bardziej szczegółowoJan Kowalski Sprawozdanie z przedmiotu Wspomaganie Komputerowe w Projektowaniu
Jan Kowalski Sprawozdanie z przedmiotu Wspomaganie Komputerowe w Projektowaniu Prowadzący: Jan Nowak Rzeszów, 015/016 Zakład Mechaniki Konstrukcji Spis treści 1. Budowa przestrzennego modelu hali stalowej...3
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA BLACHOWNIC O ZMIENNYM PRZEKROJU METODĄ ROJU CZĄSTEK. mgr inż. Piotr Sych
OPTYMALIZACJA BLACHOWNIC O ZMIENNYM PRZEKROJU METODĄ ROJU CZĄSTEK. mgr inż. Piotr Sych 1 1. Wstęp 1.1. Opis problemu Przedmiotem analizy są belki i ramy stalowe nazywane blachownicami, o przekroju dwuteowym
Bardziej szczegółowo405-Belka stalowa Eurokod PN-EN. Moduł 405-1
Moduł Belka stalowa Eurokod PN-EN 405-1 Spis treści 405. BELKA STALOWA EUROKOD PN-EN... 3 405.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 405.1.1. Opis programu... 3 405.1.2. Zakres programu... 3 405.1.3. Typy przekrojów...
Bardziej szczegółowoModuł. Belka stalowa
Moduł Belka stalowa 410-1 Spis treści 410. BELKA STALOWA...3 410.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 410.1.1. Opis programu...3 410.1.2. Zakres programu...3 410.1.3. O pis podstawowych funkcji programu...3 410.1.3.1.
Bardziej szczegółowoFreedom Tower NY (na miejscu WTC)
Muzeum Guggenhaima, Bilbao, 2005 Centre Pompidou, Paryż, 1971-77 Wieża Eiffla, Paris 1889 Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Beying Stadium Pekin 2008 Opracowano z wykorzystaniem materiałów: [2.1] Arup
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoSystem Zarządzania Jakością PN-EN ISO 9001:2009. Tabele obciążeń
System Zarządzania Jakością PN-EN ISO 9001:2009 Tabele obciążeń TABELARYCZNE ZESTAWIENIA DOPUSZCZALNYCH OBCIĄŻEŃ BLACH TRAPEZOWYCH KASET ŚCIENNYCH ELEWACYJNYCH PROFILI FALISTYCH W Y K O N A W C Y O P
Bardziej szczegółowo