I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE

Podobne dokumenty
- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE

T.T.U. ZDZISŁAW URBANOWICZ Gdańsk, ul.litewska 16 tel./fax: OBLICZENIA STATYCZNE

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa

WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE

OBLICZENIA STATYCZNE

EKSPERTYZA TECHNICZNA

Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji

OBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła


EKSPERTYZA TECHNICZNA

OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE 1 KONSTRUKCJA GŁÓWNA BUDYNKU. Zestawienie obciążeń na 1m 2 rzutu połaci dachowej [kn/m 2 ] Obciążenia stałe g:

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN i PN-EN

PROJEKT BUDOWLANY i WYKONAWCZY. OBLICZENIA Tom IV

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNE ZAŁ. NR 5

Zestawienie obciążeń. OBLICZENIA OBCIĄŻEŃ KLIMATYCZNYCH wg PN-80/B-02010/Az1:2006 WYMIARY BUDYNKU

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE

- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE.

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE

Konstrukcja stalowa- obliczenia

Moduł do wymiarowania konstrukcji prętowych. Opracował mgr inż. Tomasz Żebro

Domek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda

PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W CIANOWICACH

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku

ABM - Projekt. mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI]

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej

do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie.

Obciążenie zmienne klatki schodowej Wg tabl.1 pkt.b.7 PN-82/B przyjęto obciążenie zmienne p = 6,0 kn/m 2 ( γ f = 1,2 ); Obciążenie śniegiem Jast

Widok konstrukcji OBLICZENIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI

IV. BRANŻA KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ

OPIS TECHNICZNY ZAKRES PROJEKTU PRZEDMIOT OPRACOWANIA PODSTAWA OPRACOWANIA ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DANE MATERIAŁOWE

SPIS TREÚCI SPIS TREÚCI... 1

8.OBLICZENIA STATYCZNE

ul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej


3. Wymiarowanie Zestawienie obciąŝeń Zestawienie obciąŝeń strop sala widowiskowa Zestawienie obciąŝeń strop zaplecze kuchenne

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.

TOM IV PROJEKT KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANY

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.

PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 4,9 kwp DLA BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W MINODZE

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.

Str. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2

1.0 Obliczenia szybu windowego

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel

mgr inż. Sławomir Żebracki MAP/0087/PWOK/07

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE

SPIS TREŚCI: Część opisowa

PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO DOBUDOWA KOTŁOWNI

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA

PROJEKTANT UPRAWNIENIA

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNE OBIEKT: ROZBUDOWA PSP W KOZŁOWIE ADRES OBIEKTU: KOZŁÓW DZ. NR 648 INWESTOR: GMINA JASTRZĘBIA

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4

Założenia obliczeniowe i obciążenia

I - PROJEKT ZAGOSPODAROWANIA TERENU NAZWA INWESTYCJI: KATEGORIA OBIEKTU: Przebudowa budynku Gminnego Ośrodka Kultury w Solcu Nad Wisłą IX ADRES INWEST

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania:

Załącznik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-poz.1 ;

PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE

Część D Branża Konstrukcyjno-Budowlana

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E

OBLICZENIA WYKONANO W PROGRAMIE ROBOT v

kn/m2 ϕf kn/m2 blachodachówka 0,070 1,2 0,084 łaty + kontrłaty 0,076 1,2 0,091 papa 1x podkładowa 0,018 1,3 0,023 deski 2,5cm 0,150 1,2 0,180 wsp

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

PROJEKT ZAGOSPODAROWANIA DZIAŁKI, PROJEKT ARCHITEKTONICZNY WIATY I OBIEKTÓW MAŁEJ ARCHITEKTURY

OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21

OBLICZENIA STATYCZNE

Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010

PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA

SPIS ZAWARTOŚCI OPISU TECHNICZNEGO

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU

POZ 4.0. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995

opracowanie : PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY ZMIANY POKRYCIA DACHU, OKIEN I OŚWIETLENIA SALI GIMNASTYCZNEJ ZESPOŁU SZKÓŁ W LIGOCIE

PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50

MAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE

Podpora montażowa wielka stopa.

PROJEKT ARCHITEKTONICZNO BUDOWLANY BRANŻA KONSTRUKCJA

- 1 - OBLICZENIA FUNDAMENTÓW BEZPOŚREDNICH

PROJEKT WYKONAWCZY BRANŻA KONSTRUKCYJNA


- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00

PRACE KONSERWATORSKIE ELEWACJI PIERSCIENIA GŁÓWNEGO PLANETARIUM ŚLĄSKIEGO w CHORZOWIE

Transkrypt:

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przediot opracowania Przediote opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja budynku przedszkola 3-oddziałowego objętego przebudową, zlokalizowanego w Ligocie przy ul. Przedszkolnej 10 na dz. nr 5136/535.. Podstawa opracowania Projekt architektoniczny, aktualne nory, przepisy oraz literatura techniczna PN-EN 1990:004/Ap1 Eurokod: Podstawy projektowania konstrukcji. PN-EN 1991-1-1:004 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje Część 1-1: Oddziaływania ogóle. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. PN-80/B-0010/Az1 w obliczeniach statycznych. śniegie. PN-77/B-0011 w obliczeniach statycznych. wiatre. PN-B-0364:00/Ap1 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03150:000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie PN-90/B-0300 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-0300:1999 Konstrukcje urowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie PN-81/B-0300 Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie PN-90/B-03000 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne 3. Zastosowane ateriały konstrukcyjne. - Beton żwirowy: C16/0 (B0) - Stal zbrojeniowa A-IIIN gatunku RB500W - oznaczenie # A-I gatunku St3SX-b - oznaczenie ø - Ściany konstrukcyjne kondygnacji nadzienych: pustak ceraiczny - Więźba dachowa: drewno świerkowe klasy C4 - Strop drewniany: drewno klejone klasy C4 4. Opis projektowanych eleentów konstrukcji. - Ściana szczytowa lukarny gr.38c z pustaków ceraicznych - Wieńce, gzysy - żelbetowe, wylewane onolitycznie z betonu żwirowego - Nadproża żelbetowe, wylewane onolitycznie z betonu żwirowego - Dach lukarny, konstrukcji drewnianej systeu płatwiowo krokwiowego z płatwią kalenicową z drewna klasy C4 o pokryciu z blachodachówki. 5. Uwagi dotyczące lokalizacji budynku. - Lokalizacja Ligota, ul. Przedszkolna 10, dz. nr 5136/535. - Strefa obciążenia wiatre: III strefa - Strefa obciążenia śniegie: III strefa - Wysokość n.p.. 55,00-1 -

II. OBLICZENIA STATYCZNE ZAŁOŻENIA 1. Właściwości ateriałów konstrukcyjnych - projektowanych - Beton C16/0 f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E c = 9,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 5 / 3 Maksyalny roziar kruszywa d g = 16 Wiek betonu w chwili obciążenia 8 dni - Stal A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 40 MPa, f tk = 550 MPa - Stal A-I (St3SX-b) f yk = 40 MPa, f yd = 10 MPa, f tk = 310 MPa - Drewno C4 f,k = 4 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 1 MPa, f v,k =,5 MPa, E 90,ean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/ 3. Właściwości ateriałów konstrukcyjnych - istniejących - Drewno C0 f,k = 0 MPa, f t,0,k = 1 MPa, f c,0,k = 19 MPa, f v,k =, MPa, E 0,ean = 9,5 GPa, ρ k = 330 kg/ 3 3. Ustalenie obciążeń dachu - Kąt nachylenia połaci dachowej 0 α = 45.0 a) śniegie dachu głównego wg PN-80/B-0010/Az1 / Z1-1 - Strefy obciążenia śniegie: 0,70 0,480 Sk [/ ] 45,0 45,0 - Dach dwuspadowy - charakterystyczne śniegie gruntu: - strefa obciążenia śniegie 3; A = 55 n.p.. Q k = 0,006 A - 0,6 = 0,930 / < 1, / Q k = 1, / Połać bardziej obciążona: - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 45,0 o C = 1, (60 o -α)/30 0 = 1, (60 o -45,0 o )/30 o = 0,600 charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 1,00 0,600 = 0,70 / obliczeniowe: S = S k γ f = 0,70 1,5 = 1,080 / Połać niej obciążona: - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 45,0 o C 1 = 0,8 (60 o -α)/30 o = 0,8 (60 o -45,0 o )/30 o = 0,400 charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 1,00 0,400 = 0,480 / obliczeniowe: S = S k γ f = 0,480 1,5 = 0,70 / b) wiatre dachu głównego wg PN-B-0011:1977/Az1 / Z1-3: pk [/ ] 0,8-0,38 kierunek wiatru 45,0 H=15,0 B=10,8 - -

- Budynek o wyiarach: B = 10,8, L = 1,5, H = 15,0 - Dach dwuspadowy, kąt nachylenia połaci α = 45,0 o - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciążenia wiatre III; H = 55 n.p.. q k = 300 Pa q k = 0,300 / - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: A; z = H = 15,0 C e (z) = 0,8+0,0 15,0 = 1,10 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zaknięty C w = 0 Połać nawietrzna: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = 0,015 α - 0, = 0,015 45,0 o - 0, = 0,475 - Współczynnik aerodynaiczny C: C = C z - C w = 0,475-0 = 0,475 charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,10 0,475 1,80 = 0,8 / obliczeniowe: p = p k γ f = 0,8 1,5 = 0,43 / Połać zawietrzna: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,4 - Współczynnik aerodynaiczny C: C = C z - C w = -0,4-0 = -0,4 charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,10 (-0,4) 1,80 = -0,38 / obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,38) 1,5 = -0,356 / c) od warstw dachu nieocieplonego Rodzaj obciążenia Blacha dachówkowa Łaty 5x5c Kontrłaty 5x5c Wiatroizolacja Ciężar własny krokwi szt/ charakt. 0,100 0,0 0,0 0,005 0,160 γ f oblicz. 0,135 0,030 0,030 0,007 0,16 Raze 0,309 0,417 dodatkowe (0,40/ ) 0,400 0,540 G k = 0,709 f = 1, 35 d) od warstw dachu ocieplonego Rodzaj obciążenia Blacha dachówkowa Łaty 5x5c Kontrłaty 5x5c Wiatroizolacja Ciężar własny krokwi szt/ Wełna ineralna 5c Paroizolacja Płyta GKF gr. 1,5c na ruszcie G = 0,957 γ charakt. 0,100 0,0 0,0 0,005 0,160 0,300 0,005 0,145 γ f oblicz. 0,135 0,030 0,030 0,007 0,16 0,405 0,007 0,196 Raze 0,759 1,05 dodatkowe (0,40/ ) 0,400 0,540 G k = 1,159 f = 1, 35 G = 1,565 γ - 3 -

e) od warstw sufitu poddasza Rodzaj obciążenia Płyta OSB/3 gr. - (opcja) folia paroprzepuszczalna Ciężar własny kleszczy szt/ Wełna ineralna 5c Paroizolacja Płyta GKF gr. 1,5c na ruszcie charakt. 0,14 0,005 0,160 0,300 0,005 0,145 γ f oblicz. 0,167 0,007 0,16 0,405 0,007 0,196 Raze 0,739 0,998 dodatkowe (0,50/ ) 0,500 0,675 k, = 1, 39 f = 1, 35 G kl G kl = 1,673 γ 4. Ustalenie obciążeń projektowanych przekryć stropowych a) od warstw i obc. użytkowego stropu w pozioie podłogi poddasza Rodzaj obciążenia zienne (kondygnacja ieszkalna) Płytki ceraiczne Zaprawa klejowa elastyczna Mata hydroizolacyjna Zaprawa klejowa elastyczna Grunt Płyta Cetris 4 Ciężar własny bali stropowych szt/ charakt.,000 0,440 0,100 0,005 0,130 0,00 0,343 - γ f 1,50 oblicz. 3,000 0,594 0,135 0,007 0,176 0,07 0,463 - Raze 3,038 1,45 4,401 G k = 3,038 γ = 1, 45 f G = 4,401-4 -

WYMIAROWANIE 1. WERYFIKACJA ISTNIEJĄCEJ WIĘŹBY DACHOWEJ na skutek zwiększenia obciążenia poprzez wykończenie strychu DANE Szkic układu poprzecznego 767, 350,5 45,0 70,0 16 406,0 16 4,0 51,5 16 950,0 16 51,5 1085,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 350,5 A B C D E 80,0 80,0 44,0 80,0 80,0 38,0 80,0 80,0 38,0 80,0 80,0 44,0 Geoetria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 45,0 o Rozpiętość wiązara l = 10,85 Rozstaw podpór w świetle urłat l s = 9,50 Rozstaw osiowy płatwi l gx = 4, Rozstaw krokwi a = 1,05 Odległość iędzy usztywnieniai bocznyi krokwi = 0,50 Płatew pośrednia złożona z czterech odcinków: - odcinek A - B o rozpiętości l = 4,4 lewy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a L = 0,80 prawy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a P = 0,80 - odcinek B - C o rozpiętości l = 3,8 lewy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a L = 0,80 prawy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a P = 0,80 - odcinek C - D o rozpiętości l = 3,8 lewy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a L = 0,80 prawy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a P = 0,80 - odcinek D - E o rozpiętości l = 4,4 lewy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a L = 0,80 prawy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a P = 0,80 Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią h s = 3,50 Odległość poiędzy pozioe oparcia słupa a pozioe oparcia urłaty h = 0,70 Odległość w świetle podprać urłaty l = 4,0 Wysięg wspornika urłaty l w = 0,60 Dane ateriałowe: - krokiew 11/16c (zacios 3 c) z drewna C0 - płatew 15/16 c z drewna C0 - słup 16/15 c z drewna C0 - kleszcze x 8/16 c (zacios c) o prześwicie gałęzi 11 c z drewna C0 - urłata 16/4 c z drewna C0 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : g k = 0,549 /, g o = 0,741 / - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegie (wg PN-80/B-0010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=55 n.p.., nachylenie połaci 45,0 st.): - na połaci lewej s kl = 0,70 /, s ol = 1,080 / - 5 -

- na połaci prawej s kp = 0,480 /, s op = 0,70 / - obciążenie śniegie traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatre (wg PN-B-0011:1977/Az1:009/Z1-3: strefa III, teren A, wys. budynku z =15,0 ): - na połaci nawietrznej p kl = 0,8 /, p ol = 0,43 / - na stronie zawietrznej p kp = -0,38 /, p op = -0,356 / - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,450 /, g ok = 0,608 / - dodatkowe obciążenie stałe płatwi q kp = 1,570 /, q op =,10 / - dodatkowe obciążenie zienne płatwi p kp = 1,050 /, p op = 1,418 / klasa trwania obciążenia ziennego - długotrwałe Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony autoatycznie w płaszczyźnie wiązara µ y = 1,00 WYNIKI Obwiednia oentów zginających w układzie poprzeczny: 1,3 1,3 -,71 -,71,95,95-0,56-0,56 Obwiednia oentów w układzie podłużny - płatwi pośredniej: Mz [] My [] Ry,Rz [] Rx [] -8,87-8,97-8,97-8,87,30 1,371,14 3,39 3,43,11,70 1,14 1,70,1 1,37,30 3,01 3,39 3,43-8,59,17 3,84 3,35 3,84-3,01,17 9,61 9,61,71 0,80 3,50 8,59 3,17 0,3 1,11 0,66 A B 1,11 C 0,3 D E 3,44 4,86 60,48 1,54 31,43 6,5 60,48 1,54 3,44 4,86 0,80,64 0,80 0,80 1,68 0,80 0,80 1,68 0,80 0,80,64 0,80 15,04 0,66 3,17 WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:004, klasa wytrzyałości C0 f,k = 0 MPa, f t,0,k = 1 MPa, f c,0,k = 19 MPa, f v,k =, MPa, E 0,ean = 9,5 GPa, ρ k = 330 kg/ 3 Krokiew 11/16 c (zacios na podporach 3 c) Sukłość λ y = 83,3 < 150 λ z = 15,7 < 150 Maksyalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kobinacja: K11 stałe-ax (podatność)+śnieg (podatność)+0,90 wiatr (podatność)+0,80 zienne na płatwi (podatność) M y =,95, N = 6,50 f,y,d = 9,3 MPa, f c,0,d = 8,77 MPa σ,y,d = 6,9 MPa, σ c,0,d = 0,37 MPa k c,y = 0,415 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d = 0,783 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d = 0,479 < 1 Maksyalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) decyduje kobinacja: K3 stałe-ax+śnieg+0,90 wiatr M y = -,71, N = 3,99 f,y,d = 9,3 MPa, f c,0,d = 8,77 MPa σ,y,d = 8,76 MPa, σ c,0,d = 0,8 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d = 0,950 < 1 Maksyalne ugięcie krokwi (poiędzy urłatą a kalenicą) decyduje kobinacja: K5 stałe-in (podatność)+wiatr (podatność) u fin = 15,7 < u net,fin = l / 300 = 6831/ 300 =,77 (67,1%) Maksyalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kobinacja: K5 stałe-in (podatność)+wiatr (podatność) u fin = 7,88 < u net,fin = l / 150 = 841/ 150 = 11, (70,%) Płatew skrajna 15/16 c Sukłość λ y =,7 < 150-6 -

λ z = 4, < 150 Ekstrealne obciążenia obliczeniowe q z,ax = 13,5 / q y,ax = 1,0 / Maksyalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek D - E) decyduje kobinacja: K4 stałe-ax+śnieg+0,90 wiatr-parcie+0,80 obc.zienne N = -35,5 M y = -8,85, M z = 1,94 f,y,d = 9,3 MPa, f,z,d = 9,3 MPa, f t,0,d = 5,54 MPa σ t,0,d = 1,47 MPa σ,y,d = 13,8 MPa, σ,z,d = 3,4 MPa σ t,0,d /f t,0,d + σ,y,d /f,y,d + k σ,z,d /f,z,d =,008 > 1 (!!!) σ t,0,d /f t,0,d + k σ,y,d /f,y,d + σ,z,d /f,z,d = 1,664 > 1 (!!!) Maksyalne ugięcie (odcinek A - B) decyduje kobinacja: K stałe-ax+śnieg u fin =,49 > u net,fin = l / 300 = 8,80 (55,6%) (!!!) Słup skrajny 16/15 c Sukłość (słup A) λ y = 137,9 < 150 λ z = 75,9 < 150 Maksyalne siły i naprężenia (słup D) decyduje kobinacja: K6 stałe-ax+śnieg+0,90 obc.zienne+0,80 wiatr-parcie M y = -3,01, N = 60,48 f,y,d = 9,3 MPa, f c,0,d = 8,77 MPa σ,y,d = 5,0 MPa, σ c,0,d =,5 MPa k c,y = 0,16, k c,z = 0,488 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d =,316 > 1 (!!!) σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d = 1,133 > 1 (!!!) Kleszcze x 8/16 c Sukłość λ y = 91,4 < 150 λ z = 18,7 > 150 (!!!) Maksyalne siły i naprężenia decyduje kobinacja: K stałe-ax+wiatr(ściskanie) M y = 0,05 N = 0,61 f,y,d = 9,3 MPa, f c,0,d = 8,77 MPa σ,y,d = 0,07 MPa, σ c,0,d = 0,0 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d = 0,008 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d = 0,006 < 1 Maksyalne ugięcie: decyduje kobinacja: K stałe-ax u fin = 0,59 < u net,fin = l / 300 = 40/ 300 = 14,07 (4,%) Murłata 16/4 c Część urłaty oparta na podporach Ekstrealne obciążenia obliczeniowe q z,ax = 5,69 / q y,ax =,30 / Maksyalne siły i naprężenia decyduje kobinacja: K5 stałe-ax+wiatr+0,90 śnieg M y = 1,7, M z = 5,06 f,y,d = 13,85 MPa, f,z,d = 13,85 MPa σ,y,d = 7,99 MPa, σ,z,d = 4,94 MPa k = 0,7 σ,y,d /f,y,d + k σ,z,d /f,z,d = 0,87 < 1 k σ,y,d /f,y,d + σ,z,d /f,z,d = 0,761 < 1 Maksyalne ugięcie: decyduje kobinacja: K stałe-ax+śnieg u fin = 11,47 < u net,fin = l / 00 = 400/ 00 = 1,00 (54,6%) Część wspornikowa urłaty Ekstrealne obciążenia obliczeniowe q z,ax = 5,11 /, q y,ax =,30 / Maksyalne siły i naprężenia decyduje kobinacja: K5 stałe-ax+wiatr+0,90 śnieg M y = 0,90, M z = -0,41 f,y,d = 1,31 MPa, f,z,d = 1,31 MPa σ,y,d = 0,58 MPa, σ,z,d = 0,40 MPa k = 0,7 σ,y,d /f,y,d + k σ,z,d /f,z,d = 0,070 < 1 k σ,y,d /f,y,d + σ,z,d /f,z,d = 0,066 < 1 Maksyalne ugięcie: decyduje kobinacja: K stałe-ax+śnieg u fin = 0,05 < u net,fin = l / 150 = 600/ 150 = 8,00 (0,6%) WNIOSEK: Płatwie skrajne z uwagi na ałą sztywność nie spełniając warunków SGU i SGN oraz wpływają niekorzystnie na słup skrajny, należy wzocnić płatwie ceownikie od wewnątrz wg Poz..1. - 7 -

. PROJEKTOWANE ELEMENTY WIĘŹBY DACHOWEJ Poz..1. WZMOCNIENIE PŁATWI 15x16c ceownikie 1xUPN140 Stal: S35JR a) Obwiednia oentów zginających i reakcji podporowych po wzocnieniu płatwi b) Wyiarowanie część drewniana płatwi wzacnianej 15x16c Drewno: C0 C0 PARAMETRY PRZEKROJU: PŁATEW ht=16.0 c Ay=116.13 c Az=13.87 c Ax=40.00 c bf=15.0 c Iy=510.00 c4 Iz=4500.00 c4 Ix=8081.88 c4 Wely=640.00 c3 Welz=600.00 c3 N = 1.09 My = -0.7 * Vz = -11.83 Sig c,0,d = 0.05 MPa Sig,y,d = 0.4 MPa Tau z,d = -0.74 MPa f c,0,d = 10.3 MPa f,y,d = 10.77 MPa f v,d = 1.18 MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.00 ld = 4.5 La rel, = 0.6 k crit = 1.00 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względe osi y przekroju względe osi z przekroju ly = 4.0 La,y = 90.96 lz = 4.0 La,z = 97.0 La rel,y = 1.58 ky = 1.85 La rel,z = 1.68 kz =.03 lc,y = 4.0 kc,y = 0.35 lc,z = 4.0 kc,z = 0.31 Sig c,0,d/(kc,y*f c,0,d) + Sig,y,d/f,y,d = 0.05/(0.35*10.3) + 0.4/10.77 = 0.05 < 1.00 [4..1(3)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 0.4/(1.00*10.77) = 0.04 < 1.00 [4..(1)] Tau z,d/f v,d = 0.74/1.18 = 0.6 < 1.00 [4.1.8.1(1)] c) Wyiarowanie wzocnienie stalowe 1xUPN140 od wewnątrz Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.40 : S 35 fd = 15.00 MPa E = 10000.00 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: Wzocnienie h=14.0 c - 8 -

b=6.0 c Ay=1.00 c Az=9.80 c Ax=0.40 c tw=0.7 c Iy=605.00 c4 Iz=6.70 c4 Ix=5.68 c4 tf=1.0 c Wely=86.43 c3 Welz=14.75 c3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = -0.00 My = 11.70 * Nrt = 438.60 Mry = 18.58 * Mry_v = 18.58 * Vz = 4.8 KLASA PRZEKROJU = 1 z = 1.00 La_L = 1.00 Nw = 1031.79 fi L = 0.76 Ld = 4.0 Nz = 73.63 Mcr = 4.41 * N/Nrt+My/(fiL*Mry) = 0.00 + 0.83 = 0.83 < 1.00 (54) Vz/Vrz_n = 0.04 < 1.00 (56) uz = 1. c < uz ax = L/50.00 = 1.7 c Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMB (1+)*1.00 Poz... SŁUP SKRAJNY 15x16c, Drewno C0 Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.40 C0 PARAMETRY PRZEKROJU: SŁUP ht=16.0 c Ay=116.13 c Az=13.87 c Ax=40.00 c bf=15.0 c Iy=510.00 c4 Iz=4500.00 c4 Ix=8081.88 c4 Wely=640.00 c3 Welz=600.00 c3 N = 19.44 My =.93 * Vz = -1.09 Sig c,0,d = 0.81 MPa Sig,y,d = 4.58 MPa Tau z,d = -0.07 MPa f c,0,d = 10.3 MPa f,y,d = 10.77 MPa f v,d = 1.18 MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.00 ld = 3.40 La rel, = 0.3 k crit = 1.00 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względe osi y przekroju względe osi z przekroju ly = 3.40 La,y = 73.61 lz = 3.40 La,z = 78.5 La rel,y = 1.8 ky = 1.39 La rel,z = 1.36 kz = 1.51 lc,y = 3.40 kc,y = 0.51 lc,z = 3.40 kc,z = 0.46 Sig c,0,d/(kc,y*f c,0,d) + Sig,y,d/f,y,d = 0.81/(0.51*10.3) + 4.58/10.77 = 0.58 < 1.00 [4..1(3)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 4.58/(1.00*10.77) = 0.43 < 1.00 [4..(1)] Tau z,d/f v,d = 0.07/1.18 = 0.06 < 1.00 [4.1.8.1(1)] u fin,yz = 0.6 c < u fin,ax,yz = L/00.00 = 1.7 c Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* Przeieszczenia v x = 0.4 c < v ax,x = L/150.00 =.3 c Decydujący przypadek obciążenia: KOMB (1+)*1.00-9 -

Poz..3. JĘTKA (konstrukcja sufitu poddasza) 8x0c, Drewno C4 a) Obwiednia oentów zginających i reakcji podporowych, rozstaw ~1,05 b) Wyiarowanie C4 PARAMETRY PRZEKROJU: JĘTKA ht=0.0 c Ay=45.71 c Az=114.9 c Ax=160.00 c bf=8.0 c Iy=5333.33 c4 Iz=853.33 c4 Ix=553.5 c4 Wely=533.33 c3 Welz=13.33 c3 My = 3.57 * Sig,y,d = 6.69 MPa f,y,d = 1.9 MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.00 ld = 4.6 La rel, = 0.57 k crit = 1.00 Sig_,y,d/f,y,d = 6.69/1.9 = 0.5 < 1.00 [4.1.5(1)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 6.69/(1.00*1.9) = 0.5 < 1.00 [4..(1)] u fin,yz = 1.3 c < u fin,ax,yz = L/300.00 = 1.4 c Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* Poz..4. ZMIANA LOKALIZACJI SŁUPA 15x16c, Drewno C0 + WZMOCNIENI xupn160 a) Obwiednia oentów zginających i reakcji podporowych - 10 -

b) Wyiarowanie wzocnienie xupn160 Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.40 : S 35 fd = 15.00 MPa E = 10000.00 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: Wzocnienie h=16.0 c b=8.0 c Ay=7.30 c Az=4.00 c Ax=48.00 c tw=0.8 c Iy=1850.00 c4 Iz=4357.91 c4 Ix=14.78 c4 tf=1.1 c Wely=31.5 c3 Welz=311.8 c3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = 0.00 My = -11.86 * Mz = -13.8 * Vy = 4.60 Nrc = 103.00 Mry = 49.7 * Mrz = 66.93 * Vry = 340.43 Mry_v = 49.7 * Mrz_v = 66.93 * Vz = 11.3 KLASA PRZEKROJU = 1 By*Myax = -11.86 * Bz*Mzax = -13.8 * N/(fi*Nrc)+By*Myax/(fiL*Mry)+Bz*Mzax/Mrz = 0.00 + 0.4 + 0.1 = 0.44 < 1.00 - Delta y = 1.00 (58) Vy/Vry = 0.01 < 1.00 Vz/Vrz = 0.04 < 1.00 (53) uy = 0.6 c < uy ax = L/50.00 = 3.0 c Decydujący przypadek obciążenia: STA uz = 0.3 c < uz ax = L/50.00 = 3.0 c Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMB (1+)*1.00 c) Wyiarowanie płatew 15x16c wzocniona obustronnie ceownikie Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.40 C0 PARAMETRY PRZEKROJU: PŁATEW ht=16.0 c Ay=116.13 c Az=13.87 c Ax=40.00 c bf=15.0 c Iy=510.00 c4 Iz=4500.00 c4 Ix=8081.88 c4 Wely=640.00 c3 Welz=600.00 c3 N = 0.00 My = -6.71 * Vy = -0.46 Mz = 0.17 * Vz = 13.13 Sig c,0,d = 0.00 MPa Sig,y,d = 10.49 MPa Tau y,d = -0.03 MPa Sig,z,d = 0.8 MPa Tau z,d = 0.8 MPa f c,0,d = 10.3 MPa f,y,d = 10.77 MPa f v,d = 1.18 MPa f,z,d = 10.77 MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.00 khz = 1.00 ld = 4.54 La rel, = 0.6 k crit = 1.00 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względe osi y przekroju względe osi z przekroju ly = 4. La,y = 91.39 lz = 4. La,z = 97.48 La rel,y = 1.59 ky = 1.86 La rel,z = 1.69 kz =.05 lc,y = 4. kc,y = 0.35 lc,z = 4. kc,z = 0.31 (Sig_c,0,d/kc,y*f c,0,d) + Sig_,y,d/f,y,d + k*sig_,z,d/f,z,d = 0.99 < 1.00 [4..1(3)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 10.49/(1.00*10.77) = 0.97 < 1.00 [4..(1)] Tau y,d/f v,d = 0.03/1.18 = 0.0 < 1.00 Tau z,d/f v,d = 0.8/1.18 = 0.69 < 1.00 [4.1.8.1(1)] Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* u fin,yz = 0.3 c < u fin,ax,yz = L/50.00 = 1.7 c - 11 -

Poz..5. PODWALINA STALOWA POD PRZESUNIĘTYM SŁUPEM WIĘŹBY HEA160 a) Obwiednia oentów zginających i reakcji podporowych b) Wyiarowanie podwalina HEA160 Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.40 : S 35 fd = 15.00 MPa E = 10000.00 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: PODWALINA h=15. c b=16.0 c Ay=8.80 c Az=9.1 c Ax=38.77 c tw=0.6 c Iy=1673.00 c4 Iz=615.60 c4 Ix=1.19 c4 tf=0.9 c Wely=0.13 c3 Welz=76.95 c3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = 0.17 * Mry = 47.33 * Mry_v = 47.33 * Vz = 44.73 KLASA PRZEKROJU = 1 z = 1.00 La_L = 0.75 Nw = 636.75 fi L = 0.9 Ld = 3.35 Nz = 1136.9 Mcr = 11.6 * My/(fiL*Mry) = 0.17/(0.9*47.33) = 0.46 < 1.00 (5) Vz/Vrz = 0.39 < 1.00 (53) uz = 0.3 c < uz ax = L/50.00 = 1.3 c Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMB (1+)*1.00 Poz..6. WZMOCNIENIE TRAMU xupn0, Stal S35JR Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.40 : S 35 fd = 15.00 MPa E = 10000.00 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: Wzocnienie h=.0 c b=34.0 c Ay=40.00 c Az=39.60 c Ax=74.80 c tw=0.9 c Iy=5380.00 c4 Iz=9676.65 c4 Ix=3.00 c4 tf=1.3 c Wely=489.09 c3 Welz=569.1 c3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = 74.75 * Mry = 105.15 * Mry_v = 105.15 * Vz = -10.30 KLASA PRZEKROJU = 1 My/(fiL*Mry) = 74.75/(1.00*105.15) = 0.71 < 1.00 (5) Vz/Vrz = 0.0 < 1.00 (53) - 1 -

3. KONSTRUKCJA PODŁOGI PODDASZA Poz. 3.1. BAL STROPOWY NR1 8x8c Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.45 C4 PARAMETRY PRZEKROJU: BAL STROPOWY ht=8.0 c Ay=49.78 c Az=174. c Ax=4.00 c bf=8.0 c Iy=14634.67 c4 Iz=1194.67 c4 Ix=3918. c4 Wely=1045.33 c3 Welz=98.67 c3 My = 8.86 * Sig,y,d = 8.48 MPa f,y,d = 14.86 MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.15 ld =.65 La rel, = 0.48 k crit = 1.00 Sig_,y,d/f,y,d = 8.48/14.86 = 0.57 < 1.00 [4.1.5(1)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 8.48/(1.00*14.86) = 0.57 < 1.00 [4..(1)] u fin,yz =.1 c < u fin,ax,yz = L/50.00 =.5 c Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* Poz. 3.. BAL STROPOWY NR 6x0c Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.45 C4 PARAMETRY PRZEKROJU: BAL STROPOWY ht=0.0 c Ay=7.69 c Az=9.31 c Ax=10.00 c bf=6.0 c Iy=4000.00 c4 Iz=360.00 c4 Ix=1167.76 c4 Wely=400.00 c3 Welz=10.00 c3 My = 3.63 * - 13 -

Sig,y,d = 9.09 MPa f,y,d = 1.9 MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.00 ld =.40 La rel, = 0.54 k crit = 1.00 Sig_,y,d/f,y,d = 9.09/1.9 = 0.70 < 1.00 [4.1.5(1)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 9.09/(1.00*1.9) = 0.70 < 1.00 [4..(1)] u fin,yz = 1.4 c < u fin,ax,yz = L/50.00 = 1.6 c Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* Poz. 3.3. BAL STROPOWY NR 8x16c Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.45 C4 PARAMETRY PRZEKROJU: BAL STROPOWY ht=16.0 c Ay=4.67 c Az=85.33 c Ax=18.00 c bf=8.0 c Iy=730.67 c4 Iz=68.67 c4 Ix=1873.39 c4 Wely=341.33 c3 Welz=170.67 c3 My =.48 * Sig,y,d = 7.6 MPa f,y,d = 1.9 MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.00 ld = 1.97 La rel, = 0.33 k crit = 1.00 Sig_,y,d/f,y,d = 7.6/1.9 = 0.56 < 1.00 [4.1.5(1)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 7.6/(1.00*1.9) = 0.56 < 1.00 [4..(1)] u fin,yz = 1.0 c < u fin,ax,yz = L/50.00 = 1.3 c Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* - 14 -

Poz. 3.4. WYMIAN KOMINOWY 8x8c Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 (1+)*1.35 C4 PARAMETRY PRZEKROJU: WYMIAN ht=8.0 c Ay=49.78 c Az=174. c Ax=4.00 c bf=8.0 c Iy=14634.67 c4 Iz=1194.67 c4 Ix=3918. c4 Wely=1045.33 c3 Welz=98.67 c3 Vz = 15.00 Tau z,d = 1.00 MPa f v,d = 1.35 MPa k = 0.70 kod = 0.70 Tau z,d/f v,d = 1.00/1.35 = 0.75 < 1.00 [4.1.8.1(1)] u fin,yz = 0.3 c < u fin,ax,yz = L/300.00 = 0.7 c Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* KONIEC OBLICZEŃ - 15 -