PROJEKT KONSTRUKCYJNO UDOWLNY ZMIENNY W ramach przystosowania projektu typowego do warunków miejscowych Obiekt: Element: Inwestor: WIELOFUNKCYJNY PLC PULICZNY W MIEJSCOWOŚCI TYMOW. FUNDMENTY LTNY TURYSTYCZNEJ Z PODŁOGĄ DREWNINĄ OIEKT 1 GMIN CZCHÓW 32-860 Czchów Rynek 12 Lokalizacja: Tymowa, działka nr ew. 410/2 i 411 Oświadczenie Oświadczam, jak nakazuje art. 20 pkt.4 ustawy - prawo budowlane, Ŝe projekt budowlany zamienny WIELOFUNKCYJNEGO PLCU PULICZNEGO N DZIŁCE NR 410/2 i 411 w TYMOWEJ,, został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. Projektował: Józef Musiał upr. bud. 82-Km/73 Sprawdził: Grzegorz Gryz upr. bud. PDK/0047/PWOK/08 I. Opis techniczny II. Obliczenia statyczne i wymiarowanie. III. Rysunek konstrukcyjny - K-01-01-Z Zawartość opracowania Iwkowa, sierpień 2013 r. EGZ. 4
1. Podstawa opracowania I. Opis techniczny 1.1. Zlecenie Inwestora, projekt typowy architektoniczno-konstrukcyjny obiektu, projekt architektoniczny z zagospodarowaniem działki. 1.2. ktualne normy, przepisy oraz literatura techniczna PN-82/-02000 ObciąŜenia budowli. Zasady ustalania wartości PN-82/-02001 ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe PN-82/-02003 ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia zmienne technologiczne PN-77/-02011 ObciąŜenia w obliczeniach statycznych. ObciąŜenia wiatrem PN-80/-02010 ObciąŜenia w obliczeniach statycznych. ObciąŜenia śniegiem PN--03264:2002 Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŝone. Obliczenia statyczne i projektowanie PN-81/-03020 Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie PN-90/-03000 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne PN--03150:2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie PN-90/-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie 2. Podstawowe załoŝenia do obliczeń Przyjęto, Ŝe obiekt zlokalizowany będzie w: - III strefie obciąŝenia śniegiem i wiatrem, - strefa przemarzania gruntu 1,0 m Niniejszy projekt konstrukcyjny zamienny obejmować będzie swoim zakresem tylko zmianę konstrukcji fundamentów oraz posadzki, bez zmiany sposobu i rodzaju konstrukcji nośnej altany. W związku z powyŝszym nie sprawdzano nośności poszczególnych elementów konstrukcyjnych altany. Stal zbrojeniowa 34GS. eton C16/20. Drewno klasy C24. Wszystkie siły wewnętrzne w elementach konstrukcyjnych zostały wyznaczone przy załoŝeniu schematów statycznie wyznaczalnych. 3. Charakterystyka budynku i opis elementów konstrukcji Zgodnie z projektem architektonicznym przedmiotem inwestycji jest między innymi altana turystyczna. Obiekt na planie prostokąta o wymiarach 4,00x6,00m, o konstrukcji drewnianej, wsparty na 6 słupach podpierających dach. Dach dwuspadowy, symetryczny, z przydaszkiem, o kącie nachylenia połaci 40 stopni. Poziom podłogi wyniesiony względem otaczającego terenu o 15,0cm. Forma obiektu nawiązuje do charakteru tradycyjnej architektury regionu gminy Czchów. Fundamenty obiektu (zamienne wg projektu typowego), Ŝelbetowe monolityczne w formie ławy fundamentowej prostokątnej szerokości 40 cm, zbrojonej obwodowo belką z prętów Ŝebrowanych. Posadowienie na głębokości 1,00 m poniŝej otaczającego poziomu terenu (1,20 m poniŝej podłogi). Ściany fundamentowe u góry podcięte od wewnątrz, w celu oparcia legarów drewnianych podłogi. Powierzchnia ścian fundamentowych wystająca ponad teren betonowa, zatarta na gładko. Podłoga obiektu zamiennie do pierwotnie zaprojektowanej posadzki, zaprojektowana jako drewniana z desek grubości 4,5 cm przymocowanych wkrętami do drewnianych legarów o wymiarach 10x20 cm kaŝdy, rozstawionych co 1,0 m. Legary naleŝy opierać na podcięciu ścian fundamentowych zaizolowanych uprzednio przeciwilgociowo i mocować za pomocą stalowych kątowników do fundamentu. Podłogę naleŝy wykonać z drewna jodłowego lub świerkowego.
II. Obliczenia statyczno - wytrzymałościowe 1. Ława fundamentowa Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: = 0,40 m H = 1,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,00 m D min = 1,00 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŝa: N r nazwa gruntu h [m] nawod niona ρ o (n) γ f,min γ f,max φ u (r) [ o ] c u (r) M 0 M [kpa] [t/m 3 ] [kpa] [kpa] 1 Gliny pylaste 0,40 nie 2,00 0,90 1,10 10,44 9,58 19203 32012 2 Namuły 0,70 nie 1,90 0,90 1,10 5,0 10,00 10907 18181 3 Piaski gliniaste 0,70 nie 2,05 0,90 1,10 9,00 7,71 15688 26152 Kombinacje obciąŝeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn/m] T [kn/m] M [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] r 1 długotrwałe 28,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: cięŝar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 eton: klasa betonu: 20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa cięŝar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: -III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa otulina zbrojenia c nom = 50 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŝa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŝenia: 1,00 Czas trwania robót: powyŝej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-SPRWDZENIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOś - wg PN-81/-03020
Nośność pionowa podłoŝa: Decyduje nośność w poziomie: z = 0,40 m Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q fn = 57,3 kn N r = 44,9 kn < m Q fn = 46,4 kn (96,7%) Nośność (stateczność) podłoŝa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q ft = 9,0 kn T r = 0,0 kn < m Q ft = 6,5 kn (0,0%) ObciąŜenie jednostkowe podłoŝa: NapręŜenie maksymalne σ max = 101,4 kpa σ max = 101,4 kpa < σ dop = 150,0 kpa (67,6%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający M o,2 = 0,00 knm/mb, moment utrzymujący M u,2 = 7,73 knm/mb M o = 0,00 knm/mb < m M u = 5,6 knm/mb (0,0%) Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,25 cm, wtórne s''= 0,05 cm, całkowite s = 0,29 cm s = 0,29 cm < s dop = 1,00 cm (29,4%) OLICZENI WYTRZYMŁOŚCIOWE FUNDMENTU - wg PN--03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie 2. Deski podłogi, gr 4.5 cm Zestawienie obciąŝeń Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 1. ObciąŜenie zmienne (obciąŝenie tłumem ludzi) [3,00kN/m2] γ f k d Obc. obl. kn/m 2 2,50 1,30 0,80 3,25 Σ: 2,5 1,18 -- 3,25 Przypadek P1: Przypadek 1 (γ f = 1,15, klasa trwania - stałe) Schemat statyczny (cięŝar belki uwzględniony automatycznie): 3,25 3,25 1,10 go=0,03 kn/mb
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 1,80 0,50 1,80 ZŁOśENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Klasa uŝytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - brak stęŝeń bocznych na długości belki - stosunek l d /l =1,00 - obciąŝenie przyłoŝone na pasie ściskanym (górnym) belki / 300 WYNIKI OLICZEŃ WYTRZYMŁOŚCIOWYCH WYMIROWNIE WG PN--03150:2000 Przekrój prostokątny 15 / 4,5 cm W y = 50,6 cm 3, J y = 114 cm 4, m = 2,36 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Zginanie Przekrój x = 0,55 m Moment maksymalny M max = 0,50 knm = 9,79 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa Warunek nośności: / f m,y,d = 0,88 < 1 Warunek stateczności: k crit = 1,000 = 9,79 MPa < k crit f m,y,d = 11,08 MPa (88,4%) Ścinanie Przekrój x = 1,10 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -1,80 kn τ d = 0,40 MPa < f v,d = 1,15 MPa (34,7%) Docisk na podporze Reakcja podporowa R = 1,80 kn a p = 6,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,y,d = 0,20 MPa < k c,90 f c,90,d = 1,15 MPa (17,4%) Stan graniczny uŝytkowalności Przekrój x = 0,55 m Ugięcie maksymalne u fin = 3,58 mm / 300 = 3,67 mm u fin = 3,58 mm < u net,fin = 3,67 mm (98,4% )
3. elki podłogowe o wym. 10x20 cm OCIĄśENI OLICZENIOWE ELKI Schemat statyczny (cięŝar belki uwzględniony automatycznie): 3,28 3,28 3,65 go=0,08 kn/mb WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 6,13 5,59 6,13 ZŁOśENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Klasa uŝytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - brak stęŝeń bocznych na długości belki - stosunek l d /l =1,00 - obciąŝenie przyłoŝone na pasie ściskanym (górnym) belki / 300 WYNIKI OLICZEŃ WYTRZYMŁOŚCIOWYCH WYMIROWNIE WG PN--03150:2000 Przekrój prostokątny 10 / 20 cm W y = 667 cm 3, J y = 6667 cm 4, m = 7,00 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Zginanie Przekrój x = 1,82 m Moment maksymalny M max = 5,59 knm = 8,39 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa Warunek nośności: / f m,y,d = 0,76 < 1 Warunek stateczności: k crit = 1,000 = 8,39 MPa < k crit f m,y,d = 11,08 MPa (75,7%) Ścinanie Przekrój x = 3,65 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -6,13 kn τ d = 0,46 MPa < f v,d = 1,15 MPa (39,8%) Docisk na podporze Reakcja podporowa R = 6,13 kn a p = 10,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,y,d = 0,61 MPa < k c,90 f c,90,d = 1,15 MPa (53,1%) Stan graniczny uŝytkowalności Przekrój x = 1,82 m
Ugięcie maksymalne u fin = u M + u T =17,35 mm / 300 = 12,17 mm u fin = 11,35 mm < u net,fin = 12,17 mm (97,6% ) W przypadku jakichkolwiek niejasności dotyczących przyjętych rozwiązań zawartych w niniejszym opracowaniu naleŝy kontaktować się z projektantem. Samowolne dokonywanie zmian rozwiązań konstrukcyjnych zawartych w niniejszym projekcie jest niedopuszczalne. Wszystkie roboty budowlane i montaŝowe naleŝy wykonywać zgodnie ze sztuką budowlaną, obowiązującymi przepisami oraz normami branŝowymi. Projektował: Józef Musiał Sprawdził: Grzegorz Gryz