I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE

Transkrypt

1 I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przediot opracowania Przediote opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja budynku przedszkola 3-oddziałowego objętego przebudową, zlokalizowanego w Ligocie przy ul. Przedszkolnej 10 na dz. nr 5136/535.. Podstawa opracowania Projekt architektoniczny, aktualne nory, przepisy oraz literatura techniczna PN-EN 1990:004/Ap1 Eurokod: Podstawy projektowania konstrukcji. PN-EN :004 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje Część 1-1: Oddziaływania ogóle. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. PN-80/B-0010/Az1 w obliczeniach statycznych. śniegie. PN-77/B-0011 w obliczeniach statycznych. wiatre. PN-B-0364:00/Ap1 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03150:000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie PN-90/B-0300 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-0300:1999 Konstrukcje urowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie PN-81/B-0300 Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie PN-90/B Projekty budowlane. Obliczenia statyczne 3. Zastosowane ateriały konstrukcyjne. - Beton żwirowy: C16/0 (B0) - Stal zbrojeniowa A-IIIN gatunku RB500W - oznaczenie # A-I gatunku St3SX-b - oznaczenie ø - Ściany konstrukcyjne kondygnacji nadzienych: pustak ceraiczny - Więźba dachowa: drewno świerkowe klasy C4 - Strop drewniany: drewno klejone klasy C4 4. Opis projektowanych eleentów konstrukcji. - Ściana szczytowa lukarny gr.38c z pustaków ceraicznych - Wieńce, gzysy - żelbetowe, wylewane onolitycznie z betonu żwirowego - Nadproża żelbetowe, wylewane onolitycznie z betonu żwirowego - Dach lukarny, konstrukcji drewnianej systeu płatwiowo krokwiowego z płatwią kalenicową z drewna klasy C4 o pokryciu z blachodachówki. 5. Uwagi dotyczące lokalizacji budynku. - Lokalizacja Ligota, ul. Przedszkolna 10, dz. nr 5136/ Strefa obciążenia wiatre: III strefa - Strefa obciążenia śniegie: III strefa - Wysokość n.p.. 55,00-1 -

2 II. OBLICZENIA STATYCZNE ZAŁOŻENIA 1. Właściwości ateriałów konstrukcyjnych - projektowanych - Beton C16/0 f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E c = 9,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 5 / 3 Maksyalny roziar kruszywa d g = 16 Wiek betonu w chwili obciążenia 8 dni - Stal A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 40 MPa, f tk = 550 MPa - Stal A-I (St3SX-b) f yk = 40 MPa, f yd = 10 MPa, f tk = 310 MPa - Drewno C4 f,k = 4 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 1 MPa, f v,k =,5 MPa, E 90,ean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/ 3. Właściwości ateriałów konstrukcyjnych - istniejących - Drewno C0 f,k = 0 MPa, f t,0,k = 1 MPa, f c,0,k = 19 MPa, f v,k =, MPa, E 0,ean = 9,5 GPa, ρ k = 330 kg/ 3 3. Ustalenie obciążeń dachu - Kąt nachylenia połaci dachowej 0 α = 45.0 a) śniegie dachu głównego wg PN-80/B-0010/Az1 / Z1-1 - Strefy obciążenia śniegie: 0,70 0,480 Sk [/ ] 45,0 45,0 - Dach dwuspadowy - charakterystyczne śniegie gruntu: - strefa obciążenia śniegie 3; A = 55 n.p.. Q k = 0,006 A - 0,6 = 0,930 / < 1, / Q k = 1, / Połać bardziej obciążona: - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 45,0 o C = 1, (60 o -α)/30 0 = 1, (60 o -45,0 o )/30 o = 0,600 charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 1,00 0,600 = 0,70 / obliczeniowe: S = S k γ f = 0,70 1,5 = 1,080 / Połać niej obciążona: - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 45,0 o C 1 = 0,8 (60 o -α)/30 o = 0,8 (60 o -45,0 o )/30 o = 0,400 charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 1,00 0,400 = 0,480 / obliczeniowe: S = S k γ f = 0,480 1,5 = 0,70 / b) wiatre dachu głównego wg PN-B-0011:1977/Az1 / Z1-3: pk [/ ] 0,8-0,38 kierunek wiatru 45,0 H=15,0 B=10,8 - -

3 - Budynek o wyiarach: B = 10,8, L = 1,5, H = 15,0 - Dach dwuspadowy, kąt nachylenia połaci α = 45,0 o - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciążenia wiatre III; H = 55 n.p.. q k = 300 Pa q k = 0,300 / - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: A; z = H = 15,0 C e (z) = 0,8+0,0 15,0 = 1,10 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zaknięty C w = 0 Połać nawietrzna: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = 0,015 α - 0, = 0,015 45,0 o - 0, = 0,475 - Współczynnik aerodynaiczny C: C = C z - C w = 0,475-0 = 0,475 charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,10 0,475 1,80 = 0,8 / obliczeniowe: p = p k γ f = 0,8 1,5 = 0,43 / Połać zawietrzna: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,4 - Współczynnik aerodynaiczny C: C = C z - C w = -0,4-0 = -0,4 charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,10 (-0,4) 1,80 = -0,38 / obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,38) 1,5 = -0,356 / c) od warstw dachu nieocieplonego Rodzaj obciążenia Blacha dachówkowa Łaty 5x5c Kontrłaty 5x5c Wiatroizolacja Ciężar własny krokwi szt/ charakt. 0,100 0,0 0,0 0,005 0,160 γ f oblicz. 0,135 0,030 0,030 0,007 0,16 Raze 0,309 0,417 dodatkowe (0,40/ ) 0,400 0,540 G k = 0,709 f = 1, 35 d) od warstw dachu ocieplonego Rodzaj obciążenia Blacha dachówkowa Łaty 5x5c Kontrłaty 5x5c Wiatroizolacja Ciężar własny krokwi szt/ Wełna ineralna 5c Paroizolacja Płyta GKF gr. 1,5c na ruszcie G = 0,957 γ charakt. 0,100 0,0 0,0 0,005 0,160 0,300 0,005 0,145 γ f oblicz. 0,135 0,030 0,030 0,007 0,16 0,405 0,007 0,196 Raze 0,759 1,05 dodatkowe (0,40/ ) 0,400 0,540 G k = 1,159 f = 1, 35 G = 1,565 γ - 3 -

4 e) od warstw sufitu poddasza Rodzaj obciążenia Płyta OSB/3 gr. - (opcja) folia paroprzepuszczalna Ciężar własny kleszczy szt/ Wełna ineralna 5c Paroizolacja Płyta GKF gr. 1,5c na ruszcie charakt. 0,14 0,005 0,160 0,300 0,005 0,145 γ f oblicz. 0,167 0,007 0,16 0,405 0,007 0,196 Raze 0,739 0,998 dodatkowe (0,50/ ) 0,500 0,675 k, = 1, 39 f = 1, 35 G kl G kl = 1,673 γ 4. Ustalenie obciążeń projektowanych przekryć stropowych a) od warstw i obc. użytkowego stropu w pozioie podłogi poddasza Rodzaj obciążenia zienne (kondygnacja ieszkalna) Płytki ceraiczne Zaprawa klejowa elastyczna Mata hydroizolacyjna Zaprawa klejowa elastyczna Grunt Płyta Cetris 4 Ciężar własny bali stropowych szt/ charakt.,000 0,440 0,100 0,005 0,130 0,00 0,343 - γ f 1,50 oblicz. 3,000 0,594 0,135 0,007 0,176 0,07 0,463 - Raze 3,038 1,45 4,401 G k = 3,038 γ = 1, 45 f G = 4,

5 WYMIAROWANIE 1. WERYFIKACJA ISTNIEJĄCEJ WIĘŹBY DACHOWEJ na skutek zwiększenia obciążenia poprzez wykończenie strychu DANE Szkic układu poprzecznego 767, 350,5 45,0 70, ,0 16 4,0 51, , ,5 1085,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 350,5 A B C D E 80,0 80,0 44,0 80,0 80,0 38,0 80,0 80,0 38,0 80,0 80,0 44,0 Geoetria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 45,0 o Rozpiętość wiązara l = 10,85 Rozstaw podpór w świetle urłat l s = 9,50 Rozstaw osiowy płatwi l gx = 4, Rozstaw krokwi a = 1,05 Odległość iędzy usztywnieniai bocznyi krokwi = 0,50 Płatew pośrednia złożona z czterech odcinków: - odcinek A - B o rozpiętości l = 4,4 lewy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a L = 0,80 prawy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a P = 0,80 - odcinek B - C o rozpiętości l = 3,8 lewy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a L = 0,80 prawy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a P = 0,80 - odcinek C - D o rozpiętości l = 3,8 lewy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a L = 0,80 prawy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a P = 0,80 - odcinek D - E o rozpiętości l = 4,4 lewy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a L = 0,80 prawy koniec odcinka oparty na słupie z ieczai, odległość podparcia iecze a P = 0,80 Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią h s = 3,50 Odległość poiędzy pozioe oparcia słupa a pozioe oparcia urłaty h = 0,70 Odległość w świetle podprać urłaty l = 4,0 Wysięg wspornika urłaty l w = 0,60 Dane ateriałowe: - krokiew 11/16c (zacios 3 c) z drewna C0 - płatew 15/16 c z drewna C0 - słup 16/15 c z drewna C0 - kleszcze x 8/16 c (zacios c) o prześwicie gałęzi 11 c z drewna C0 - urłata 16/4 c z drewna C0 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : g k = 0,549 /, g o = 0,741 / - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegie (wg PN-80/B-0010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=55 n.p.., nachylenie połaci 45,0 st.): - na połaci lewej s kl = 0,70 /, s ol = 1,080 / - 5 -

6 - na połaci prawej s kp = 0,480 /, s op = 0,70 / - obciążenie śniegie traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatre (wg PN-B-0011:1977/Az1:009/Z1-3: strefa III, teren A, wys. budynku z =15,0 ): - na połaci nawietrznej p kl = 0,8 /, p ol = 0,43 / - na stronie zawietrznej p kp = -0,38 /, p op = -0,356 / - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,450 /, g ok = 0,608 / - dodatkowe obciążenie stałe płatwi q kp = 1,570 /, q op =,10 / - dodatkowe obciążenie zienne płatwi p kp = 1,050 /, p op = 1,418 / klasa trwania obciążenia ziennego - długotrwałe Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony autoatycznie w płaszczyźnie wiązara µ y = 1,00 WYNIKI Obwiednia oentów zginających w układzie poprzeczny: 1,3 1,3 -,71 -,71,95,95-0,56-0,56 Obwiednia oentów w układzie podłużny - płatwi pośredniej: Mz [] My [] Ry,Rz [] Rx [] -8,87-8,97-8,97-8,87,30 1,371,14 3,39 3,43,11,70 1,14 1,70,1 1,37,30 3,01 3,39 3,43-8,59,17 3,84 3,35 3,84-3,01,17 9,61 9,61,71 0,80 3,50 8,59 3,17 0,3 1,11 0,66 A B 1,11 C 0,3 D E 3,44 4,86 60,48 1,54 31,43 6,5 60,48 1,54 3,44 4,86 0,80,64 0,80 0,80 1,68 0,80 0,80 1,68 0,80 0,80,64 0,80 15,04 0,66 3,17 WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:004, klasa wytrzyałości C0 f,k = 0 MPa, f t,0,k = 1 MPa, f c,0,k = 19 MPa, f v,k =, MPa, E 0,ean = 9,5 GPa, ρ k = 330 kg/ 3 Krokiew 11/16 c (zacios na podporach 3 c) Sukłość λ y = 83,3 < 150 λ z = 15,7 < 150 Maksyalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kobinacja: K11 stałe-ax (podatność)+śnieg (podatność)+0,90 wiatr (podatność)+0,80 zienne na płatwi (podatność) M y =,95, N = 6,50 f,y,d = 9,3 MPa, f c,0,d = 8,77 MPa σ,y,d = 6,9 MPa, σ c,0,d = 0,37 MPa k c,y = 0,415 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d = 0,783 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d = 0,479 < 1 Maksyalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) decyduje kobinacja: K3 stałe-ax+śnieg+0,90 wiatr M y = -,71, N = 3,99 f,y,d = 9,3 MPa, f c,0,d = 8,77 MPa σ,y,d = 8,76 MPa, σ c,0,d = 0,8 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d = 0,950 < 1 Maksyalne ugięcie krokwi (poiędzy urłatą a kalenicą) decyduje kobinacja: K5 stałe-in (podatność)+wiatr (podatność) u fin = 15,7 < u net,fin = l / 300 = 6831/ 300 =,77 (67,1%) Maksyalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kobinacja: K5 stałe-in (podatność)+wiatr (podatność) u fin = 7,88 < u net,fin = l / 150 = 841/ 150 = 11, (70,%) Płatew skrajna 15/16 c Sukłość λ y =,7 <

7 λ z = 4, < 150 Ekstrealne obciążenia obliczeniowe q z,ax = 13,5 / q y,ax = 1,0 / Maksyalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek D - E) decyduje kobinacja: K4 stałe-ax+śnieg+0,90 wiatr-parcie+0,80 obc.zienne N = -35,5 M y = -8,85, M z = 1,94 f,y,d = 9,3 MPa, f,z,d = 9,3 MPa, f t,0,d = 5,54 MPa σ t,0,d = 1,47 MPa σ,y,d = 13,8 MPa, σ,z,d = 3,4 MPa σ t,0,d /f t,0,d + σ,y,d /f,y,d + k σ,z,d /f,z,d =,008 > 1 (!!!) σ t,0,d /f t,0,d + k σ,y,d /f,y,d + σ,z,d /f,z,d = 1,664 > 1 (!!!) Maksyalne ugięcie (odcinek A - B) decyduje kobinacja: K stałe-ax+śnieg u fin =,49 > u net,fin = l / 300 = 8,80 (55,6%) (!!!) Słup skrajny 16/15 c Sukłość (słup A) λ y = 137,9 < 150 λ z = 75,9 < 150 Maksyalne siły i naprężenia (słup D) decyduje kobinacja: K6 stałe-ax+śnieg+0,90 obc.zienne+0,80 wiatr-parcie M y = -3,01, N = 60,48 f,y,d = 9,3 MPa, f c,0,d = 8,77 MPa σ,y,d = 5,0 MPa, σ c,0,d =,5 MPa k c,y = 0,16, k c,z = 0,488 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d =,316 > 1 (!!!) σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d = 1,133 > 1 (!!!) Kleszcze x 8/16 c Sukłość λ y = 91,4 < 150 λ z = 18,7 > 150 (!!!) Maksyalne siły i naprężenia decyduje kobinacja: K stałe-ax+wiatr(ściskanie) M y = 0,05 N = 0,61 f,y,d = 9,3 MPa, f c,0,d = 8,77 MPa σ,y,d = 0,07 MPa, σ c,0,d = 0,0 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d = 0,008 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) + σ,y,d /f,y,d = 0,006 < 1 Maksyalne ugięcie: decyduje kobinacja: K stałe-ax u fin = 0,59 < u net,fin = l / 300 = 40/ 300 = 14,07 (4,%) Murłata 16/4 c Część urłaty oparta na podporach Ekstrealne obciążenia obliczeniowe q z,ax = 5,69 / q y,ax =,30 / Maksyalne siły i naprężenia decyduje kobinacja: K5 stałe-ax+wiatr+0,90 śnieg M y = 1,7, M z = 5,06 f,y,d = 13,85 MPa, f,z,d = 13,85 MPa σ,y,d = 7,99 MPa, σ,z,d = 4,94 MPa k = 0,7 σ,y,d /f,y,d + k σ,z,d /f,z,d = 0,87 < 1 k σ,y,d /f,y,d + σ,z,d /f,z,d = 0,761 < 1 Maksyalne ugięcie: decyduje kobinacja: K stałe-ax+śnieg u fin = 11,47 < u net,fin = l / 00 = 400/ 00 = 1,00 (54,6%) Część wspornikowa urłaty Ekstrealne obciążenia obliczeniowe q z,ax = 5,11 /, q y,ax =,30 / Maksyalne siły i naprężenia decyduje kobinacja: K5 stałe-ax+wiatr+0,90 śnieg M y = 0,90, M z = -0,41 f,y,d = 1,31 MPa, f,z,d = 1,31 MPa σ,y,d = 0,58 MPa, σ,z,d = 0,40 MPa k = 0,7 σ,y,d /f,y,d + k σ,z,d /f,z,d = 0,070 < 1 k σ,y,d /f,y,d + σ,z,d /f,z,d = 0,066 < 1 Maksyalne ugięcie: decyduje kobinacja: K stałe-ax+śnieg u fin = 0,05 < u net,fin = l / 150 = 600/ 150 = 8,00 (0,6%) WNIOSEK: Płatwie skrajne z uwagi na ałą sztywność nie spełniając warunków SGU i SGN oraz wpływają niekorzystnie na słup skrajny, należy wzocnić płatwie ceownikie od wewnątrz wg Poz

8 . PROJEKTOWANE ELEMENTY WIĘŹBY DACHOWEJ Poz..1. WZMOCNIENIE PŁATWI 15x16c ceownikie 1xUPN140 Stal: S35JR a) Obwiednia oentów zginających i reakcji podporowych po wzocnieniu płatwi b) Wyiarowanie część drewniana płatwi wzacnianej 15x16c Drewno: C0 C0 PARAMETRY PRZEKROJU: PŁATEW ht=16.0 c Ay= c Az=13.87 c Ax=40.00 c bf=15.0 c Iy= c4 Iz= c4 Ix= c4 Wely= c3 Welz= c3 N = 1.09 My = -0.7 * Vz = Sig c,0,d = 0.05 MPa Sig,y,d = 0.4 MPa Tau z,d = MPa f c,0,d = 10.3 MPa f,y,d = MPa f v,d = 1.18 MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.00 ld = 4.5 La rel, = 0.6 k crit = 1.00 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względe osi y przekroju względe osi z przekroju ly = 4.0 La,y = lz = 4.0 La,z = 97.0 La rel,y = 1.58 ky = 1.85 La rel,z = 1.68 kz =.03 lc,y = 4.0 kc,y = 0.35 lc,z = 4.0 kc,z = 0.31 Sig c,0,d/(kc,y*f c,0,d) + Sig,y,d/f,y,d = 0.05/(0.35*10.3) + 0.4/10.77 = 0.05 < 1.00 [4..1(3)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 0.4/(1.00*10.77) = 0.04 < 1.00 [4..(1)] Tau z,d/f v,d = 0.74/1.18 = 0.6 < 1.00 [ (1)] c) Wyiarowanie wzocnienie stalowe 1xUPN140 od wewnątrz Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.40 : S 35 fd = MPa E = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: Wzocnienie h=14.0 c - 8 -

9 b=6.0 c Ay=1.00 c Az=9.80 c Ax=0.40 c tw=0.7 c Iy= c4 Iz=6.70 c4 Ix=5.68 c4 tf=1.0 c Wely=86.43 c3 Welz=14.75 c3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = My = * Nrt = Mry = * Mry_v = * Vz = 4.8 KLASA PRZEKROJU = 1 z = 1.00 La_L = 1.00 Nw = fi L = 0.76 Ld = 4.0 Nz = Mcr = 4.41 * N/Nrt+My/(fiL*Mry) = = 0.83 < 1.00 (54) Vz/Vrz_n = 0.04 < 1.00 (56) uz = 1. c < uz ax = L/50.00 = 1.7 c Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMB (1+)*1.00 Poz... SŁUP SKRAJNY 15x16c, Drewno C0 Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.40 C0 PARAMETRY PRZEKROJU: SŁUP ht=16.0 c Ay= c Az=13.87 c Ax=40.00 c bf=15.0 c Iy= c4 Iz= c4 Ix= c4 Wely= c3 Welz= c3 N = My =.93 * Vz = Sig c,0,d = 0.81 MPa Sig,y,d = 4.58 MPa Tau z,d = MPa f c,0,d = 10.3 MPa f,y,d = MPa f v,d = 1.18 MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.00 ld = 3.40 La rel, = 0.3 k crit = 1.00 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względe osi y przekroju względe osi z przekroju ly = 3.40 La,y = lz = 3.40 La,z = 78.5 La rel,y = 1.8 ky = 1.39 La rel,z = 1.36 kz = 1.51 lc,y = 3.40 kc,y = 0.51 lc,z = 3.40 kc,z = 0.46 Sig c,0,d/(kc,y*f c,0,d) + Sig,y,d/f,y,d = 0.81/(0.51*10.3) /10.77 = 0.58 < 1.00 [4..1(3)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 4.58/(1.00*10.77) = 0.43 < 1.00 [4..(1)] Tau z,d/f v,d = 0.07/1.18 = 0.06 < 1.00 [ (1)] u fin,yz = 0.6 c < u fin,ax,yz = L/00.00 = 1.7 c Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* Przeieszczenia v x = 0.4 c < v ax,x = L/ =.3 c Decydujący przypadek obciążenia: KOMB (1+)*

10 Poz..3. JĘTKA (konstrukcja sufitu poddasza) 8x0c, Drewno C4 a) Obwiednia oentów zginających i reakcji podporowych, rozstaw ~1,05 b) Wyiarowanie C4 PARAMETRY PRZEKROJU: JĘTKA ht=0.0 c Ay=45.71 c Az=114.9 c Ax= c bf=8.0 c Iy= c4 Iz= c4 Ix=553.5 c4 Wely= c3 Welz=13.33 c3 My = 3.57 * Sig,y,d = 6.69 MPa f,y,d = 1.9 MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.00 ld = 4.6 La rel, = 0.57 k crit = 1.00 Sig_,y,d/f,y,d = 6.69/1.9 = 0.5 < 1.00 [4.1.5(1)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 6.69/(1.00*1.9) = 0.5 < 1.00 [4..(1)] u fin,yz = 1.3 c < u fin,ax,yz = L/ = 1.4 c Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* Poz..4. ZMIANA LOKALIZACJI SŁUPA 15x16c, Drewno C0 + WZMOCNIENI xupn160 a) Obwiednia oentów zginających i reakcji podporowych

11 b) Wyiarowanie wzocnienie xupn160 Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.40 : S 35 fd = MPa E = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: Wzocnienie h=16.0 c b=8.0 c Ay=7.30 c Az=4.00 c Ax=48.00 c tw=0.8 c Iy= c4 Iz= c4 Ix=14.78 c4 tf=1.1 c Wely=31.5 c3 Welz=311.8 c3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = 0.00 My = * Mz = * Vy = 4.60 Nrc = Mry = 49.7 * Mrz = * Vry = Mry_v = 49.7 * Mrz_v = * Vz = 11.3 KLASA PRZEKROJU = 1 By*Myax = * Bz*Mzax = * N/(fi*Nrc)+By*Myax/(fiL*Mry)+Bz*Mzax/Mrz = = 0.44 < Delta y = 1.00 (58) Vy/Vry = 0.01 < 1.00 Vz/Vrz = 0.04 < 1.00 (53) uy = 0.6 c < uy ax = L/50.00 = 3.0 c Decydujący przypadek obciążenia: STA uz = 0.3 c < uz ax = L/50.00 = 3.0 c Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMB (1+)*1.00 c) Wyiarowanie płatew 15x16c wzocniona obustronnie ceownikie Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.40 C0 PARAMETRY PRZEKROJU: PŁATEW ht=16.0 c Ay= c Az=13.87 c Ax=40.00 c bf=15.0 c Iy= c4 Iz= c4 Ix= c4 Wely= c3 Welz= c3 N = 0.00 My = * Vy = Mz = 0.17 * Vz = Sig c,0,d = 0.00 MPa Sig,y,d = MPa Tau y,d = MPa Sig,z,d = 0.8 MPa Tau z,d = 0.8 MPa f c,0,d = 10.3 MPa f,y,d = MPa f v,d = 1.18 MPa f,z,d = MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.00 khz = 1.00 ld = 4.54 La rel, = 0.6 k crit = 1.00 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względe osi y przekroju względe osi z przekroju ly = 4. La,y = lz = 4. La,z = La rel,y = 1.59 ky = 1.86 La rel,z = 1.69 kz =.05 lc,y = 4. kc,y = 0.35 lc,z = 4. kc,z = 0.31 (Sig_c,0,d/kc,y*f c,0,d) + Sig_,y,d/f,y,d + k*sig_,z,d/f,z,d = 0.99 < 1.00 [4..1(3)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 10.49/(1.00*10.77) = 0.97 < 1.00 [4..(1)] Tau y,d/f v,d = 0.03/1.18 = 0.0 < 1.00 Tau z,d/f v,d = 0.8/1.18 = 0.69 < 1.00 [ (1)] Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* u fin,yz = 0.3 c < u fin,ax,yz = L/50.00 = 1.7 c

12 Poz..5. PODWALINA STALOWA POD PRZESUNIĘTYM SŁUPEM WIĘŹBY HEA160 a) Obwiednia oentów zginających i reakcji podporowych b) Wyiarowanie podwalina HEA160 Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.40 : S 35 fd = MPa E = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: PODWALINA h=15. c b=16.0 c Ay=8.80 c Az=9.1 c Ax=38.77 c tw=0.6 c Iy= c4 Iz= c4 Ix=1.19 c4 tf=0.9 c Wely=0.13 c3 Welz=76.95 c3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = 0.17 * Mry = * Mry_v = * Vz = KLASA PRZEKROJU = 1 z = 1.00 La_L = 0.75 Nw = fi L = 0.9 Ld = 3.35 Nz = Mcr = 11.6 * My/(fiL*Mry) = 0.17/(0.9*47.33) = 0.46 < 1.00 (5) Vz/Vrz = 0.39 < 1.00 (53) uz = 0.3 c < uz ax = L/50.00 = 1.3 c Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMB (1+)*1.00 Poz..6. WZMOCNIENIE TRAMU xupn0, Stal S35JR Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.40 : S 35 fd = MPa E = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: Wzocnienie h=.0 c b=34.0 c Ay=40.00 c Az=39.60 c Ax=74.80 c tw=0.9 c Iy= c4 Iz= c4 Ix=3.00 c4 tf=1.3 c Wely= c3 Welz=569.1 c3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = * Mry = * Mry_v = * Vz = KLASA PRZEKROJU = 1 My/(fiL*Mry) = 74.75/(1.00*105.15) = 0.71 < 1.00 (5) Vz/Vrz = 0.0 < 1.00 (53) - 1 -

13 3. KONSTRUKCJA PODŁOGI PODDASZA Poz BAL STROPOWY NR1 8x8c Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.45 C4 PARAMETRY PRZEKROJU: BAL STROPOWY ht=8.0 c Ay=49.78 c Az=174. c Ax=4.00 c bf=8.0 c Iy= c4 Iz= c4 Ix=3918. c4 Wely= c3 Welz=98.67 c3 My = 8.86 * Sig,y,d = 8.48 MPa f,y,d = MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.15 ld =.65 La rel, = 0.48 k crit = 1.00 Sig_,y,d/f,y,d = 8.48/14.86 = 0.57 < 1.00 [4.1.5(1)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 8.48/(1.00*14.86) = 0.57 < 1.00 [4..(1)] u fin,yz =.1 c < u fin,ax,yz = L/50.00 =.5 c Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* Poz. 3.. BAL STROPOWY NR 6x0c Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.45 C4 PARAMETRY PRZEKROJU: BAL STROPOWY ht=0.0 c Ay=7.69 c Az=9.31 c Ax=10.00 c bf=6.0 c Iy= c4 Iz= c4 Ix= c4 Wely= c3 Welz=10.00 c3 My = 3.63 *

14 Sig,y,d = 9.09 MPa f,y,d = 1.9 MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.00 ld =.40 La rel, = 0.54 k crit = 1.00 Sig_,y,d/f,y,d = 9.09/1.9 = 0.70 < 1.00 [4.1.5(1)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 9.09/(1.00*1.9) = 0.70 < 1.00 [4..(1)] u fin,yz = 1.4 c < u fin,ax,yz = L/50.00 = 1.6 c Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* Poz BAL STROPOWY NR 8x16c Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+*1.45 C4 PARAMETRY PRZEKROJU: BAL STROPOWY ht=16.0 c Ay=4.67 c Az=85.33 c Ax=18.00 c bf=8.0 c Iy= c4 Iz=68.67 c4 Ix= c4 Wely= c3 Welz= c3 My =.48 * Sig,y,d = 7.6 MPa f,y,d = 1.9 MPa k = 0.70 kod = 0.70 khy = 1.00 ld = 1.97 La rel, = 0.33 k crit = 1.00 Sig_,y,d/f,y,d = 7.6/1.9 = 0.56 < 1.00 [4.1.5(1)] Sig,y,d/(k crit*f,y,d) = 7.6/(1.00*1.9) = 0.56 < 1.00 [4..(1)] u fin,yz = 1.0 c < u fin,ax,yz = L/50.00 = 1.3 c Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)*

15 Poz WYMIAN KOMINOWY 8x8c Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 (1+)*1.35 C4 PARAMETRY PRZEKROJU: WYMIAN ht=8.0 c Ay=49.78 c Az=174. c Ax=4.00 c bf=8.0 c Iy= c4 Iz= c4 Ix=3918. c4 Wely= c3 Welz=98.67 c3 Vz = Tau z,d = 1.00 MPa f v,d = 1.35 MPa k = 0.70 kod = 0.70 Tau z,d/f v,d = 1.00/1.35 = 0.75 < 1.00 [ (1)] u fin,yz = 0.3 c < u fin,ax,yz = L/ = 0.7 c Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)* KONIEC OBLICZEŃ