PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA

Transkrypt

1 PROJEKT BUDOWLANY OLSZTYN, czerwiec 2017r. REWALORYZACJA OBSZARU DOLINY RZEKI MŁYNÓWKI W GÓROWIE IŁAWECKIM BRANŻA: ADRES: INWESTOR: PROJEKTANT: SPRAWDZAJĄCY: OPRACOWAŁ: KONSTRUKCJA Górowo Iławeckie ul. Ogrodowa - dz. nr 228/11, 229/2, 230 obr. 2 ul. kard. Wyszyńskiego - dz. nr 244, 60 obr. 2 rzeka Młynówka - dz. nr 66 obr. 2 dz. nr 67/4, 67/1, 52, 2/9 obr. 2 ul. gen. Sikorskiego 93/1, 70/1, 70/3 obr. 2 Gmina Miejska Górowo Iławeckie ul. Plac Ratuszowy Górowo Iławeckie mgr inż. Wiktor Łożyński; upr. bud. 42/79/OL izb. bud. WAM/BM/1533/01 mgr inż. Jacek Święconek upr. bud.: WAM/0124/POOK/04 izb. bud.: WAM/BO/0028/05 mgr inż. Mateusz Tur Potwierdzenie zgodności z oryginałem podpisywał(a).. Uwaga: Niniejszy projekt budowlany z uwagi na jego zakres, pełni również rolę projektu wykonawczego w rozumieniu przepisów Rozporządzenia Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012r. w sprawie szczegółowego zakresu i formy dokumentacji projektowej (Dz. U. poz. 462). PRAWA AUTORSKIE ZASTRZEŻONE Siedziba: Olsztyn ul. Elbląska 125 Oddział: Olsztyn ul. Koszalińska Tel ; Tel./Fax Tel.: / ppakon@fst.pl NIP

2 SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA do projektu konstrukcji I. Uprawnienia i izby kopie. II. Opis techniczny. III. Obliczenia statyczne. IV. Rysunki. K-1. KŁADKA K1 -RZUT KONSTRUKCYJNY K-2. KŁADKA K1 -WIDOK I PRZEKRÓJ K-3. KŁADKA K1 PRZEKROJE K-4. KŁADKA K1 -DETAL OPARCIA K-5. KŁADKA K1 -DETAL POŁĄCZEŃ K-6. KŁADKA K1 -DETALE PRZYCZÓŁKÓW K-7. KŁADKA K2 -RZUT KONSTRUKCYJNY K-8. KŁADKA K2 -WIDOK I PRZEKRÓJ K-9. KŁADKA K2 PRZEKROJE K-10. KŁADKA K2 -DETAL OPARCIA K-11. KŁADKA K2 -DETAL POŁĄCZEŃ K-12. KŁADKA K2 -DETALE PRZYCZÓŁKÓW

3 1 OPIS TECHNICZNY do projektu budowlanego konstrukcji kładek pieszo-jezdnych na potrzebę Rewaloryzacje obszaru doliny rzeki Młynówki w Górowie Iławeckim 1. Lokalizacja Inwestycja prowadzona będzie w Górowie Iławeckim wzdłuż rzeki Młynówka na odcinku od ul. Gen.W.Sikorskiego do ul. Kard. Wyszyńskiego oraz odcinek drogi Ogrodowej. Jest to teren niezagospodarowany. Obszar objęty opracowaniem obejmuje ważny dla mieszkańców teren rekreacji codziennej i weekendowej znajdujący się w rejonie osnowy ekologicznej miasta, która wpływa korzystnie na stan czystości środowiska miejskiego, stanowi ważny element kształtowania lokalnych warunków bioklimatycznych. 2. Podstawa opracowania Umowa z Inwestorem. Projekt architektoniczny. Projekty branżowe. Obowiązujące Normy, Przepisy Budowlane oraz Literatura związana. techniczne badania podłoża wykonane przez geologa mgr Dominika Wołodźko 3. Cel i zakres opracowania Celem jest opracowanie projektu budowlanego konstrukcji kładek z przyczółkami z PCV przecinających rzekę Młynówkę. Kładki zaprojektowano dla ruchu pieszego i lekkiego ruchu kołowego. Kładki nie są przeznaczone dla ruchu samochodowego! Zakres opracowania obejmuje część konstrukcyjną projektu. 4. Charakterystyka obiektów 4.1. Kładka K-1, K-2 Projektuje się jednoprzęsłową kładkę o rozpiętości 9,00 m na belkach stalowych z drewnianą konstrukcją pomostu. Szerokość między poręczami balustrady ochronnej wynosi 5,0 m, a długość wynosi 9,0 m. Szerokość ciągu komunikacyjnego wynosi 4,0 m z dodatkową skrajnią po obu stronach po 0,5m. Całość oparta na prefabrykowanych żelbetowych palach wbitych w grunt nośny. Przyczółki kładki zaprojektowano z wbitych w grunt grodzic PCV, odpowiednio w wielu poziomach spiętych rzędami odciągów stalowych. Jako wypełnienie przestrzeni międzygrodziowej przyjęto grunt rodzimy oraz jako warstwę stabilizującą z zagęszczonej warstwami pospółki + warstwy wierzchnie wg opracowania drogowego. Poz Dźwigary nośne Zastosowano 5 kształtowników I360 ze stali 18G2 rozmieszczone co 1,0m opartych za pośrednictwem belek oczepowych z 2C200 na trzech/przyczółek żelbetowych palach Ø250mm. Dźwigary stężone co 3,0m za pomocą dwuteowników I140 oraz kątowników L120x120x10 połączonych śrubami M16. Poz Pomost Na konstrukcję pomostu zastosowano impregnowane metodami przemysłowymi drewno klasy min. C30 Poprzecznicę przymocowano do dźwigarów głównych za pomocą kątowników L 150x150x15 i śrub M20. Słupki przymocowane za pomocą śrub M20. Elementy pomostu zbite ocynkowanymi gwoździami. Przeciągi przymocowano za pomocą kątowników L 50x50x5, blach oraz śrub M6. Pochwyt mocowany do słupków bednarką. Deski układać w odstępach 2-3cm. Deski warstwy ściernej ściśle dopasować do siebie, układać stroną rdzenną do góry. Poz.5 Łożyska Dźwigary stalowe nośne oparte są na podporach (żelbetowej belce oczepowej, a ta na zespołach pali fundamentowych) za pośrednictwem łożysk przegubowych, gdzie część dolną stanowi marka stalowa z klockiem oporowym przyspawanym do marki i dwa klocki oporowe przyspawane do dźwigarów nośnych. Poz.6 Odwodnienie Z uwagi na charakter obiektu, jego ukształtowanie nie zachodzi potrzeba wykonywania dodatkowych odwodnień urządzeń odwadniających dla kładek. 1

4 Poz. 7 Zabezpieczenia antykorozyjne konstrukcji stalowych i drewnianych 2 Wszystkie elementy stalowe (łączniki stalowe winne być ze stali nierdzewnej lub powierzchniowo zabezpieczonej przed korozją) należy zabezpieczyć powłokami antykorozyjnymi jak dla środowiska C4. Elementy drewniane winne być zabezpieczone przed korozją biologiczną przemysłowymi metodami (ciśnieniowo).. Projektant: mgr inż. Wiktor Łożyński Sprawdzający: mgr inż. Jacek Święconek 2

5 3 OBLICZENIA STATYCZNE do projektu kładek K-1, K-2 1. Balustrada 1.1 Pochwyt balustrad Zebranie obciążeń charakterystyczne obliczeniowe obciążenie pionowe 0,50kN/mb x 1,3=0,65kN/mb ciężar własny belki przyjęto 0,10x0,10x6,0 = 0,06 kn/mb x 1,2=0,07kN/mb = 0,72 kn/mb obciążenie poziome 1,00kN/mb x 1,3=1,30kN/mb lub dla obc. skupionego 0,30kN x 1,3=0,39kN l o (przyjęto max.) =1,50m M x = 0,125x0,72x1,50 2 =0,20kNm M y = 0,125x1,30x1,50 2 =0,37kNm - drewno klasy min. C30 przyjęto przekrój bxh=0,10x0,10m, W x,y =166,0cm 3, f m,y,d =0,65x30,0/1,3= = 15,0 MPa - naprężenia δ m,x,d =0,20/166,0x10-6 =1,20M Pa δ m,y,d =0,37/166,0x10-6 =2,23M Pa δ m,y,d /f m.y,d.+ k mx x δ m,x,d / f m,x,d =2,23/15,0+0,7x1,2/15,0=0,20 <1 k m x δ m,y,d /f m.y,d.+ δ m,x,d / f m,x,d =0,7 x 2,23/15,0+1,2/15,0=0,18 <1 1.2 Przeciąg Zebranie obciążeń charakterystyczne obliczeniowe obciążenie poziome skupione 0,30kN x 1,3=0,39kN/m obciążenie pionowe od c.belki przyjęto 0,05x0,10x6,0 = 0,03 kn/m x 1,2=0,04kN/m l o (przyjęto max.) =1,50m M x = 0,25x0,39x1,50 =0,15kNm M y = 0,125x0,04x1,50 2 =0,01kNm - drewno klasy min. C30 przyjęto przekrój bxh=0,05x0,10m, W x =41,6cm 3, W y =83,3 cm 3,f m,y,x,d = =15,0 MPa - naprężenia δ m,x,d =0,15/41,6x10-6 =3,61 M Pa δ m,y,d =0,01/83,3x10-6 =0,12 M Pa δ m,y,d /f m.y,d.+ k mx x δ m,x,d / f m,x,d =0,12/15,0+0,7x3,61/15,0=0,18 <1 k m x δ m,y,d /f m.y,d + δ m,x,d / f m,x,d =0,7 x 0,12/15,0+3,61/15,0=0,25 <1 1.3 Słupek balustrady Przyjęto słupki w rozstawie co max.1,5m. Zebranie obciążeń obliczeniowych -obciążenie pionowe z poręczy (pochwytu) 1,5 x 0,72 =1,08kN -ciężar słupka przyjęto =0,07kN = 1,15kN - obciążenie poziome 1,50 x 1,3=1,95kN l H =1,21m M = 1,21x1,95 =2,36kNm N = 1,15kN - drewno klasy min. C30 przyjęto przekrój bxh=0,10x0,10m, W x1 =240cm 3, f m,y,d =15,0 MPa,f c,o,d =0,65x23,0/1,3=11,5MPa,W y =200 cm 3 - naprężenia 3

6 4 δ m,y,d =2,36/240,0x10-6 =9,83 M Pa δ c,o,d =1,15/0,10x0,12=0,10 M Pa ( δ c,o,d /f c,o,d.) 2 + δ m,y,d / f m,y,d + k m x δ m,x,d / f m,x,d =( 0,10/11,5 ) 2 +9,83/15,0 + 0=0,66 <1 1.4 Deski chodnikowe i jezdne Zebranie obciążeń obliczeniowych ciężar desek przyjęto 0,08 x 6,0 x 1,2 =0,58 kn/m 2 obciążenie zmienne tłumem ludzi 4,0 x 1,3 =5,20 kn/m 2 =5,78 kn/m 2 obciążenie liniowe dla deski szerokości 0,25m 0,25 x 5,78=1,45kN/m Ww deski to belki jednoprzęsłowe o rozpiętości max.1,5m (rozstaw poprzeczek chodnikowych) L o =1,50m M o = 0,125x1,45 x 1,50 2 =0,41kNm - drewno klasy min. C30 przyjęto przekrój bxh=0,25x0,08m,w x =266,6cm 3, f m,y,d =15,0MPa, - naprężenia δ m,y,d =0,41/266,6x10-6 =1,54 MPa δ m,y,d /f m,y,d.+ k m x δ m,z,d / f m,z,d = 1,54/15,0 + 0=0,1 <1 -w związku z dużym zapasem nośności na zginanie i rodzajem obciążeń naprężeń na ścinanie nie sprawdzam. 1.5 Poprzecznica nośna chodnikowa ( przy barierce ) Przyjęto konstrukcyjnie bal o przekroju 0,12 x 0,12 m. 1.6 Poprzecznica nośna pasa środkowego kładki Projektuje się belkę czteroprzęsłową z obustronnymi wspornikami w rozstawie co 1,5m,L przęseł =1,0m, L wsp. =0,75m. Zebranie obciążeń obliczeniowych z desek pomostowych 1,50 x 5,78 =8,67 kn/m ciężar belki przyjęto 0,12 x 0,18 x 6,0 x 1,2 =0,16 kn/m = 8,83 kn/m dla części wspornikowej, L w =0,75m M=(1,50)x0,5x0,75 2 +x8,83+(balustrada)[1,15+1,5+0,5x1,3]3,73+2,13 =5,86kNm dla przęsła max., L o =1,0m M=(1,5)x1,0 2 x8,83 / 8 =1,66 knm drewno klasy min. C30 przekrój bxh=0,12x0,18m,w x =648cm 3, f m,y,d =15,0 MPa, f v,g =1,5 MPa, naprężenia dla części wieloprzęsłowej (pojedyncza belka ) δ m,y,d =1,66/648 x10-6 =2,56 M Pa < 15,0 MPa δ m,y,d /f m,y,d.+ k m x δ m,z,d / f m,z,d = 2,56/15,0 + 0 = 0,17 < 1 τ d =0,5 x 8,83 x (1,0-2 x 0,18) / 0,12 x 0,18 =0,24 MPa < 1,5 MPa naprężenia dla części wspornikowej (przekrój podwójny ) δ m,y,d =5,86/648 x10-6 =9,0 M Pa < 15,0 MPa δ m,y,d /f m,y,d.+ k m x δ m,z,d / f m,z,d = 9,0/15,0 + 0 = 0,60 < Dźwigar główny Dla kładki pieszo-jezdnej L=9,0m Projektuje się dźwigary z kształtowników dwuteowniki stalowe- w rozstawie max. 1,0m. 4

7 Zebranie obciążeń obliczeniowych (przyjęto równoramienne) -z pomostu 8,83/1,50 =5,89kN/m -ciężar belki przyjęto 1,20x1,2 =1,44kN/m =7,33kN/m L o = 9,0m M max =0,125 x 7,33 x 9,0 2 =74,21 knm R max =0,5 x 7,33 x 9,0 =32,99 kn 5 Wymiarowanie - stal min. 18G2, belka zabezpieczona przed zwichrzeniem belką poprzeczną z I 140 co max 3,0m, dopuszczalne ugięcie dla belki głównej f dop =L/600=1,5cm, przyjęto przekrój I360, W x =1090cm 3, J x =19610 cm 4, f d =295,0MPa. L 1 =9,0m, ß x =1, smukłość względna = 0,95, t φl = 0,79. - stopień wykorzystania elementu SGN =M /φm Rx = 74,21/(0,79 x x 1090 x 10-6 )=0,29 < 1 - ugięcie max. dźwigara f 1,3 cm < 1,5 cm 1.8 Belka oczepowa Projektuje się oparcie dźwigarów na zespolonej belce oczepowej. Belka oczepowa podparta jest co max 2,0 m palami żelbetowymi. Zebranie obciążeń obliczeniowych (przyjęto równoramienne) -reakcja z dźwigara głównego w środku rozpiętości belki = 32,99 kn -ciężar belki przyjęto 1,20x1,2 = 1,44 kn/m L i = 2,0m M max =0,125 x 1,44x2, ,25x32,99x2,0=17,22 knm Wymiarowanie - przyjęto belkę żelbetową o wymiarach BxHxL=0,50x0,50x5,0m, z betonu min C30/37, W10, F150, zbrojenie podłużne dołem i górą po min 4#20(A-IIIN), strzemiona czterocięte 2ϕ8(A-I) co 20,0 cm, otulenie stali 4,5 cm - na górze belki wtopić markę stalową z klockiem oporowym, blacha marki gr.20 mm plus pręty kotwiące min 3# Przyczółek Projektuje się oparcie dźwigarów na belkach oczepowych spinających pale fundamentowe wbite w podłoże.. Podporą dla kładki są zespoły po 3 pale żelbetowe prefabrykowane wbite w grunt co max 2,0 m. Pale przyjęto okrągłe średnicy ǿ25 cm. Max. obciążenie dla pojedynczego pala ( w grupie ) przyjęto nie więcej niż N max =2x32,99+2,0x1,44=68,86 kn., do obliczeń obciążeń pali przyjęto obciążenie zewnętrzne min 75.0 kn Obliczenie pali fundamentowych dla kładki dla obu przyczółków Wymiarowanie pala przyjęto pale wbijane prefabrykowane średnicy 25 cm obliczenia wykonano za pomocą programu Konstruktor v.6.5 Moduł Pale Fundamentowe optymalna długość pala L opt = 9,0 m Geometria pali: Rodzaj pali - pale wbijane. Przekrój okrągły o średnicy = 0.25 m Numer pala Długość pala [m] Współrzędna X [m] Współrzędna Y [m] 1 9,

8 6 Zestawy obciążeń: Numer zestawu N [kn] T x [kn] T y [kn] M x [knm] M y [knm] Warunki gruntowe: Warstwa Nazwa Miąższo ść ρ (n) C (n) u φ (n) u I D I L gruntu [m] [t/m 3 ] [kpa] [ ] [-] [-] 1 Torfy, nasyp niekontrolowany Piaski drobne Gliny piaszczyste Metoda określenia parametrów geotechnicznych B Pal numer 1 Sprawdzenie nośności pala na wciskanie: Siła pionowa w palu (z uwzględnieniem ciężaru własnego płyty oczepowej i pala) N i = 92,63 kn Nośność pala na wciskanie N pi = 109,0 kn Nośność OK: N i = 92,53 kn < N pi = 109,0 kn Wartość nośności bocznej pala wyznaczona dla pojedynczego pala pionowego (zg. z PN-83/B dla pala doskonale sztywnego z głowicą swobodną): Wypadkowa siła pozioma w palu T i = kn Nośność pala na siłę poziomą T pi = kn Nośność OK: T i = kn < T pi = kn Zbiorcze zestawienie wyników: Numer pala Pal wciskany Pal wyciągany Siła pozioma N i /N pi N i /N pi T i /T pi < < 1 Projektant: mgr inż. Wiktor Łożyński Sprawdzający: mgr inż. Jacek Święconek 6