OPIS TECHNICZNY. 3. Inwestor Zarząd Dróg Powiatowych w Starachowicach, Starachowice, ul. Ostrowiecka 15

Transkrypt

1 11 3. OPIS TECHNICZNY

2 12 OPIS TECHNICZNY 1. Podstawa opracowania Umowa nr ZP z dnia zawarta pomiędzy Zarządem Dróg Powiatowych Starachowice, ul. Ostrowiecka 15, a TARCOPOL Spółka z o.o., Składowa 16, Starachowice 2. Wykaz norm, przepisów prawnych i innych opracowań. [1] PN-85/S Obiekty mostowe. Obciążenia. [2] Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie. Dziennik Ustaw Nr 63 poz. 735 z dnia r. (z późn. zm.) [3] Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z 2 marca 1999 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogi publiczne i ich usytuowanie. Dziennik Ustaw Nr 43 poz. 430 z dnia r. (z późn. zm.) [4] Rozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych (Dz.U nr 0 poz. 463) [5] Katalog Detali Mostowych GDDKiA opr. BPBDiM Transprojekt-Warszawa Sp. z o.o., Warszawa 2002r. [6] Katalog Powtarzalnych Elementów Drogowych, KPED [7] Geotechniczne warunki posadowienia do projektu budowy mostu w ciągu drogi powiatowej Nr 0557 T Skarżysko - Mirzec i przepustu w ciągu drogi powiatowej Nr 0559 T Jagodne Gadka w miejscowości Gadka, pow. Starachowice, woj. świętokrzyskie, wrzesień 2013 [8] Uchwała Rady Gminy w Mircu Nr XLIII/233/2010 z dn r. w sprawie uchwalenia miejscowego planu zagospodarowania przestrzennego części gminy Mirzec, obejmującego obszar funkcjonalny [9] Mapa do celów projektowych. Skala 1:500, nr ew /2013, z dn [10] Literatura i normy przedmiotowe [11] Wizja lokalna w terenie 3. Inwestor Zarząd Dróg Powiatowych w Starachowicach, Starachowice, ul. Ostrowiecka Cel opracowania Celem opracowania jest wykonanie dokumentacji technicznej niezbędnej do wykonania przebudowy istniejącego mostu w ciągu drogi powiatowej Nr 0557 T oraz przepustu w ciągu drogi powiatowej Nr 0559 T w m. Gadka, co poprawi stan techniczny istniejących obiektów, dostosuje ich parametry techniczne do obowiązujących standardów oraz poprawi bezpieczeństwo pojazdów i pieszych. Przebudowa zapewni trwałość obiektów oraz poprawi właściwości użytkowe i eksploatacyjne dróg i zlokalizowanych w ich ciągu obiektów. 5. Podstawowe dane wejściowe 5.1 Przekroje normalne na dojazdach Szerokość nawierzchni drogi powiatowej nr 0557 T wynosi ok. 6,90 m. Jezdnia posiada 2 pasy ruchu. Po lewej stronie drogi zlokalizowany jest chodnik dla pieszych szerokości 1,50 m, oddzielony od jezdni ściekiem drogowym trójkątnym i pasem zieleni szerokości 0,55 0,60 m, po prawej stronie jezdni pobocze ziemne szerokości ok. 0,75 m.

3 13 Dla drogi powiatowej nr 0559 T aktualna szerokość nawierzchni wynosi 4,00 m. Szerokość ziemnych poboczy jest zmienna i wynosi od ok. 1,0 m po prawej stronie do ok. 2,0 m po lewej stronie jezdni. 5.2 Natężenie ruchu Natężenie ruchu na drodze nr 0557 T wynosi wg danych ZDP w Starachowicach 1318 poj./dobę, z czego w porze dziennej 1064 poj./dobę, a w porze nocnej 254 poj./dobę. Kategoria obciążenia ruchem na drodze zbiorczej to kategoria KR2. Dla drogi lokalnej nr 0559 T brak jest wiarygodnych danych odnośnie obciążenia ruchem. 5.3 Uzbrojenie terenu i urządzenia obce W rejonie lokalizacji mostu pod drogą nr 0557 T po obu stronach drogi, równolegle do niej, przebiega instalacja gazowa w rurach 180PE po południowej stronie drogi i w rurach 63PE oraz 40 PE po północnej stronie drogi. W świetle istniejącego mostu zlokalizowano przejście tej instalacji w poprzek drogi. Równolegle do istniejącego rowu łączącego most i przepust, lecz poza jego obrysem, zlokalizowane jest odgałęzienie gazociągu w rurach 63PE przecinające drogę lokalną poza obrębem robót związanych z przebudowa przepustu. U podnóża prawej skarpy drogi lokalnej oraz w prawym jej rowie zlokalizowano wodociąg w rurach 110PCV, przechodzący pod droga lokalną w rejonie jej skrzyżowania z drogą zbiorczą. Z uwagi na brak w tym rejonie planowanych robót z prowadzonych poniżej poziomu terenu, nie będą one kolidowały z przebiegiem wodociągu. Wzdłuż obu dróg prowadzone są napowietrzne, słupowe linie energetyczne, które nie są w kolizji z planowanymi robotami. 5.4 Warunki górnicze Obiekty inżynierskie znajdują się na obszarze nie podlegającym wpływom eksploatacji górniczej, w związku z czym nie ma potrzeby stosowania przy projektowaniu posadowienia jak też samej konstrukcji planowanych do budowy obiektów szczególnych rozwiązań technicznych. 5.5 Wyniki badań geologiczno-inżynierskich oraz geotechniczne warunki posadowienia obiektów budowlanych Na etapie projektowania przebudowy obiektów dokonano rozpoznania geotechnicznych warunków posadowienia. Rozpoznane warunki posadowienia zostały przedstawione w opracowaniu Geotechniczne warunki posadowienia do projektu budowy mostu w ciągu drogi powiatowej Nr 0557 T Skarżysko - Mirzec i przepustu w ciągu drogi powiatowej Nr 0559 T Jagodne Gadka w miejscowości Gadka, pow. Starachowice, woj. świętokrzyskie, wrzesień Opracowanie powyższe było podstawą obliczeń statycznych sprawdzających nośność posadowienia. Na podstawie przeprowadzonych badań terenowych i laboratoryjnych oraz rozpoznanych warunków wodnych stwierdzono, że zgodnie z rozporządzeniem Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dn r. w sprawie ustalenia geotechnicznych warunków posadowienia obiektów budowlanych, projektowana przebudowa mostu i przepustu należy do drugiej kategorii geotechnicznej, a warunki geotechniczne w badanym terenie zaliczyć należy do prostych warunków geotechnicznych. Na podstawie badań polowych wykonanych zgodnie z normą PN EN , grunty w odwierconych otworach badawczych podzielono według rodzaju, stanu i genezy na siedem warstw geotechnicznych i stwierdzono, że grunty wszystkich warstw są nośne.

4 14 Dane niezbędne do zaprojektowania posadowienia obiektów podano w tabeli parametrów geotechnicznych, będących załącznikiem do projektu geotechnicznego. Wskazane jest posadowić most w warstwie rumoszów i piaskowca, tj. metodą pośrednią. Przepust z uwagi na jego monolityczną konstrukcję można posadowić w sposób bezpośredni. Wyciąg z obliczeń posadowienia mostu w ciągu drogi nr 0557 T oraz przepustu pod drogą nr 0559 T podano w dalszej części projektu. 6. Stan istniejący Most w ciągu drogi powiatowej nr 0557 T wybudowany został w 1958 roku. Obiekt usytuowany jest na prostym odcinku drogi klasy Z, w terenie zabudowanym. Przeszkodą jest ciek bez nazwy, który płynie okresowo pod kątem około 62 w stosunku do drogi powiatowej. Most składa się z przęsła o konstrukcji składającej się z 10 szt. sprężonych belek kamiennych i żelbetowej płyty pomostu. Przekrój poprzeczny ustroju nośnego stanowi swobodnie podparty układ belkowy z monolityczną płytą z betonu zbrojonego, opartą na przyczółkach kamiennych posadowionych bezpośrednio na gruncie. Belki w ilości 10 szt. wykonane są z bloków kamiennych (granitowych) o przekroju 0,25 x 0,43 m i długości 1,00 m, połączonych na zaprawę. Przęsło zamknięte jest nad podporami poprzecznicami końcowymi. W odległości 0,09 m od spodu każdej belki znajdują się obustronne, poziome bruzdy szerokości 0,10 cm, głębokie na 0,06 m. W bruzdach umieszczono po ok. 10 prętów stalowych 6 mm, które po sprężeniu zabezpieczono zaprawą cementową wypełniającą bruzdy. Na ustroju belkowym położona jest monolityczna płyta żelbetowa grubości 16 cm. Na skutek korozji w niektórych belkach nastąpiło przerwanie ciągłości zbrojenia sprężającego, degradacja zaprawy zabezpieczającej pręty sprężające oraz ścięcie podłużne bloków kamiennych belek, co zagraża trwałości konstrukcji przęsła. Światło poziome mostu wynosi 4,00 m, a światło pionowe - 1,50 m. Przekrój drogi na moście jest przekrojem bezkrawężnikowym. Droga na obiekcie posiada nawierzchnię o łącznej szerokości 6,90 m. Od strony górnej wody płyta pomostu zakończona jest belką podporęczową o górnej powierzchni w poziomie jezdni, wyposażoną w balustradę stalową szczeblinkową wysokości 0,78 m. Od strony dolnej wody na krawędzi nawierzchni zabudowany jest ściek trapezowy, z którego woda sprowadzana jest w przestrzeń podmostową za pomocą betonowych, prefabrykowanych ścieków skarpowych oraz chodnik szerokości 1,05 m z płyt chodnikowych 50 x 50 x 7 cm. Na belce podporęczowej zabudowana jest balustrada szczeblinkowa wysokości m. Całkowita szerokość mostu w świetle balustrad wynosi 8,75 m. Odwodnienie nawierzchni mostu odbywa się powierzchniowo z odprowadzeniem wody do cieku: od strony górnej wody bezpośrednio przez gzyms mostu, a od strony dolnej wody za pomocą ścieku drogowego sprowadzonego do poziomu odbiornika ściekami skarpowymi. Brak jest urządzeń dylatacyjnych na moście. Most w całości zlokalizowany jest w pasie drogi powiatowej nr 0557T, na działce nr 2499, obręb 001, m. Gadka, gmina Mirzec. Odpływ wody z przekroju mostowego odbywa się ciekiem otwartym, nieumocnionym, przechodzącym pod drogą powiatową Nr 559T Jagodne - Gadka przepustem rurowym o długości 8,0 m, dwuotworowym 2 x 100 cm, zakończonym typowymi ściankami czołowymi. Szerokość jezdni nad przepustem wynosi 4,00 m. Oś cieku i przepustu przebiega pod kątem 62 w stosunku do osi jezdni. Przepust pod drogą lokalną w całości zlokalizowany jest w pasie drogi powiatowej nr 0559T, na działce nr 3357, obręb 001, m. Gadka, gmina Mirzec.

5 Dane ogólne most: Długość całkowita (ze skrzydełkami) L c = 8,34 m Długość ustroju nośnego L k = 5,20 m Szerokość całkowita B c = 9,01 m Szerokość użytkowa B u = 8,75 m w świetle balustrad Szerokość jezdni B j = 6,90 m Szerokość chodnika B ch = 1,05 m Układ statyczny belka swobodnie podparta Przeszkoda ciek bez nazwy Kąt skrzyżowania osi podłużnej drogi z osią przeszkody 62 Konstrukcja przęsła dźwigary kamienne 25x43cm sprężone prętami stalowymi 6 mm Nawierzchnia jezdni warstwy bitumiczne gr. 17 cm Nawierzchnia chodnika płyty chodnikowe 50 x 50 x 7 cm Odwodnienie płyty ustroju nośnego powierzchniowe Urządzenia bezpieczeństwa balustrada szczeblinkowa o wysokości cm, krawężnik betonowy 20x20 cm Przyczółki pełnościenne kamienne Płyty przejściowe brak Posadowienie bezpośrednie Łożyska brak Urządzenia dylatacyjne brak Urządzenia obce rura gazowa o średnicy ok. 90 mm zlokalizowana w części przelotowej mostu. Uwaga: Brak jest dokumentacji archiwalnej mostu Dane ogólne przepust: Długość przewodu przepustu L = 9,27 m Światło przepustu 2 x Ø100 cm Szerokość całkowita B c = 8,26 m Szerokość jezdni B j = 2x2,00 m = 4,00 m Szerokość poboczy bitumicznych 1,7m + 1,74 m = 3,44 m Przeszkoda ciek b.n. Kąt skrzyżowania osi podłużnej drogi z osią przeszkody 62,3 Konstrukcja części przelotowej żelbetowe rury prefabrykowane 2Ø100 cm Konstrukcja głowic przepustu monolityczna, żelbetowa Odwodnienie jezdni powierzchniowe za pomocą spadku podłużnego i spadków poprzecznych Urządzenia bezpieczeństwa ruchu brak Posadowienie bezpośrednie Urządzenia dylatacyjne brak Urządzenia obce nie stwierdzono Uwaga: Brak jest dokumentacji archiwalnej przepustu.

6 Stan techniczny mostu Stan techniczny ustroju nośnego jest przedawaryjny. W wyniku korozji i obciążeń działających na konstrukcję zerwane zostały cięgna sprężające bloki kamienne dwóch dźwigarów od strony dolnej wody. Podpory i fundamenty mostu są kamienne. Nie jest znana ich rzeczywista nośność użytkowa. Stan techniczny elementów wyposażenia jest zły. Zagrożone jest bezpieczeństwo użytkowników z uwagi na brak barier / barieroporęczy ochronnych i zbyt małą wysokość balustrady wynoszącą tylko cm. Ze względu na występujące uszkodzenia dyskwalifikujące przydatność użytkową obiektu projektuje się rozbiórkę istniejącego mostu i budowę nowego, z dostosowaniem do parametrów drogi klasy Z oraz do obecnych wymagań dotyczących bezpieczeństwa ruchu Stan techniczny przepustu Na skutek braku stabilności fundamentu przepustu oraz przecieku wody przez połączenia rur przewodów przepustu nastąpiło wymulanie materiału zasypki przepustu i uległa deformacji podbudowa i nawierzchnia jezdni nad nim. Ze względu na występujące uszkodzenia dyskwalifikujące przydatność użytkową obiektu projektuje się rozbiórkę istniejącego przepustu i budowę nowego, z dostosowaniem do parametrów drogi klasy L oraz do obecnych wymagań dotyczących bezpieczeństwa ruchu. 7. Stan projektowany 7.1 Most w ciągu drogi nr 0557 T Ze względu na stan techniczny belek ustroju niosącego mostu oraz kamienną konstrukcję podpór projektuje się rozbiórkę istniejącego mostu i budowę nowego mostu żelbetowego, z dostosowaniem do parametrów drogi klasy Z oraz do obecnych wymagań dotyczących bezpieczeństwa ruchu. Przyjęto klasę nośności A projektowanego mostu Światło mostu Światło mostu zweryfikowano poprzez wykonanie obliczeń hydrologicznych i hydraulicznych. Most zabudowany będzie na cieku okresowym i przyjmować będzie jedynie wody opadowe ze zlewni o powierzchni 1,55 km 2. Przy obliczaniu przepływu miarodajnego dla przepustu zastosowano formułę opadową. Obliczony tą metodą przepływ miarodajny o prawdopodobieństwie 0,5% (dla drogi klasy Z) wynosi 1,48 m 3 /s. Z uwagi na światło mostu do obliczeń przyjęto schemat przepustu niezatopionego, krótkiego. Głębokość wody w korycie cieku dla przepływu miarodajnego wynosi 0,26 m, natomiast głębokość miarodajnej, spiętrzonej wody na wlocie mostu wynosi 0,48 m. Dla rzędnej dna cieku w przekroju wlotowym mostu wynoszącej 221,93 m n.p.m. zwierciadło wody spiętrzonej znajdzie się na poziomie 222,41 m n.p.m., natomiast rzędna poziomu wody w przekroju wylotowym wynosić będzie 222,16 m n.p.m., to jest na poziomie porównywalnym z poziomem wody spiętrzonej na wlocie do odległego o ok. 32,0 m przepustu pod drogą nr 0559 T. Dla mostu w ciągu drogi nr 0557 T przyjęto światło poziome jak dla mostu istniejącego, tj. 4,00 m Rozwiązania projektowe Projektowana szerokość mostu wynosi 11,14 m. Ustrój nośny nowego mostu stanowi żelbetowa płyta o szerokości 10,66m i długości 5,55 m. Grubość płyty ze względu na spadki poprzeczne wynosi cm. Na obiekcie przewidziano wydzielenie 2 pasów ruchu szerokości po 3,00 m z opaskami po 0,50 m. Z prawej strony jezdni nawierzchnia ograniczona została od krawędzi

7 17 pasa ruchu krawężnikiem kamiennym 20x25 cm i belką gzymsową szerokości 0,60 m. Na belce gzymsowej wykończonej deskami gzymsowymi polimerobetonowymi zabudowana została barieroporęcz stalowa wysokości 1,10 m. Na lewej krawędzi nawierzchni przewidziano przykrawężnikowy ściek trójkątny szerokości 0,50 m będący kontynuacją istniejącego, lewostronnego ścieku drogowego. Za ściekiem zabudowano krawężnik kamienny 20x30 cm i kapę chodnikową szerokości 2,06 m zakończoną deskami gzymsowymi polimerobetonowymi. Przestrzeń chodnika o szerokościużytkowej 1,50 m będzie oddzielono od jezdni barierą stalową, natomiast na krawędzi obiektu zabudowano balustradę stalową typu mostowego o wysokości 1,10 m. Oprowadzenie wody opadowej z powierzchni jezdni i chodnika powierzchniowo do ścieku drogowego (po lewej stronie) oraz ściekiem skarpowym (po prawej stronie). Posadowienie żelbetowego, monolitycznego mostu, po geotechnicznym rozpoznaniu podłoża gruntowego, zaprojektowano jako pośrednie. Przyczółki mostu posadowiono z uwagi głębokość występowania w podłożu skał i produktów ich wietrzenia w postaci zwietrzeliny i rumoszu na elementach konstrukcyjnych żelbetowych typu palowego w postaci studni opuszczanych o średnicy po 1,36 m. Każdy z przyczółków posadowiono na 4 studniach. Wysokość studni wynosi 3,0 m. Studnie zaprojektowano z kręgów żelbetowych o średnicy 1,20 m i grubości ścianki 9 cm, które następnie należy zazbroić i wypełnić betonem. Dno cieku pod mostem i na wylocie mostu, z uwagi na jego ochronę przed rozmywaniem, umocniono materacami gabionowymi grubości 30 cm. Most będzie spełniał wymogi rozporządzenia Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 63, poz. 735, ze zmianami). Nowy most został zaprojektowany na nośność klasy A wg PN-85/S co pozwoli na przejazd pojazdom o łącznej rzeczywistej masie całkowitej wynoszącej 50 T Parametry techniczne Dane identyfikacyjne: Województwo świętokrzyskie Powiat starachowicki Gmina Mirzec Miejscowość Gadka Numer drogi droga powiatowa nr 0557 T Skarżysko-Kamienna - Mirzec Usytuowanie obiektu w skosie 62 Dane ogólne mostu: Długość całkowita (ze skrzydełkami) L cgw = 9,81 m od strony górnej wody L cdw = 11,53 m od strony dolnej wody Długość ustroju nośnego L k = 5,55 m Szerokość całkowita B c = 11,14 m Szerokość użytkowa B u = 8,40 m w świetle barier Szerokość jezdni B j = 2x3,00 m = 6,00 m Szerokość opasek jezdni B o = 0,5m Szerokość nawierzchni B n = 7,50 m Szerokość użytkowa chodnika B ch = 1,50 m Światło poziome mostu S p = 4,0 m Układ statyczny belka swobodnie podparta Przeszkoda ciek bez nazwy

8 18 Kąt skrzyżowania osi podłużnej drogi z osią przeszkody 62 Konstrukcja przęsła Powierzchnia jezdni S j = 41,6 m 2 Powierzchnia chodników: S chp = 11,4 m 2 Powierzchnia całkowita S c = 53,0 m 2 Nawierzchnia jezdni Nawierzchnia chodników Izolacja pomostu Odwodnienie pomostu monolityczna płyta żelbetowa o gr cm z betony C30/37 (B37) warstwa ścieralna z bet. asfalt. (AC11S) gr. 5 cm warstwa wiążąca z bet. asfalt. (AC 16W) gr. 6 cm warstwa ochronna izolacji z asfaltu lanego (MA11) gr. 2x3,5 cm = 7,0 cm nawierzchnia z żywic gr. min. 0,4 cm izolacja termozgrzewalna gr. 0,5 cm powierzchniowe za pomocą spadków podłużnych, spadków poprzecznych i ścieku przykrawężnikowego trójkątnego poza obiekt, z poziomu izolacji za pomocą drenaży podłużnych i drenaży poprzecznych z geowłókniny bezpośrednio do sączków, Urządzenia bezpieczeństwa barieroporęcz ochronna N1/W1/B o wys. h=110 cm od strony GW, bariera ochronna N2/W4/B i balustrada szczeblinkowa o wys. h=110 cm od strony DW, krawężniki kamienne kotwione 20x25 cm i 20 x 30 cm Posadowienie pośrednie, na studniach opuszczanych 1,20 m i długości L=3,0 m wypełnionych betonem C25/30 (B30) Przyczółki monolityczne, żelbetowe z podwieszonymi skrzydełkami o gr. 28 cm z betonu C25/30 (B30), Płyty przejściowe monolityczne, żelbetowe o gr. 0,3 m i długości L=4,0 m z betonu C25/30 (B30) Łożyska przekładkowe Urządzenia dylatacyjne bitumiczne uciąglenie nawierzchni w warstwie ścieralnej o szerokości 30 cm, Umocnienie stożków i skarp bruk kamienny na podsypce cementowo Umocnienie dna cieku Urządzenia obce zintegrowane z konstrukcją mostu Urządzenia obce nie zintegrowane z konstrukcją mostu piaskowej 1:4 gr. 5 cm; materace gabionowe gr. 30 cm na geowłókninie. brak rura gazowa 90 mm zlokalizowana w części przelotowej Budowa mostu pod drogą Nr 0557 T w m. Gadka będzie polegała na: - demontażu nawierzchni jezdni oraz izolacji; - rozbiórce nawierzchni chodnika, ścieków drogowych i skarpowych, wyposażenia mostu; - rozbiórce istniejącego obiektu mostowego (ustroju niosącego, podpór i ich fundamentów); - wykonaniu monolitycznego ustroju żelbetowego mostu z płytami przejściowymi wykonaniu posadowienia pośredniego mostu - 8 szt. studni 1,20 m, wysokości 3,00 m, wypełnionych betonem C25/30 (B30);

9 19 - wykonaniu izolacji termozgrzewalnej; - ustawieniu krawężników kamiennych 20 x 25 cm i 20 x 30 cm na drenażu mineralnożywicznym, kotwionych do belek gzymsowych i kapy chodnikowej; - wykonaniu żelbetowej kapy chodnikowej; - montażu polimerobetonowych desek gzymsowych; - wykonaniu izolacjonawierzchni belki gzymsowej i kapy chodnikowej; - zamocowaniu bariery ochronnej, barieroporęczy i balustrady wysokości 1,10 m; - wykonaniu warstw nawierzchniowych na moście; - wykonaniu warstw nawierzchniowych i warstw podbudowy nawierzchni na dojazdach; - wykonaniu ścieku drogowego i ścieków skarpowych; - wykonaniu umocnienia skarp brukiem kamiennym na podsypce cementowo piaskowej 1:4 gr. 5 cm, - zabezpieczeniu antykorozyjnym ustroju mostu powłoką z minimalną zdolnością pokrywania zarysowań, - umocnienie dna cieku pod mostem i na wylocie mostu materacami gabionowymi gr. 30 cm. Nowy most został zaprojektowany na nośność klasy A wg PN-85/S co pozwoli na przejazd pojazdom o łącznej rzeczywistej masie całkowitej wynoszącej 50 T. 7.2 Przepust w ciągu drogi nr 0557 T Ze względu na stan techniczny przepustu i nawierzchni drogi ponad jego konstrukcją projektuje się rozbiórkę istniejącego przepustu i budowę nowego, z dostosowaniem do parametrów drogi klasy L oraz do obecnych wymagań dotyczących bezpieczeństwa ruchu. Przyjęto klasę nośności A projektowanego przepustu Światło przepustu Światło przepustu zweryfikowano poprzez wykonanie obliczeń hydrologicznych i hydraulicznych. Przepust zabudowany będzie na cieku okresowym i przyjmować będzie jedynie wody opadowe ze zlewni o powierzchni 2,90 km 2. Przy obliczaniu przepływu miarodajnego dla przepustu zastosowano formułę opadową. Obliczony tą metodą przepływ miarodajny o prawdopodobieństwie 2% (dla drogi klasy L) wynosi 2,20 m 3 /s. Do obliczeń przyjęto schemat przepustu niezatopionego, krótkiego. Głębokość wody w korycie cieku dla przepływu miarodajnego wynosi 0,44 m, natomiast głębokość miarodajnej, spiętrzonej wody na wlocie do przepustu wynosi 0,80 m. Dla rzędnej wlotu do przepustu wynoszącej 221,38 m n.p.m. zwierciadło wody spiętrzonej znajdzie się na poziomie 222,18 m n.p.m. Obliczone zgodnie z zasadami określonymi w Rozporządzeniu Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie (Dz. U Nr 63 poz. 735 ze zm.), załącznik nr 1 "Obliczanie świateł mostów i przepustów", światło przepustu jest większe od światła przepustu istniejącego i zapewnia prawidłowy przepływ wód pod drogą nr 0559 T, nie powodując podtapiania przyległych, nisko położonych w stosunku do poziomu korony drogi, terenów. Dla przepustu pod drogą nr 0559 T wystarczające jest światło poziome wynoszące 2,00 m i pionowe wynoszące 1,20 m. W związku z powyższym przyjęto ostatecznie, racjonalizując gabaryty konstrukcji przepustu, wielkość otworu przewodu przepustu wynoszącą 2,00 m x 1,20 m.

10 Rozwiązania projektowe Korpus ziemny drogi w rejonie przepustu pod drogą nr 0559 T poszerzono po prawej jego stronie w celu zwiększenia szerokości jezdni. Poszerzenie to uzyskano przez korektę pochylenia istniejącej skarpy nasypu drogi, bez przesuwania podstawy tego nasypu. Pozwoliło to uzyskać w bezpośrednim sąsiedztwie przepustu szerokość w koronie nasypu drogi wynoszącą 7,50 m, w tym pobocza ziemne o szerokości 1,00 m. Na obiekcie przewidziano 2 pasy ruchu po 2,75 m. Zaprojektowano nad przepustem krawężniki betonowe 20 x 30 cm, na ławach betonowych, w celu ograniczenia możliwości najazdu na barieroporęcze stalowe zabudowane na belkach gzymsowych ścian czołowych przepustu. Przestrzeń między krawężnikiem a belką gzymsową wypełniono kostką wibroprasowaną. Nawierzchnię drogi nad przepustem zaprojektowano o szerokości 5,50 m. Pobocza ziemne drogi przed przepustem o szerokości 1, 00 m, a za przepustem 0,75 m. Projektowana długość przewodu przepustu wynosi 8,16 m, a spadek podłużny dna przepustu 0,5 %. Na belkach gzymsowych ścian czołowych przepustu zabudowano barieroporęcze ochronne stalowe. Szerokość drogi w świetle barieroporęczy wynosi 6,50 m. Posadowienie żelbetowego, monolitycznego przepustu, po geotechnicznym rozpoznaniu podłoża gruntowego, zaprojektowano jako bezpośrednie, z częścią denną opartą na podłożu gruntowym oraz ścianami czołowymi na fundamentach żelbetowych. Dno cieku na wlocie i wylocie przepustu umocniono materacami gabionowymi grubości 30 cm na długości po 5,0 m. Ze względu na poszerzenie korpusu ziemnego drogi przewidziano korektę skarp nasypu drogi po jej prawej stronie. Z uwagi na szerokość działki drogi oraz lokalizację istniejących ogrodzeń pochylenie skarpy drogi zaprojektowano jako zmienne. Umocnienia skarp wykonano jako betonowe, prefabrykowane. Odwodnienie jezdni powierzchniowe. Przepust po przebudowie spełniał będzie wymogi rozporządzenia Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 63, poz. 735, ze zmianami) Parametry techniczne Dane identyfikacyjne: Województwo świętokrzyskie Powiat starachowicki Gmina Mirzec Miejscowość Gadka Numer drogi droga powiatowa nr 0559 T Jagodne - Gadka Usytuowanie obiektu w skosie 62,3 Dane ogólne przepustu: Długość przewodu przepustu L = 8,16 m Światło przepustu 2,00 m x 1,20 m Szerokość całkowita B c = 7,52 m Szerokość w świetle barieroporęczy B c = 6,50 m Szerokość jezdni B j = 2x2,75 m = 5,50 m Szerokość nawierzchni w krawężnikach B = 5,50 m Przeszkoda ciek bez nazwy Kąt skrzyżowania osi podłużnej drogi z osią przeszkody 62,3 Konstrukcja przepustu monolityczna żelbetowa Konstrukcja skrzydeł przepustu monolityczna żelbetowa

11 21 Odwodnienie jezdni powierzchniowe za pomocą spadku podłużnego i spadków poprzecznych Urządzenia bezpieczeństwa ruchu barieroporęcze ochronne, drogowe bariery ochronne, krawężnik 20x30 cm. Posadowienie bezpośrednie Urządzenia dylatacyjne brak Urządzenia obce brak Umocnienie skarp bruk kamienny na podsypce cementowo piaskowej, elementy betonowe typu krata ECO Umocnienie dna cieku materace gabionowe gr. 30 cm. Budowa przepustu pod drogą Nr 0559 T w m. Gadka będzie polegała na: - demontażu nawierzchni jezdni; - rozbiórce istniejącego przepustu wraz z fundamentami; - wykonaniu monolitycznej, żelbetowej konstrukcji przepustu; - wykonaniu warstw nawierzchniowych i warstw podbudowy; - wykonaniu żelbetowych, monolitycznych głowic wlotu i wylotu przepustu; - zamocowaniu obustronnie barieroporęczy na belkach gzymsowych ścian czołowych przepustu; - zabudowie nad przepustem krawężników kamiennych 20 x 30 cm na ławach betonowych; - zabezpieczeniu antykorozyjnym wlotu / wylotu przepustu powłoką z minimalną zdolnością pokrywania zarysowań, - odmuleniu dna cieku na wlocie / wylocie przepustu; - zabudowie materaców gabionowych gr. 30 cm na wlocie / wylocie przepustu; - poszerzeniu nawierzchni drogi na dojazdach. - korekcie prawej skarpy drogi wraz z jej umocnieniem. Nowy przepust został zaprojektowany na nośność klasy A wg PN-85/S co pozwoli na przejazd pojazdom o łącznej rzeczywistej masie całkowitej wynoszącej 50 T. 8. Zakres prac 8.1. Zakres prac na moście w ciągu drogi nr 0557 T Roboty przygotowawcze Teren budowy należy wygrodzić i oznakować tablicami ostrzegającymi zgodnie z obowiązującymi przepisami BHP. Prace rozbiórkowe należy prowadzić po wykonaniu pomostów i osłon zabezpieczających przed zanieczyszczeniem cieku i przyległego terenu. Niedopuszczalne jest gromadzenie gruzu w świetle mostu i spiętrzanie wody. Powstały w czasie rozbiórki gruz i inne odpady należy zagospodarować zgodnie z obowiązującymi przepisami. Dokumenty świadczące o zagospodarowaniu odpadów stanowić powinny podstawę do odbioru robót rozbiórkowych. Organizacja ruchu i oznakowanie Przed przystąpieniem do wykonywania robót należy je oznakować zgodnie z Projektem Czasowej Organizacji Ruchu, który opracuje Wykonawca. Projekt powinien być zatwierdzony przez Zarząd Drogi. Podczas przebudowy mostu ruch kołowy będzie przeprowadzony drogami alternatywnymi. Na czas robót Wykonawca zapewni bezpieczne przejście dla pieszych.

12 22 Roboty rozbiórkowe Szczegółową technologię prac rozbiórkowych opracuje wykonawca robót w zależności od możliwości sprzętowych. Projekt technologiczny podlega zatwierdzeniu przez Inżyniera Kontraktu jako część Programu Zapewnienia Jakości PZJ. Proponuje się następującą kolejność i technologię prac: Nawierzchnia bitumiczna warstwy bitumiczne na moście rozebrać lekkimi frezarkami o szerokości wału roboczego do 750 mm lub za pomocą młotów pneumatycznych. Materiał pochodzący z frezowania nawierzchni jezdni nie nadaje się do powtórnego wykorzystania i należy go odwieźć w miejsce wskazane przez Inwestora. Ściek drogowy trójkątny oraz płyty chodnikowe 50x50 cm rozebrać ręcznie i przewieźć je na miejsce wskazane przez Inwestora. Balustrady nie nadają się do ponownego wbudowania i po zdemontowaniu należy przewieźć je na składowisko złomu lub inne miejsce wskazane przez Inwestora. Izolację należy rozebrać ręcznie lub przy użyciu młotów pneumatycznych. Żelbetową płytę pomostu rozebrać przy użyciu młotów pneumatycznych Dźwigary kamienne sprężone zdemontować przy użyciu dźwigu. Uwaga: Belki, kamienne sprężone należy demontować z należytą ostrożnością. Przyczółki kamienne i ich fundamenty rozebrać ręcznie lub za pomocą młotów pneumatycznych. Materiał pochodzący z rozbiórki ww. elementów nie nadaje się do powtórnego wykorzystania i należy go odwieźć w miejsce wskazane przez Inwestora. Podpory Posadowienie żelbetowego, monolitycznego mostu, po geotechnicznym rozpoznaniu podłoża gruntowego, zaprojektowano jako pośrednie. Przyczółki mostu posadowione będą z uwagi głębokość występowania w podłożu skał i produktów ich wietrzenia w postaci zwietrzeliny i rumoszu na elementach konstrukcyjnych żelbetowych typu palowego w postaci studni. Studnie zagłębiać należy metodą klasyczną lub przy użyciu np. świdra ślimakowego, a następnie podkopując ręcznie. Studnie o średnicy wewnętrznej 120 cm, zewnętrznej 138 cm. Całkowita długość wynosi L = 3,0 m. Wytyczenie studni, podpór oraz rzędne górnych powierzchni studni wg rysunku Nr 6. W zagłębionych studniach należy wykonać korek o gr. 10 cm z betonu C12/15 (B15), następnie zamontować zbrojenie zgodnie z rysunkiem Nr 9. Betonować betonem C25/30 (B30) mostowym F-150, W8. Beton pielęgnować min. 7 dni przez polewanie wodą. Uwaga: Wykonawca robót opracuje Projekt Technologiczny wykonania studni lub zleci jego opracowanie firmie specjalistycznej. Projekt technologiczny musi określać przyjętą technologię, sposób wykonania, harmonogram robót itp. Projekt technologiczny podlega zatwierdzeniu przez Inspektora Nadzoru. Zbrojenie korpusu przyczółków ( klasy A-IIIN) po uprzednim przygotowaniu podbudowy z betonu C12/15 należy zespolić ze zbrojeniem studni i zbrojeniem wszystkich skrzydełek. Rysunki konstrukcyjne tj. Zbrojenie studni wraz z korpusem przyczółka - Nr 9 oraz Zbrojenie skrzydełek o numerach należy rozpatrywać łącznie. Podpory betonować betonem C25/30 (B30) mostowym F-150, W8. Beton pielęgnować min. 7 dni przez polewanie wodą. Uwaga: Przed betonowaniem skrzydełek należy zamontować kotwy balustrady i barieroporęczy. Po zdjęciu deskowań i wyschnięciu betonu, powierzchnie betonowe, które będą zasypane gruntem należy zabezpieczyć antykorozyjnie izolacja powłokową.

13 23 Wykonanie płyt przejściowych. Wykop pod płytę zasypać gruntem piaszczystym zwracając szczególną uwagę na wymagany wskaźnik zagęszczenia I s 1,00. Badanie zagęszczenia powinno być wykonane przez uprawnionego laboranta i potwierdzone protokołem. Na przygotowanym nasypie wykonać podłoże gr. 10 cm z betonu C12/15 (B15) pod płyty przejściowe. Oddylatować płytę przejściową od podparcia płyty przejściowej dwoma warstwami papy termozgrzewalnej, natomiast od konstrukcji korpusu przyczółka przekładką ze styropianu gr. 2cm. Po ułożeniu zbrojenia zgodnie z rys. Nr 14 i zadeskowaniu krawędzi płyty betonować betonem C25/30 (B30), W-8, F150. Po zdjęciu deskowań i wyschnięciu betonu powierzchnie betonowe, które będą zasypane gruntem należy zabezpieczyć antykorozyjnie powłoką bitumiczną. UWAGA: Przed wykonaniem jakichkolwiek robót ziemnych należy wykonać ręcznie przekopy kontrolne. Łożyska. Ze względu na rodzaj konstrukcji i jej rozpiętość w strefie podporowej zaprojektowano przekładkę z izolacji termozgrzewalnej ułożonej w 2 warstwach. Połączenie korpusu podpory z płytą ustroju nośnego zrealizowane zostanie przy użyciu stalowych prętów o średnicy 20 mm zlokalizowanych w osi korpusu w o rozstawie co 25 cm. Niweleta jezdni na moście Niweleta na obiekcie zostanie wyrównana łukiem pionowym o promieniu R = 5000 m i płynnie połączona z niweletą dojazdów do mostu. Długość korekty niwelety wynosi 40 m. Spadki poprzeczne na jezdni wynoszą po 2%, na kapie chodnikowej 3%. Wykonanie płyty ustroju nośnego Ustrój nośny mostu zaprojektowano jako płytowy o grubości zmiennej wynoszącej 0,40-0,53 m. Całkowita szerokość płyty wynosi 10,66 m, a jej długość 5,55 m. Górna powierzchnia płyty ukształtowana jest w obrębie jezdni daszkowo w pochylaniach 2,0% względem osi odwodnienia, natomiast w obrębie chodnika o spadku wynoszącym 3% w kierunku osi odwodnienia. Ze względu na konieczność zapewnienia ciągłości odwodnienia wzdłuż jezdni przy użyciu prefabrykowanego ścieku trójkątnego zaprojektowano zaniżenie płyty w jego obrębie. Rzędne wysokościowe zamieszczono na rys. Nr 7 Beton płyty ustroju nośnego klasy C30/37 (B37). Zbrojenie płyty stalą zbrojeniową klasy A-IIIN. Montaż zbrojenia Zbrojenie zamontować zgodnie z rysunkiem Nr 15. Siatki dolne powinny być ułożone na przekładkach zapewniających min. 2,5 cm otuliny zbrojenia. Siatki górne powinny być zamontowane w taki sposób, aby grubość otuliny zbrojenia wynosiła 2,5 cm od powierzchni górnej pręta. Betonowanie płyty pomostu Płytę pomostu należy betonować betonem klasy C30/37 (B37), W8, F150 Należy zwrócić szczególną uwagę na właściwą pielęgnację po betonowaniu przez okres 7 dni.

14 24 W przypadku konieczności przyśpieszenia prac dopuszcza się użycie specjalnego primera żywicznego aplikowanego na beton bezpośrednio po zakończeniu procesu wiązania. Primer taki powinien posiadać Aprobatę Techniczną IBDiM i być stosowany zgodnie z kartą techniczną producenta. Uwaga: Przed betonowaniem płyty osadzić dolne elementy kotew talerzowych. Odwodnienie mostu Odwodnienie mostu zostanie usprawnione poprzez: a) Zwiększenie spadku poprzecznego jezdni do 2%, b) Wykonanie drenażu podłużnego z geowłókniny, c) Wykonanie drenaży poprzecznych (przed dylatacyjnych) z geowłókniny, d) Montaż sączków Ø 50mm. Izolacja Izolację z papy zgrzewalnej grubości minimum 0,5 cm układać można na podłożu spełniającym n/w wymagania: - wytrzymałość na odrywanie badana metoda pull-off: R śr 1.5 MPa R min > 1.0 MPa - wilgotność: poniżej 4% * - wiek betonu: minimum 21 dni * * Przy zastosowaniu primera żywicznego wilgotność i wiek betonu zgodnie z kartą technologiczną. Poszczególne warstwy izolacji należy łączyć na zakład w kierunku podłużnym i poprzecznym, a układanie izolacji rozpocząć od miejsc najniższych. Wytrzymałość izolacji na odrywanie powinna wynosić: - przy temperaturze otoczenia 22ºC - R 0,4 MPa - przy temperaturze otoczenia 8ºC - R 0,7 MPa Krawężniki w obrębie płyty pomostu W obrębie płyty pomostu należy ustawić krawężniki kamienne 20x25 cm (od strony górnej wody) i 20x30 cm (od strony dolnej wody), które za pośrednictwem wklejonych kotew Ø 14 zostaną zakotwione w belce podporęczowej i w kapie chodnikowej. Krawężniki ustawić należy na drenażu mineralno-żywicznym. Fugi między krawężnikami wypełnić masą silikonową. Kapa chodnikowa Zamontować górne części kotew talerzowych oraz zabezpieczyć krawężniki i polimerobetonowe deski gzymsowe przed przesunięciem. Wykonać zbrojenie strefy chodnika wg rysunku konstrukcyjnego Nr 16. W zbrojeniu osadzić kosze zakotwienia balustrady oraz bariery ochronnej i połączyć ze zbrojeniem kapy przez spawanie punktowe. Należy zwrócić szczególną uwagę na usytuowanie wszystkich kotew w planie i wysokościowo. Betonować betonem C25/30 (B30) mostowym (F150, W8). Należy zwrócić szczególną uwagę na równość i spadki poprzeczne. Beton pielęgnować przez 7 dni. Krawężniki w obrębie skrzydełek i na dojazdach W obrębie skrzydełek i na dojazdach należy ustawić krawężniki kamienne 20x30 cm na ławie betonowej. Wysokość krawężników na ich końcach zmienna od 14 cm do 0 cm na długości 4,0 m. Fugi między krawężnikami należy wypełnić masą silikonową.

15 25 Nawierzchnia na moście Warstwę ścieralną należy wykonać z betonu asfaltowego AC 11S o grubości 5 cm. Warstwę wiążącą wykonać z betonu asfaltowego AC 16W o grubości 6 cm. Warstwę ochronną izolacji wykonać z asfaltu lanego MA11 o grubości 2x3,5 cm = 7,0 cm. Należy zwrócić uwagę na utrzymanie spadku poprzecznego 2% oraz wysokościową zgodność z projektowaną niweletą. W celu poprawienia jakości zaleca się wykonanie warstwy ścieralnej na moście i dojazdach do mostu po zakończeniu wszystkich robót na obiekcie. Na kapach chodnikowych i belkach podporęczowych należy wykonać izolacjonawierzchnię z żywic epoksydowo-poliuretanowych o grubości min. 4 mm. Nawierzchnia powinna posiadać Aprobatę Techniczną IBDiM, a technologia wykonania powinna być zgodna z kartami technologicznymi. Przed wykonaniem nawierzchnio-izolacji na chodniku i belce podporęczowej podłoże należy oczyścić metodą strumieniowo-ścierną. Podłoże powinno spełniać n/w. wymagania: o wytrzymałość na odrywanie wg normy PN-EN 1542:2000 R śr 2.0 o równość: prześwit pod łatą długości 4,00 m max. 3 mm o wilgotność: poniżej 4% o podłoże gładkie lokalne nierówności i zagłębienia powierzchni betonu nie przekraczają ± 1 mm. Nawierzchnia na dojazdach Ze względu na zakres korekty niwelety jezdni na odcinku wynoszącym 40 m należy wykonać na obu dojazdach modernizację nawierzchni z jednostronnym jej poszerzeniem do 7,5 m. Konstrukcja nawierzchni jezdni dojazdów do mostu została przyjęta jak dla kategorii ruchu KR3 i będzie następująca: Poszerzenia jezdni należy wykonać z warstwy odsączającej gr. 10 cm oraz podbudowy pomocniczej stabilizowanej mechanicznie gr. 20 cm Warstwę ścieralną należy wykonać z betonu asfaltowego AC 11S o grubości 5 cm. Warstwę wiążącą należy wykonać z betonu asfaltowego AC 16W o grubości 6 cm. Podbudowę zasadniczą należy wykonać z betonu asfaltowego AC 16P o grubości 7 cm. Podbudowę pomocniczą należy wykonać z kruszywa łamanego stabilizowanego mechanicznie zagęszczanego warstwami po 20 cm. Uszczelnienia Pomiędzy kapą chodnikową a krawężnikiem oraz belką podporęczową a krawężnikiem należy wykonać uszczelnienie z masy spoinowej o wymiarach 2 x 4 cm. Uszczelnienia w przygotowanych korytkach wykonać masą spoinową o temp ºC. Zastosować można masę zalewową zaaprobowaną przez IBDiM. Pomiędzy kapą chodnikową a polimerową deską gzymsową oraz belką podporęczową a deską gzymsową należy wykonać uszczelnienie z masy zalewowej lub z kitu trwale plastycznego posiadającego aprobatę IBDiM. Dylatacje Na obiekcie w obrębie jezdni w warstwie ścieralnej należy wykonać bitumiczne uciąglenia nawierzchni o szerokości 30 cm.

16 26 Bariery ochronne, barieroporęcze i balustrady Na obiekcie od strony górnej wody zostaną zamontowane barieroporęcze przekładkowe o parametrach N1/W1/B o wysokości h=1,10 m natomiast od strony dolnej wody bariery ochronne o parametrach N2/W4/B. Rozstaw słupków barieroporęczy oraz bariery to 1,0 m. Słupki barieroporęczy i bariery należy przymocować śrubami do zabetonowanych wcześniej kotew. Stopki powinny wystawać 20 mm nad powierzchnią belki podporęczowej oraz kapy chodnikowej i być zamocowane do kotew płaską nakrętką od spodu i normalną nakrętką od góry. Kotwy i nakrętki powinny być fabrycznie zabezpieczone przed korozją. Przestrzeń pod stopką należy wypełnić zaprawą niskoskurczową lub szpachlą z żywicy epoksydowej. Taśmy barieroporęczy i bariery powinny znajdować się na wysokości 0,75 m nad powierzchnią jezdni. Od strony dolnej wody (chodnika) barierę ochronną należy przedłużyć barierami drogowymi o parametrach H1/W5/A o długości 6,0 m (od str. Skarżyska) i 10,0m (od str. Mirca) z rozstawem słupków co 2,0 m oraz odcinkami początkowymi i końcowymi o długości 8,0 m z rozstawem słupków co 2,0 m. Na krawędzi obiektu od strony dolnej wody zostanie zamontowana ocynkowana balustrada szczeblinkowa o wysokości h = 1,10 cm. Stożki i skarpy nasypu Umocnienie stożków i skarp nasypu należy wykonać z bruku kamiennego gr. min 10 cm na podsypce cementowo-piaskowej 1:4 gr. 5 cm. Oparcie dla umocnienia stanowić będą betonowe fundamenty wykonane z betonu C25/30 (B30) o wymiarach 30x70 cm. Elementy stykające się z gruntem Wszystkie elementy betonowej konstrukcji mostu stykające się z gruntem przed ich zasypaniem należy zabezpieczyć izolacją powłokową. Izolację powłokową należy zakończyć 15cm nad powierzchnią terenu. Zabezpieczenie antykorozyjne powierzchni betonowych W celu poprawienia trwałości i estetyki mostu odkryte powierzchnie betonu poniższych elementów należy zabezpieczyć antykorozyjnie: - powierzchnię przyczółków oczyścić z mleczka cementowego i zabezpieczyć powłoką malarską z minimalną zdolnością pokrywania zarysowań. - powierzchnię spodu i boków płyty ustroju nośnego oczyścić z mleczka cementowego i zabezpieczyć powłoką malarską z minimalną zdolnością pokrywania zarysowań. Przekopy kontrolne Przed wykonaniem jakichkolwiek robót ziemnych należy wykonać ręcznie przekopy kontrolne Zakres prac na przepuście w ciągu drogi nr 0559 T Roboty przygotowawcze Teren budowy należy wygrodzić i oznakować tablicami ostrzegającymi zgodnie z obowiązującymi przepisami BHP. Organizacja ruchu i oznakowanie Przed przystąpieniem do wykonywania robót należy je oznakować zgodnie z Projektem Czasowej Organizacji Ruchu, który opracuje Wykonawca. Projekt powinien być zatwierdzony przez Zarząd Drogi.

17 27 Podczas przebudowy mostu ruch kołowy będzie przeprowadzony drogami alternatywnymi. Na czas robót Wykonawca zapewni bezpieczne przejście dla pieszych. Roboty rozbiórkowe Szczegółową technologię prac rozbiórkowych opracuje wykonawca robót w zależności od możliwości sprzętowych. Projekt technologiczny podlega zatwierdzeniu przez Inżyniera Kontraktu jako część Programu Zapewnienia Jakości PZJ. Proponuje się następującą kolejność i technologię prac: Nawierzchnię bitumiczną warstwy bitumiczne na przepuście należy rozebrać lekkimi frezarkami o szerokości wału roboczego do 750 mm lub za pomocą młotów pneumatycznych. Materiał pochodzący z frezowania nawierzchni jezdni nie nadaje się do powtórnego wykorzystania i należy go wykorzystać do umocnienia poboczy a pozostałość odwieźć w miejsce wskazane przez Inwestora. Podbudowa warstwy podbudowy należy rozebrać za pomocą koparki i odwieźć na miejsce wskazane przez inwestora. Korpus nasypu Grunt korpusu nasypu należy rozebrać za pomocą koparki i odwieźć na miejsce wskazane przez Inwestora. Głowicę wlotową i wylotową należy rozebrać młotami wyburzeniowymi. Część przelotową przepustu wykonana jest z elementów prefabrykowanych. Należy je rozebrać za pomocą urządzenia dźwigowego. Materiał części przelotowej nie nadaje się do ponownego wbudowania i należy go odwieźć na miejsce wskazane przez inwestora. Sposób przepuszczenia wody na czas realizacji przebudowy przepustu Przepuszczenie potencjalnych wód opadowych, jakie mogą pojawić się w trakcie realizacji robót, można wykonać poprzez zabiegi techniczne takie jak np.: - spiętrzenie napływającej wody od strony wlotu przepustu i jej przepompowywanie; - spiętrzenie napływającej wody od strony wlotu przepustu i jej przepuszczanie np. rurociągiem z HDPE. Wykonawca dobierze sposób przepuszczenia wody na czas wbudowania konstrukcji przepustów w zależności od potrzeb, posiadanego sprzętu i możliwości wykonawczych. Niweleta jezdni nad przepustem Niweleta drogi nr 559 T w rejonie przebudowywanego obiektu zostanie skorygowana na odcinku 53,93 m. Korektę niwelety należy wykonać poprzez frezowanie nawierzchni jezdni i wyrównanie mieszanką mineralno bitumiczną. Spadki poprzeczne na jezdni wynoszą po 2%. Wykonanie części przelotowej przepustu Posadowienie żelbetowej, monolitycznej części przelotowej przepustu, po geotechnicznym rozpoznaniu podłoża gruntowego, zaprojektowano jako bezpośrednie. Jako fundament należy wykonać 50 cm warstwę z kruszywa łamanego stabilizowanego mechanicznie. Żelbetową część przelotową przepustu należy wykonać w z betonu C25/30 (B30). Zaprojektowano płytę denną o gr. 30 cm, ścianki boczne o gr. 22 cm oraz płytą górną o gr. 25 cm. Część przelotową należy wykonać w uprzednio przygotowanym deskowaniu wg rysunku Nr 7 z betonu klasy C25/30 (B30). Zbrojenie części przelotowej przepustu ze stali zbrojeniowej klasy A-IIIN. Montaż zbrojenia Zbrojenie zamontować zgodnie z rysunkiem Nr 7, który należy rozpatrywać wraz z rysunkami Nr 5 i Nr 6.

18 28 Betonowanie części przelotowej Część przelotową przepustu należy betonować betonem klasy C25/30 (B30), W8, F150. Należy zwrócić szczególną uwagę na właściwą pielęgnację po betonowaniu przez okres 7 dni. Po rozebraniu szalunków elementy stykające się z gruntem zabezpieczyć izolacją powłokową bitumiczną. Górną powierzchnię części przelotowej należy zabezpieczyć papą termozgrzewalną oraz warstwą ochronną izolacji z betonu C16/20 (B20). Wykonanie głowic przepustu Głowice przepustu należy posadowić bezpośrednio. Głowice przepustu należy wykonać z betonu C25/30 (B30) wg rysunków Nr 5 i Nr 6. Zbrojenie wykonać ze stali zbrojeniowej klasy A-IIIN z zachowaniem minimalnej grubości zbrojenia wynoszącej 5 cm. Przed betonowaniem należy zamontować kotwy barieroporęczy. Montaż zbrojenia Zbrojenie zamontować zgodnie z rysunkiem Nr 5 i Nr 6. Rysunki zbrojeniowe należy rozpatrywać łącznie z rysunkiem Nr 7. Betonowanie głowic Głowice należy betonować betonem klasy C25/30(B30), W8, F150. Należy zwrócić szczególną uwagę na właściwą pielęgnację po betonowaniu przez okres 7 dni. Po zdjęciu deskowań i wyschnięciu betonu, powierzchnie betonowe, które będą zasypane gruntem należy zabezpieczyć antykorozyjnie powłoką bitumiczną. UWAGA: Przed wykonaniem jakichkolwiek robót ziemnych należy wykonać ręcznie przekopy kontrolne. Izolacja Izolację z papy zgrzewalnej grubości minimum 0,5 cm układać można na podłożu spełniającym n/w wymagania: - wytrzymałość na odrywanie badana metoda pull-off: R śr 1.5 MPa R min > 1.0 MPa - wilgotność: poniżej 4% * - wiek betonu: minimum 21 dni * * Przy zastosowaniu primera żywicznego wilgotność i wiek betonu zgodnie z kartą technologiczną. Poszczególne warstwy izolacji należy łączyć na zakład w kierunku podłużnym i poprzecznym, a układanie izolacji rozpocząć od miejsc najniższych. Wytrzymałość izolacji na odrywanie powinna wynosić: - przy temperaturze otoczenia 22ºC - R 0,4 MPa - przy temperaturze otoczenia 8ºC - R 0,7 MPa Odwodnienie przepustu Odwodnienie przepustu zostanie zapewnione przez spadki podłużne i poprzeczne nawierzchni.

19 29 Krawężniki w obrębie przepustu W obrębie przepustu należy ustawić krawężniki kamienne 20x30 cm na ławie betonowej z oporem. Wysokość krawężników na ich końcach zmienna od 14 cm do 0 cm. Fugi między krawężnikami należy wypełnić masą silikonową. Nawierzchnia nad przepustem Nad przepustem należy wykonać nawierzchnię o szerokości 2 x 2,75 m = 5,50 m. Warstwę ścieralną należy wykonać z betonu asfaltowego AC 11S o grubości 5 cm. Podbudowę zasadniczą należy wykonać z betonu asfaltowego z AC 22 P o grubości 7 cm Podbudowę jezdni należy wykonać z podbudowy pomocniczej z kruszywa łamanego stabilizowanego mechanicznie o gr. 20 cm Należy zwrócić uwagę na utrzymanie spadku poprzecznego 2% oraz wysokościową zgodność z projektowaną niweletą. W celu poprawienia jakości zaleca się wykonanie warstwy ścieralnej na moście i dojazdach do mostu po zakończeniu wszystkich robót na obiekcie. Nawierzchnia na dojazdach Ze względu na zakres korekty niwelety jezdni na odcinku wynoszącym 53,93 m należy wykonać na obu dojazdach modernizację nawierzchni z jej poszerzeniem do 5,50 m. Konstrukcja nawierzchni jezdni dojazdów do przepustu została przyjęta jak dla kategorii ruchu KR2 i będzie następująca: Poszerzenia jezdni należy wykonać z warstwy odsączającej gr. 10 cm oraz podbudowy pomocniczej z kruszywa łamanego stabilizowanego mechanicznie gr. 20 cm Warstwę ścieralną należy wykonać z AC 11S o grubości 5 cm. Warstwę wyrównawczą należy wykonać z AC 16W Podbudowę zasadniczą należy wykonać z AC 22 P o grubości 7 cm Bariery ochronne i barieroporęcze sztywne Na obiekcie zostaną zamontowane barieroporęcze przekładkowe. Rozstaw słupków barieroporęczy to 1,0 m. Słupki barieroporęczy należy przymocować śrubami do zabetonowanych wcześniej kotew. Stopki powinny wystawać 20 mm nad powierzchnią belki podporęczowej i być zamocowane do kotew płaską nakrętką od spodu i normalną nakrętką od góry. Kotwy i nakrętki powinny być fabrycznie zabezpieczone przed korozją. Przestrzeń pod stopką należy wypełnić zaprawą niskoskurczową lub szpachlą z żywicy epoksydowej. Taśma barieroporęczy powinna znajdować się na wysokości 0,75 m nad powierzchnią kostki wibroprasowanej Po obu stronach obiektu barieroporęcze przekładkowe należy przedłużyć barierami drogowymi. Od strony m. Jagodne / GW 4m barierą typu SP-04 z rozstawem słupków co 2 m natomiast od strony m. Jagodne / DW 2m barierą typu SP-04 z rozstawem słupków co 2 m. Stożki i skarpy nasypu Umocnienie stożków i skarp nasypu należy wykonać z bruku kamiennego gr. min 10 cm na podsypce cementowo-piaskowej 1:4 gr. 5 cm. Skarpę nasypu po prawej stronie drogi przed przepustem należy umocnić prefabrykatami betonowymi ażurowymi na odcinku o długości 4,8 m. Elementy stykające się z gruntem Wszystkie elementy betonowej konstrukcji przepustu stykające się z gruntem przed ich zasypaniem należy zabezpieczyć izolacją powłokową. Izolację powłokową należy zakończyć 15cm nad powierzchnią terenu.

20 30 Zabezpieczenie antykorozyjne powierzchni betonowych W celu poprawienia trwałości i estetyki przepustu odkryte powierzchnie betonu głowic należy oczyścić z mleczka cementowego i zabezpieczyć powłoką malarską z minimalną zdolnością pokrywania zarysowań. Przekopy kontrolne Przed wykonaniem jakichkolwiek robót ziemnych należy wykonać ręcznie przekopy kontrolne. 9. Organizacja ruchu Z uwagi na geometrię obiektów oraz istniejące szerokości dróg, pod którymi są one zlokalizowane, utrudnione będzie wykonywanie robót połówkami jezdni. Zaleca się wykonywanie konstrukcji mostu w ciągu drogi nr 0557 T całą szerokością, co wymagać będzie zamknięcia drogi na czas rozbiórki istniejącego i zabudowy nowego mostu. W przypadku przepustu pod drogą nr 0559 T zamknięcie tej drogi jest, z uwagi na jej aktualną szerokość wynoszącą 4,00 m, koniecznością. W czasie prowadzenia robót związanych z przebudową, tj. rozbiórką i budową nowych obiektów inżynierskich, jak też przebudową dróg, oraz eksploatacją dróg objazdowych, należy zapewnić czasową organizację ruchu oraz czasowe oznakowanie dróg. Powyższe należy wykonać zgodnie z zatwierdzonym przez zarządcę dróg Projektem Czasowej Organizacji Ruchu. Uwaga: Projekty Czasowej Organizacji Ruchu opracuje Wykonawca. 10. Uzbrojenie terenu i urządzenia obce 10.1 Stan istniejący W rejonie lokalizacji mostu pod drogą nr 0557 T po obu stronach drogi, równolegle do niej, przebiega instalacja gazowa w rurach 180PE po południowej stronie drogi i w rurach 63PE oraz 40 PE po północnej stronie drogi. W świetle istniejącego mostu zlokalizowano przejście instalacji w poprzek drogi w rurze 90PE, łączące powyższe ciągi. Równolegle do istniejącego rowu łączącego most i przepust, lecz poza jego obrysem, zlokalizowane jest odgałęzienie gazociągu w rurach 63PE przecinające drogę lokalną poza obrębem robót związanych z przebudowa przepustu. U podnóża prawej skarpy drogi lokalnej zlokalizowano wodociąg w rurach 110PCV, przechodzący pod droga lokalną w rejonie jej skrzyżowania z drogą zbiorczą. Z uwagi na brak w tym rejonie planowanych robót prowadzonych poniżej poziomu terenu, nie będą one kolidowały z przebiegiem wodociągu. Wzdłuż obu dróg prowadzone są napowietrzne, słupowe linie energetyczne, które nie są w kolizji z planowanymi robotami Stan projektowany Gazociąg 90PE przechodzący pod drogą nr 0557 T, zabudowany w świetle istniejącego mostu, pozostanie zgodnie z intencją zarządcy drogi i obiektu w dotychczasowej lokalizacji. Odcinek gazociągu w granicach planowanej przebudowy mostu zostanie przed rozpoczęciem robót budowlanych przesunięty na odległość minimum 1,00 m od projektowanego fundamentu mostu, równolegle do aktualnego przebiegu. Przełożenie tego gazociągu leży po stronie właściciela, tj. Polskiej Spółki Gazownictwa Sp. z o.o. Oddział w Tarnowie Zakład w Kielcach.

21 31 Przed rozpoczęciem robót związanych z posadawianiem obiektu gazociąg należy odkryć (ręcznie) pod nadzorem przedstawiciela właściciela sieci gazowniczej. Roboty związane z posadawianiem studni, z uwagi na bezpośrednie ich sąsiedztwo z gazociągiem, należy wykonywać pod nadzorem jw., o ile będzie to możliwe, w warunkach wyłączenia gazociągu z eksploatacji na czas prowadzenia robót. Prawostronne poszerzenie nasypu ziemnego drogi w rejonie przepustu pod drogą nr 0559 T, nie wymaga prowadzenia robót kolidujących z przebiegiem wodociągu. Konstrukcja przepustu nie koliduje z istniejącymi sieciami, natomiast należy zachować ostrożność podczas odmulania i umacniania dna cieku na wlocie do przepustu z uwagi na przebiegający tam wodociąg w rurach 110PCV. Na etapie wykonawstwa należy wykonać odkrywki kontrolne z udziałem przedstawicieli zarządzających sieciami w celu określenia ich rzeczywistej lokalizacji. Roboty prowadzone w bezpośrednim sąsiedztwie urządzeń sieciowych należy prowadzić w sposób uniemożliwiających ich uszkodzenie. 11. Oddziaływanie na środowisko Wszystkie roboty związane z wykonawstwem przebudowy mostu, przepustu oraz dojazdów do tych obiektów powinny odbywać się zgodnie z opracowanym przez Wykonawcę robót planem BIOZ oraz Planem Zapewnienia Jakości. Wszystkie przewidziane do zastosowania materiały posiadają Aprobaty Techniczne Instytut Badawczego Dróg i Mostów i są dopuszczone do stosowania przez władze sanitarne. Przebudowa obiektów nie naruszy panujących na tym terenie warunków gruntowowodnych. W ramach inwestycji nie jest planowana wycinka drzew oraz krzewów. W czasie przebudowy mostu i przepustu wystąpią okresowe uciążliwości spowodowane hałasem i spalinami pracujących maszyn. Z uwagi na sąsiedztwo zabudowy roboty budowlane należy prowadzić wyłącznie w porze dziennej. Materiały pochodzące z rozbiórek konstrukcji przebudowywanych obiektów oraz nawierzchni dróg nie są toksyczne i powinny być wywiezione z składowisko gruzu budowlanego. Po wykonaniu robót budowlanych uzyska się likwidację problemów wynikających ze złego stanu technicznego obu obiektów, zagrożeń bezpieczeństwa ruchu pojazdów i pieszych w rejonie skrzyżowania dróg 0557 T i 0559 T. Przebudowa mostu oraz przepustu nie spowodują zmiany sposobu oddziaływania na środowisko. Potencjalne zmiany oddziaływania obiektu na środowisko mogą być jedynie podyktowane czynnikami niezależnymi od samego obiektu, to jest ewentualnymi zmianami w natężeniu ruchu kołowego w ciągu dróg powiatowych 0557 T i 0559T. Przebudowa obiektów zracjonalizuje i usprawni przepływ wód opadowych pod ww. drogami, zapobiegając ewentualnemu podtapianiu terenów przyległych do dróg, położonych poniżej poziomu ich korony. 12. Uwagi końcowe Oprócz niniejszego opisu technicznego projekt zawiera Szczegółowe Specyfikacje Techniczne, które szczegółowo przedstawiają kryteria doboru materiałów, badania, technologię wykonania i odbiorów technicznych oraz warunki płatności. Ewentualne zmiany w stosunku do projektu wprowadzone przez Wykonawcę wymagają zgody Projektanta. inż. Michał Deska Opracował: mgr inż. Paweł Kalista

22 32 4. INFORMACJE DOTYCZĄCE BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA

23 33 Informacje dotyczące bezpieczeństwa i ochrony zdrowia Obiekt: PRZEBUDOWA MOSTU NA CIEKU BEZ NAZWY W CIĄGU DROGI POWIATOWEJ NR 0557 T SKARŻYSKO KAMIENNA - MIRZEC WRAZ Z PRZEBUDOWĄ PRZEPUSTU POD KORONĄ DROGI POWIATOWEJ NR 0559 T JAGODNE GADKA W M. GADKA Inwestor: Zarząd Dróg Powiatowych w Starachowicach ul. Ostrowiecka Starachowice Jednostka projektowa: TARCOPOL Sp. z o.o. ul. Składowa Starachowice

24 34 1. Zakres robót 1.1 Most w ciągu drogi nr 0557 T Ze względu na stan techniczny belek ustroju niosącego mostu projektuje się rozbiórkę istniejącego mostu i budowę mostu żelbetowego. Projektowana całkowita szerokość mostu, z belkami podporęczowymi i prefabrykatami gzymsowymi, będzie wynosić 11,14 m. Na obiekcie przewidziano 2 pasy ruchu jeden zamknięty krawężnikiem kamiennym 20x25 cm i belką gzymsową szerokości 0,60 m, drugi zamknięty ściekiem drogowym i krawężnikiem kamiennym 20x30 cm. Na belce gzymsowej wykończonej polimerobetonowymi deskami gzymsowymi zabudowana będzie barieroporęcz stalowa wysokości 1,10 m. Na lewej krawędzi jezdni przewidziano przykrawężnikowy ściek trójkątny szerokości 0,50 m będący kontynuacją istniejącego, lewostronnego ścieku drogowego. Za ściekiem zabudowany będzie krawężnik kamienny 20x30 cm i kapa chodnikowa szerokości 2,06 m zakończona polimerobetonowymi deskami gzymsowymi. Przestrzeń użytkowa chodnika szerokości 1,50 m będzie oddzielona od jezdni barierą stalową, natomiast na krawędzi obiektu zabudowana będzie balustrada stalowa typu mostowego wysokości 1,10 m. Woda zostanie odprowadzona z powierzchni jezdni i chodnika za pomocą ścieków drogowego i skarpowego. Posadowienie żelbetowego, monolitycznego mostu zaprojektowano jako pośrednie. Przyczółki mostu posadowione będą na elementach konstrukcyjnych żelbetowych w postaci studni opuszczanych o średnicy 1,38 m i wysokości 3,00 m. Dno cieku pod mostem i na wylocie mostu należy umocnić materacami gabionowymi grubości około 30 cm. Budowa mostu pod drogą Nr 0557 T w m. Gadka będzie polegała na: - demontażu nawierzchni jezdni oraz izolacji; - rozbiórce nawierzchni chodnika, ścieków drogowych i skarpowych, wyposażenia mostu; - rozbiórce istniejącego obiektu mostowego (ustroju niosącego i podpór); - wykonaniu monolitycznego ustroju żelbetowego mostu z płytami przejściowymi (beton C25/30, stal A-IIIN); - wykonaniu posadowienia pośredniego mostu - 8 szt. studni 1,20/1,38 m, wysokości 3,00 m, wypełnionych betonem (beton C25/30); - wykonaniu izolacji termozgrzewalnej; - ustawieniu krawężników kamiennych 20 x 25 cm i 20 x 30 cm na drenażu mineralno-żywicznym, kotwionych do belek gzymsowych i kapy chodnikowej; - wykonaniu żelbetowej kapy chodnikowej (beton C25/30, stal A-IIIN); - montażu polimerobetonowych desek gzymsowych; - wykonaniu izolacjo-nawierzchni belki gzymsowej i kapy chodnikowej; - zamocowaniu bariery ochronnej, barieroporęczy i balustrady wysokości 1,10 m; - wykonaniu warstw nawierzchniowych na moście; - wykonaniu warstw nawierzchniowych i warstw podbudowy nawierzchni na dojazdach; - wykonaniu ścieku drogowego i ścieków skarpowych; - wykonaniu umocnienia skarp brukiem kamiennym na podsypce cementowo piaskowej 1:4 gr. 10 cm, - zabezpieczeniu antykorozyjnym ustroju mostu powłoką z minimalną zdolnością pokrywania zarysowań, - umocnienie dna cieku pod mostem i na wylocie mostu materacami gabionowymi gr. 30 cm Przepust w ciągu drogi nr 0559 T Ze względu na stan techniczny przepustu pod drogą nr 0559 T i nawierzchni drogi ponad jego konstrukcją projektuje się rozbiórkę istniejącego przepustu i budowę nowego. Projektuje się przepust żelbetowy, monolityczny, o świetle 2,00 m x 1,20 m. Projektowana długość przewodu przepustu będzie wynosić 8,16 m. Korpus ziemny drogi w rejonie przepustu poszerzono po prawej jego stronie do szerokości w koronie nasypu drogi wynoszącej około 7,50 m, w tym pobocza ziemne szerokości 1,00 m. Na obiekcie przewidziano 2 pasy ruchu po 2,00 m. Zaprojektowano nad przepustem krawężniki kamienne 20 x 30 cm, na ławach betonowych. Na belkach gzymsowych ścian czołowych przepustu

25 35 zostaną zabudowane barieroporęcze ochronne stalowe. Przestrzeń między krawężnikiem a belką gzymsową wypełniona będzie kostką wibroprasowaną. Posadowienie żelbetowego, monolitycznego przepustu, zaprojektowano jako bezpośrednie, z częścią denną opartą na podłożu gruntowym oraz ścianami czołowymi na fundamentach żelbetowych. Dno cieku na wlocie i wylocie przepustu będzie umocnione materacami gabionowymi grubości 30 cm na długości po około 5,0 m. Budowa przepustu pod drogą Nr 0559 T w m. Gadka będzie polegała na: - demontażu nawierzchni jezdni; - rozbiórce istniejącego przepustu wraz z fundamentami; - wykonaniu monolitycznej, żelbetowej konstrukcji przepustu; - wykonaniu warstw nawierzchniowych i warstw podbudowy; - wykonaniu żelbetowych, monolitycznych oskrzydleń wlotu i wylotu przepustu; - zamocowaniu obustronnie barieroporęczy na belkach gzymsowych ścian czołowych przepustu; - zabudowie nad przepustem krawężników kamiennych 20 x 30 cm na ławach betonowych; - zabezpieczeniu antykorozyjnym wlotu / wylotu przepustu powłoką z minimalną zdolnością pokrywania zarysowań, - odmuleniu dna cieku na wlocie / wylocie przepustu; - zabudowie materaców gabionowych gr. 30 cm na wlocie / wylocie przepustu; - korekcie prawej skarpy drogi wraz z jej umocnieniem. 2. Wskazanie elementów zagospodarowania terenu, które mogą stwarzać zagrożenie bezpieczeństwa i zdrowia ludzi Istniejące obiekty inżynierskie nie spełniają aktualnych wymagań dotyczących bezpieczeństwa ruchu oraz zagrożona jest ich trwałość. Poniżej dna cieku, w przestrzeni podmostowej, zabudowany jest gazociąg w rurach 90PE przechodzący pod drogą. 3. Przewidywane zagrożenia występujące podczas realizacji robót Zagrożenia związane z ruchem drogowym W czasie realizacji zamierzonej przebudowy mostu oraz przepustu mogą wystąpić zagrożenia związane z odbywającym się po drodze ruchem pojazdów i maszyn realizujących roboty budowlane. Organizacja ruchu na czas wykonywania robót wiąże się z: - utrudnieniami w ruchu związanymi z koniecznością korzystania z dróg alternatywnych dla pojazdów; - koniecznością przekraczania jezdni oraz cieku przez pieszych w wyznaczonych miejscach; - wjeżdżającymi i wyjeżdżającymi z obszaru placu budowy pojazdami i maszyn roboczych; - pracą maszyn roboczych w bezpośrednim sąsiedztwie jezdni; - utrudnieniami w ruchu związanymi ze zmianą organizacji ruchu; 3.2. Zagrożenia spowodowane robotami budowlanymi Wykonywane roboty będą stwarzać ryzyko powstania zagrożenia bezpieczeństwa i zdrowia ludzi. Ryzyko spowodowane może być przez następujące czynniki: - roboty rozbiórkowe nawierzchni jezdni; - roboty rozbiórkowe konstrukcji obiektów inżynierskich, - roboty załadunkowe i wyładunkowe; - głębokie wykopy; - roboty zbrojarskie, betoniarskie, izolacyjne; - montaż balustrad i barier ochronnych na krawędzi obiektu - prowadzenie robót w bezpośrednim sąsiedztwie instalacji podziemnych (gazociąg pod drogą nr 0557 T, wodociąg w rejonie wlotu do przepustu pod droga nr 0559 T). Zagrożenie bezpieczeństwa i zdrowia ludzi mogą stwarzać także inne roboty i czynności niezbędne do realizacji przedsięwzięcia, w tym: - prace z użyciem oraz w pobliżu pracującego ciężkiego sprzętu i transportu budowlanego; - roboty z wykorzystywaniem sprzętu i urządzeń wywołujących hałas i wibrację;

26 36 - roboty nawierzchniowe wymagające kontaktu z materiałami o podwyższonej temperaturze (masy mineralno-bitumiczne wbudowywane na gorąco); - prace na wysokości na rusztowaniach znajdujących się powyżej poziomu terenu. 4. Sposób instruktażu pracowników przed przystąpieniem do realizacji robót szczególnie niebezpiecznych Pracownicy dopuszczeni do wykonywania prac budowlanych przewidzianych opracowaną przez Wykonawcę robót technologią robót, w tym prac szczególnie niebezpiecznych, powinni zostać pozytywnie zweryfikowani w zakresie: - ewentualnych przeciwwskazań lekarskich; - posiadanych kwalifikacji; - posiadanych uprawnień. Przed przystąpieniem do wykonywania robót pracownicy powinni odbyć przeszkolenie na stanowisku pracy przez osobę posiadającą uprawnienia do przeprowadzania takich szkoleń. Przeprowadzone szkolenie powinno być udokumentowane. Pracownicy powinni być instruowani przy każdej zmianie stanowiska pracy, w tym także o konieczności używania i stosowania środków i sprzętu ochrony osobistej, szczególnie w warunkach wykonywania czynności wysokiego ryzyka powstania zagrożenia bezpieczeństwa i zdrowia. Pracownicy powinni być poinstruowani o sposobach postępowania i powiadamiania w przypadku: - zagrożenia pożarem; - zagrożenia awarią; - zagrożenia życia i zdrowia. Pracownicy powinni być powiadomieni o miejscu lokalizacji na placu budowy punktu pierwszej pomocy przedlekarskiej, obsługiwanego w razie potrzeby przez wyznaczonego, przeszkolonego pracownika. 5. Środki techniczne i organizacyjne zapobiegające niebezpieczeństwom wynikającym z wykonywania robót budowlanych w strefach szczególnie zagrożonych 5.1. Plan bezpieczeństwa i ochrony zdrowia Kierownik budowy przed rozpoczęciem budowy sporządzi w oparciu o niniejszą informację plan bezpieczeństwa i ochrony zdrowia, uwzględniający specyfikę zamierzenia budowlanego i warunki prowadzenia robót (art. 21a pkt. 1 Dz. U nr 89 poz. 414) zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 23 czerwca 2003 r. w sprawie informacji dotyczącej bezpieczeństwa i ochrony zdrowia oraz planu bezpieczeństwa i ochrony zdrowia (Dz. U Nr 120 poz.1126). Plan powinien uwzględniać m.in. założone przez Wykonawcę technologie wykonania robót, przewidziane maszyny i urządzenia, ilość i kwalifikacje zatrudnionych, organizację placu budowy oraz wskazanie środków technicznych i organizacyjnych zapobiegających niebezpieczeństwom wnikającym z wykonywanych robót budowlanych. Plan powinien uzyskać akceptację Inspektora Nadzoru Organizacja ruchu kołowego Z uwagi na geometrię obiektów oraz istniejące szerokości dróg, pod którymi są one zlokalizowane, nie będzie możliwe wykonywanie robót połówkami jezdni. Wykonywanie konstrukcji mostu w ciągu drogi nr 0557 T będzie się odbywało całą szerokością jezdni, co wymagać będzie zamknięcia drogi na czas rozbiórki istniejącego i zabudowy nowego mostu. W przypadku przepustu pod drogą nr 0559 T zamknięcie tej drogi jest, z uwagi na jej aktualną szerokość wynoszącą 4,00 m, koniecznością. W czasie prowadzenia robót związanych z przebudową, tj. rozbiórką i budową nowych obiektów inżynierskich, jak też przebudową dróg, oraz eksploatacją dróg objazdowych, należy zapewnić czasową organizację ruchu oraz czasowe oznakowanie dróg. Powyższe należy wykonać zgodnie z zatwierdzonym przez zarządcę dróg Projektem Czasowej Organizacji Ruchu. Przed przystąpieniem do wykonywania robót należy je oznakować zgodnie z Projektem Czasowej Organizacji Ruchu. Teren budowy w obrębie obiektu należy oznakować i wygrodzić.

27 Organizacja budowy Organizacja budowy opracowana przez Wykonawcę robót uzależniona jest od rozwiązań organizacyjnych i technologicznych przyjętych przez niego w celu realizacji zamierzenia. Organizacja budowy powinna uwzględnić wszystkie aspekty prowadzenia robót w sposób bezpieczny dla ludzi, sprzętu i środowiska Plac budowy Organizacja placu budowy musi uwzględniać: - wydzielenie i oznakowanie miejsc prowadzenia robót z uwzględnieniem zagrożeń, jakie mogą one powodować; - wydzielenie i oznakowanie placów składowych materiałów do realizacji budowy, z uwzględnieniem wymagań p-poż, ich potencjalnej szkodliwości dla ludzi i otoczenia, konieczności ich ochrony przed warunkami atmosferycznymi itp.; - wyznaczenia i oznakowania miejsc dla postoju sprzętu i urządzeń służących realizacji robót; - komunikację w ramach placu budowy; - potrzeby socjalne pracowników i miejsca do realizacji tych potrzeb Dokumentacja budowy Wykonawca robót powinien przewidzieć sposób przechowywania na budowie dokumentacji budowy, tj. zarówno dokumentacji technicznej, jak też dokumentów dotyczących eksploatacji sprzętu (instrukcje obsługi, dtr, świadectwa dozorowe itp.), gospodarki materiałowej (atesty techniczne, atesty higieniczne, karty techniczne, karty charakterystyki niebezpiecznej substancji chemicznej itp.) oraz dokumentów dotyczących spraw pracowniczych (dokumentacja ze szkoleń BHP, orzeczenia lekarskie dotyczących dopuszczenia pracowników do wykonywania określonych prac czy czynności, uprawnienia do obsługi maszyn i sprzętu itp.). W ramach organizacji budowy należy przewidzieć i określić sposób przepływu tych informacji Prowadzenie robót Wykonawca powinien zastosować w czasie realizacji zamierzenia wszelkie środki techniczne, zgodnie ze współczesną wiedzą i możliwościami, zapewniające bezpieczną realizację robót przy realizacji zamierzenia budowlanego. W tym celu należy: - prowadzić roboty w sposób przemyślany i planowy, zgodnie z opracowanym wcześniej szczegółowym harmonogramem robót; - poszczególne asortymenty robót wykonywać zgodnie z obowiązującymi normami, warunkami technicznymi wykonania i Szczegółowymi Specyfikacjami Technicznymi; - stosować się do obowiązujących przepisów w zakresie bezpieczeństwa i higieny pracy uwzględniając specyfikę poszczególnych robót; - na bieżąco monitorować wszystkie zagrożenia określone w pkt. 3; - utrzymywać pełną sprawność eksploatacyjną maszyn i urządzeń służących do realizacji zamierzenia; - używać maszyn i urządzeń zgodnie z ich przeznaczeniem; - stosować materiały o określonych w dokumentacji technicznej i specyfikacjach technicznych parametrach, posiadających dopuszczenia do stosowania w mostownictwie. 6. Informacje dotyczące zagrożeń bezpieczeństwa w trakcie eksploatacji obiektu Rozwiązania projektowe zastosowane dla budowanych obiektów zapewniają optymalne pod względem bezpieczeństwa i zdrowia jego użytkowników rozwiązania. Dotyczy to zarówno parametrów techniczno-eksploatacyjnych, jak i przewidzianych technologii robót i stosowanych materiałów. W trakcie eksploatacji obiektów należy utrzymywać w czystości całe obiekty oraz ich otoczenie. Należy utrzymywać kompletność oraz odpowiedni stan techniczny urządzeń bezpieczeństwa ruchu (balustrady, pomost drewniany, bariery ochronne). Niezbędnym warunkiem prawidłowego ich funkcjonowania jest utrzymywanie drożności przewodów przepustów. Eksploatacja obiektów nie będzie źródłem zwiększonej emisji hałasu, pyłów lub innych czynników szkodliwych dla otoczenia oraz zdrowia ludzi. Opracował: mgr inż. Paweł Kalista

28 38 5. OBLICZENIA STATYCZNO- WYTRZYMAŁOŚCIOWE

29 39 1. Obliczenia posadowienia mostu w ciągu drogi 0557 T 1. Przyjęcie schematu obliczeniowego podłoża Przyjęto posadowienie pośrednie. Posadowienie zlokalizowane jest w warstwie VI, w zwietrzelinie skalnej piaskowca. Parametry geotechniczne wyznaczono metodą B. Dla warstwy VI określono: wytrzymałość R c = 3,0 5,0 MPa 2. Zestawienie obciążeń na fundament Obciążenia zestawiono na 1 m szerokości ściany. Uwzględnienie w modelu płyty przejściowej, spowodowało brak oddziaływań parcia od obciążeń ruchomych na ścianę przyczółka, gdyż oparcie płyty przekazuje obciążenia poza klinem odłamu wyznaczonym dla wysokości ściany. Z uwagi na przegubowe połączenie płyty ze ścianami przyczółków, siła hamowania zostanie przeniesiona przez płyty przejściowe i konstrukcję przęsła wraz z nawierzchnią. Obciążenia termiczne, z uwagi na małe gabaryty konstrukcji nie są istotne dla posadowienia Obciążenia ciężarem własnym Ciężar jednostkowy płyty pomostu o grubości średniej 0,49 m długości 4,90 m 0,49 * 27 * 4,90 / 2 = 32,41 kn/m Ciężar jednostkowy ściany przyczółka o grubości 0,45 m wysokości 2,05 m 0,45 * 27 * 2,05 = 24,91 kn/m Ciężar jednostkowy wspornika płyty przejściowej o grubości 0,25 m wysokości cm 0,25 * 27 * 0,61 = 4,12 kn/m, mimośród e = (0,45 + 0,25) / 2 = 0,35 m 2.2. Obciążenia ciężarem płyty przejściowej Ciężar jednostkowy płyty przejściowej o grubości średniej 0,30 m długości 3,53 m 0,30 * 27 * 3,53 / 2 = 14,30 kn/m, e = 0,35 m Ciężar jednostkowy zasypki o grubości średniej 17,5 cm długości 3,28 m 0,175 * 20 * 3,28 * (1-0,50/3,28) = 9,73 kn/m, e = 0,35 m 2.3. Obciążenia ciężarem nawierzchni na przęśle i płytach przejściowych Na przęśle 0,155 * 23 * 4,90 / 2 = 8,73 kn/m Na płycie przejściowej 0,155 * 23 * 3,53 / 2 = 6,29 kn/m, e = 0,35 m 2.4. Parcie gruntu na ścianę (spoczynkowe) Uwzględniono parcie statyczne. Przyjęto zasypkę z gruntu niespoistego o parametrach n = 19 kn/m 3, Ø n = 34 Wartości obliczeniowe rsup = 19 * 1,1 = 20,9 kn/m 3, Ø rsup = 34 * 1,1 = 37,4 rinf = 19 * 0,9 = 17,1 kn/m 3, Ø rinf = 34 * 0,9 = 30,6 Obciążenie stałe pod płytą przejściową chudy beton 10 cm g n = 0,10 * 24 = 2,40 kn/m 2 Parcie jednostkowe minimalne e ar = 2,40 * (1 - sin 37,4 ) / cos 37,4 = 1,19 kn/m 2 przyczynek od obciążenia naziomu e adr = 17,1 * 2,15 * (1 - sin 37,4 ) / cos 37,4 + 1,19 = 19,36 kn/m 2 Parcie jednostkowe maksymalne e adr = 20,9 * 2,15 * (1 - sin 30,6 ) / cos 30,6 + 1,19 = 26,82 kn/m Obciążenia ruchome Na długości mostu mieści się cały pojazd K. Szerokość zajmowana przez obciążenie to 3,30 m Długość współpracująca ściany przy wysokości 2,05 + 0,65 = 2,70 m wynosi nie więcej niż T x = 3,30 + 2,70 + 1,0 = 7,00 m Obciążenie na 1 przyczółek wynosi: - maksymalna reakcja q k = 800 * (3/4 * 0, /4 * 0,6862) / 7,00 = 89,25 kn/m e = 1/4 0,6862 / (3/4 * 0, /4 0,6862)*0,35 = 0,014 m - maksymalny mimośród obciążenia

30 40 q k = 800 * (3/4 * 0,6862+1/4*0,8125) / 7,00 = 82,03 kn/m, e = 35 cm e = 3/4 * 0,6862 / (3/4 * 0,6862+1/4*0,8125) * 0,35 = 0,251 m 2.6. Pojazd K800 na naziomie Przekazanie obciążenia przez płytę przejściową jak wyżej. Parcie od oparcia płyty przejściowej poza wysokością ściany 2.7. Siły hamowania na naziomie Z uwagi na zastosowanie płyt przejściowych nie uwzględniano sił hamowania, które będą przenoszone przez konstrukcję nawierzchni i odpór gruntu w poziomie pomostu Obliczenia statyczne W obliczeniach statycznych wzięto pod uwagę następujące wartości współczynników obciążenia: 1,20 dla stałych ciężarów konstrukcji 1,10 parcie gruntu (spoczynkowe) 1,50 dla stałych obciążeń nałożonych na konstrukcję (nawierzchnie) 1,50 dla obciążeń ruchomych Otrzymano następujące wartości reakcji na stopę fundamentową: - dla obciążeń długotrwałych (układ P) N r,sup = 1,2*(32,41+24,91+4,12+14,30+9,73)+1,5*(8,73+6,29) = 125,09 kn/m N r,inf = 0,9*(32,41+24,91+4,12+14,30+9,73+8,73+6,29) = 90,44 kn/m mimośrody zaniedbywalne T r = 1,2*(1/2*2,15*(26,82 1,19)+1,19*2,15/2) = 34,60 kn/m M Tr = 1,2*(1/2*2,15 2 *(26,82 1,19)/3+1,19*2,15 2 /2) = 27,00 knm/m - dla obciążeń całkowitych (jeden z dwóch układów) N r,sup = 125,09 + 1,5 * 89,25 = 258,97 kn/m T r = 34,60 kn/m M r = 27,00-1,5 * 89,25 * 0,014 = 25,13 knm/m N r,inf = 90,44 +1,5 * 82,03 = 213,48 kn/m T r = 34,60 kn/m M r = 27,00-1,5 * 82,03 * 0,251 = -3,88 knm/m 3. Ustalenie głębokości posadowienia i przyjęcie wstępne wymiarów fundamentu Przyjęto posadowienie na studniach. Przyjęto studnie o średnicy 1,38 m - obciążoną mimośrodowo. Głębokość studni 3 m. Z tego względu uwzględniono jedynie nośność podstawy. Studnie o tej długości (h/d = 3,00 / 1,38 = 2,17) nie wykazują obliczeniowej nośności poziomej dlatego przewiduje się mimośrodowe usytuowanie ścian względem osi studni celem zrównoważenia momentu od sił poziomych. 4. Obciążenia na pojedyńczą studnię. Rozstaw studni b = 3,50 m Ciężar studni wypełnionej betonem G n = 0,785 * 1,38 2 * 3,0 * 24 = 107,64 kn Wartość obliczeniowe obciążeń w poziomie podłoża: - stałe G rsup = 125,09 * 3,5 + 1,2 * 107,64 = 567,0 kn M r = 27, ,6 * 3,00 = 130,8 kn e prop = 130,8 / 567,0 = 0,231 m w przybliżeniu równe D/6 = 0,23 m - całkowite maksymalne N rsup = 258,97 * 3,5 + 1,2 * 107,64 = 1035,6 kn M r = 25, ,6 * 3,00 = 129,0 kn e = 129,0 / 1035,6 = 0,125 m < D/6 = 0,23 m - całkowite minimalne N rinf = 213,48 * 3,5 + 0,9 * 107,64 = 844,1 kn M r = -3, ,6 * 3,00 = 99,9 kn e = 99,9 / 844,1 = 0,118 m < D/6 = 0,23 m

31 41 Nośność pionowa studni. Obliczono jak dla pala sztywnego. h = 3,00 m wysokość studni D = 1,38 m średnica studni h/d = 3,00 / 1,38 = 2,17 S n = 0,9 pal wykonywany w gruncie, nieubijany beton Posadowienie: - zwietrzelina piaskowca q (n) = 3,0 MPa q (r) = 0,9 * S n * q (n) = 0,9 * 0,9 * 3,0 = 2,43 MPa Powierzchnia podstawy zastępcza D = D e prop /6 = 1,38 0,233 / 6 = 1,341 m A p = 0,785 * 1,38 * 1,341 = 1,452 m 2 Współczynnik technologiczny S p = 0,8 (z uwagi na obecność warstwy piasku drobnego) Nośność obliczeniowa studni: N t = S p q (r) A p = 0,8 * 2430 * 1,452 = 2822,7 kn 5. Sprawdzenie warunku nośności Q (r) = 1020,8 kn m = 0,7 dla nośności pojedynczej studni Q (r) = 1035,6 kn < mn t = 0,7 * 2822,7 = 1975,9 kn - spełniony 6. Wniosek Posadowienie na studniach pozwala wykorzystać zalegające głębiej grunty dużej nośności, przy minimalizacji robót ziemnych. Dla studni o średnicy zewnętrznej 1,38 m, zastosowano mimośrodowe oparcie ściany, przesuwając studnie względem osi ściany o 0,23 m w stronę środka przęsła co zmniejsza skutki oddziaływania sił poziomych. Z uwagi na ciężar skrzydeł, studnie skrajne przyczółków pod skrzydłami usytuowano centrycznie względem ściany. Zastosowanie płyt przejściowych pozwala zmniejszyć parcie na ściany przyczółków.

32 42 Obliczenia konstrukcji nośnej mostu w ciągu drogi 0557 T 1. Przyjęcie schematu obliczeniowego Przyjęto schemat płyty żelbetowej opartej na przyczółkach. Grubość średnia płyty wynosi 49 cm, grubość minimalna 40 cm. Rozpiętość teoretyczna płyty mierzona prostopadle do podparcia wynosi 4,45 m Szerokość powyżej 10 m. Przyjęta praca jednokierunkowa. Beton klasy C30/37 (B35) na kruszywie bazaltowym. Stal zbrojeniowa f yk = 500 MPa (klasa A-IIIN). Przeliczano wycinek 1 m szerokości płyty. 2. Zestawienie obciążeń na konstrukcję Ciężar własny: 0,49 * 27 = 13,23 kn/m 2 Obciążenia niekonstrukcyjne: - izolacja 0,14 kn/m 2 - warstwa ochronna izolacji MA (2x3,5cm) cm 0,07 * 24 = 1,68 kn/m2 - warstwy nawierzchniowe asfaltowe (5cm+6cm) 0,11 * 23 = 2,53 kn/m2 Razem ciężar: 0,14 + 1,68 + 2,53 = 4,35 kn/m Obciążenia ruchome na przęsło Współczynnik dynamiczny, L = 4,45 m < 5 m φ = 1,325 Obciążenie na każde koło pojazdu K800 (klasa A) wynosi: P 1k = 200 / 2 * 1,325 = 132,50 kn Do obliczenia konstrukcji nośnej obciążenie rozłożono na polu t x = * 18, = 97 cm t y = = 137 cm Szerokość współpracująca - w środku rozpiętości x = 0,5 L przy zginaniu b m = t y + 0,625 L = 1,37 + 0,625 * 4,45 = 4,15 m > 2,70 m stąd b m = (2,70 + 4,15) / 2 = 3,42 m co ograniczono do wartości b m = 2,70 / 2 + 1,55 = 2,90 m - z uwagi na bliskość krawędzi płyty z jednej strony - od siły w odległości x = 0,4m przy ścinaniu b m = t y + 0,3 x = 1,31 + 0,3 * 0,40 = 1,43 m < 2,70 m Odpowiednie wartości obciążeń wyniosą q L = 132,5 / (0,97 * 2,90) = 47,10 kn/m 2 q V = 132,5 / (0,97 * 1,43) = 95,52 kn/m 2

33 Współczynniki obciążeń Zastosowano współczynniki zwiększające do obliczenia naprężeń obliczeniowych: γ f = 1,20 - dla ciężarów własnych i nadbetonu płyty γ f = 1,50 - dla ciężarów nawierzchni i wyposażenia γ f = 1,50 - dla obciążeń ruchomych jezdni w układzie P Do sprawdzenia naprężeń stosowano obciążenia obliczeniowe. 3. Momenty zginające i siły poprzeczne Przyjęto, że obciążenie działa równomiernie na całą powierzchnię płyty Obciążenie obliczeniowe sumaryczne p L = 1,20 * 13,23 + 1,50 * (4, ,10*0,97/1,20) = 79,51 kn/m 2 p V = 1,20 * 13,23 + 1,50 * (4, ,52) = 165,68 kn/m 2 - momenty zginające m = 79,51 * 4,45 2 / 8 = 196,81 knm/m - siły poprzeczne w odległości 0,40 m od podparcia V = 79,51 * (4,45/2-0,4) + (165,68*0,97 79,51*1,20)*(1-0,40/4,45) = 204,5 kn/m 4. Obliczenie ilości zbrojenia Do obliczeń założono, że otulenie prętów zbrojeniowych nie może być mniejsze niż 3 cm. Przyjęto zbrojenie na zginanie: - w płycie dołem #20 co 15 cm co daje stopień zbrojenia 0,55% > min Naprężenia obliczeniowe wynoszą: b = 10,7 MPa < R b = 19,2 MPa a = 272,9 MPa < R a = 375 MPa Zbrojenie na ścinanie przy podparciu Nośność betonu V b = 198,4 kn/m jest zbliżona do działającej siły poprzecznej. Połowa siły poprzecznej zostanie przeniesiona przez dodatkowe zbrojenie. W tym celu wystarczy strzemię #10 w rozstawia 30cm x 30 cm o nośności V w = 111,9 kn/m > 0,5V Obliczenia wykonał: mgr inż. Kazimierz Piwowarczyk

34 44 2. Obliczenia posadowienia przepustu pod drogą 0559 T (przepust 200x120 cm) 1. Przyjęcie schematu obliczeniowego podłoża Przyjęto posadowienie bezpośrednie. Grunty w obszarze posadowienia są gruntami morenowymi skonsolidowanymi. Posadowienie zlokalizowane jest w warstwie IIa, w pyłach piaszczystych lub z przewarstwieniami gliny pylastej. Grubość warstwy do spągu wynosi 0.7 m. Parametry geotechniczne wyznaczono metodą B. Dla warstwy IIa określono: I L (n) = 0,12; stan twardoplastyczny; wilgotny; kat.urabialności 1 w n (n) = 18 % γ (n) = 10 x 2,10 = 21,0 kn/m 3 - dla w n = 18 % Φ (n) = 15º30 C u = 18 kpa 2. Zestawienie obciążeń na ławę fundamentową Obciążenia zestawiono na 1 m szerokości ściany. W modelu ramy płaskiej nie uwzględniano obecności płyty przejściowej, ale przyjęto, że obciążenie ruchome pojazdem K800 może działać w całości na 1 ścianę. Wykorzystano zestawienie 2.1. Obciążenia ciężarem własnym Ciężar jednostkowy przepustu 50,43 kn/m 2.2. Obciążenia ciężarem nawierzchni Ciężar warstw nawierzchniowych i zasypki 24,40 kn/m 2.3. Parcie gruntu na ścianę Przyjęto, że za ścianami zostanie wykonana zasypka z gruntu przepuszczalnego (żwir). Parcie jednostkowe minimalne e ar = 3,91 * (1 - sin 37,4 ) / cos 37,4 = 1,93 kn/m2 przyczynek od obciążenia naziomu e adr = 17,1 * 1,73 * (1 - sin 37,4 ) / cos 37,4 = 14,43 kn/m 2 Parcie jednostkowe maksymalne e agr = 3,91 * (1 - sin 30,6 ) / cos 30,6 = 2,23 kn/m2 przyczynek od obciążenia naziomu e adr = 20,9 * 1,73 * (1 - sin 37,4 ) / cos 37,4 = 20,85 kn/m Obciążenia ruchome Na szerokości przepustu mieszczą się 2 osie pojazdu K jednocześnie może być obciążony naziom. Obciążenie 2 osiami wynosi: Szerokość zajmowana przez obciążenie to 1,20 m + 0,82 m = 2,02 m < 2,44 m Długość współpracująca przepustu przy wysokości 1,71 m wynosi T x = 2,70 + 1,22 + 1,71 = 5,63 m Nacisk na podłoże od obciążenia pojazdem K800 q k = 0,5 * 800 / (1,94 * 5,63) = 36,62 kn/m Pojazd K800 na naziomie Uwzględniono parcie statyczne. Obciążenie na klinie odłamu rozłożono na szerokości 5,4 m i długości 4,8m. Nie uwzględniano współczynnika dynamicznego q = 800 / (5,4 * 4,8) = 30,86 kn/m 2 parcie jednostkowe na ściany przepustu e ap = 30,86 / 3,91 * 1,93 = 15,23 kn/m 2 - wartość minimalna e ap = 30,86 / 3,91 * 2,23 = 17,60 kn/m 2 - wartość maksymalna

35 Siły hamowania na naziomie Dla krótkiego przęsła siła hamowania wynosi 0,3 K czyli po wyznaczeniu wartości z długości klina odłamu 1,71 m otrzymamy: H = 0,3 * 800 / 6,40 * 1,71 = 64,13 kn Wypadkowa na wysokości 1,71 / 3 = 0,59 m od góry przepustu Wartość pacia jednostkowego e ah = 0 - wartość minimalna na dole e ah = 2 * 64,13 / 1,71 / 5,40 = 13,89 kn/m 2 - wartość maksymalna u góry 2.7. Obliczenia statyczne Obliczenia statyczne wykonano na schemacie ramy płaskiej w programie Robot Millenium v.16. W zestawieniu wyników wzięto pod uwagę następujące wartości współczynników obciążenia: 1,20 dla stałych ciężarów konstrukcji 1,10 parcie gruntu (spoczynkowe) 1,50 dla stałych obciążeń nałożonych na konstrukcję (nawierzchnie) 1,50 dla obciążeń ruchomych i sił hamowania 2.8. Wyniki obliczeń Otrzymano następujące wartości reakcji na stopę fundamentową: - dla obciążeń długotrwałych (układ P) N r = 1,2 * 50,43 + 1,5 * 24,40 = 97,12 kn - dla obciążeń całkowitych (jeden z dwóch układów) N r = 1,2 * 50,43 + 1,5 * 24,40 + 1,5 * 36,62 * 2,44 = 231,14 kn/m - (układ P) M r = 1,5 * (17,60 * 1,71 2 * (1/2 1/3) + 36,62 * 0,21) = 24,40 knm/m T r = 0,5 * 1,5 * 17,60 * 1,71 = 22,57 kn/m N r = 1,2 * 50,43 + 1,5 * 24,40 + 1,25 * 36,62 * 2,44 = 208,81 kn/m - (układ PD) M r = 1,25 * (17,60 * 1,71 2 * (1/2 1/3) + 13,89 / 2 * 1,71 2 * (2/3 1/3) + 36,62 * 0,21) = 28,80 knm/m T r = 0,5 *1,25 * (17, ,89 / 2) * 1,71 = 26,23 kn/m 3. Ustalenie głębokości posadowienia i przyjęcie wstępne wymiarów fundamentu Przyjęto posadowienie bezpośrednie. Posadowienie usytuowane jest min. 0,50 m poniżej poziomu dna w przepuście nie zachodzi więc groźba przemarzania. Przyjęto ławę fundamentową o szerokości B = 2,00 m - obciążoną mimośrodowo. 4. Obliczenie ciężarów ławy i gruntu na odsadzkach Wartości charakterystyczne obciążeń i mimośrodów względem osi ławy: - szerokość przepustu brutto B = 2,54 m Wartość obliczeniowa: - stałe G r = 97,12 kn - całkowite - układ P N r = 231,14 kn/m M r = 24,40 knm/m T r = 22,57 kn/m - całkowite - układ PD N r = 208,81 kn/m M r = 28,80 knm/m T r = 26,23 kn/m 5. Ustalenie położenia wypadkowej Wypadkową sprowadzono do środka ławy. Środek ławy jest w osi przepustu. Dla obciążeń długotrwałych: mimośród e = 0 Dla obciążeń całkowitych:

36 46 Układ P Układ PD e B = (24, ,57 * 0,2) / 231,14 = 0,125 m < B/6 = 2,54 / 6 = 0,423 m e B = (28, ,23 * 0,2) / 208,81 = 0,163 m < B/6 = 2,54 / 6 = 0,423 m Wypadkowa od obciążeń całkowitych położona jest w każdym przypadku w rdzeniu podstawy fundamentu. 6. Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności podłoża a) dla obciążeń całkowitych układu P e B = 0,125 m B = 2,54 2 * 0,125 = 2,29 m B /L < 0,2 przyjęto B /L = 0 obciążenie podłoża obok ławy fundamentowej (konstrukcja drogi 35 cm + grunt zasypowy na wysokość ławy 1,75 cm) D min = 0,35 + 1,75 = 2,10 m γ D (r) D min = 0,9 * (22 * 0, * 1,75) = 36,86 kpa współczynniki nośności podłoża (warstwa IIa p ) Φ (r) = 15,3 * 0,9 = 13,8º tg Φ (r) = tg 13,8º = 0,246 N D = exp ( * tg(φ (r) )) * tg 2 (45º+ Φ (r) /2) = 3,519 N C = (N D 1) * ctg Φ (r) = 10,254 N B = 0,75 * (N D 1) * tg Φ (r) = 0,464 wpływ nachylenia wypadkowej tg B = T r / N r = 22,57 / 231,14 = 0,098 tg B / tg Φ (r) = 0,098 / 0,246 = 0,398 i c = 0,80 i D = 0,86 i B = 0,69 obliczeniowy ciężar objętościowy gruntu podłoża z uwzględnieniem wyporu wody γ (r) = 0,9 * 21,0 = 18,9 kn/m 3 obliczeniowa spójność gruntu podłoża c u (r) = 0,9 * 18 = 16,2 kpa odpór graniczny podłoża dla fundamentu zastępczego Q fnb = B * [N c c u (r) i c + N D γ D (r) D min i D + N B γ B (r) B i B ] Q fnb = 2,29 * (10,254 * 16,2 * 0,80 + 3,519 * 36,86 * 0,86 + 0,464 * 18,9 * 1,60 * 0,69) = = 581,9 kn/m warunek nośności granicznej N (r) = 231,1 kn/m < m Q fnb = 0,81 * 581,9 = 471,3 kn/m Sprawdzenie w stropie warstwy niższej Parametry geotechniczne warstwy IV P d // określono: I D (n) = 0,50; średniozagęszczony; wilgotny/nawodniony; kat.urabialności 1 w n (n) = 18 % γ (n) = 10 x 1,75 = 17,5 kn/m 3 Φ (n) = 30º Warstwa położona na głębokości h =0,70 m pod fundamentem B = B + h/4 = 2,44 +0,70 / 4 = 2,615 m - obciążenie N r = N r + B * h * γ (r) = 231,1 + 2,615 * 0,70 * 1,1 * 21,0 = 273,4 kn/m e B = (N r * e B + T r * h) / N r = (231,1 * 0, ,57 * 0,70) / 273,4 = 0,163 m - wielkości geometryczne B = B 2 e B = 2,615 2 * 0,163 = 2,289 m

37 47 D min = D min + h = 2,10 + 0,70 = 2,80 m D min * γ (n) + h * γ (n) = 36,86 + 0,70 * 18,9 = 50,09 kpa współczynniki nośności podłoża (warstwa IIa p ) Φ (r) = 30,0 * 0,9 = 27,0º tg Φ (r) = tg 27 º = 0,510 N D = exp ( * tg(φ (r) )) * tg 2 (45º+ Φ (r) /2) = 13,20 N B = 0,75 * (N D 1) * tg Φ (r) = 4,66 wpływ nachylenia wypadkowej tg B = T r / N r = 22,57 / 273,4 = 0,083 tg B / tg Φ (r) = 0,083 / 0,510 = 0,163 i D = 0,86 i B = 0,87 obliczeniowy ciężar objętościowy gruntu podłoża z uwzględnieniem wyporu wody γ (r) = 0,9 * 17,5 = 15,75 kn/m 3 odpór graniczny podłoża dla fundamentu zastępczego Q fnb = B * [N D γ D (r) D min i D + N B γ B (r) B i B ] Q fnb = 2,289 * (13,20 * 50,09 * 0,87 + 4,66 * 15,75 * 1,543 * 0,86) = 1539,6 kn/m warunek nośności granicznej N (r) = 273,4 kn/m < m Q fnb = 0,81 * 1539,6 = 1247,1 kn/m b) dla obciążeń całkowitych układu PD e B = 0,163 m B = 2,44 2 * 0,163 = 2,114 m B /L < 0,2 przyjęto B /L = 0 obciążenie podłoża obok ławy fundamentowej (konstrukcja drogi 35 cm + grunt zasypowy na wysokość ławy 1,75 cm) D min = 0,35 + 1,75 = 2,10 m γ D (r) D min = 0,9 * (22 * 0, * 1,75) = 36,86 kpa współczynniki nośności podłoża (warstwa IIa p ) j.w. wpływ nachylenia wypadkowej tg B = T r / N r = 26,23 / 208,81 = 0,126 tg B / tg Φ (r) = 0,126 / 0,246 = 0,512 i c = 0,72 i D = 0,80 i B = 0,60 obliczeniowy ciężar objętościowy gruntu podłoża z uwzględnieniem wyporu wody γ (r) = 0,9 * 21,0 = 18,9 kn/m 3 obliczeniowa spójność gruntu podłoża c u (r) = 0,9 * 18 = 16,2 kpa odpór graniczny podłoża dla fundamentu zastępczego Q fnb = B x [N c c u (r) i c + N D γ D (r) D min i D + N B γ B (r) B i B ] Q fnb = 2,114 * (10,254 * 16,2 * 0,72 + 3,519 * 36,86 * 0,80 + 0,464 * 18,9 * 1,454 * 0,60) = = 488,4 kn/m warunek nośności granicznej N (r) = 208,8 kn < m Q fnb = 0,81 * 488,4 = 395,6 kn 7. Wniosek Fundament o szerokości 2,54 m jest wystarczający.

38 48 3. Obliczenia konstrukcji nośnej przepustu pod drogą 0559 T (przepust 200x120 cm) 5. Przyjęcie schematu obliczeniowego Obliczenia przeprowadzono za pomocą programu Robot Millenium v.20. Przyjęto schemat ramy żelbetowej zamkniętej. Właściwości geometryczne przekrojów zadano w programie Robot. Światło przepustu wynosi 2,00 m x 1,20 m. Grubości ścian 22 cm, grubość płyty dennej 30 cm, grubość płyty stropowej zmienna cm. Przyjęto teoretyczną szerokość ramy 2,22 m a wysokość 1,47 m Beton klasy C35/45 (B35) na kruszywie bazaltowym. Stal zbrojeniowa f yk = 500 MPa (klasa A-IIIN). Przeliczano wycinek 1 m długości przepustu. 6. Zestawienie obciążeń na konstrukcję Ciężar własny: - na strop 0,25 * 27 = 6,75 kn/m 2 0,2112 * 27 = 5,705 kn/m 2 - na płytę denną 0,30 * 27 = 8,10 kn/m 2 - na ściany wysokości 1,20 m wraz ze skosami 15 x 15 cm (0,22 * 1,20 + 0,15 * 0,15) * 27 /1,20 = 6,446 kn/m Razem ciężar na 1 mb: (6,75 + 5, * 8,10) * 2,44 / * 6,446 * 1,20 = 50,43 kn/m Obciążenia niekonstrukcyjne: - izolacja 0,14 kn/m 2 - beton ochronny 5 cm 0,05 * 24 = 1,20 kn/m 2 - podbudowa z kruszywa 25 cm 0,25 * 19 = 4,75 kn/m 2 - warstwy nawierzchniowe asfaltowe 17 cm 0,17 * 23 = 3,91 kn/m 2 Razem ciężar: 0,14 + 1,20 + 4,75 + 3,91 = 10,00 kn/m 2 10,00 * 2,44 = 24,40 kn/m 6.1. Obciążenia ruchome na strop przepustu Współczynnik dynamiczny, L = 2,22 m < 5 m dla obliczenia konstrukcji przepustu φ = 1,325 Obciążenie na każde koło pojazdu K800 (klasa A) wynosi: P 1k = 200 / 2 = 100 kn Do obliczenia konstrukcji nośnej obciążenie rozłożono na polu t x = 82 cm t y = = 122 cm Szerokość współpracująca przy zginaniu

39 49 - w środku rozpiętości x = 0,5 L b m = t y + L/4 = 1,22 + 2,22 / 4 = 1,77 m - w utwierdzeniu x = 0,4 L b m = t y + 0,5x(2-x/L) = 1,22 + 0,80 * 2,22 = 2,99 m - dla siły poprzecznej b m = t y + 0,3x = 1,22 + 0,3 * 0,82 = 1,46 m - bliższej (1 oś) x = 0,5 t x b m = t y + 0,3x = 1,22 + 0,3 * 2,02 = 1,82 m - dalszej (2 oś) x = 0,5 t x + 1,20 m odpowiednie wartości obciążeń wyniosą q L = 132,5 / (0,82 * 1,77) = 91,29 kn/m 2 q A = 132,5 / (0,82 * 2,99) = 54,04 kn/m 2 q V1 = 132,5 / (0,82 * 1,46) = 110,67 kn/m 2 q V2 = 132,5 / (0,82 * 1,82) = 88,78 kn/m Obciążenia parciem stałym Uwzględniono parcie statyczne. Przyjęto zasypkę z gruntu niespoistego o parametrach n = 19 kn/m 3, Ø n = 34 Wartości obliczeniowe rsup = 19 * 1,1 = 20,9 kn/m 3, Ø rsup = 34 * 1,1 = 37,4 rinf = 19 * 0,9 = 17,1 kn/m 3, Ø rinf = 34 * 0,9 = 30,6 Obciążenie stałe naziomu g n = 3,91 kn/m 2 Parcie jednostkowe minimalne e ar = 3,91 * (1 - sin 37,4 ) / cos 37,4 = 1,93 kn/m 2 przyczynek od obciążenia naziomu e adr = 17,1 * 1,73 * (1 - sin 37,4 ) / cos 37,4 = 14,43 kn/m 2 Parcie jednostkowe maksymalne e agr = 3,91 * (1 - sin 30,6 ) / cos 30,6 = 2,23 kn/m 2 przyczynek od obciążenia naziomu e adr = 20,9 * 1,73 * (1 - sin 37,4 ) / cos 37,4 = 20,85 kn/m Obciążenia parciem zmiennym Uwzględniono parcie statyczne. Obciążenie na klinie odłamu rozłożono na szerokości 5,4 m i długości 4,8m. Nie uwzględniano współczynnika dynamicznego q = 800 / (5,4 * 4,8) = 30,86 kn/m 2 parcie jednostkowe na ściany przepustu e ap = 30,86 / 3,91 * 1,93 = 15,23 kn/m 2 - wartość minimalna e ap = 30,86 / 3,91 * 2,23 = 17,60 kn/m 2 - wartość maksymalna 6.4. Siły hamowania na naziomie Dla krótkiego przęsła siła hamowania wynosi 0,3 K czyli po wyznaczeniu wartości z długości klina odłamu 1,71 m i połowy szerokości przepustu 2,44 m otrzymamy: H = 0,3 * 800 / 5,40 * (1,71 + 2,44 / 2) = 76, ,22 = 130,22 kn Wypadkowa na wysokości 1,71 / 3 = 0,59 m od góry przepustu Wartość pacia jednostkowego e ah = 0 - wartość minimalna na dole e ah = 2 * 76,00 / 1,71 / 5,40 = 16,46 kn/m 2 - wartość maksymalna u góry e TH = 54,22 /(1,22 * 5,40) = 8,23 kn/m 2 - na połowie stropu Wartość odporu jednostkowego e ph = 0 - wartość minimalna na górze e ph = 2 * 130,22 / 1,71 / 5,40 = 28,20 kn/m 2 - wartość maksymalna u dołu 6.5. Współczynniki obciążeń Zastosowano współczynniki zwiększające do obliczenia naprężeń obliczeniowych: γ f = 1,20 - dla ciężarów własnych i nadbetonu płyty

40 50 γ f = 1,50 γ f = 1,50 γ f = 1,25 - dla ciężarów nawierzchni i wyposażenia - dla obciążeń ruchomych jezdni w układzie P - dla obciążeń ruchomych jezdni i hamowania w układzie PD Do sprawdzenia naprężeń w przekrojach ramy stosowano obciążenia obliczeniowe. 7. Wyniki obliczeń Otrzymano następujące wartości momentów zginających w przekroju zamkniętym przepustu, w przekrojach prostopadłych do osi podłużnej przepustu: - wartości obliczeniowe (zginanie + od wewnątrz) M max [knm/m] N [kn] M min [knm/m] N [kn] Płyta górna 52,0-43,3 Płyta dolna 73,3-31,7 Ściana 18,1 24,7-43,2 168,9 8. Obliczenie ilości zbrojenia O obliczeń założono, że otulenie prętów zbrojeniowych nie może być mniejsze niż 3,5 cm a ścianach i stropie oraz 5 cm w płycie dolnej. Obliczono zbrojenie: - w narożach od strony zewnętrznej #12 co 15 cm, - w płycie górnej dołem #12 co 14 cm - w płycie dolnej górą #12 co 12,5 cm - w ścianach po stronie wewnętrznej minimalne (#12 co 23 cm) Ostatecznie przyjęto w ścianach i płytach obustronnie #12 co 12,5 cm Obliczenia wykonał: mgr inż. Kazimierz Piwowarczyk

41 51 6. OBLICZENIA HYDROLOGICZNO- HYDRAULICZNE

42 52 1. Obliczenia hydrologiczne 1.1 Obliczenie przepływu miarodajnego most w ciągu drogi nr 0557 T

43 53

44 Obliczenie przepływu miarodajnego - przepust pod drogą nr 559 T

45 55

46 56 2. Obliczenia hydrauliczne 2.1 Obliczenie przepływu miarodajnego most w ciągu drogi nr 0557 T

47 57

48 58

49 Obliczenie przepływu miarodajnego przepust pod drogą nr 0559 T

50 60

51 61

52 62 7. GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA

53 63

54 64

55 65

56 66

57 67

58 68

59 69

60 70

61 71

62 72

63 73

64 74