SPOSÓB DOSTRAJANIA ALGORYTMU STEROWANIA WYBRANYMI PARAMETRAMI PRACY PRZENOŚNIKA ZGRZEBŁOWEGO
|
|
- Artur Michałowski
- 4 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 2018 nr 66, ISSN X SPOSÓB DOSTRAJANIA ALGORYTMU STEROWANIA WYBRANYMI PARAMETRAMI PRACY PRZENOŚNIKA ZGRZEBŁOWEGO Jerzy Świder 1a, Kamil Szewerda 2b, Krzysztof Herbuś 1c 1 Instytut Automatyzacji Procesów Technologicznych i Zintegrowanych Systemów Wytwarzania, Wydział Mechaniczny Technologiczny, Politechnika Śląska 2 Laboratorium Metod Modelowania i Ergonomii, Instytut Techniki Górniczej KOMAG a b kszewerda@komag.eu, c Streszczenie Ścianowy rzenośnik zgrzebłowy jest oddawany znacznym dynamicznym obciążeniom związanym z nierównomierną strugą urobku. Skutkuje to wystęowaniem niekorzystnych stanów racy rzenośnika, takich jak naięcie lub luzowanie łańcucha, czy nierównomierne obciążenie silników naędowych. W celu orawy warunków racy rzenośnika oracowano uogólniony algorytm sterowania wybranymi arametrami jego racy. W algorytmie założono możliwość regulacji: rędkości obrotowej obu silników naędowych oraz stonia wysunięcia rynny teleskoowej na naędzie zwrotnym rzenośnika. W celu zastosowania algorytmu w dowolnym rzenośniku oracowano sosób jego dostrojenia. Podzielono go na trzy etay: dostrojenie modelu obliczeniowego rzenośnika, dostrojenie algorytmu sterowania oraz weryfikacja dostrojonego algorytmu sterowania. Słowa kluczowe: górnictwo, ścianowy rzenośnik zgrzebłowy, analizy numeryczne, metoda układów wieloczłonowych, algorytm sterowania THE METHOD OF TUNING THE CONTROL ALGORITHM OF SELECTED OPERATING PARAMETERS OF THE AFC Summary AFC is exosed to many unfavorable dynamic loads, which are caused by uneven stream of run-of-mine. Chain loosening or excessive tensioning and uneven load to the conveyor drives are the results of changing loads. The algorithm for controlling the selected oerational arameters of the AFC was develoed to imrove the working conditions and to minimize the risk of the scraer chain loosening or its excessive tension. The algorithm controls the rotational seed of two driving motors and it controls the extension of the telescoic trough, at the AFC return drive. For adjustment of the develoed algorithm to the given tye and configuration of the conveyor, the rocedure including the stes to be followed, was develoed. The adjusting rocess was divided into three main stages: tuning the AFC oerational arameters of control algorithm, verification of correctness of its functioning by numerical simulations. Keywords: mining, armoured face conveyors (AFCs), numerical analysis, multibody system, control algorithm 1. WSTĘP Przenośnik zgrzebłowy, jako ierwsza maszyna w ciągu odstawy urobku w ścianowych systemach wydobywczych, jest oddawany znacznym obciążeniom dynamicznym. Są one związane z nierównomierną strugą 72
2 Jerzy Świder, Kamil Szewerda, Krzysztof Herbuś urobku ładowanego na rzenośnik rzez maszynę urabia- docho- jącą. W ich wyniku, odczas racy rzenośnika, dzi do srężystego wydłużania łańcucha i stanów jego luzowania, nadmiernego naięcia oraz nierównomiernego obciążenia naędów rzenośnika [1,3,4,6,14]. W celu orawy warunków racy rzenośnika oracowano uogólniony algorytm sterowania wybranymi arametra- regulacji mi jego racy. Założono w nim możliwość rędkości obrotowej obu silników naędowych oraz regulację stonia wysunięcia rynny teleskoowej na naędzie zwrotnym rzenośnika. Oracowany algorytm odwzorowuje dwie funkcje. Pierwsza z nich umożliwia regulację rędkości ruchu łańcuchaa zgrzebłowego w zależności od bieżącego obciążenia rzenośnika. Druga ma na celu minimalizację możliwości wystąienia niekotakich jak: nad- rzystnych stanów racy rzenośnika, mierne naięcie lub luzowanie łańcucha zgrzebłowego, czy niekorzystny sosób wsółracy silników naędo- luzowania wych. Skrócenie czasu wystęowania stanów łańcucha zmniejsza ryzyko jego zakleszczenia lub zerwa- naięcia nia. Minimalizacja czasu trwania nadmiernego łańcucha oraz regulacja rędkości ruchuu łańcucha zgrze- błowego umożliwia zmniejszenie zużycia oszczególnych odzesołów rzenośnika. Z kolei właściwa wsółraca silników naędowych ozwala uniknąć sytuacji, w której jeden z nich, za ośrednictwem łańcucha zgrzebłowego, jest obciążany rzez drugi, znajdujący się na rzeciwnym końcu rzenośnika [2,5,8,9,10]. W artykule rzed- rzenośnika stawiono numeryczny model obliczeniowy tyu Rybnik 850, o długości 200 m, który osłużył do oracowania algorytmu sterowania jego wybranymi arametrami racy. Zastosowanie oracowanego algo- jego dostro- rytmu w innym tyie rzenośnika, wymaga jenia. W tym celu oracowano sosób ostęowania, oisujący czynności, jakie należy wykonać [10]. 2. MODEL OBLICZENIOWY Model obliczeniowy rzenośnika tyu RYBNIK 850 składa się z trzech części (rys. 1.): modelu numerycznego rzenośnika, modelu silników elektrycznych wraz z rzemiennikami częstotliwości naięciaa zasilania oraz z modelu układu sterowania, w którym zaimlementowano oracowany algorytm sterowania [10,11]. Rys. 1. Struktura modelu obliczeniowego rzenośnika zgrzebłowego [11] Model numeryczny składa się z brył sztywnych o zredu- i bezwładnościowych, kowanych arametrach masowych ołączonych więzami geometrycznymi, elementami srężysto tłumiącymi oraz zdefiniowanymi kontaktaokreślenie sosobu racy mi. Zadaniem tego modelu jest rzenośnika oraz zbieranie danych o sosobie racy łańcucha zgrzebłowego na naędzie zwrotnym oraz wysyowym. Model silników elektrycznych, wraz z rzemiennikiem częstotliwości naięcia zasilana, umoż- liwia zidentyfikowanie wartości natężenia rądu w silnikach odczas racy rzenośnika, z obciążeniem górnej nitki łańcucha zgrzebłowego. Natomiast model układu sterowania służy do rzerowadzenia regulacji częstotliwości naięcia zasilaniaa silników naędowych oraz stonia wysunięcia rynny teleskoowej na naędzie zwrotnym rzenośnika. Regulacja taka odbywa się na odstawie sygnałów z rzetworników stanu naięcia lub luzowania łańcucha zgrzebłowego, które zabudowano w modelu numerycznym rzenośnika. W ten sosób, orzez zastosowanie techniki symulacji równoległej, za omocą wirtualnego sterownika, nastęuje sterowanie wirtualnym rzenośnikiem [8,9,10]. 3. SPOSÓB DOSTRAJANIA ALGORYTMU STEROWANIA Oracowany uogólniony algorytm sterowania wybrany- może zostać odo- mi arametrami racy rzenośnika wiednio dostrojony do racy w konkretnym tyie rze- łańcucha zgrze- nośnika o określonej długości, wielkości błowego, a także sosobie jego zabudowy w ścianie wydobywczej. Oracowany schemat ostęo- sterowania rzed- wania w celu dostrojenia algorytmu stawiono na rys. 2. Proces ten odzielono na trzy etay. Pierwszy składa się z czterech kroków (na rys.2. oznama na celu dostrojenie czonych numerami 1 4) i modelu obliczeniowego rzenośnika. Drugi obejmuje zadania dostrojenia algorytmu sterowania arametrami racy rzenośnika. Składa się on z sześciu kroków, na rys.2. oznaczonych numerami Po dostrojeniu 73
3 SPOSÓB DOSTRAJANIA ALGORYTMU STEROWANIA WYBRANYMI PARAMETRAMI PRACY( ) algorytmu należy srawdzić orawność jego funkcjono- numerycznych wania orzez rzerowadzenie symulacji racy rzenośnika. Stanowi to trzeci eta rac, oznaczo- orzez zasto- ny na rys.2, numerem 11. W ten sosób, sowanie modelu obliczeniowego oraz symulacji nume- oracowanego rycznych, istnieje możliwość dostrojenia algorytmu sterowania do rzenośnika ścianowego dowolnego tyu, o dowolnej konfiguracji, dedykowanego zarówno do racy w nienachylonych i słabo nachylonych ścianach wydobywczych, jak i do racy na wzniosie, czy na uadzie [10] DOSTRAJANIE MODELU OBLICZENIOWEGO PRZENOŚNIKA Dostrojenie modelu obliczeniowego nastęuje w czterech krokach: rzenośnika KROK 1 konfiguracja modelu geometrycznego W ierwszym kroku nastęuje konfiguracja modelu geometrycznego rzenośnika. Definiowanie są: ty i rofil rynny, arametry łańcucha zgrzebłowego, ara- oraz arametry metry i tyy bębnów naędowych zgrzebeł (rys.3). Rys. 2. Schemat ostęowania w celu dostrojenia algorytmu sterowania [10] Na odstawie zdefiniowanej konfiguracji w ółautomamodel geometryczny tyczny sosób budowany jest konkretnego rzenośnika. Nastęnie bryły tworzące model geometryczny zostają ołączone orzez zdefinioelementów srężysto wanie: więzów geometrycznych, tłumiących oraz kontaktów omiędzy wybranymi bry- łami [10]. KROK 2 identyfikacja arametrów zastęczych modelu Rys. 3. Podzesoły modelu geometrycznego ścianowe-go rzenośnika zgrzebłowego różnej wielkości: a) rynny rzenośnika; b) zgrzebła, c) bębny naędowe [10] W tym kroku nastęuje identyfikacja arametrów zastęczych modelu obliczeniowego. Parametry te wrowadzono do modelu w celu zredukowania długości modelu numerycznego w odniesieniu do rzeczywistego rzenośnika. Takie odejściee znacznie ułatwia rzerowadzenie symulacji numerycznych oraz skraca czas niezbędny na ich rzerowadzenie. Zastosowanie zredukowanych arametrów zastęczych modelu 74
4 Jerzy Świder, Kamil Szewerda, Krzysztof Herbuś obliczeniowego umożliwia jego dostrojenie rzenośnika o dowolnej długości oraz i tyie łańcucha zgrzebłowego. Na rys. do różnej wielkości 4 rzedstawiono sosób zamodelowania łańcucha zgrzebłowego jako ciągu elementów inercyjnych o zredukowanych masach oraz elementów srężysto tłumiących o zredukowanych arametrach. naięcie łańcucha zgrzebłowego. wstęne łańcucha osiągane wysunięcia rynny teleskoowej. Odowiednie naięcie jest orzez zmianę na naędzie zwrotnym rzenośnika. Przez stan ermanentnego luzowania łańcucha uznano sytuację, w której rzez onad 60% czasu trwania symulacji wystęuje stan jego luzowania na obu naędach rzenośnika, lub sytuację, w której dochodzi do slątania łańcucha na jednym z naędów. Rys. 4. Model łańcucha zgrzebłowego [10] Do odstawowych arametrów wyznaczanych w tym kroku należą: zastęczych zastęcze masy ogniw łańcucha, zastęcza masa zgrzebeł, zastęczy wsółczynnik sztywności łańcucha zgrzebłowego oraz zredukowane masowe momenty bezwładności [10]. KROK 3 dostrojenie modelu silników elektrycznych Jedną z trzech części modelu obliczeniowego jest model silników naędowych wraz z rzemiennikami częstotli- uwzględniono wości naięcia zasilania. W modelu tym dwa silniki. Jeden znajduje się na naędzie zwrotnym, a drugi na naędzie wysyowym rzenośnika. Silniki zasilane są za omocą niezależnych rzemienników częstotliwości naięcia. W tym kroku nastęuje dostroto na odstawie jenie każdego z silników. Odbywa się danych katalogowych takich jak: znamionowa moc silnika, wartość znamionowego naięciaa zasilania, liczba ar biegunów. KROK 4 zdefiniowanie wstęnego naięcia łańcucha zgrzebłowego Ostatnim krokiem dostrajania modelu obliczeniowego jest rzerowadzenie symulacji numerycznych, odczas których nie wystęuje obciążenie górnej nitki łańcucha zgrzebłowego, ani regulacja arametrów racy rzenośnika. Podczas tych symulacji, w celu uniknięcia stanu ermanentnego luzowania lub nadmiernego naięcia łąńcucha (rys. 5), jest definiowane wstęne Rys. 5. Stan naięcia łańcucha na naędzie zwrotnym (o lewej stronie) i wysyowym (o rawej stronie) rzenośnika: a) stan nadmiernego naięcia; b) stan otymalnego naięcia; c) stan luzowania [7,10] Przez stan ermanentnego, nadmiernego naięcia łańcucha uznano sytuację, w której rzez onad 60% czasu trwania symulacji rejestrowany jest stan nadmiernego naięcia łańcucha na obu naędach rzenośnika. Stan nadmiernego naięcia lub luzowania łańcucha rejestrowany jest rzez zabudowane w rzenośniku rzetworniki detekcji stanu naięcia łańcucha [10] DOSTRAJANIE ALGORYTMU STEROWANIA Dostrojenie algorytmu sterowania składa się z sześciu kroków (nr 5-10 na rys.2). Podczas rocesu dostrajania istnieje możliwość: zmiany domyślnej liczby zadanych oziomów rędkości ruchu łańcucha zgrzebłowego, uwzględnienia sosobu zabudowy rzenośnika (stonia i kierunku nachylenia), modyfikacji wartości granicznych wybranych arametrów, wływających na sosób dzia- łania algorytmu. KROK 5 zdefiniowaniee liczby zadanych oziomów rędkości ruchu łańcucha zgrzebłowego Dostrajanie algorytmu sterowania rozoczyna się od zdefiniowania liczby zadanych oziomów rędkości ruchu łańcucha zgrzebłowego. Sosób regulacji rędkości ruchu łańcucha zgrzebłowego, olega na dostosowaniu rędkości ruchu łańcucha do bieżącego obciążenia rze- nie jest nośnika. W sytuacji, gdy rzenośnik obciążony 75
5 SPOSÓB DOSTRAJANIA ALGORYTMU STEROWANIA WYBRANYMI PARAMETRAMI PRACY( ) lub obciążenie rzenośnika jest niewielkie, ustawiana jest mała rędkość ruchu łańcucha zgrzebłowego. Wraz ze wzrostem obciążenia zadana wartość rędkości ulega zwiększeniu. Wielkość obciążenia rzenośnika szacowana jest na odstawie sumy wartości natężenia rądów silników naędowych. Zasadę regulacji rędkości ruchu łańcucha rzedstawiono na rys. 6. W oracowanym algorytmie sterowania domyślnie rzyjęto trzy rędkości ruchu łańcucha zgrzebłowego: mała rędkość ruchu, rzy której wartość częstotliwości naięcia zasilania wynosi 25 Hz, średnia rędkość ruchu, rzy której wartość częstotliwości naięcia zasilania wynosi 35 Hz oraz duża rędkość ruchu, rzy której wartość częstotliwości naięcia zasilania wynosi 50 Hz [8,10]. arametrów racy rzenośnika. Podczas symulacji rejestrowany jest rzebieg wartości natężenia rądu w obu silnikach naędowych (rys. 7). Symulacje takie wykonuje się rzy różnym oziomie obciążenia, w odniesieniu do każdego, zdefiniowanego w kroku 5., oziomu zadanej rędkości ruchu łańcucha. Rys. 7. Wartość natężenia rądu w silniku w funkcji obciążenia rzenośnika, z uwzględnieniem wartości częstotliwości naięcia zasilania [10,13] Na odstawie analizy wynikóww otrzymanych odczas symulacji wyznacza się średnie różnice wartości natężenia rądów, wynikające ze zmiany wartości częstotliwości naięcia zasilania. Wartości te są niezbędne do oszacowania oziomu obciążenia zewnętrznego rzenośnika, rzy różnej wartości częstotliwości naięcia zasilaniaa silników naędowych [10,13]. Rys. 6. Sosób regulacji rędkości ruchuu łańcucha zgrzebłowego [8] Podczas dostrajania algorytmu sterowania istnieje możliwość zdefiniowania dowolnej liczby zadanych oziomów rędkości ruchu łańcuchaa zgrzebłowego. W tym celu należy określić wartości częstotliwości naięcia zasilania w odniesieniu do każdego z nich [8,10]. KROK 6 i 7 - identyfikacja wływu zmiany wartości częstotliwości naięciaa zasilania na wartości natężenia rądu w silnikach Regulacja rędkości ruchu łańcucha zgrzebłowego wymaga zidentyfikowania wływu zmiany wartości częstotliwości naięcia zasilania na wartość natężenia rądu w silnikach. Dokonuje się to orzez rzerowadzenie symulacji numerycznych, odczas których nie ulega zmianie obciążenie górnej nitki łańcucha zgrzebłowego i nie nastęuje regulacja KROK 8 zdefiniowaniee wartości granicznych siły nacisku zgrzebłą na rynnę rzenośnika Stan naięcia łańcucha zgrzebłowego oceniany jest na odstawie analizy sygnałów z czterech rzetworników, z których dwa zabudowano na naędize zwrotnym, a dwa na naędzie wysyowym. Przetworniki zabudowane na naędzie wysyowym, służące do detekcji stanu luzowania i nadmiernego naięcia łańcucha, oraz rzetwornik, identyfikujący stan luzowania łańcucha na naędzie zwrotnym, generują sygnały dwustanowe, informując o wystąieniu lub braku danego stanu łańcucha. Czwarty rzetwornik, zabudowany na naędzie zwrotnym, służy do rejestracji wartości siły nacisku zgrzebła na rynnę rzenośnika (rys. 8). Znajomość tej siły oraz kąta nachylenia trasy łańcucha umożliwia obliczenie siły naięcia łańcucha zgrzebłowego na zejściu z bębna naędowego na naędzie zwrotnym rzenośnika [10,12,13]. 76
6 Jerzy Świder, Kamil Szewerda, Krzysztof Herbuś Rys. 8. Sosób zabudowy rzetwornikóww rejestrujących stan naięcia łańcucha zgrzebłowego na naędzie zwrotnym i wysyowym rzenośnika [10] W celu interretacji sygnału zmierzonego rzez rzetwornik nacisku zgrzebła na rynnę rzenośnika zdefiniowano trzy rogi mierzonej siły (F0, F1 i F2). Na odstawie danych katalogowych łańcucha zgrzebłowego, o określonej wielkości, oraz analiz wytrzymałościowych jego ogniw (rys. 9), wyznacza się wartości sił rogowych. Rys. 9. Wyniki obliczeń wytrzymałościowych ogniwa łańcucha maa rzemieszczeń [10] KROK 9 korekta granicznych wartości arametrów oisujących sosób wsółracy silników naędowych Jednym z zadań regulacji arametrów racy jest zaewnienie właściwej wsółracy silników naędowych rzenośnika. Ma to na celu ograniczenie ryzyka wystąienia sytuacji, w której jeden z silników naędowych, za ośrednictwem łańcucha zgrzebłowego, obciąża drugi silnik. Sosób wsółracy identyfikowany jest orzez analizę stosunku wartości natężenia rądu w silniku zlokalizowanym na naędzie wysyowym do wartości natężenia rądu w silniku zlokalizowanym na naędzie zwrotnym. Porzez zdefiniowanie minimalnej i maksymalnej wartości douszczalnej ww. ilorazu można zdefiniować trzy sosoby wsółracy silników naędowych (tablica 1) [10]. Na ich odstawie szacowany jest oziom naięcia łańcucha, decydujący o odjętych krokach regulacji arametrów racy rzenośnika. 77
7 SPOSÓB DOSTRAJANIA ALGORYTMU STEROWANIA WYBRANYMI PARAMETRAMI PRACY( ) Tablica 1. Sosób wsółracy silników naędowych [10] zbyt duże obciążenie silnika na naędzie zwrotnym w odniesieniu do silnika na naędzie wysyowym stan orawnej wsółracy zbyt duże obciążenie silnika na naędzie wysyowym w odniesieniu do silnika na naędzie zwrotnym W oracowanym algorytmie domyślne zdefiniowano wartości minimalne i maksymalne ilorazu natężenia rądu w silnikach naędowych, w odniesieniu do rzenośnika racującego w oziomie, na uadzie oraz na wzniosie. Wartości te rzyjęto na odstawie analizy rzerowadzonych symulacji numerycznych i rzedstawiono je w tablicy 2 [10] Tablica. 2. Graniczne wartości wsółczynników oisujące sosób wsółracy silników naędowych [10] Przenośnik nienachylony Przenośnik racujący na wzniosie min max 0,8 1,2 0,85 1,5 KROK 10 dobór wersji aglorytmu W ostatnim kroku, związanym z dostrajaniem, nastęuje wybór wersji algorytmu, jakaa będzie zastosowana. Domyślnie ustawiona jest ierwsza wersja, rzeznaczona do racy rzenośnika bez nachylenia lub o niewielkim nachyleniu. W sytuacji, w której rzenośnik ma transortować urobek o wzniosie, należy dokonać zmiany wersji algorytmu. Analogicznie należy ostęować w sytuacji racy rzenośnika na uadzie. Zmiany wariantu z oziomego na wariant rzeznaczony do racy rzy nachyleniu należy dokonać rzy nachyleniach odłużnych rzenośnika, większych od 15 [1,6,10]. Jednakże, w razie otrzeby, możliwe jest zastosowanie algorytmu rzeznaczonego do racy na nachyleniu rzy mniejszym stoniu nachylenia [7,10]. Przenośnik racujący na uadzie 0,55 1,15 Podczas rocesu dostrajania algorytmu sterowania istnieje możliwość korekty rzyjętych domyślnie wartości arametrów, określających sosób wsółracy silników naędowych. 78
8 Jerzy Świder, Kamil Szewerda, Krzysztof Herbuś a) b) c) d) Rys. 10. Przykładowy sosób obciążenia górnej nitki łańcucha - a), oraz zestawienie wartości sygnału z rzetworniracy: b) siła nacisku ków stanu naięcia łańcucha otrzymanych odczas symulacji z i bez regulacji arametrów zgrzebła na rynnę rzenośnika, c) sygnał z rzetwornika stanu luzowania łańcucha na naędzie zwrotnym, d) sygnał z rzetwornika stanu luzowania łańcuchaa na naędzie wysyowym [9,10] 3.3. WERYFIKACJA DOSTROJONEGO ALGORYTMU STEROWANIA Po etaie dostrajania algorytmu sterowania należy zweryfikować orawność jego funkcjonowania. W tym celu rzerowadza się symulację racy rzenośnika ze zmiennym obciążeniem górnej nitki łańcucha zgrzebłowego. Pierwszą z symulacji rzerowadza się bez regulacji arametrów racy rzenośnika, natomiast w drugiej wybrane arametry racy rzenośnika regulowane są zgodnie z regułami zaisanymi w algorytmie sterowania. Przykładowy sosób obciążenia górnej nitki łańcucha odczas weryfikacji orawności funkcjonowania dostrojonego algorytmu sterowania rzedstawiono na rys. 10 a. Nastęnie, o rzerowadzonych symulacjach, nastęuje zestawienie otrzymanych wyników. Na rys. 10 b d rzedstawiono rzykładowe wyniki symulacji, oisujące stan naięcia łańcucha zgrzebłowoego odczas racy bez regulacji i z regulacją wybranych arametrów racy. Na odstawie wyników symulacji numerycznych można wyznaczyć sumaryczny czas wystęowania stanu luzowania, nad- na obu naę- miernego naięcia łańcucha zgrzebłowego dach rzenośnika, a także stanu racy uznanego za rawidłowy. Zestawienie takich czasów uzyskanych odczas symulacji bez i z regulacją arametrów racy rzenośnika ozwala na ocenę orawności funkcjonowania dostrojonego algorytmu [9,10]. 4. PODSUMOWANIE W celu orawy racy rzenośnika zgrzebłowego oracowano algorytm sterowania umożliwiający regulację częstotliwości naięcia zasilania obu silników naędowych oraz wielkości wysunięcia rynny teleskoowej na naędzie zwrotnym rzenośnika. Ponieważ rzenośniki zgrzebłowe mogą być różnego tyu, różnej długości, z łańcuchami o różnej wielkości, wymagają dostrojenia uogólnionego algorytmu sterowania. W artykule rzedstawiono oracowany sosób dostrajania algorytmu z zastosowaniem technik symulacji równoległej, co umożliwia rzerowadzenie symulacji numerycznych racy rzenośnika. Symulacje służą zarówno do identyfikacji i oszacowania arametrów granicznych zastosowanych w algorytmie sterowania, jak i do weryfikacji jego orawności funkcjonowania. Dostrojony algorytm sterowania może zostać zastosowany w rzenośniku dowolnego tyu i dowolnej konfiguracji, zarówno do racy w oziomie, jak i na dowolnym nachyleniu. Artykuł jest wynikiem rac realizowanych w ramach grantu doktoranckiego finansowanego rzez Instytut Techniki Górniczej KOMAG. Obliczenia wykonano na komuterach Centrum Informatycznego Trójmiejskiej Akademickiej Sieci Komuterowej 79
9 SPOSÓB DOSTRAJANIA ALGORYTMU STEROWANIA WYBRANYMI PARAMETRAMI PRACY( ) Literatura 1. Doliski M.: Dynamika rzenośników łańcuchowych. Gliwice: Wyd. Pol. Śl., Kandzia R., Phili G., Pytlik A., Szot M.: Increasing oerational reliability by selecting suitable mining chains using tensile imact tests. Mining Reorter 2009, 2, Kotwica K., Furmanik K., Scherf B.: Wływ warunków racy na zużycie i trwałość cięgien łańcuchowych zgrze- błowych rzenośników ścianowych w wybranych koalniach węgla kamiennego. Przegląd Górniczy 2011, t.67, nr 11, s Paschedag U.: Next generation longwall face conveyor system. W: Conf. "High Performance Mining", RWTH Aachen, June 3rd and 4th, Paschedag U.: The intelligence factor. World Coal 2009, Vol. 18 No. 6, Suchoń J.: Górnicze rzenośniki zgrzebłowe: budowa i zastosowanie. Gliwice: Instytut Techniki Górniczej KOMAG, Szewerda K., Świder J., Herbuś K.: Analysis of imact of longitudinal inclination of a chain conveyor on dynamical henomena during oeration. In: CoSME '16, The 4th International Conferencee on Comuting and Solutions in Manufacturing Engineering Brasov, Romania, 2016, November 3-4, Szewerda K., Świder J., Herbuś K.: Koncecja algorytmu sterowania wydajnością rzenośnika ścianowego. Masz. Gór nr 4, s Szewerda K., Świder J., Herbuś K.: Wływ regulacji wybranych arametrów rzenośnika zgrzebłowego na stan jego racy. Masz. Gór. 2017, nr 4, s Szewerda K.: Metoda arametryzacji i doboru algorytmów sterowania rzenośników zgrzebłowych. Rozrawa doktorska. Gliwice: Pol. Śl., Szewerda K.: Wirtualne rototyowanie w tworzeniu algorytmu sterowania rzenośnikiem zgrzebłowym. ność, Instytut Techniki Górniczej KOMAG, Gliwice 2014, s KOMTECH 2014, Innowacyjne techniki i technologie dla górnictwa. Bezieczeństwo - Efektywność - Niezawod- 12. Świder J., Herbuś K., Szewerda K.: Analysis of load unevenness of chain conveyor's driving motors on the basis of numerical simulations. J. Achiev. Mater. Manuf. Eng No. 73/2, Świder J., Herbuś K., Szewerda K.: Dynamic analysis of scraer conveyor oeration with external loads. In: CoSME '16, The 4th International Conference on Comuting Manufacturing Engineering Brasov, Romania,2016 November 3-4, Twardoch K., Zimroz R., Czernik G.: Analiza racy górniczych rzenośników zgrzebłowych. W: TEMAG 2016, XXIV Międzynarodowa Konferencja Naukowo-Techniczna "Trwałość i Węzłów Konstrukcyjnych Maszyn Górniczych", Ustroń 2016, s and Solutions in Elementów Artykuł dostęny na odstawie licencji Creative Commons Uznanie autorstwa 3.0 Polska. htt://creativecommons.org/licenses/by/3.0/l 80
Wpływ regulacji wybranych parametrów przenośnika zgrzebłowego na stan jego pracy
Wpływ regulacji wybranych parametrów przenośnika zgrzebłowego na stan jego pracy mgr inż. Kamil Szewerda Instytut Techniki Górniczej KOMAG prof. dr hab. inż. Jerzy Świder dr inż. Krzysztof Herbuś Politechnika
Bardziej szczegółowoKoncepcja algorytmu sterowania wydajnością przenośnika ścianowego
Koncepcja algorytmu sterowania wydajnością przenośnika ścianowego mgr inż. Kamil Szewerda Instytut Techniki Górniczej KOMAG prof. dr hab. inż. Jerzy Świder dr inż. Krzysztof Herbuś Politechnika Śląska
Bardziej szczegółowoKONCEPCJA ROZBUDOWY I PARAMETRYZACJI WIRTUALNEGO MODELU ŚCIANOWEGO PRZENOŚNIKA ZGRZEBŁOWEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 55, ISSN 1896-771X KONCEPCJA ROZBUDOWY I PARAMETRYZACJI WIRTUALNEGO MODELU ŚCIANOWEGO PRZENOŚNIKA ZGRZEBŁOWEGO Krzysztof Herbuś 1a, Kamil Szewerda 2, Jerzy Świder 1b 1 Instytut
Bardziej szczegółowoIDENTYFIKACJA MODELU OBLICZENIOWEGO ŚCIANOWEGO PRZENOŚNIKA ZGRZEBŁOWEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 2017 nr 65 ISSN 1896-771X IDENTYFIKACJA MODELU OBLICZENIOWEGO ŚCIANOWEGO PRZENOŚNIKA ZGRZEBŁOWEGO Krzysztof Herbuś 1a, Kamil Szewerda 2, Jerzy Świder 1b 1 Instytut Automatyzacji
Bardziej szczegółowoLaboratorium Metod i Algorytmów Sterowania Cyfrowego
Laboratorium Metod i Algorytmów Sterowania Cyfrowego Ćwiczenie 3 Dobór nastaw cyfrowych regulatorów rzemysłowych PID I. Cel ćwiczenia 1. Poznanie zasad doboru nastaw cyfrowych regulatorów rzemysłowych..
Bardziej szczegółowoInstrukcja do laboratorium z fizyki budowli. Ćwiczenie: Pomiar i ocena hałasu w pomieszczeniu
nstrukcja do laboratorium z fizyki budowli Ćwiczenie: Pomiar i ocena hałasu w omieszczeniu 1 1.Wrowadzenie. 1.1. Energia fali akustycznej. Podstawowym ojęciem jest moc akustyczna źródła, która jest miarą
Bardziej szczegółowoPrzenośnik zgrzebłowy - obliczenia
Przenośnik zgrzebłowy - obliczenia Katedra Maszyn Górniczych, Przeróbczych i Transportowych Przenośnik zgrzebłowy - obliczenia Dr inż. Piotr Kulinowski pk@imir.agh.edu.pl tel. (67) 0 7 B- parter p.6 konsultacje:
Bardziej szczegółowoOGRANICZNIK PRĄDU ROZRUCHOWEGO DLA ELEKTROMAGNETYCZNEGO MODUŁU NAPĘDOWEGO Z SZYNAMI
Maszyny Elektryczne Zeszyty Problemowe Nr 3/2015 (107) 121 Jarosław Domin, Roman Kroczek Politechnika Śląska, Wydział Elektryczny, Katedra Mechatroniki OGRANICZNIK PRĄDU ROZRUCHOWEGO DLA ELEKTROMAGNETYCZNEGO
Bardziej szczegółowoBeStCAD - Moduł INŻYNIER 1
BeStCAD - Moduł INŻYNIER 1 Ścianki szczelne Oblicza ścianki szczelne Ikona: Polecenie: SCISZ Menu: BstInżynier Ścianki szczelne Polecenie służy do obliczania ścianek szczelnych. Wyniki obliczeń mogą być
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE TECHNOLOGII WIRTUALNEJ RZECZYWISTOŚCI W PROJEKTOWANIU MASZYN
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 37, s. 141-146, Gliwice 2009 ZASTOSOWANIE TECHNOLOGII WIRTUALNEJ RZECZYWISTOŚCI W PROJEKTOWANIU MASZYN KRZYSZTOF HERBUŚ, JERZY ŚWIDER Instytut Automatyzacji Procesów
Bardziej szczegółowoPorównanie nacisków obudowy Glinik 14/35-POz na spąg obliczonych metodą analityczną i metodą Jacksona
dr inż. JAN TAK Akademia Górniczo-Hutnicza im. St. Staszica w Krakowie inż. RYSZARD ŚLUSARZ Zakład Maszyn Górniczych GLINIK w Gorlicach orównanie nacisków obudowy Glinik 14/35-Oz na sąg obliczonych metodą
Bardziej szczegółowoP O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A
P O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A WYDZIAŁ BUDOWNICTWA, MECHANIKI I PETROCHEMII INSTYTUT INŻYNIERII MECHANICZNEJ LABORATORIUM NAPĘDÓW I STEROWANIA HYDRAULICZNEGO I PNEUMATYCZNEGO Instrkcja do
Bardziej szczegółowoSYMULACJA UKŁADU REDUKCJI DRGAŃ Z TŁUMIKIEM MAGNETOREOLOGICZNYM I ELEKTROMAGNETYCZNYM PRZETWORNIKIEM ENERGII
MODELOWANIE INśYNIERSKIE ISSN 1896-771X 37, s. 1-2, Gliwice 29 SYMULACJA UKŁADU REDUKCJI DRGAŃ Z TŁUMIKIEM MAGNETOREOLOGICZNYM I ELEKTROMAGNETYCZNYM PRZETWORNIKIEM ENERGII BOGDAN SAPIŃSKI 1, PAWEŁ MARTYNOWICZ
Bardziej szczegółowoMetody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne. 1. Badanie przelewu o ostrej krawędzi
Metody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne 1. adanie rzelewu o ostrej krawędzi Wrowadzenie Przelewem nazywana jest cześć rzegrody umiejscowionej w kanale, onad którą może nastąić rzeływ.
Bardziej szczegółowoObliczanie pali obciążonych siłami poziomymi
Obliczanie ali obciążonych siłami oziomymi Obliczanie nośności bocznej ali obciążonych siłą oziomą Srawdzenie sztywności ala Na to, czy dany al można uznać za sztywny czy wiotki, mają wływ nie tylko wymiary
Bardziej szczegółowoProblematyka modelowania obciążeń dynamicznych dźwignic wywołanych jazdą po nierównościach
Problematyka modelowania obciążeń dynamicznych dźwignic wywołanych jazdą o nierównościach Marcin Jasiński* *Wydział Techniczny, Akademia im. Jakuba z Paradyża w Gorzowie Wlk., ul. Choina 5, 66-00 Gorzów
Bardziej szczegółowoMETODA TWORZENIA TYPOSZEREGÓW KONSTRUKCJI MASZYN Z ZASTOSOWANIEM TEORII PODOBIEŃSTWA KONSTRUKCYJNEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 47, ISSN 1896-771X METODA TWORZENIA TYPOSZEREGÓW KONSTRUKCJI MASZYN Z ZASTOSOWANIEM TEORII PODOBIEŃSTWA KONSTRUKCYJNEGO Mateusz Cielniak 1a, Piotr Gendarz 1b 1 Instytut Automatyzacji
Bardziej szczegółowoINTERPRETACJA WYNIKÓW BADANIA WSPÓŁCZYNNIKA PARCIA BOCZNEGO W GRUNTACH METODĄ OPARTĄ NA POMIARZE MOMENTÓW OD SIŁ TARCIA
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 3 Zeszyt 008 Janusz aczmarek* INTERPRETACJA WYNIÓW BADANIA WSPÓŁCZYNNIA PARCIA BOCZNEGO W GRUNTACH METODĄ OPARTĄ NA POMIARZE MOMENTÓW OD SIŁ TARCIA 1. Wstę oncecję laboratoryjnego
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 4. Wyznaczanie poziomów dźwięku na podstawie pomiaru skorygowanego poziomu A ciśnienia akustycznego
Ćwiczenie 4. Wyznaczanie oziomów dźwięku na odstawie omiaru skorygowanego oziomu A ciśnienia akustycznego Cel ćwiczenia Zaoznanie z metodą omiaru oziomów ciśnienia akustycznego, ocena orawności uzyskiwanych
Bardziej szczegółowoObciążenia dynamiczne bębnów łańcuchowych w stanach awaryjnych przenośnika ścianowego
prof. dr hab. inż. MARIAN DOLIPSKI dr inż. ERYK REMIORZ dr inż. PIOTR SOBOTA Instytut Mechanizacji Górnictwa Wydział Górnictwa i Geologii Politechnika Śląska Obciążenia dynamiczne bębnów łańcuchowych w
Bardziej szczegółowoPracownia elektryczna i elektroniczna
Pracownia elektryczna i elektroniczna Srawdzanie skuteczności ochrony rzeciworażeniowej 1.... 2.... 3.... Klasa: Grua: Data: Ocena: 1. Cel ćwiczenia: Celem ćwiczenia jest zaoznanie ze sosobami srawdzania
Bardziej szczegółowoPRZESTRZENNY MODEL PRZENOŚNIKA TAŚMOWEGO MASY FORMIERSKIEJ
53/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 PRZESTRZENNY MODEL PRZENOŚNIKA TAŚMOWEGO MASY FORMIERSKIEJ J. STRZAŁKO
Bardziej szczegółowoI. Pomiary charakterystyk głośników
LABORATORIUM ELEKTROAKUSTYKI ĆWICZENIE NR 4 Pomiary charakterystyk częstotliwościowych i kierunkowości mikrofonów i głośników Cel ćwiczenia Ćwiczenie składa się z dwóch części. Celem ierwszej części ćwiczenia
Bardziej szczegółowoWYBÓR FORMY OPODATKOWANIA PRZEDSIĘBIORSTW NIEPOSIADAJĄCYCH OSOBOWOŚCI PRAWNEJ
ZESZYTY NAUKOWE UNIWERSYTETU SZCZECIŃSKIEGO NR 667 FINANSE, RYNKI FINANSOWE, UBEZPIECZENIA NR 40 2011 ADAM ADAMCZYK Uniwersytet Szczeciński WYBÓR FORMY OPODATKOWANIA PRZEDSIĘBIORSTW NIEPOSIADAJĄCYCH OSOBOWOŚCI
Bardziej szczegółowoMODEL MATEMATYCZNY I ANALIZA UKŁADU NAPĘDOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO Z DŁUGIM ELEMENTEM SPRĘŻYSTYM DLA PARAMETRÓW ROZŁOŻONYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Naędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 3 1 Andriy CZABAN*, Marek LIS** zasada Hamiltona, równanie Euler Lagrange a,
Bardziej szczegółowoPracownia elektryczna i elektroniczna
Pracownia elektryczna i elektroniczna Srawdzanie skuteczności ochrony rzeciworażeniowej 1.... 2.... 3.... Klasa: Grua: Data: Ocena: 1. Cel ćwiczenia: Celem ćwiczenia jest zaoznanie ze sosobami srawdzania
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI WIADOMOŚCI OGÓLNE 2. ĆWICZENIA
SPIS TEŚCI 1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 6 1.2. Elektryczne rzyrządy omiarowe... 18 1.3. Określanie nieewności omiarów... 45 1.4. Pomiar rezystancji, indukcyjności i ojemności... 53 1.5. Organizacja racy odczas
Bardziej szczegółowoI. Pomiary charakterystyk głośników
LABORATORIUM ELEKTROAKUSTYKI ĆWICZENIE NR 4 Pomiary charakterystyk częstotliwościowych i kierunkowości mikrofonów i głośników Cel ćwiczenia Ćwiczenie składa się z dwóch części. Celem ierwszej części ćwiczenia
Bardziej szczegółowoAnaliza nośności pionowej pojedynczego pala
Poradnik Inżyniera Nr 13 Aktualizacja: 09/2016 Analiza nośności ionowej ojedynczego ala Program: Plik owiązany: Pal Demo_manual_13.gi Celem niniejszego rzewodnika jest rzedstawienie wykorzystania rogramu
Bardziej szczegółowoEfektywność energetyczna systemu ciepłowniczego z perspektywy optymalizacji procesu pompowania
Efektywność energetyczna systemu ciełowniczego z ersektywy otymalizacji rocesu omowania Prof. zw. dr hab. Inż. Andrzej J. Osiadacz Prof. ndz. dr hab. inż. Maciej Chaczykowski Dr inż. Małgorzata Kwestarz
Bardziej szczegółowoPRZEMIENNIKI CZĘSTOTLIWOŚCI W DWUSIL- NIKOWYM NAPĘDZIE WAŁU TAŚMOCIĄGU PO- WIERZCHNIOWEGO
PRZEMIENNIKI CZĘSTOTLIWOŚCI W DWUSIL- NIKOWYM NAPĘDZIE WAŁU TAŚMOCIĄGU PO- WIERZCHNIOWEGO BERNARD SZYMAŃSKI, JERZY SZYMAŃSKI Politechnika Warszawska, Politechnika Radomska szymansb@isep.pw.edu.pl, j.szymanski@pr.radom.pl
Bardziej szczegółowoRozrusznik gwiazda-trójkąt
nr AB_02 str. 1/6 Sis treści: 1 Rozruch bezosredni str.1 2 Rozruch za omocą rozrusznika stycznikowego / str.2 rzeznaczenie str. 4 Budowa str. 5 Schemat ołączeń str.4 6 asada działania str.4 7 Sosób montaŝu
Bardziej szczegółowoBadania jakości zapachu gazów ziemnych przy użyciu przystawki odorymetrycznej INiG PIB
NAFTA-GAZ, ROK LXXI, Nr 12 / 2015 DOI: 10.18668/NG2015.11 Szymon Lisman, Anna Huszał Badania jakości zaachu gazów ziemnych rzy użyciu rzystawki odorymetrycznej INiG PIB srzężonej z analizatorem chromatograficznym
Bardziej szczegółowo1. Parametry strumienia piaskowo-powietrznego w odlewniczych maszynach dmuchowych
MATERIAŁY UZUPEŁNIAJACE DO TEMATU: POMIAR I OKREŚLENIE WARTOŚCI ŚREDNICH I CHWILOWYCH GŁÓWNYCHORAZ POMOCNICZYCH PARAMETRÓW PROCESU DMUCHOWEGO Józef Dańko. Wstę Masa wyływająca z komory nabojowej strzelarki
Bardziej szczegółowoLaboratorium LAB1. Moduł małej energetyki wiatrowej
Laboratorium LAB1 Moduł małej energetyki wiatrowej Badanie charakterystyki efektywności wiatraka - kompletnego systemu (wiatrak, generator, akumulator) prędkość wiatru - moc produkowana L1-U1 Pełne badania
Bardziej szczegółowoMetody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne. 1. Badanie przelewu o ostrej krawędzi
Metody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne 1. Badanie rzelewu o ostrej krawędzi Wrowadzenie Przelewem nazywana jest cześć rzegrody umiejscowionej w kanale, onad którą może nastąić rzeływ.
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 40, s. 43-48, Gliwice 2010 ZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO TOMASZ CZAPLA, MARIUSZ PAWLAK Katedra Mechaniki Stosowanej,
Bardziej szczegółowoŚCIANOWE PRZENOŚNIKI ZGRZEBŁOWE Z INTELIGENTNYMI SYSTEMAMI REGULACJI PARAMETRÓW PRACY NAPĘDÓW PRZENOŚNIKA 18.1 WSTĘP
18 ŚCIANOWE PRZENOŚNIKI ZGRZEBŁOWE Z INTELIGENTNYMI SYSTEMAMI REGULACJI PARAMETRÓW PRACY NAPĘDÓW PRZENOŚNIKA 18.1 WSTĘP Zapotrzebowanie na inteligentny wysokowydajny, niezawodny ścianowy przenośnik zgrzebłowy,
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA ZBIORNIKA NA GAZ PŁYNNY LPG
Leon KUKIEŁKA, Krzysztof KUKIEŁKA, Katarzyna GELETA, Łukasz CĄKAŁA OPTYMALIZACJA ZBIORNIKA NA GAZ PŁYNNY LPG Streszczenie Praca dotyczy optymalizacji kształtu zbiornika toroidalnego na gaz LPG. Kryterium
Bardziej szczegółowoSłowa kluczowe: symulator, model rozproszony diody półprzewodnikowe, obliczenia rozproszone, Java, CORBA
Portal internetowy do symulacji fizycznej rzyrządów ółrzewodnikowych z wykorzystaniem technologii CORBA. B.ZIĘBA, J.WOJCIECHOWSKI, G. JABŁOŃSKI, W.ZABIEROWSKI, A. NAPIERALSKI KATEDRA MIKROELEKTRONIKI I
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE PROCESU IMPULSOWEGO ZAGĘSZCZANIA MAS FORMIERSKICH. W. Kollek 1 T. Mikulczyński 2 D.Nowak 3
VI KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 003 BADANIA SYMULACYJNE PROCESU IMPULSOWEGO ZAGĘSZCZANIA MAS FORMIERSKICH BADANIA SYMULACYJNE PROCESU IMPULSOWEGO ZAGĘSZCZANIA MAS FORMIERSKICH W. Kollek 1 T. Mikulczyński
Bardziej szczegółowoJak określić stopień wykorzystania mocy elektrowni wiatrowej?
Jak określić stoień wykorzystania mocy elektrowni wiatrowej? Autorzy: rof. dr hab. inŝ. Stanisław Gumuła, Akademia Górniczo-Hutnicza w Krakowie, mgr Agnieszka Woźniak, Państwowa WyŜsza Szkoła Zawodowa
Bardziej szczegółowoA SYSTEM APPROACH FOR OPTIMIZING OF PARAMETERS OF THE PROPOSED MARITIME CONTAINER PORT IN ŚWINOUJŚCIE
Journal of KONBiN 43(2017) ISSN 1895-8281 DOI 10.1515/jok-2017-0057 ESSN 2083-4608 A SYSTEM APPROACH FOR OPTIMIZING OF PARAMETERS OF THE PROPOSED MARITIME CONTAINER PORT IN ŚWINOUJŚCIE SYSTEMOWE PODEJŚCIE
Bardziej szczegółowoOpracowanie systemu sterowania wybranej linii technologicznej z uwzględnieniem zagadnień inżynierii oprogramowania
1 Opracowanie systemu sterowania wybranej linii technologicznej z uwzględnieniem zagadnień inżynierii oprogramowania Martyna MICHALEC Kierujący projektem: dr hab. inż. Marek FIDALI, prof. Pol. Śl. Opiekun:
Bardziej szczegółowoANALIZA DYNAMIKI PRZENOŚNIKA FORM ODLEWNICZYCH. T. SOCHACKI 1, J. GRABSKI 2 Katedra Systemów Produkcji, Politechnika Łódzka, Stefanowskiego 1/15, Łódź
32/12 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2004, Rocznik 4, Nr 12 Archives of Foundry Year 2004, Volume 4, Book 12 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ANALIZA DYNAMIKI PRZENOŚNIKA FORM ODLEWNICZYCH T. SOCHACKI 1, J. GRABSKI
Bardziej szczegółowoZ poprzedniego wykładu:
Z orzedniego wykładu: Człon: Ciało stałe osiadające możliwość oruszania się względem innych członów Para kinematyczna: klasy I, II, III, IV i V (względem liczby stoni swobody) Niższe i wyższe ary kinematyczne
Bardziej szczegółowoKalorymetria paliw gazowych
Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn i Urządzeń Cielnych W9/K2 Miernictwo energetyczne laboratorium Kalorymetria aliw gazowych Instrukcja do ćwiczenia nr 7 Oracowała: dr inż. Elżbieta Wróblewska Wrocław,
Bardziej szczegółowo1. Wprowadzenie SYSTEM STEROWANIA, MONITORINGU I DIAGNOSTYKI
mgr in. Kamil Szewerda Instytut Techniki Górniczej KOMAG prof. dr hab. in. Jerzy wider dr in. Krzysztof Herbu Politechnika lska Streszczenie Wprowadzanie w nowoczesnych przenonikach cianowych moliwoci
Bardziej szczegółowoZabezpieczenia upływowe w sieciach z przemiennikami częstotliwości w podziemiach kopalń
dr inż. ADAM MARK Politechnika Śląska, Katedra lektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Zabezieczenia uływowe w sieciach z rzemiennikami częstotliwości w odziemiach koalń W artykule rzedstawiono wływ rzemiennika
Bardziej szczegółowoZeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 76/
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 7/7 3 Zdzisław Budzyński, Przemysław Deja CMG KOMAG, Gliwice BADANIA STANOWISKOWE SYSTEMU POSUWU KOMBAJNU Z DWOMA SILNIKAMI ZINTEGROWANYMI Z PRZEMIENNIKAMI CZĘSTOTLIWOŚCI
Bardziej szczegółowoWYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Budowy i Eksploatacji Maszyn specjalność: konstrukcja i eksploatacja maszyn i pojazdów
WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Budowy i Eksloatacji Maszyn secjalność: konstrukcja i eksloatacja maszyn i ojazdów Instrukcja do zajęć laboratoryjnych Temat ćwiczenia: Budowa i działanie układu hydraulicznego.
Bardziej szczegółowoKONCEPCJA HYDROSTATYCZNEGO UKŁADU JAZDY TYPU SKID STEER TERENOWEGO POJAZDU SPECJALNEGO PRZEZNACZENIA
InŜynieria Maszyn, R. 17, z. 4, 2012 naęd hydrostatyczny, modernizacja, sterowanie, ojazd terenowy Artur GUZOWSKI 1 Andrzej SOBCZYK 1 KONCEPCJA HYDROSTATYCZNEGO UKŁADU JAZDY TYPU SKID STEER TERENOWEGO
Bardziej szczegółowoMOŻLIWOŚCI STEROWANIA SIŁĄ TARCIA ZA POMOCĄ PRĄDU ELEKTRYCZNEGO PRZEPŁYWAJĄCEGO PRZEZ STREFĘ TARCIA
2-2011 T R I B O L O G I A 61 Krzysztof KRAWCZYK *, Emil NOWIŃSKI **, Agnieszka CHOJNACKA *** MOŻLIWOŚCI STEROWANIA SIŁĄ TARCIA ZA POMOCĄ PRĄDU ELEKTRYCZNEGO PRZEPŁYWAJĄCEGO PRZEZ STREFĘ TARCIA THE POSSIBILITIES
Bardziej szczegółowoBADANIE SILNIKA BEZSZCZOTKOWEGO PRĄDU STAŁEGO (BLDC)
BADANIE SILNIKA BEZSZCZOTKOWEGO PRĄDU STAŁEGO (BLDC) 1 Wrowadzenie Silnik bezszczotkowy rądu stałego (Rys. 1.) jest odowiednikiem odwróconego konwencjonalnego silnika rądu stałego z magnesami trwałymi
Bardziej szczegółowoPierwsze prawo Kirchhoffa
Pierwsze rawo Kirchhoffa Pierwsze rawo Kirchhoffa dotyczy węzłów obwodu elektrycznego. Z oczywistej właściwości węzła, jako unktu obwodu elektrycznego, który: a) nie może być zbiornikiem ładunku elektrycznego
Bardziej szczegółowoRysunek 1 Przykładowy graf stanów procesu z dyskretnymi położeniami.
Procesy Markowa Proces stochastyczny { X } t t nazywamy rocesem markowowskim, jeśli dla każdego momentu t 0 rawdoodobieństwo dowolnego ołożenia systemu w rzyszłości (t>t 0 ) zależy tylko od jego ołożenia
Bardziej szczegółowoWZORCOWANIE PRZETWORNIKÓW SIŁY I CIŚNIENIA
WZORCOWANIE PRZETWORNIKÓW SIŁY I CIŚNIENIA. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest: - oznanie zasady działania i budowy oularnych w raktyce rzemysłowej rzetworników siły i ciśnienia, - oznanie zagadnień związanych
Bardziej szczegółowoALGORYTM STRAŻAKA W WALCE Z ROZLEWAMI OLEJOWYMI
JOLANTA MAZUREK Akademia Morska w Gdyni Katedra Matematyki ALGORYTM STRAŻAKA W WALCE Z ROZLEWAMI OLEJOWYMI W artykule rzedstawiono model wykorzystujący narzędzia matematyczne do ustalenia reguł oraz rozwiązań,
Bardziej szczegółowoPraktyki zawodowe technik żywienia i usług gastronomicznych Załącznik nr 2
raktyki zawodowe technik żywienia i usług gastronomicznych Załącznik nr 2 1. ezieczeństwo i organizacja racy w zakładzie gastronomicznym 2. zynności związane z rodukcją gastronomiczną 3. lanowanie i wykonywanie
Bardziej szczegółowoWERYFIKACJA MODELU DYNAMICZNEGO PRZEKŁADNI ZĘBATEJ W RÓŻNYCH WARUNKACH EKSPLOATACYJNYCH
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 84 Nr kol. 1907 Grzegorz PERUŃ 1 WERYFIKACJA MODELU DYNAMICZNEGO PRZEKŁADNI ZĘBATEJ W RÓŻNYCH WARUNKACH EKSPLOATACYJNYCH Streszczenie. W artykule
Bardziej szczegółowoRuch granulatu w rozdrabniaczu wielotarczowym
JÓZEF FLIZIKOWSKI ADAM BUDZYŃSKI WOJCIECH BIENIASZEWSKI Wydział Mechaniczny, Akademia Techniczno-Rolnicza, Bydgoszcz Ruch granulatu w rozdrabniaczu wielotarczowym Streszczenie: W pracy usystematyzowano
Bardziej szczegółowoHydrostatyczny system napędu i sterowania jazdą platformy mobilnej
GUZOWSKI Artur 1 SOBCZYK Andrzej 2 Hydrostatyczny system naędu i sterowania jazdą latformy mobilnej WSTĘP Mimo rosnącej roli naędów elektrycznych wciąż niezastąione jest wykorzystanie w rzemyśle naędów
Bardziej szczegółowoKatedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI. Pomiar ciepła spalania paliw gazowych
Katedra Silników Salinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Pomiar cieła salania aliw gazowych Wstę teoretyczny. Salanie olega na gwałtownym chemicznym łączeniu się składników aliwa z tlenem, czemu
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŚLĄSKA. WYDZIAŁ ORGANIZACJI I ZARZĄDZANIA. Katedra Podstaw Systemów Technicznych - Podstawy Metrologii - Ćwiczenie 5. Pomiary dźwięku.
POITECHNIKA ŚĄSKA. WYDZIAŁ ORGANIZACJI I ZARZĄDZANIA. Strona:. CE ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest zaoznanie się z odstawowymi ojęciami z zakresu omiarów dźwięku (hałasu), odstawowymi zależnościami oisującymi
Bardziej szczegółowoAKADEMIA MORSKA KATEDRA NAWIGACJI TECHNICZEJ
AKADEMIA MORSKA KATEDRA NAWIGACJI TECHNICZEJ ELEMETY ELEKTRONIKI LABORATORIUM Kierunek NAWIGACJA Secjalność Transort morski Semestr II Ćw. 3 Badanie rzebiegów imulsowych Wersja oracowania Marzec 2005 Oracowanie:
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH WYSTĘPUJĄCYCH W PIECZARKARNIACH: MODEL WYMIANY CIEPŁA I MASY
Inżynieria Rolnicza 5(123)/2010 MODELOWANIE PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH WYSTĘPUJĄCYCH W PIECZARKARNIACH: MODEL WYMIANY CIEPŁA I MASY Ewa Wacowicz, Leonard Woroncow Katedra Automatyki, Politecnika Koszalińska
Bardziej szczegółowoTHE MODELLING OF CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OF HARMONIC DRIVE
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Piotr FOLĘGA MODELOWANIE WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH PRZEKŁADNI FALOWYCH Streszczenie. W pracy na podstawie rzeczywistych
Bardziej szczegółowoZakres zagadnienia. Pojęcia podstawowe. Pojęcia podstawowe. Do czego słuŝą modele deformowalne. Pojęcia podstawowe
Zakres zagadnienia Wrowadzenie do wsółczesnej inŝynierii Modele Deformowalne Dr inŝ. Piotr M. zczyiński Wynikiem akwizycji obrazów naturalnych są cyfrowe obrazy rastrowe: dwuwymiarowe (n. fotografia) trójwymiarowe
Bardziej szczegółowoANALIZA MOBILNOŚCI ROBOTA TRZYKOŁOWEGO NA BAZIE JEGO MODELU
MODELOWANIE INŻYNIESKIE ISSN 1896-771X 44, s. 265-275, Gliwice 212 ANALIZA MOBILNOŚCI OBOTA TZYKOŁOWEGO NA BAZIE JEGO MODELU MACIEJ TOJNACKI 1, KZYSZTOF KUC 2 1 Przemysłowy Instytut Automatyki i Pomiarów
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE OBSZARÓW ENERGOOSZCZĘDNYCH W PRACY TRÓJFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO
Feliks Mirkowski OKREŚLENIE OBSZARÓW ENERGOOSZCZĘDNYCH W PRACY TRÓJFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO Streszczenie. JeŜeli obciąŝenie silnika jest mniejsze od znamionowego, to jego zasilanie napięciem znamionowym
Bardziej szczegółowoIDENTYFIKACJA I ANALIZA PARAMETRÓW GEOMETRYCZNYCH I MECHANICZNYCH KOŚCI MIEDNICZNEJ CZŁOWIEKA
POLITECHNIKA ŚLĄSKA ZESZYTY NAUKOWE Nr 1651 Antoni JOHN SUB Gottingen 7 217 780 458 2005 A 3012 IDENTYFIKACJA I ANALIZA PARAMETRÓW GEOMETRYCZNYCH I MECHANICZNYCH KOŚCI MIEDNICZNEJ CZŁOWIEKA Gliwice 2004
Bardziej szczegółowoOdnawialne Źródła Energii I stopień (I stopień/ II stopień) ogólnoakademicki (ogólnoakademicki/praktyczny) dr hab. inż. Jerzy Piotrowski, prof.
KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Budownictwo asywne i autonomiczne Nazwa modułu w języku angielskim Passive and autonomic buildings Obowiązuje od roku akademickiego 2016/2017 A.
Bardziej szczegółowoANALIZA MOŻLIWOŚCI ZWIĘKSZENIA EFEKTYWNOŚCI WYKORZYSTANIA ŚRODKÓW PRODUKCJI W ŚCIANACH WYDOBYWCZYCH KOPALNI WĘGLA KAMIENNEGO
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2015 Seria: ORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE z. 78 Nr kol. 1928 Adam GUMIŃSKI Politechnika Śląska Wydział Organizacji i Zarządzania Instytut Zarządzania i Administracji ANALIZA
Bardziej szczegółowoKARTA KATALOGOWA POMP ŚRUBOWYCH
HYDROSTER S. z o.o. ul. Na Ostrowiu 1 80-958 Gdańsk Tel. (58) 307 12 90, fax (58) 307 12 92, e-mail: market@hydroster.com.l KARTA KATALOGOWA OM ŚRUBOWYCH ACE KK-11126/01.99 oma śrubowa ACE KK-11126/01.99
Bardziej szczegółowoDOBÓR MODELU NAPRĘŻENIA UPLASTYCZNIAJĄCEGO DO PROGRAMU STERUJĄCEGO WALCOWANIEM BLACH GRUBYCH W CZASIE RZECZYWISTYM
DOBÓR MODELU NAPRĘŻENIA UPLASTYCZNIAJĄCEGO DO PROGRAMU STERUJĄCEGO WALCOWANIEM BLACH GRUBYCH W CZASIE RZECZYWISTYM D. Svietlichnyj *, K. Dudek **, M. Pietrzyk ** * Metalurgiczna Akademia Nauk, Dnieroietrowsk,
Bardziej szczegółowoBadania nośności kasztów drewnianych. 1. Wprowadzenie PROJEKTOWANIE I BADANIA
Badania nośności kasztów drewnianych dr inż. Włodzimierz Madejczyk Instytut Techniki Górniczej KOMAG Streszczenie: Kaszty drewniane służą do ochrony chodników przyścianowych poprzez ograniczenie efektu
Bardziej szczegółowoDodatek E Transformator impulsowy Uproszczona analiza
50 Dodatek E Transformator imulsowy Uroszczona analiza Za odstawę uroszczonej analizy transformatora imulsowego rzyjmiemy jego schemat zastęczy w wersji zredukowanej L, w której arametry strony wtórnej
Bardziej szczegółowoWYBÓR PUNKTÓW POMIAROWYCH
Scientific Bulletin of Che lm Section of Technical Sciences No. 1/2008 WYBÓR PUNKTÓW POMIAROWYCH WE WSPÓŁRZĘDNOŚCIOWEJ TECHNICE POMIAROWEJ MAREK MAGDZIAK Katedra Technik Wytwarzania i Automatyzacji, Politechnika
Bardziej szczegółowo1. Model procesu krzepnięcia odlewu w formie metalowej. Przyjęty model badanego procesu wymiany ciepła składa się z następujących założeń
ROK 4 Krzenięcie i zasilanie odlewów Wersja 9 Ćwicz. laboratoryjne nr 4-04-09/.05.009 BADANIE PROCESU KRZEPNIĘCIA ODLEWU W KOKILI GRUBOŚCIENNEJ PRZY MAŁEJ INTENSYWNOŚCI STYGNIĘCIA. Model rocesu krzenięcia
Bardziej szczegółowoANALiZA WPŁYWU PARAMETRÓW SAMOLOTU NA POZiOM HAŁASU MiERZONEGO WEDŁUG PRZEPiSÓW FAR 36 APPENDiX G
PRACE instytutu LOTNiCTWA 221, s. 115 120, Warszawa 2011 ANALiZA WPŁYWU PARAMETRÓW SAMOLOTU NA POZiOM HAŁASU MiERZONEGO WEDŁUG PRZEPiSÓW FAR 36 APPENDiX G i ROZDZiAŁU 10 ZAŁOżEń16 KONWENCJi icao PIotr
Bardziej szczegółowoModelowanie w projektowaniu maszyn i procesów cz.5
Modelowanie w projektowaniu maszyn i procesów cz.5 Metoda Elementów Skończonych i analizy optymalizacyjne w środowisku CAD Dr hab inż. Piotr Pawełko p. 141 Piotr.Pawełko@zut.edu.pl www.piopawelko.zut.edu.pl
Bardziej szczegółowoSpecjalnościowy Obowiązkowy Polski Semestr VI
KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego 2015/2016 Z-ID-607a Wybrane modele klasyfikacji i regresji Selected Models of Classification
Bardziej szczegółowoANALIZA MOŻLIWOŚCI WYKORZYSTANIA SYGNAŁÓW AKUSTYCZNYCH W DIAGNOSTYCE MASZYN ASYNCHRONICZNYCH PRACUJĄCYCH PRZY ZMIENNYM OBCIĄŻENIU
Maszyny Elektryczne Zeszyty Problemowe Nr 4/2015 (108) 171 Jarosław Tulicki, Maciej Sułowicz Politechnika Krakowska ANALIZA MOŻLIWOŚCI WYKORZYSTANIA SYGNAŁÓW AKUSTYCZNYCH W DIAGNOSTYCE MASZYN ASYNCHRONICZNYCH
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903 Piotr FOLĘGA 1 DOBÓR ZĘBATYCH PRZEKŁADNI FALOWYCH Streszczenie. Różnorodność typów oraz rozmiarów obecnie produkowanych zębatych
Bardziej szczegółowoDWUTEOWA BELKA STALOWA W POŻARZE - ANALIZA PRZESTRZENNA PROGRAMAMI FDS ORAZ ANSYS
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Bardziej szczegółowoWYDAJNOŚĆ POMPOWANIA W MIESZALNIKU Z DWOMA MIESZADŁAMI NA WALE THE PUMPING EFFICIENCY IN DUAL IMPELLER AGITATOR
ANDRZEJ DUDA, JERZY KAMIEŃSKI, JAN TALAGA * WYDAJNOŚĆ POMPOWANIA W MIESZALNIKU Z DWOMA MIESZADŁAMI NA WALE THE PUMPING EFFICIENCY IN DUAL IMPELLER AGITATOR Streszczenie W niniejszej racy rzedstawiono wyniki
Bardziej szczegółowoANALIZA MODELOWA WŁASNO CI STATYCZNYCH I DYNAMICZNYCH ZAWORÓW HYDRAULICZNYCH
W Y B R A N E P R O B L E M Y I N Y N I E R S K I E N U M E R 2 I N S T Y T U T A U T O M A T Y Z A C J I P R O C E S Ó W T E C H N O L O G I C Z N Y C H I Z I N T E G R O W A N Y C H S Y S T E M Ó W W
Bardziej szczegółowoPrace wst pne Wytyczenie sieci gazowej na mapie geodezyjnej
Prace wstne 1. Lokalizacja budynków w zaoatrywanych w aliwo gazowe 2. Proozycja usytuowania stacji redukcyjnej lub unktu redukcyjnego z zachowaniem wymaganych stref zagroenia wybuchem 3. Zarojektowanie
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE SERWOZAWORU Z PIEZOELEMENTEM BELKOWYM W STOPNIU STERUJĄCYM I Z ELEKTRYCZNYM SPRZĘŻENIEM ZWROTNYM
KOMISJA BUDOWY MASZYN PAN ODDZIAŁ W POZNANIU Vol. 8 nr 4 Archiwum Technologii Maszyn i Automatyzacji 8 DARIUSZ SĘDZIAK, MARCIN PELIC MODELOWANIE SERWOZAWORU Z PIEZOELEMENTEM BELKOWYM W STOPNIU STERUJĄCYM
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA KOŁA NA ZMIANĘ SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Tomasz FIGLUS, Piotr FOLĘGA, Piotr CZECH, Grzegorz WOJNAR WYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA
Bardziej szczegółowoWyznaczanie sił w przegubach maszyny o kinematyce równoległej w trakcie pracy, z wykorzystaniem metod numerycznych
kinematyka równoległa, symulacja, model numeryczny, sterowanie mgr inż. Paweł Maślak, dr inż. Piotr Górski, dr inż. Stanisław Iżykowski, dr inż. Krzysztof Chrapek Wyznaczanie sił w przegubach maszyny o
Bardziej szczegółowoBADANIA ZRÓŻNICOWANIA RYZYKA WYPADKÓW PRZY PRACY NA PRZYKŁADZIE ANALIZY STATYSTYKI WYPADKÓW DLA BRANŻY GÓRNICTWA I POLSKI
14 BADANIA ZRÓŻNICOWANIA RYZYKA WYPADKÓW PRZY PRACY NA PRZYKŁADZIE ANALIZY STATYSTYKI WYPADKÓW DLA BRANŻY GÓRNICTWA I POLSKI 14.1 WSTĘP Ogólne wymagania prawne dotyczące przy pracy określają m.in. przepisy
Bardziej szczegółowoPOPRAWA EFEKTYWNOŚCI ENERGETYCZNEJ UKŁADU NAPĘDOWEGO Z SILNIKIEM INDUKCYJNYM ŚREDNIEGO NAPIĘCIA POPRZEZ JEGO ZASILANIE Z PRZEMIENNIKA CZĘSTOTLIWOŚCI
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 73/5 49 Zbigniew Szulc, łodzimierz Koczara Politechnika arszawska, arszawa POPRAA EFEKTYNOŚCI ENERGETYCZNEJ UKŁADU NAPĘDOEGO Z SILNIKIEM INDUKCYJNYM ŚREDNIEGO
Bardziej szczegółowoInżynieria Proekologiczna Ecology Engeeniering. Zarządzanie i Inżynieria Produkcji I stopień Ogólnoakademicki
KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego 203/203 Inżynieria Proekologiczna Ecology Engeeniering A. USYTUOWANIE MODUŁU W
Bardziej szczegółowoJanusz Górczyński. Prognozowanie i symulacje w zadaniach
Wykłady ze statystyki i ekonometrii Janusz Górczyński Prognozowanie i symulacje w zadaniach Wyższa Szkoła Zarządzania i Marketingu Sochaczew 2009 Publikacja ta jest czwartą ozycją w serii wydawniczej Wykłady
Bardziej szczegółowoMaszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2017 (114) 39
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2017 (114) 39 Andrzej Dzikowski Instytut Technik Innowacyjnych EMAG, Katowice WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYKI MAKSYMALNEGO MOMENTU I MAKSYMALNEJ MOCY MECHANICZNEJ
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: PODSTAWY MODELOWANIA PROCESÓW WYTWARZANIA Fundamentals of manufacturing processes modeling Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy na specjalności APWiR Rodzaj
Bardziej szczegółowo