OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE BELKI NA PODŁOŻU SPRĘ Ż YSTY M Z UWZGLĘ DNIENIEM OGRANICZEŃ NAPRĘ ŻŃ MACIEJ MAKOWSKI, GWIDON SZEFER (KRAKÓW) 1.
|
|
- Damian Bukowski
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 M ECHAN IKA TEORETYCZNA 1 STOSOWANA 3, IS (1977) OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE BELKI NA PODŁOŻU SPRĘ Ż YSTY M Z UWZGLĘ DNIENIEM OGRANICZEŃ NAPRĘ ŻŃ E NORMALNYCH MACIEJ MAKOWSKI, GWIDON SZEFER (KRAKÓW) 1. Wstęp Przedmiotem pracy bę dzie optymalizacja kształtu (szerokoś ci) belki spoczywają cej na podłożu sprę ż ystym Winklera z uwagi na minimum obję tośi cprzy ograniczeniu naprę żń e normalnych. W tym celu w prostoką tnym, kartezjań skim układzie współrzę dnych Otx rozważ ymy belkę o skoń czonej długoś ci, sprę ż ystą, jednorodną, izotropową o przekroju prostoką tnym (rys. 1). p =kx Rys. 1 Linia ugię cia belki opisana jest znanym równaniem róż niczkowym (1.1) (EJx")" + kx = q(t), gdzie E oznacza moduł Younga, J moment bezwładnoś ci, x(t) ugię cie belki, q(t) obcią ż enie, к współczynnik podatnoś ci podłoż a. Rozważ ać bę dziemy belkę spoczywają ca na podłożu o stałym współczynniku podatnoś ci к, o stałej wysokoś ci i zmiennej, lecz symetrycznej wzglę dem osi belki, szerokoś ci. Szerokość belki moż emy wyrazić w postaci (1.) \EJ(t) 1 *(0 = h,. 3 У E = h 3 E m ( 0 ' gdzie mit) = EĄ t).
2 360 M. MAKOWSKI, G. SZEFER Szukanie minimum obję tośi cbelki przy takich założ eniach równoważ ne jest szukaniu minimum funkcjonału] m(t)dt. o W dalszym cią gu pracy belkę bę dziemy traktować jako układ sterowania, rozwią zując nieklasyczny problem wariacyjny na podstawie metody programowania dynamicznego BELLMANA.. Sformułowanie problemu Rozważ my belkę opisaną równaniem (.1) MO*"]" = q kx. ' Warunek ograniczają cy naprę ż eni e normalne (.) \o\<o d ; funkcjonał postaci (.3) J 0 = / (OA; Należy wyznaczyć taki kształt belki, który przy spełnieniu (.1) i (.) realizuje minimum funkcjonału J Rozwią zanie problemu Ograniczenie (.) zastą pimy równoważ nym ograniczeniem na drugą pochodną ugię cia. Korzystając ze wzoru n n \M\ \EJx"\ h \Ex"h\ (3.1). a= w = j = i uwzglę dniając (.), otrzymujemy (3.) \x"\ < o o, df cr, gdzie OQ = Eh Oznaczając x" = v, które traktujemy jako nowe sterowanie [1], moż na sformułowany problem przedstawić nastę pują co : (3.3) [m(t)x"]" = q kx, (3.4) x" = v, (3.5) D = {v: \v\ < a 0 ), i (3.6) min I m{t)dt.
3 OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE BELKI NA PODŁOŻU SPRĘ Ż YSTY M 361 Równanie (3.4) przedstawiamy w postaci układu równań rzę du pierwszego: (3.7) i = x, x = v, gdzie x, = x. i Umiejscawiając zagadnienie szukania min/m(t)dt w szerszej klasie ze zmienną dolną VSQ b granicą całkowania, mamy (3.8) f(x, t) = min i m(u)du, ч ел J gdzie x = (x x, x ). Równanie BELLMANA [1] dla wyznaczenia funkcji / ma postać] (3.9) 0 = min et cx t dx J Zależ ność w nawiasie kwadratowym od v jest liniowa, czyli minimum tego wyraż enia bę dzie osią gnię t e na brzegu Q. Mamy więc równoważ ną postać równania Bellmana (3.10) 0 = inf\m+^ + p x a stąd otrzymujemy sterowanie optymalne dx Я /* (3.11) v = o osgn^r, które moż na zapisać w równoważ nej postaci (3.1) \x"\ = o o. Rozwią zaniem optymalnym postawionego zadania jest więc belka równomiernej wytrzymałoś ci. Jakoś ciowy charakter sterowania został znaleziony stosunkowo prosto, jednak w dalszym cią gu należy poszukać WKW na to, aby belka była równomiernej wytrzymałoś ci i podać jej konstrukcję. ox 4. Belki o równomiernej wytrzymałoś ci na podłożu sprę ż ystym 4.1. Przypadek krzywizny stałego znaku. Rozważ my począ tkowo najprostszy przypadek, czyniąc zastrzeż enie (4.1) x">0 dla fe<0,/>. Warunek okreś lająy c kształt belki ma postać: a = a d, który zgodnie z (3.1) moż na zapisać л Ex"h (4.) = a d. 1 5 Mechanika teoretyczna 3/77
4 36 M. MAKOWSKI, G. SZEFER Równanie linii ugię cia belki po wykorzystaniu wzoru na moment bezwładnoś ci przyjmuje postać > t 6 Ex"h b(t)\ =q kx lub [a d b(t)\" = q kx po wykorzystaniu zwią zku (4.). Mamy stąd I (4.3) Do wyznaczenia poszukiwanego kształtu belki mamy więc układ dwóch równań (4.) (4.3). Są to równania róż niczkowe rzę du drugiego, należy więc dołą czyć do nich po dwa warunki począ tkowe lub brzegowe ze wzglę du na x(t) i b(t). %(t)*ą 0. Rys. ' Jako przykład rozważ my belkę utwierdzoną na jednym i swobodną na drugim koń cu, obcią ż on ą w sposób stały q(t) = q 0 const. Rozwią zanie równania (4.) ma postać Oj Eh t + Ci t+c, a po uwzglę dnieniu warunków począ tkowach x(0) = x'(0) = 0 otrzymujemy (4.4) Od o X = t Eh Po wstawieniu zwią zku (4.4) do (4.3) otrzymujemy równanie (4.5) którego rozwią zanie ma postać (4.6) ti,'a 6 / k<r к а, d Л A 3?o h a u Eh 3 Warunki począ tkowe dla b(t) otrzymujemy uwzglę dniają, cże moment i siła poprzeczna powinny być równe zeru dla t = /. Mamy wię c: I EJx"\ t=l = 0=>b(l) = 0, (EJx"y\ t.=, = 0=>b'(l) = 0.
5 OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE BELKI NA PODŁOŻU SPRĘ Ż YSTY M 363 Uwzglę dniając te warunki mamy poszukiwany kształt belki Do wyniku (4.7) moż emy dojść również inną metodą. Z założ enia x" = a 0, otrzymuk jemy reakcję podłoża równą a 0 t. Oznaczmy к (4.8) q(t) = a 0 cr 0 t. Moment od obcią ż eni a q(t) liczony z prawej strony przekroju ma postać // к \ (4.9), M(t) = J Uo a 0 u \(u t)du. Po wykonaniu całkowania otrzymujemy (4.10) M W._, 0 J' t + _^(_C_4' + jl). Powyż szy wynik otrzymaliś my przy założ eniu x" > 0, czyli M(t) jest ujemne dla t e <0, /). Poszukiwany kształt belki otrzymamy, wykorzystując wzór > (4.11) b{t)= W(t)\. naл Ponieważ \M(t)\ M(t), otrzymujemy ostatecznie wzór (4 1) b(t) = 'Ж ** H «4 M Ł ^ x i L ^ J «! Ą identyczny ze wzorem (4.7) otrzymanym w poprzedniej metodzie. Otrzymaliś my optymalny kształt belki przy uczynionym a priori założ eniu x" > 0 dla/e(0,/>. Wyprowadzimy obecnie warunek konieczny i wystarczają cy na to, aby x" > 0 dla t e (0,/>. Twierdzenie (4.1) Założ enie: x" > 0 dla re(0,/>. k Teza: q 0 ^o 0 l Ss 0. Dowód: x" > 0 => x" = cr 0 x = ~ 0 / => /ex = y o', ч df к, Oznaczmy q(t) = с 7 0 у о 0 Г. Ponieważ q(t) jest funkcją maleją cą, musi przyjmować wartoś ci dodatnie dla t e <0, /), gdyż w przeciwnym przypadku nie byłoby spełnione założ enie x" > 0. Zauważ my, że
6 364 M. MAKOWSKI, G. SZEFER wartość równą zeru może przyjmować q{t) jedynie dla t = l i że prawdziwa jest następują ca implikacja: к q 0 IT (f 0 t >0 к dla t e <0, /> => q 0 ^ a 0 l 5* 0, cbdo. A Z Twierdzenie (4.) Założ enie: q o ^ <y o l >0. Teza: Dowód: x">0 dla re<0,/>. 4o ~o 0 l ^ 0 => 9(0 f q 0 Ł^0fi > 0 dla r 6<0, /). Moment obliczony od obcią ż eni a q(t) przyjmuje wartoś ci ujemne, czyli x" przyjmuje wartoś ci dodatnie, cbdo. Otrzymaliś my więc warunek konieczny i wystarczają cy na to, aby x" było dodatnie w postaci nierównoś ci (4.13) q 0 ^<r 0 i ź O. Wzór (4.1) przedstawia więc optymalny kształt belki przy założ eniu, że parametry: к q 0, k, a 0 i / spełniają relację: q 0 a a l ^ 0. Zauważ my, że jeż eli we wzorze (4.1) przejdziemy w granicy z к do zera otrzymamy znane rozwią zanie Galileusza: (4.14) 6(0 3ffo { 6q 0 l 3l q 0 h a d h a d h a d 4.. Przypadek zmiany znaku krzywizny. Rozważ ać teraz bę dziemy przypadek z jednokrotną zmianą krzywizny parabol w przedziale (0,0; zakładamy wię c, ż e: (4.15) c f cr 0 dla 0 ^ t ^ a t, ~ 1 cr 0 dla a x < t < /, gdzie a x jest nieznanym punktem leż ą cym wewną trz przedziału (0, /). Na podstawie założ enia (4.15) mamy *i(0 1 a0 t dla 0 < t < a t, a po uwzglę dnieniu warunków zszycia: Otrzymujemy = x (a 1 ), x[(a t ) = x' (aj). x (t) = Y a ot + a 0 a 1 t a 0 a\ dla a x < t < /.
7 OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE BELKI NA PODŁOŻU SPRĘ Ż YSTY M 365 Przyjmując (4.16) q(t) = к q 0 at o d l a o< 1 ~ k { Y' t + <J oo i t a 0 alj dla a t < / < /, sprowadzamy zagadnienie do belki statycznie wyznaczalnej. Moment od obcią ż eni a q(t) dla a x <? < / ma postać W = J ^ o /c( ^ M +cr oa l M ff 0a j](m / )rfm. Po wykonaniu całkowania otrzymujemy / l t \ к IP 1* t*\ (4.17) M{t) = (r/ 0 + A:o 0 «f)^/ ~ ~j + ^("З ' 4 Г / + Podobnie w przedziale 0 < t < a x mamy,,.... (a, t) к а 0 1а * a] f 4 \ (4.18) M(0 = g o ± l ^ + ^ ± j t + ^ +,J, l a\\ kil 3 1* crt\ + (q 0 + k o o a\) la, / H + у "o \T 0 l 4 1*/ l' 3 'l a?\ I +^ (T 0a 1l ^ y f l I l + _ 6 _ / Wartość momentu w punkcie t = a x wynosi. (4.19) M(a x ) = («o+^oa )( ai / _C ^ + A o 0 ( J ai ^ ^ ] + + к (т 0 а Л T AI+ ~6~}' Na podstawie zwią zku EJx" = Mi założ enia, że w punkcie a x nastę puje skok x" oraz faktu, że moment od obcią ż eni a cią głego jest funkcją cią głą, wnioskujemy, że M(a t ) = = 0. Warunek M(a x ) = 0 pozwala wyznaczyć nieznaną wartość odcię tej punktu, w którym nastę puje zmiana krzywizny. Po przekształceniach wyraż enia (4.19) i przyrównaniu do zera otrzymujemy równanie stopnia czwartego Ш ^,» + (^ +^). ; _(^ + 4,) 0 l + (j ^4,f o. Rozwią zanie tego równania ze wzglę du na a x pozwoli wyznaczyć optymalny kształt belki po wykorzystaniu zwią zku b(t) =, f \M(t)\.
8 З бб М. MAKOWSKI, G. SZEFER ' Pierwiastki równania stopnia czwartego okreś lają znane wzory, jednak w naszym przypadku istotne jest znalezienie WKW na to, aby równanie (4.0) posiadało dokładnie jeden pierwiastek rzeczywisty w przedziale (0, /). W tym celu oprzemy się na nastę pują ce j definicji i twierdzeniu []: Definicja: Jeż eli w cią gu skoń czonym liczb rzeczywistych С 1г C,, C n zachodzi dla 1 < к < n l nierówność C k x C k+1 < 0, to mówimy, że para liczb C k, C k+l stanowi odmianę. Również w przypadku, gdy jest C k x C t + P + I < 0, przy czym C k+s = 0 dla s = 1,,......,p (1 < к,1 < p, k+p < «), to mówimy, że para liczb stanowi odmianę. W cią gu, 3, 5, 1, 0,, 7, 0, 0, 9, 5 odmianę tworzą pary: 3, 5;,1; 7, 9. Mamy więc trzy odmiany w tym cią gu. Reguła Fouriera. Tworzymy dla danego wielomianu f(x) stopnia n ciąg jego pochodnych: f(x), f'(x), f"(x), f m (x). Pochodna f w (x) jest stała. Oznaczmy przez N(x 0 ) ilość odmian w cią gu liczb f(x 0 ), f'(x 0 ),...,f m (x 0 ). Twierdzenie Budana Fouriera. Niech f(x) bę dzie wielomianem rzeczywistym i niech a < P,f{a) ф 0, f(fi) ф 0. Wtedy ilość zer wielomianu f(x) w przedziale (a,/s) wynosi N(a) N((}), lub jest od tej liczby mniejsza o liczbę parzystą. Rozważ ając M(a x ) zauważ amy, że / jest dwukrotnym pierwiastkiem tego wielomianu (gdyż M(l) = 0 i M'(l) = 0). Wielomian M(c x ) moż na więc rozłoż yć na czynniki:, 1 4, i<? 0, 3, \ M( aj = ( a i / ) ^ ^ ] + ^ + T P. Wystarczy teraz zbadać zera drugiego czynnika w przedziale (0, /); opierając się na twierdzeniu Budana Fouriera mamy: /J'(«I) = a t 14 l, Mamy więc N(0) =. A"(«i) =, л (о) = 4^+4- / >. 5к а п 5 "... Л '(0) = ~i < о, 5 Л "(0) = > 0. 4 h"(l) = > 0.
9 л OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE BELKI NA PODŁOŻU SPRĘ Ż YSTY M 367 Jeż eli /?(/) bę dzie ujemne, wtedy N(l) = 1 i zgodnie z twierdzeniem Budana Fouriera ilość zer h(ai) w przedziale (0, /) wynosić bę dzie N(0) N(l) = 1. Otrzymaliś my więc WKW na to, aby równanie (4.0) miało dokładnie jeden pierwiastek leż ąy c w przedziale (0, /) w postaci lub po przekształceniu 5 5ka0 (4.1) q o ~a o F <0. Rozwią zując równanie kwadratowe 1, 14, 1<7o 3 a\ z la.+ = 1 ± + z l = 0, A:cr 0 5 otrzymujemy dokładnie jeden pierwiastek leż ąy c w przedziale (0,/) (4 ) = / 'l/ ^ l 5 у 5 5ka 0 Jeż eli rozważ ymy przypadek ogólny, gdy obcią ż eni e jest dowolną funkcją q(j) i założ ymy, że x" zmienia znak w przedziale (0, /) n razy w punktach a l,a, a, to dochodzimy do nastę pują ceg o układu równań: / л jq(u) (u a n )du ke 0 ^V (_ Щ Li JL Ш a fc 1 " '..., 7 P I" a{\ +K( 1 ) l + 4 y y«,+y = «, * i " i +( iy i 4 a 0 ( 4 fl «+ 4 ' L+ 4r) +? / а а \ J 9(«)(««)^ ^ 0( «+ а ) ( f l f l 3 _JL ^ +, k I <4 a* a%\,, Jej a? a \
10 368 M. MAKOWSKI, G. SZEFER \ / Ci u \ q(u) (u a^du kctoi a ) (OjOz ~ ч Г + к I al a\ a\ \, + cr 0 l ^ Oj + ~ + k a 0 a Ł ( = 0. Jeż eli istnieje rozwią zanie tego układu równań spełniają ce warunek 0 < a x < a <,<...< a < l, to daje ono poszukiwane punkty zmian krzywizny parabol. 5. Zakoń czeni e W pracy wykazano, że optymalne kształtowanie belek na podłożu sprę ż ystym, z uwagi na minimum obję tośi cprzy ograniczeniu naprę żń enormalnych, prowadzi do belek równomiernej wytrzymałoś ci. W odróż nieniu od znanych rozwią zań układów statycznie wyznaczalnych wyznaczenie kształtu belki na podłożu winklerowskim nastrę cza poważ ne trudnoś ci. W pracy ograniczono się jedynie do przypadku belki jednoprzę słowej, otrzymując ś cisłe analityczne rozwią zanie. Poszukiwanie optymalnego rozwią zania dla belki cią głej pa podłożu Winklera wymagałoby już odpowiedniej procedury numerycznej. Literatura cytowana w tekś cie 1. R. BELLMAN, S. DREYFUS, Programowanie dynamiczne, PWE, Warszawa A. FELDBAUM, Podstawy teorii optymalnych układów sterowania automatycznego, PWN, Warszawa 1 3. J. Tou, Nowoczesna teoria sterowania, WNT, Warszawa A. TUROWICZ, Geometria zer wielomianów, PWN, Warszawa Р е з ю ме О П Т И М А Л Ь Е Н ПО Р О Е К Т И Р О В Е А НБ ИА Л КИ Н А У П Р У Г М О О С Н О В А НИ И П РИ О Г Р А Н И Ч Е И Н ИВ Е Л И Ч И Ы Н Н О Р М А Л Ь НХ Ы Н А П Р Я Ж Е Й Н И В р а б ое т р а с с м о т а р ез на д аа ч о б о п т и м а л й ь нф о о р ме б а л к, ил е ж а щй ен а у п р у м г о о с н о в а и н и В и н к л е. р Иа с к о м м ы я в л я е я т см и н и м у о б ъ еа м п ри о г р а н и ч и е нв ие л и ч ы и н н о р м а л ь х н ны а п р я ж е н и. й П ри п о м о и щ д и н а м и ч е со кп ор г о г р а м м и р оя в па он ли у ч о е нр е ш е не ив в и де р а в н о п р о й ч н о б а л к. ид ан м е т д о п о с т р о ея н т иа к й о б а л к, ил е ж а щй ен а у п р у м г о о с н о в а н. и и Summary OPTIMUM SHAPE DESIGN OF A BEAM RESTING ON ELASTIC FOUNDATION WITH NORMAL STRESS RESTRICTIONS In the paper the problem of shape optimization of a beam resting on elastic foundation is formulated. The problem of minimum weight is considered, under the condition of limited normal stresses. The solution is obtained by means of dynamic programming. The problem of a beam resting on a Winkler type elastic foundation of uniform strength is considered in detail. POLITECHNIKA KRAKOWSKA Praca została złoż ona w Redakcji dnia 15 listopada 1976 r.
ECHANIKA METODA ELEMENTÓW DRZEGOWYCH W WTBRANTCH ZAGADNIENIACH ANALIZT I OPTYMALIZACJI OKŁADOW ODKSZTAŁCALNYCH NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ
Z E S Z Y T Y NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ TADEUSZ BURCZYŃSKI METODA ELEMENTÓW DRZEGOWYCH W WTBRANTCH ZAGADNIENIACH ANALIZT I OPTYMALIZACJI OKŁADOW ODKSZTAŁCALNYCH ECHANIKA Z. 97 GLIWICE 1989 POLITECHNIKA
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE ZMIAN STAŁYCH SPRĘ Ż YSTOŚI CMATERIAŁU WYSTĘ PUJĄ CYC H GRUBOŚ CI MODELU GIPSOWEGO. JÓZEF W R A N i к (GLIWICE) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 11 (1973) WYZNACZANIE ZMIAN STAŁYCH SPRĘ Ż YSTOŚI CMATERIAŁU WYSTĘ PUJĄ CYC H GRUBOŚ CI MODELU GIPSOWEGO NA JÓZEF W R A N i к (GLIWICE) 1. Wstęp Wartoś ci naprę żń
Bardziej szczegółowoGRANICZNA MOC DWUFAZOWEGO TERMOSYFONU RUROWEGO ZE WZGLĘ DU NA KRYTERIUM ODRYWANIA KONDENSATU BOGUMIŁ BIENIASZ (RZESZÓW) Oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 14 (1976) GRANICZNA MOC DWUFAZOWEGO TERMOSYFONU RUROWEGO ZE WZGLĘ DU NA KRYTERIUM ODRYWANIA KONDENSATU BOGUMIŁ BIENIASZ (RZESZÓW) Oznaczenia A pole powierzchni poprzecznego
Bardziej szczegółowoANDRZEJ MŁOTKOWSKI (ŁÓDŹ)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, (1970) PRZYBLIŻ ONE OBLICZANIE PŁYTY KOŁOWEJ, UŻ EBROWANEJ JEDNOSTRONNIE, OBCIĄ Ż ONE J ANTYSYMETRYCZNIE ANDRZEJ MŁOTKOWSKI (ŁÓDŹ) Oznaczenia stale, a promień zewnę
Bardziej szczegółowoINWERSYJNA METODA BADANIA MODELI ELASTOOPTYCZNYCH Z WIĘ ZAMI SZTYWNYMI ROMAN DOROSZKIEWICZ, JERZY LIETZ, BOGDAN MICHALSKI (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 15 (1977) i INWERSYJNA METODA BADANIA MODELI ELASTOOPTYCZNYCH Z WIĘ ZAMI SZTYWNYMI ROMAN DOROSZKIEWICZ, JERZY LIETZ, BOGDAN MICHALSKI (WARSZAWA) W artykule tym przedstawimy
Bardziej szczegółowoDRGANIA. PRĘ TÓW O LINIOWO ZMIENNEJ WYSOKOŚ CI POPRZECZNEGO
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) DRGANIA. PRĘ TÓW O LINIOWO ZMIENNEJ WYSOKOŚ CI POPRZECZNEGO PRZEKROJU EDWARD J. K R Y N I C K I Departament of Civil Engineering University of Manitoba
Bardziej szczegółowoWYTRZYMAŁOŚĆ STALOWYCH PRĘ TÓW Z KARBEM PRZY ROZCIĄ W PODWYŻ SZONYCH TEMPERATURACH KAROL T U R S K I (WARSZAWA) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4. 15 (1977) WYTRZYMAŁOŚĆ STALOWYCH PRĘ TÓW Z KARBEM PRZY ROZCIĄ W PODWYŻ SZONYCH TEMPERATURACH GANIU KAROL T U R S K I (WARSZAWA) 1. Wstęp Teoretyczne rozwią zanie uzyskane
Bardziej szczegółowoCAŁKA RÓWNANIA RÓŻ NICZKOWEGO CZĄ STKOWEGO ROZWIĄ ZUJĄ CEG O WALCOWE. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2,14 (1976) CAŁKA RÓWNANIA RÓŻ NICZKOWEGO CZĄ STKOWEGO ROZWIĄ ZUJĄ CEG O POWŁOKI WALCOWE STANISŁAW BIELAK (GLIWICE) 1 Wstęp W pracach autora [1, 2, 3, 4] rozwią zanie
Bardziej szczegółowoSTATYKA POWŁOKI WALCOWEJ ZAMKNIĘ TEJ PRACUJĄ CEJ W STANIE ZGIĘ CIOWYM. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 14 (1976) STATYKA POWŁOKI WALCOWEJ ZAMKNIĘ TEJ PRACUJĄ CEJ W STANIE ZGIĘ CIOWYM STANISŁAW BIELAK (OPOLE) 1. Wstęp Przedstawione w tym opracowaniu rozwią zanie, ilustrowane
Bardziej szczegółowoNOŚ NOŚ Ć GRANICZNA ROZCIĄ GANYCH PRĘ TÓW Z KARBAMI KĄ TOWYMI O DOWOLNYCH WYMIARACH CZĘ Ś CI NAD KARBAMI. 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 7 (1969) NOŚ NOŚ Ć GRANICZNA ROZCIĄ GANYCH PRĘ TÓW Z KARBAMI KĄ TOWYMI O DOWOLNYCH WYMIARACH CZĘ Ś CI NAD KARBAMI JÓZEF MlASTKOWSKI (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie Nagłe
Bardziej szczegółowoSTATECZNOŚĆ POWŁOKI CYLINDRYCZNEJ Z OBWODOWYM ZAŁOMEM PRZY Ś CISKANIU OSIOWYM. 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4. 15 (1977) STATECZNOŚĆ POWŁOKI CYLINDRYCZNEJ Z OBWODOWYM ZAŁOMEM PRZY Ś CISKANIU OSIOWYM STANISŁAW ŁUKASIEWICZ, JERZY TUMIŁOWICZ (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie Celem pracy
Bardziej szczegółowoSTAN SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZNY I PEŁZANIE GEOMETRYCZNIE NIELINIOWEJ POWŁOKI STOŻ KOWEJ HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW) 1. Wstę p
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA I, 7 (1969) STAN SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZNY I PEŁZANIE GEOMETRYCZNIE NIELINIOWEJ POWŁOKI STOŻ KOWEJ HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW) 1. Wstę p Reologiczne zagadnienia geometrycznie
Bardziej szczegółowoUGIĘ CIE OSIOWO SYMETRYCZNE PŁYTY REISSNERA O ZMIENNEJ GRUBOŚ CI ANDRZEJ G A W Ę C KI (POZNAŃ) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 11 (1973) UGIĘ CIE OSIOWO SYMETRYCZNE PŁYTY REISSNERA O ZMIENNEJ GRUBOŚ CI ANDRZEJ G A W Ę C KI (POZNAŃ) 1. Wstęp Celem niniejszej pracy jest wyprowadzenie równań podstawowych
Bardziej szczegółowoDRGANIA GRUBOŚ CIENNEJ RURY PRZY WEWNĘ TRZNYM I ZEWNĘ TRZNYM PRZEPŁYWIE CIECZY (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 7 (1969) DRGANIA GRUBOŚ CIENNEJ RURY PRZY WEWNĘ TRZNYM I ZEWNĘ TRZNYM PRZEPŁYWIE CIECZY JACEK SAMBORSKI (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia a,b e Qw, Qz uw, uz Cw, Cz
Bardziej szczegółowoWPŁYW CZĘ STOTLIWOŚ I CWIBRACJI NA PROCES WIBROPEŁZANIA 1 ) ANATOLIUSZ JAKOWLUK (BIAŁYSTOK) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA 1 STOSOWANA 4, 7 (1969) WPŁYW CZĘ STOTLIWOŚ I CWIBRACJI NA PROCES WIBROPEŁZANIA 1 ) ANATOLIUSZ JAKOWLUK (BIAŁYSTOK) 1. Wstęp W pracy [1] autor przedstawił wyniki badań nad wpływem
Bardziej szczegółowoELEKTRYCZNY UKŁAD ANALOGOWY DLA GEOMETRYCZNIE NIELINIOWYCH ZAGADNIEŃ PŁYT O DOWOLNEJ GEOMETRII MIECZYSŁAW JANOWSKI, HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW)
I MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) ELEKTRYCZNY UKŁAD ANALOGOWY DLA GEOMETRYCZNIE NIELINIOWYCH ZAGADNIEŃ PŁYT O DOWOLNEJ GEOMETRII MIECZYSŁAW JANOWSKI, HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW) Modelowanie
Bardziej szczegółowoOPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE PRĘ TA Ś CISKANEGO PRZY DUŻ YCH UGIĘ CIACH METODĄ PROGRAMOWANIA DYNAMICZNEGO*) 1. Wstęp
' ' 1 t I ) MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 15 (1977) i OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE PRĘ TA Ś CISKANEGO PRZY DUŻ YCH UGIĘ CIACH METODĄ PROGRAMOWANIA DYNAMICZNEGO*) ' JAN TATJ BBi.Ar.H4T Ł A C H U T fkuatrń
Bardziej szczegółowoIN ŻYNIE R IA S R O D O W IS K A
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLISKIEJ JANUARY BIEŃ KONWENCJONALNE I NIEKONWENCJONALNE PRZYGOTOWANIE OSADÓW ŚCIEKOWYCH DO ODWADNIANIA IN ŻYNIE R IA S R O D O W IS K A Z. 27 A GLIWICE 1986 POLITECHNIKA ŚLĄSKA
Bardziej szczegółowoWPŁYW WARUNKÓW ZRZUTU NA RUCH ZASOBNIKA W POBLIŻU NOSICIELA I PARAMETRY UPADKU. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4 22 (1984) WPŁYW WARUNKÓW ZRZUTU NA RUCH ZASOBNIKA W POBLIŻU NOSICIELA I PARAMETRY UPADKU JERZY MARYNIAK KAZIMIERZ MICHALEWICZ ZYGMUNT WINCZURA Politechnika Warszawska
Bardziej szczegółowoWPŁYW SZCZELINY PROSTOPADŁEJ DO BRZEGU NA ROZKŁAD NACISKÓW I STAN NAPRĘ Ż Ń E W KONTAKCIE. Wstęp
MECHAN1 К A TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) WPŁYW SZCZELINY PROSTOPADŁEJ DO BRZEGU NA ROZKŁAD NACISKÓW I STAN NAPRĘ Ż Ń E W KONTAKCIE RYSZARD W Ó J C I K Politechnika Warszawska \ JACEK S T U P
Bardziej szczegółowoNUMERYCZNE ROZWIĄ ZANIE ZAGADNIENIA STATECZNOŚ CI ORTOTROPOWEJ PŁYTY PIERŚ CIENIOWEJ*' 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA, (9) NUMERYCZNE ROZWIĄ ZANIE ZAGADNIENIA STATECZNOŚ CI ORTOTROPOWEJ PŁYTY PIERŚ CIENIOWEJ*' ANDRZEJ STRZELCZYK, STANISŁAW WOJCIECH (BIELSKO BIAŁA). Wstęp Problem statecznoś
Bardziej szczegółowoCZONE ODKSZTAŁCENIA SPRĘ Ż YSTEG O KLINA I STOŻ KA
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA, 7 (1969) SKOŃ CZONE ODKSZTAŁCENIA SPRĘ Ż YSTEG O KLINA I STOŻ KA ZBIGNIEW WESOŁOWSKI (WARSZAWA) W nieliniowej teorii sprę ż ystoś i znanych c jest dotychczas zaledwie
Bardziej szczegółowoFunkcja kwadratowa. f(x) = ax 2 + bx + c = a
Funkcja kwadratowa. Funkcją kwadratową nazywamy funkcję f : R R określoną wzorem gdzie a, b, c R, a 0. f(x) = ax + bx + c, Szczególnym przypadkiem funkcji kwadratowej jest funkcja f(x) = ax, a R \ {0}.
Bardziej szczegółowoFunkcja kwadratowa. f(x) = ax 2 + bx + c,
Funkcja kwadratowa. Funkcją kwadratową nazywamy funkcję f : R R określoną wzorem gdzie a, b, c R, a 0. f(x) = ax 2 + bx + c, Szczególnym przypadkiem funkcji kwadratowej jest funkcja f(x) = ax 2, a R \
Bardziej szczegółowoNUMERYCZNA ANALIZA PRZEPŁYWU MHD W KANALE Z NIESYMETRYCZNYM ROZSZERZENIEM. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) NUMERYCZNA ANALIZA PRZEPŁYWU MHD W KANALE Z NIESYMETRYCZNYM ROZSZERZENIEM EDWARD WALICKI, JERZY SAWICKI 1. Wstęp Przepływy MHD w kanałach płaskich i okrą
Bardziej szczegółowoZREDUKOWANE LINIOWE RÓWNANIA POWŁOK O WOLNO ZMIENNYCH KRZYWIZNACH. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) ZREDUKOWANE LINIOWE RÓWNANIA POWŁOK O WOLNO ZMIENNYCH KRZYWIZNACH ZENON RYCHTER (BIAŁYSTOK) 1. Wstęp Zginanie sprę ż ystych, izotropowych powłok o małej
Bardziej szczegółowoJERZY MARYNIAK, WACŁAW MIERZEJEWSKI, JÓZEF KRUTUL. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 11 (1973) DRGANIA ŁOPAT Ś MIGŁA* JERZY MARYNIAK, WACŁAW MIERZEJEWSKI, JÓZEF KRUTUL (WARSZAWA) 1. Wstęp Na przykładzie łopaty ś migła ogonowego ś migłowca (rys. 1) przedstawiono
Bardziej szczegółowoZDERZENIE W UKŁADZIE O WIELU STOPNIACH. 1. Wstęp
MEC;HAN I KA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) ZDERZENIE W UKŁADZIE O WIELU STOPNIACH SWOBODY WIESŁAW G R Z E S I K I E W I C Z Politechnika Warszawska ANDRZEJ W А К U L I С Z Instytut Matematyczny
Bardziej szczegółowoZnaki alfabetu białoruskiego Znaki alfabetu polskiego
ROZPORZĄDZENIE MINISTRA SPRAW WEWNĘTRZNYCH I ADMINISTRACJI z dnia 30 maja 2005 r. w sprawie sposobu transliteracji imion i nazwisk osób należących do mniejszości narodowych i etnicznych zapisanych w alfabecie
Bardziej szczegółowoANALIZA UKŁADU W1BRO UDERZENIOWEGO Z NIELINIOWA CHARAKTERYSTYKĄ SPRĘ Ż YST Ą ZBIGNIEW WIŚ NIEWSKI (GDAŃ SK) Wykaz waż niejszych oznaczeń
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 7 (1969) ANALIZA UKŁADU W1BRO UDERZENIOWEGO Z NIELINIOWA CHARAKTERYSTYKĄ SPRĘ Ż YST Ą ZBIGNIEW WIŚ NIEWSKI (GDAŃ SK) Wykaz waż niejszych oznaczeń 5 pole powierzchni
Bardziej szczegółowoDOŚ WIADCZALNA ANALIZA EFEKTU PAMIĘ CI MATERIAŁU PODDANEGO PLASTYCZNEMU ODKSZTAŁCENIU*) JÓZEF MlASTKOWSKI (WARSZAWA) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 11 (1973) DOŚ WIADCZALNA ANALIZA EFEKTU PAMIĘ CI MATERIAŁU PODDANEGO PLASTYCZNEMU ODKSZTAŁCENIU*) JÓZEF MlASTKOWSKI (WARSZAWA) 1. Wstęp Rozwój techniki, zwłaszcza w
Bardziej szczegółowoPODSTAWY MECHANIKI CIAŁ DYSKRETYZOWANYCH CZESŁAW WOŹ NIAK (WARSZAWA) 1. Ciała dyskretyzowane
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 11 (1973) PODSTAWY MECHANIKI CIAŁ DYSKRETYZOWANYCH CZESŁAW WOŹ NIAK (WARSZAWA) 1. Ciała dyskretyzowane Spotykane w przyrodzie odksztalcalne ciała stałe opisujemy w
Bardziej szczegółowoFonetyka kaszubska na tle fonetyki słowiańskiej
Fonetyka kaszubska na tle fonetyki słowiańskiej (szkic i podpowiedzi dla nauczycieli) prof. UG dr hab. Dušan-Vladislav Paždjerski Instytut Slawistyki Uniwersytetu Gdańskiego Gdańsk, 21 marca 2016 r. Fonetyka
Bardziej szczegółowoIDEALNIE SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZN A TARCZA O PROFILU HIPERBOLICZNYM. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) IDEALNIE SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZN A TARCZA O PROFILU HIPERBOLICZNYM KRZYSZTOF SZUWALSKI (KRAKÓW) 1. Wstęp Ogólne zagadnienie teorii plastycznoś ci polega na
Bardziej szczegółowoANALIZA OBROTU POWIERZCHNI PŁYNIĘ CIA Z UWZGLĘ DNIENIEM PAMIĘ CI MATERIAŁU. 1. Wstęp
MECHANIK A TEORETYCZNA t STOSOWANA 2/3, 21 (1983) ANALIZA OBROTU POWIERZCHNI PŁYNIĘ CIA Z UWZGLĘ DNIENIEM PAMIĘ CI MATERIAŁU HENRYK S К R О С К I Uniwersytet Warszawski Filia w Białymstoku 1. Wstęp Materiały
Bardziej szczegółowoMACIERZOWY ZAPIS NIELINIOWYCH RÓWNAŃ RUCHU GENEROWANYCH FORMALIZMEM LAGRANGE'A ZDOBYSŁAW G O R A J (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) MACIERZOWY ZAPIS NIELINIOWYCH RÓWNAŃ RUCHU GENEROWANYCH FORMALIZMEM LAGRANGE'A ZDOBYSŁAW G O R A J (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie W wielu zagadnieniach mechaniki
Bardziej szczegółowoITERACYJNA METODA WYZNACZANIA CZĘ STOŚ I C DRGAŃ WŁASNYCH I AMPLITUD BOHDAN KOWALCZYK, TADEUSZ RATAJCZAK (GDAŃ SK) 1. Uwagi ogólne
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2 14 (197Й ) ITERACYJNA METODA WYZNACZANIA CZĘ STOŚ I C DRGAŃ WŁASNYCH I AMPLITUD UKŁADU O SKOŃ CZONEJ LICZBIE STOPNI SWOBODY BOHDAN KOWALCZYK TADEUSZ RATAJCZAK (GDAŃ
Bardziej szczegółowoJERZY MARYNIAK, MARWAN LOSTAN (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 8 (1970) WPŁYW ODKSZTAŁCALNOŚ CI GIĘ TNEJ SKRZYDŁA NA STATECZNOŚĆ PODŁUŻ NĄ SZYBOWCA JERZY MARYNIAK, MARWAN LOSTAN (WARSZAWA) 1. Wstęp Przedmiotem niniejszej pracy
Bardziej szczegółowo1. Rozwiązać układ równań { x 2 = 2y 1
Dzień Dziecka z Matematyką Tomasz Szymczyk Piotrków Trybunalski, 4 czerwca 013 r. Układy równań szkice rozwiązań 1. Rozwiązać układ równań { x = y 1 y = x 1. Wyznaczając z pierwszego równania zmienną y,
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA POŁOŻ ENIA PODPÓR BELKI SZTYWNO- PLASTYCZNEJ OBCIĄ Ż ONEJ IMPULSEM PRĘ DKOŚ CI. 1, Wstę p
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, lfi (978) OPTYMALIZACJA POŁOŻ ENIA PODPÓR BELKI SZTYWNO- PLASTYCZNEJ OBCIĄ Ż ONEJ IMPULSEM PRĘ DKOŚ CI JAAN LELLEP (WARSZAWA), Wstę p Optymalizacji poł oż enia podpory
Bardziej szczegółowoOBLICZANIE CHARAKTERYSTYKI DYNAMICZNEJ KONSTRUKCJI PŁYTOWO SPRĘ Ż YNOWE J ZA POMOCĄ METODY SZTYWNYCH ELEMENTÓW SKOŃ CZONYCH* > 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 15 (1977) OBLICZANIE CHARAKTERYSTYKI DYNAMICZNEJ KONSTRUKCJI PŁYTOWO SPRĘ Ż YNOWE J ZA POMOCĄ METODY SZTYWNYCH ELEMENTÓW SKOŃ CZONYCH* > JERZY STELMARCZYK (ŁÓDŹ) 1.
Bardziej szczegółowoO SFORMUŁOWANIU I POPRAWNOŚ CI PEWNEJ KLASY ZADAŃ Z NIELINIOWEJ DYNAMIKI LIN ROZCIĄ GLIWYCH ANDRZEJ BLINOWSKI (WARSZAWA) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 15 (1977) O SFORMUŁOWANIU I POPRAWNOŚ CI PEWNEJ KLASY ZADAŃ Z NIELINIOWEJ DYNAMIKI LIN ROZCIĄ GLIWYCH ANDRZEJ BLINOWSKI (WARSZAWA) 1. Wstęp i W pracy [1] autor niniejszej
Bardziej szczegółowoPŁYTY PROSTOKĄ TNE O JEDNOKIERUNKOWO ZMIENNEJ SZTYWNOŚ CI
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 10 (1972) PŁYTY PROSTOKĄ TNE O JEDNOKIERUNKOWO ZMIENNEJ SZTYWNOŚ CI KAROL H. BOJDA (GLIWICE) W pracy wykorzystano wł asnoś ci operacji T a [1] do rozwią zania równania
Bardziej szczegółowoPEWIEN SPOSÓB ROZWIĄ ZANIA STATYCZNYCH ZAGADNIEŃ LINIOWEJ NIESYMETRYCZNEJ SPRĘ Ż YSTOŚI JANUSZ D Y S Z L E W ICZ (WARSZAWA) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 11 (1973) PEWIEN SPOSÓB ROZWIĄ ZANIA STATYCZNYCH ZAGADNIEŃ LINIOWEJ NIESYMETRYCZNEJ SPRĘ Ż YSTOŚI C JANUSZ D Y S Z L E W ICZ (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie W liniowym oś
Bardziej szczegółowoWYZNACZENIE STANU NAPRĘ Ż ENI A W OSIOWO SYMETRYCZNYM POŁĄ CZENIU KLEJONYM OBCIĄ Ż ONY M MOMENTEM SKRĘ CAJĄ CY M
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 15 (1977) WYZNACZENIE STANU NAPRĘ Ż ENI A W OSIOWO SYMETRYCZNYM POŁĄ CZENIU KLEJONYM OBCIĄ Ż ONY M MOMENTEM SKRĘ CAJĄ CY M KAROL GRUDZIŃ SKI, TADEUSZ BURDA, LEON Ł
Bardziej szczegółowoс Ь аё ффсе о оýои р а п
гат т ТО Л Ш Л ПЮ ОВ О С тем к лк е еп е р пу Н ОЬ оппу оь отчо пущ п л е по у е о оппу К Т ццв Ф щцшчьц ц Ро ф вф ц уш Н е о е ф ч лп е ю Н З е оёе ю п ч р по п еш ш Ф р НчЬе ро о у о ш ц оь оё рц ц цр
Bardziej szczegółowoW pracy rozpatrzymy osobliwość naprę żń e siłowych i naprę żń e momentowych w półprzestrzeni. ): Xi ^ 0, co < x 2
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 11 (1973) OSOBLIWOŚĆ NAPRĘ ŻŃ E W LINIOWYM OŚ RODKU MIKROPOLARNYM SPOWODOWANA NIECIĄ GŁYMI OBCIĄ Ż ENIAM I (II) JANUSZ DYSZLEWICZ, STANISŁAW MATYSIAK (WARSZAWA) 1.
Bardziej szczegółowoUPROSZCZONA ANALIZA STATECZNOŚ CI BOCZNEJ SZYBOWCA HOLOWANEGO NA LINIE JERZY M A R Y N I А К (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 7 (1969) UPROSZCZONA ANALIZA STATECZNOŚ CI BOCZNEJ SZYBOWCA HOLOWANEGO NA LINIE JERZY M A R Y N I А К (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia 6, [m] rozpię toś ć skrzydeł
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA PARAMETRYCZNA UKŁADÓW DYNAMICZNYCH O NIECIĄ GŁYCH CHARAKTERYSTYKACH. 1. Wstęp
MECHANIК Л TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) OPTYMALIZACJA PARAMETRYCZNA UKŁADÓW DYNAMICZNYCH O NIECIĄ GŁYCH CHARAKTERYSTYKACH JERZY Ł U С Z К O Politechnika Krakowska 1. Wstęp Zagadnienie doboru
Bardziej szczegółowoWzory Viete a i ich zastosowanie do uk ladów równań wielomianów symetrycznych dwóch i trzech zmiennych
Wzory Viete a i ich zastosowanie do uk ladów równań wielomianów symetrycznych dwóch i trzech zmiennych Pawe l Józiak 007-- Poje cia wste pne Wielomianem zmiennej rzeczywistej t nazywamy funkcje postaci:
Bardziej szczegółowoFunkcje wymierne. Funkcja homograficzna. Równania i nierówności wymierne.
Funkcje wymierne. Funkcja homograficzna. Równania i nierówności wymierne. Funkcja homograficzna. Definicja. Funkcja homograficzna jest to funkcja określona wzorem f() = a + b c + d, () gdzie współczynniki
Bardziej szczegółowoO pewnym zagadnieniu F. Leji dotyczącym sumowania kierunkowego macierzy
ROCZNIKI POLSKIEGO TOWARZYSTWA MATEMATYCZNEGO Seria I: PRACE MATEMATYCZNE VI (1961) F. Barański (Kraków) O pewnym zagadnieniu F. Leji dotyczącym sumowania kierunkowego macierzy 1. F. Leja w pracy zamieszczonej
Bardziej szczegółowoNUMERYCZNE OBLICZANIE KRZYWOLINIOWYCH Ś CIEŻ K E RÓWNOWAGI DLA JEDNOWYMIAROWYCH UKŁADÓW SPRĘ Ż YSTYC H
MEGHAN IK Л TEORETYCZNA 1 STOSOWANA 2/3, 21 (1983) NUMERYCZNE OBLICZANIE KRZYWOLINIOWYCH Ś CIEŻ K E RÓWNOWAGI DLA JEDNOWYMIAROWYCH UKŁADÓW SPRĘ Ż YSTYC H ZYGMUNT K A S P E R S K I WSI Opole W pracy podaje
Bardziej szczegółowoDYNAMICZNE BADANIA WŁASNOŚ CI MECHANICZNYCH POLIAMIDU TARLON X A. 1. Wstę p
MECHAN IKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 7 (1969) DYNAMICZNE BADANIA WŁASNOŚ CI MECHANICZNYCH POLIAMIDU TARLON X A STANISŁAW MAZURKIEWICZ (KRAKÓW) 1. Wstę p Własnoś ci mechaniczne tworzyw sztucznych zależ
Bardziej szczegółowoSKOŃ CZONE ODKSZTAŁCENIA WIOTKICH OBROTOWO SYMETRYCZNYCH POWŁOK PRZY UWZGLĘ DNIENIU KINEMATYCZNEGO WZMOCNIENIA MATERIAŁU JÓZEF W I L K (KRAKÓW)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) SKOŃ CZONE ODKSZTAŁCENIA WIOTKICH OBROTOWO SYMETRYCZNYCH POWŁOK PRZY UWZGLĘ DNIENIU KINEMATYCZNEGO WZMOCNIENIA MATERIAŁU JÓZEF W I L K (KRAKÓW) 1. Założ enia
Bardziej szczegółowoOBSZAR KONTAKTU SZTYWNEJ KULI Z PÓŁPRZESTRZENIĄ LEPKOSPRĘ Ż YST Ą JADWIGA HALAUNBRENNER I BRONISŁAW LECHOWICZ (KRAKÓW) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 7 (1969) OBSZAR KONTAKTU SZTYWNEJ KULI Z PÓŁPRZESTRZENIĄ LEPKOSPRĘ Ż YST Ą JADWIGA HALAUNBRENNER I BRONISŁAW LECHOWICZ (KRAKÓW) 1. Wprowadzenie Badaniem narastania
Bardziej szczegółowoRozwiązywanie równań nieliniowych
Rozwiązywanie równań nieliniowych Marcin Orchel 1 Wstęp Przykłady wyznaczania miejsc zerowych funkcji f : f(ξ) = 0. Wyszukiwanie miejsc zerowych wielomianu n-tego stopnia. Wymiar tej przestrzeni wektorowej
Bardziej szczegółowo3. FUNKCJA LINIOWA. gdzie ; ół,.
1 WYKŁAD 3 3. FUNKCJA LINIOWA FUNKCJĄ LINIOWĄ nazywamy funkcję typu : dla, gdzie ; ół,. Załóżmy na początek, że wyraz wolny. Wtedy mamy do czynienia z funkcją typu :.. Wykresem tej funkcji jest prosta
Bardziej szczegółowoпа ре по па па Ьо е Те
ц с р г р су Ё Д чсу ю г ц ц р ус ф р с у г с рр й Ы Р с р с ц ус М т ч с Ф Сру ф Ьу с Ы Ьу р у рь м Д ц с ю ю г Ы г ч с рр р Н р у С с р ч Ф р м р уш с К ц г В з зз с у Г с у с у Д Ы ус О Ьу р ус А Ь
Bardziej szczegółowo0 WYZNACZANIU NAPRĘ ŻŃ ECIEPLNYCH WYWOŁANYCH RUCHOMYMI OBCIĄ TERMICZNYMI. Oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 15 (1977) 0 WYZNACZANIU NAPRĘ ŻŃ ECIEPLNYCH WYWOŁANYCH RUCHOMYMI OBCIĄ TERMICZNYMI Ż ENIAM I JÓZEF KUBIK (POZNAŃ) Oznaczenia a, współczynnik liniowej rozszerzalnoś
Bardziej szczegółowoZnaleźć wzór ogólny i zbadać istnienie granicy ciągu określonego rekurencyjnie:
Ciągi rekurencyjne Zadanie 1 Znaleźć wzór ogólny i zbadać istnienie granicy ciągu określonego rekurencyjnie: w dwóch przypadkach: dla i, oraz dla i. Wskazówka Należy poszukiwać rozwiązania w postaci, gdzie
Bardziej szczegółowoWykład 3. Ruch w obecno ś ci wię zów
Wykład 3 Ruch w obecno ś ci wię zów Wię zy Układ nieswobodnych punktów materialnych Układ punktów materialnych, których ruch podlega ograniczeniom wyraŝ onym przez pewne zadane warunki dodatkowe. Wię zy
Bardziej szczegółowoWyświetlacze tekstowe jednokolorowe
Wyświetlacze tekstowe jednokolorowe Wyświetlacz tekstowy służy do wyświetlania tekstu informacyjno-reklamowego w trybie jednokolorowym (monochromatycznym) z wykorzystaniem różnorodnych efektów graficznych.
Bardziej szczegółowoPROGRAM ZAJĘĆ POZALEKCYJNYCH
PROGRAM ZAJĘĆ POZALEKCYJNYCH PN: Zajęcia TEATR ROSYJSKI realizowany w roku szkolnym 2017/2018 w Szkole Podstawowej nr 43 im. Simony Kossak w Białymstoku w ramach projektu współfinansowanego z Europejskiego
Bardziej szczegółowo- Wydział Fizyki Zestaw nr 2. Krzywe stożkowe
1 Algebra Liniowa z Geometria - Wydział Fizyki Zestaw nr 2 Krzywe stożkowe 1 Znaleźć współrze dne środka i promień okre gu x 2 8x + y 2 + 6y + 20 = 0 2 Znaleźć zbiór punktów płaszczyzny R 2, których odległość
Bardziej szczegółowoSTATECZNOŚĆ BOCZNA SAMOLOTU I DRGANIA LOTEK Z UWZGLĘ DNIENIEM ODKSZTAŁCALNOŚ CI GIĘ TNEJ SKRZYDEŁ I SPRĘ Ż YSTOŚI CUKŁADU STEROWANIA
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 14 (1976) STATECZNOŚĆ BOCZNA SAMOLOTU I DRGANIA LOTEK Z UWZGLĘ DNIENIEM ODKSZTAŁCALNOŚ CI GIĘ TNEJ SKRZYDEŁ I SPRĘ Ż YSTOŚI CUKŁADU STEROWANIA JERZY M A R Y N I A K,
Bardziej szczegółowoWSPÓŁRZĘ DNE NORMALNE W ANALIZIE REZONANSÓW GŁÓWNYCH NIELINIOWYCH UKŁADÓW DRGAJĄ CYCH O WIELU STOPNIACH SWOBODY
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 11 (1973) WSPÓŁRZĘ DNE NORMALNE W ANALIZIE REZONANSÓW GŁÓWNYCH NIELINIOWYCH UKŁADÓW DRGAJĄ CYCH O WIELU STOPNIACH SWOBODY WANDA SZEMPLIŃ SKA STUPNICKA (WARSZAWA) W
Bardziej szczegółowoNIEJEDNORODNOŚĆ PLASTYCZNA STOPU PA2 W PROCESIE. 1, Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) NIEJEDNORODNOŚĆ PLASTYCZNA STOPU PA2 W PROCESIE WYCISKANIA JAN PIWNIK (BIAŁYSTOK) 1, Wprowadzenie Rozwój zaawansowanych metod obliczeniowych procesów obróbki
Bardziej szczegółowoOPTYiMALNE KSZTAŁTOWANIE NIERÓWNOMIERNIE NAGRZANYCH TARCZ WIRUJĄ Z UWAGI NA NOŚ NOŚĆ SPRĘ Ż YST Ą I GRANICZNĄ
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) OPTYiMALNE KSZTAŁTOWANIE NIERÓWNOMIERNIE NAGRZANYCH TARCZ WIRUJĄ Z UWAGI NA NOŚ NOŚĆ SPRĘ Ż YST Ą I GRANICZNĄ CYCH TADEUSZ LISZKA, MICHAŁ Ż Y C Z K O W S
Bardziej szczegółowoElementy metod numerycznych
Wykład nr 5 i jej modyfikacje. i zera wielomianów Założenia metody Newtona Niech będzie dane równanie f (x) = 0 oraz przedział a, b taki, że w jego wnętrzu znajduje się dokładnie jeden pierwiastek α badanego
Bardziej szczegółowoJAN GRABACKI, GWIDON SZEFER (KRAKÓW) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1 U (1973) PRZYKŁADY ULTRADYSTRYBUCYJNYCH ROZWIĄ ZAŃ PASMA PŁYTOWEGO JAN GRABACKI GWIDON SZEFER (KRAKÓW) 1. Wstęp W pracy przedstawione bę dą rozwią zania wybranych zadań
Bardziej szczegółowoO OPERATOROWYM PODEJŚ CIU DO FORMUŁOWANIA ZASAD WARIACYJNYCH DLA OŚ RODKÓW PLASTYCZNYCH. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4 14 (1976) O OPERATOROWYM PODEJŚ CIU DO FORMUŁOWANIA ZASAD WARIACYJNYCH DLA OŚ RODKÓW PLASTYCZNYCH JÓZEF JOACHIM TELEGA (RADOM) 1 Wstęp W ostatnich latach ukazały się
Bardziej szczegółowoSiły wewnętrzne - związki różniczkowe
Siły wewnętrzne - związki różniczkowe Weźmy dowolny fragment belki obciążony wzdłuż osi obciążeniem n(x) oraz poprzecznie obciążeniem q(x). Na powyższym rysunku zwroty obciążeń są zgodne z dodatnimi zwrotami
Bardziej szczegółowoROCZNIKI BIESZCZADZKIE 22 (2014) str wskazówki dla autorów
Wskazówki dla autorów 409 ROCZNIKI BIESZCZADZKIE 22 (2014) str. 409-414 Roczniki Bieszczadzkie wskazówki dla autorów Roczniki Bieszczadzkie wydawnictwo Bieszczadzkiego Parku Narodowego utworzono dla publikowania
Bardziej szczegółowoRÓWNANIA RÓŻNICZKOWE WYKŁAD 2
RÓWNANIA RÓŻNICZKOWE WYKŁAD 2 Równania różniczkowe o zmiennych rozdzielonych Równania sprowadzalne do równań o zmiennych rozdzielonych Niech f będzie funkcją ciągłą na przedziale (a, b), spełniającą na
Bardziej szczegółowopolska ludowa tom Vll PAŃSTWOWE WYDAWNICTWO NAUKOWE
polska ludowa PAŃSTWOWE WYDAWNICTWO NAUKOWE tom Vll INSTYTUT HISTORII POLSKIEJ AKADEMII NAUK POLSKA LUDOWA MATERIAŁY I STU D IA TOM VII PA Ń STW O W E W YDAW NICTW O NAUKOW E W ARSZAW A 1968 1 K O M IT
Bardziej szczegółowoVII. Elementy teorii stabilności. Funkcja Lapunowa. 1. Stabilność w sensie Lapunowa.
VII. Elementy teorii stabilności. Funkcja Lapunowa. 1. Stabilność w sensie Lapunowa. W rozdziale tym zajmiemy się dokładniej badaniem stabilności rozwiązań równania różniczkowego. Pojęcie stabilności w
Bardziej szczegółowoWYŚWIETLACZE TEKSTOWE 15 KOLOROWE
$ WYŚWIETLACZE TEKSTOWE 15 KOLOROWE OBSŁUGA ; W STANDARDZIE KLAWIATURA USB - PRZEWODOWO OPCJA PŁATNA - KLAWIATURA BEZPRZEWODOWA Wyświetlacze tekstowe 15-kolorowe Wyświetlacz tekstowy służy do wyświetlania
Bardziej szczegółowoOferta ważna od r.
Oferta ważna od 01.11.2016r. Wyświetlacze tekstowe 15-kolorowe Wyświetlacz tekstowy służy do wyświetlania tekstu informacyjno-reklamowego w 15 wyrazistych kolorach z wykorzystaniem różnorodnych efektów
Bardziej szczegółowoMetody numeryczne I Równania nieliniowe
Metody numeryczne I Równania nieliniowe Janusz Szwabiński szwabin@ift.uni.wroc.pl Metody numeryczne I (C) 2004 Janusz Szwabiński p.1/66 Równania nieliniowe 1. Równania nieliniowe z pojedynczym pierwiastkiem
Bardziej szczegółowoKRZYSZTOF G R Y s A (POZNAŃ)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 15 (1977) O SUMOWANIU PEWNYCH SZEREGÓW FOURIERA BESSELA KRZYSZTOF G R Y s A (POZNAŃ) Przy rozważ aniu zagadnień termosprę ż ystoś, cidotyczą cych wyznaczania pól mechanicznych
Bardziej szczegółowoMACIERZ SZTYWNOŚ CI ELEMENTU ZGINANEJ PŁYTY
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 11 (1973) MACIERZ SZTYWNOŚ CI ELEMENTU ZGINANEJ PŁYTY TRÓJWARSTWOWEJ HENRYK MIKOŁAJCZAK, BOGDAN W o S I E W I С Z (POZNAŃ) 1. Uwagi wstę pne Płyty trójwarstwowe, z
Bardziej szczegółowoMatematyka A, klasówka, 24 maja zania zadań z kolokwium z matematyki A w nadziei, że pope lni lem wielu b le. rozwia
Matematyka A, klasówka, 4 maja 5 Na prośbe jednej ze studentek podaje zania zadań z kolokwium z matematyki A w nadziei, że pope lni lem wielu b le dów Podać definicje wektora w lasnego i wartości w lasnej
Bardziej szczegółowo- Wydział Fizyki Zestaw nr 2. Krzywe stożkowe
1 Algebra Liniowa z Geometria - Wydział Fizyki Zestaw nr 2 Krzywe stożkowe 1 Znaleźć współrze dne środka i promień okre gu x 2 8x + y 2 + 6y + 20 = 0 2 Znaleźć zbiór punktów płaszczyzny R 2, których odległość
Bardziej szczegółowoFunkcje wymierne. Jerzy Rutkowski. Działania dodawania i mnożenia funkcji wymiernych określa się wzorami: g h + k l g h k.
Funkcje wymierne Jerzy Rutkowski Teoria Przypomnijmy, że przez R[x] oznaczamy zbiór wszystkich wielomianów zmiennej x i o współczynnikach rzeczywistych Definicja Funkcją wymierną jednej zmiennej nazywamy
Bardziej szczegółowoZAMKNIĘ TE ROZWIĄ ZANIE PROBLEMU PROPAGACJI NIESTACJONARNEJ PŁASKIEJ FALI UDERZENIOWEJ W SUCHYM GRUNCIE PIASZCZYSTYM. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) ZAMKNIĘ TE ROZWIĄ ZANIE PROBLEMU PROPAGACJI NIESTACJONARNEJ PŁASKIEJ FALI UDERZENIOWEJ W SUCHYM GRUNCIE PIASZCZYSTYM EDWARD WŁODARCZYK (WARSZAWA) Wojskowa
Bardziej szczegółowoZAŃ KINEMATYCZNIE DOPUSZCZALNYCH DLA ZAGADNIENIA NAPORU Ś CIAN O RÓŻ NYCH KSZTAŁTACH* WiESLAw\ TRĄ MPCZYŃ SK I. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA I, 15 (1977) ANALIZA ROZWIĄ ZAŃ KINEMATYCZNIE DOPUSZCZALNYCH DLA ZAGADNIENIA NAPORU Ś CIAN O RÓŻ NYCH KSZTAŁTACH* WiESLAw\ TRĄ MPCZYŃ SK I (WARSZAWA) 1. Wstęp Wyraź ny
Bardziej szczegółowoDefinicja i własności wartości bezwzględnej.
Równania i nierówności z wartością bezwzględną. Rozwiązywanie układów dwóch (trzech) równań z dwiema (trzema) niewiadomymi. Układy równań liniowych z parametrem, analiza rozwiązań. Definicja i własności
Bardziej szczegółowoZagadnienia brzegowe dla równań eliptycznych
Temat 7 Zagadnienia brzegowe dla równań eliptycznych Rozważmy płaski obszar R 2 ograniczony krzywą. la równania Laplace a (Poissona) stawia się trzy podstawowe zagadnienia brzegowe. Zagadnienie irichleta
Bardziej szczegółowoWyświetlacze tekstowe jednokolorowe SERIA B
WYŚWIETLACZE TEKSTOWE JEDNOKOLOROWE HERMETYCZNE Wyświetlacze tekstowe jednokolorowe SERIA B Wyświetlacz tekstowy służy do wyświetlania tekstu informacyjno-reklamowego w trybie jednokolorowym (monochromatycznym)
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka
Politechnika Białostocka WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA Katedra Geotechniki i Mechaniki Konstrukcji Wytrzymałość Materiałów Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Ćwiczenie nr 6 Temat ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoRuch w potencjale U(r)=-α/r. Zagadnienie Keplera Przybli Ŝ enie małych drgań. Wykład 7 i 8
Wykład 7 i 8 Zagadnienie Keplera Przybli Ŝ enie małych drgań Ruch w potencjale U(r)=-α/r RozwaŜ my ruch punktu materialnego w polu centralnym, o potencjale odwrotnie proporcjonalnym do odległo ś ci r od
Bardziej szczegółowo( ) Arkusz I Zadanie 1. Wartość bezwzględna Rozwiąż równanie. Naszkicujmy wykresy funkcji f ( x) = x + 3 oraz g ( x) 2x
Arkusz I Zadanie. Wartość bezwzględna Rozwiąż równanie x + 3 x 4 x 7. Naszkicujmy wykresy funkcji f ( x) x + 3 oraz g ( x) x 4 uwzględniając tylko ich miejsca zerowe i monotoniczność w ten sposób znajdziemy
Bardziej szczegółowoWykład 14 i 15. Równania różniczkowe. Równanie o zmiennych rozdzielonych. Definicja 1. Równaniem różniczkowym zwyczajnym rzędu n nazywamy równanie
Wykład 14 i 15 Równania różniczkowe Definicja 1. Równaniem różniczkowym zwyczajnym rzędu n nazywamy równanie F (x, y, y, y,..., y (n) ) = 0 (1) gdzie: y = y(x) niewiadoma funkcja zmiennej rzeczywistej
Bardziej szczegółowo5. Równania różniczkowe zwyczajne pierwszego rzędu
5. Równania różniczkowe zwyczajne pierwszego rzędu 5.1. Wstęp. Definicja 5.1. Niech V R 3 będzie obszarem oraz F : V R. Równaniem różniczkowym zwyczajnym rzędu pierwszego nazywamy równanie postaci Równanie
Bardziej szczegółowoWykład z równań różnicowych
Wykład z równań różnicowych 1 Wiadomości wstępne Umówmy się, że na czas tego wykładu zrezygnujemy z oznaczania n-tego wyrazu ciągu symbolem typu x n, y n itp. Zamiast tego pisać będziemy x (n), y (n) itp.
Bardziej szczegółowo7. WYZNACZANIE SIŁ WEWNĘTRZNYCH W BELKACH
7. WYZNCZNIE SIŁ WEWNĘTRZNYCH W ELKCH Zadanie 7.1 Dla belki jak na rysunku 7.1.1 ułożyć równania sił wewnętrznych i sporządzić ich wykresy. Dane: q, a, M =. Rys.7.1.1 Rys.7.1. W zależności od rodzaju podpór
Bardziej szczegółowoLESZEK JARECKI (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 14 (1976) TERMODYNAMIKA DEFORMACJI KRYSTALITÓW POLIMERU ZANURZONYCH W NAPRĘ Ż ONYM OŚ RODKU AMORFICZNYM LESZEK JARECKI (WARSZAWA) Szeroko stosowane kalorymetryczne,
Bardziej szczegółowoPodstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie Rozciąganie lub ściskanie Zginanie Skręcanie Ścinanie 1. Pręt rozciągany lub ściskany
Bardziej szczegółowo