ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCIOWA MODULATORA W PRZEKŁADNI MAGNETYCZNEJ

Podobne dokumenty
ANALIZA PRACY PRZEKŁADNI MAGNETYCZNEJ

Projekt współfinansowany ze środków Europejskiego Funduszu Rozwoju Regionalnego w ramach Programu Operacyjnego Innowacyjna Gospodarka

ZASTOSOWANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH DO WYZNACZANIA PARAMETRÓW ELEKTROMAGNETYCZNYCH SILNIKA PMSM

ZASTOSOWANIE ALGORYTMU GENETYCZNEGO DO OPTYMALIZACJI KONSTRUKCJI PASYWNEJ PRZEKŁADNI MAGNETYCZNEJ

Obliczenia polowe silnika przełączalnego reluktancyjnego (SRM) w celu jego optymalizacji

Z powyższej zależności wynikają prędkości synchroniczne n 0 podane niżej dla kilku wybranych wartości liczby par biegunów:

POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie D - 4. Zastosowanie teoretycznej analizy modalnej w dynamice maszyn

Bezrdzeniowy silnik tarczowy wzbudzany magnesami trwałymi w układzie Halbacha

ZAGADNIENIA STANÓW DYNAMICZNYCH TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH W WYBRANYCH NIESYMETRYCZNYCH UKŁADACH POŁĄCZEŃ

ZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM

ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH

WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK STATYCZNYCH MASZYN RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH

ZASTOSOWANIE MAGNESÓW TRWAŁYCH W SILNIKU RELUKTANCYJNYM ZE STRUMIENIEM POPRZECZNYM

THE MODELLING OF CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OF HARMONIC DRIVE

PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM

Metoda elementów skończonych

Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż.

Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny"

OBLICZENIA POLOWE SILNIKA PRZEŁĄCZALNEGO RELUKTANCYJNEGO (SRM) W CELU JEGO OPTYMALIZACJI

Silniki indukcyjne. Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe.

(R) przy obciążaniu (etap I) Wyznaczanie przemieszczenia kątowego V 2

WPŁYW KSZTAŁTU ZĘBÓW STOJANA SIŁOWNIKA ŁOŻYSKA MAGNETYCZNEGO NA JEGO PARAMETRY ELEKTROMAGNETYCZNE

APLIKACJA NAPISANA W ŚRODOWISKU LABVIEW SŁUŻĄCA DO WYZNACZANIA WSPÓŁCZYNNIKA UZWOJENIA MASZYNY INDUKCYJNEJ

Silniki prądu stałego. Wiadomości ogólne

WPŁYW EKSCENTRYCZNOŚCI STATYCZNEJ WIRNIKA I NIEJEDNAKOWEGO NAMAGNESOWANIA MAGNESÓW NA POSTAĆ DEFORMACJI STOJANA W SILNIKU BLDC

WYZNACZANIE DRGAŃ WŁASNYCH KONSTRUKCJI DWUBIEGOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH

Ćwiczenie: "Silnik prądu stałego"

ANALIZA ROZKŁADU POLA MAGNETYCZNEGO W KADŁUBIE OKRĘTU Z CEWKAMI UKŁADU DEMAGNETYZACYJNEGO

ZJAWISKA W OBWODACH TŁUMIĄCYCH PODCZAS ZAKŁÓCEŃ PRACY TURBOGENERATORA

SPOSÓB MINIMALIZACJI MOMENTU ZACZEPOWEGO W WIELOBIEGUNOWEJ MASZYNIE Z MAGNESAMI TRWAŁYMI

SILNIK SYNCHRONICZNY ŚREDNIEJ MOCY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI ZASILANY Z FALOWNIKA

Zwój nad przewodzącą płytą

Optymalizacja pasywnej przekładni magnetycznej

POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie D-3

METODY OGRANICZANIA PULSACJI MOMENTU ELEKTROMAGNETYCZNEGO PRĄDNICY TARCZOWEJ WZBUDZANEJ MAGNESAMI TRWAŁYMI

Modelowanie, sterowanie i symulacja manipulatora o odkształcalnych ramionach. Krzysztof Żurek Gdańsk,

SYMULACJA ZAKŁÓCEŃ W UKŁADACH AUTOMATYKI UTWORZONYCH ZA POMOCĄ OBWODÓW ELEKTRYCZNYCH W PROGRAMACH MATHCAD I PSPICE

Materiały pomocnicze do egzaminu Dynamika Systemów Elektromechanicznych

ELEKTROMAGNETYCZNE PRZETWORNIKI ENERGII DRGAŃ AMORTYZATORA MAGNETOREOLOGICZNEGO

LABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH

WYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA KOŁA NA ZMIANĘ SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA

BADANIE WPŁYWU GRUBOŚCI SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH W OPARCIU O OBLICZENIA POLOWE

WERYFIKACJA MODELU DYNAMICZNEGO PRZEKŁADNI ZĘBATEJ W RÓŻNYCH WARUNKACH EKSPLOATACYJNYCH

Drgania układu o wielu stopniach swobody

Mikrosilniki prądu stałego cz. 1

DRGANIA SWOBODNE UKŁADU O DWÓCH STOPNIACH SWOBODY. Rys Model układu

Kierunek i rodzaj studiów (Specjalność) Rodzaj pracy Nazwa jednostki Opiekun pracy Temat pracy (j.polski i j.angielski)

ZASTOSOWANIE PROGRAMU SMATH W ANALIZIE STANÓW USTALONYCH W OBWODACH ELEKTRYCZNYCH

Projektowanie elementów z tworzyw sztucznych

POLOWO - OBWODOWY MODEL BEZSZCZOTKOWEJ WZBUDNICY GENERATORA SYNCHRONICZNEGO

ANALIZA ROZKŁADU POLA MAGNETYCZNEGO WEWNĄTRZ OBIEKTU FERROMAGNETYCZNEGO

Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 75/

Detekcja asymetrii szczeliny powietrznej w generatorze ze wzbudzeniem od magnesów trwałych, bazująca na analizie częstotliwościowej prądu

Ćwiczenie 6 IZOLACJA DRGAŃ MASZYNY. 1. Cel ćwiczenia

Analiza możliwości zastosowania magnesów neodymowych w hamulcach urządzeń małej mechanizacji. 1. Wstęp PROJEKTOWANIE I BADANIA

3 Podstawy teorii drgań układów o skupionych masach

ANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU NAPIĘCIA

MATEMATYCZNY MODEL PĘTLI HISTEREZY MAGNETYCZNEJ

MODELOWANIE OBWODU MAGNETYCZNEGO MAGNETOSTRYKCYJNEGO PRZETWORNIKA MOMENTU OBROTOWEGO W ŚRODOWISKU COMSOL

WPŁYW GRUBOŚCI EKRANU NA CAŁKOWITE POLE MAGNETYCZNE DWUPRZEWODOWEGO BIFILARNEGO TORU WIELKOPRĄDOWEGO. CZĘŚĆ II EKRAN I OBSZAR WEWNĘTRZNY EKRANU

ANALIZA WŁASNOŚCI SILNIKA INDUKCYJNEGO SYNCHRONIZOWANEGO (LSPMSM) METODĄ OBLICZEŃ POLOWYCH.

Wykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne

ZESTAW BEZPRZEWODOWYCH CZUJNIKÓW MAGNETYCZNYCH DO DETEKCJI I IDENTYFIKACJI POJAZDÓW FERROMAGNETYCZNYCH

PROJEKT STANOWISKA LABORATORYJNEGO DO WIZUALIZACJI PRZEBIEGÓW SIŁY ELEKTROMOTORYCZNEJ TRANSFORMACJI

MODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH ZEWNĘTRZNYCH WYKONANYCH Z UŻYCIEM LEKKICH KONSTRUKCJI SZKIELETOWYCH

Konstrukcje Maszyn Elektrycznych

ANALIZA PORÓWNAWCZA WYBRANYCH MODELI SILNIKÓW TARCZOWYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI

WERYFIKACJA METOD OBLICZENIOWYCH SILNIKÓW TARCZOWYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI

LIV OLIMPIADA FIZYCZNA 2004/2005 Zawody II stopnia

SILNIK ELEKTRYCZNY O WZBUDZENIU HYBRYDOWYM

Sterowanie Napędów Maszyn i Robotów

Polowe wyznaczanie parametrów łożyska magnetycznego w przypadku różnych uzwojeń stojana

CHARAKTERYSTYKI EKSPLOATACYJNE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA

Maszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego.

ZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI

MECHANIKA II. Dynamika ruchu obrotowego bryły sztywnej

OPTYMALIZACJA MAGNETOELEKTRYCZNEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO O MAGNESACH ZŁOŻONYCH Z MATERIAŁÓW O RÓŻNYCH WŁAŚCIWOŚCIACH MAGNETYCZNYCH

Silniki prądu stałego z komutacją bezstykową (elektroniczną)

WYZNACZANIE DRGAŃ WŁASNYCH WIRNIKA W BEZSZCZOTKOWYM SILNIKU PRĄDU STAŁEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI

ANALIZA KINEMATYCZNA ZŁOŻONYCH KONSTRUKCYJNIE PRZEKŁADNI OBIEGOWYCH DO ELEKTROMECHANICZNYCH ZESPOŁÓW NAPĘDOWYCH Z ZASTOSOWANIEM WZORÓW WILLISA

WPŁYW BRAKU WSPÓŁOSIOWOŚCI CZĘŚCI CZYNNEJ I BIERNEJ SPRZĘGŁA MAGNETYCZNEGO NA OBCIĄŻENIA WAŁU I ŁOŻYSKOWANIA

Maszyny elektryczne Electrical machines. Energetyka I stopień (I stopień / II stopień) ogólnoakademicki (ogólnoakademicki / praktyczny)

DETEKCJA OBIEKTU FERROMAGNETYCZNEGO Z ZASTOSOWANIEM MAGNETOMETRÓW SKALARNYCH

PRĄDNICA TARCZOWA Z POPRZECZNYM STRUMIENIEM

SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY

PL B1. INSTYTUT NAPĘDÓW I MASZYN ELEKTRYCZNYCH KOMEL, Katowice, PL BUP 17/18

INSTRUKCJA do ćwiczenia Wyważanie wirnika maszyny w łożyskach własnych

WPŁYW KLINÓW MAGNETYCZNYCH NA WŁAŚCIWOŚCI ROZRUCHOWE SILNIKA INDUKCYJNEGO

Równania różniczkowe opisujące ruch fotela z pilotem:

ZJAWISKA CIEPLNE W MODELU MASZYNY SYNCHRONICZNEJ Z MAGNESAMI TRWAŁYMI

MOMENT ORAZ SIŁY POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM

Pierwsze komputery, np. ENIAC w 1946r. Obliczenia dotyczyły obiektów: o bardzo prostych geometriach (najczęściej modelowanych jako jednowymiarowe)

WYKŁAD 15 WŁASNOŚCI MAGNETYCZNE MAGNESÓW TRWAŁYCH

Politechnika Warszawska Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Instytut Podstaw Budowy Maszyn Zakład Mechaniki

Sterowanie Napędów Maszyn i Robotów

OBLICZENIOWE BADANIE ZJAWISK WYWOŁANYCH USZKODZENIEM KLATKI WIRNIKA

SYMULACJA OBLICZENIOWA OPŁYWU I OBCIĄŻEŃ BEZPRZEGUBOWEGO WIRNIKA OGONOWEGO WRAZ Z OCENĄ ICH ODDZIAŁYWANIA NA PRACĘ WIRNIKA

WPŁYW OSADZENIA MAGNESU NA PARAMETRY SILNIKA MAGNETOELEKTRYCZNEGO O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM

WPŁYW WARUNKÓW BRZEGOWYCH NA FORMĘ ODKSZTAŁCEŃ DRGAŃ WŁASNYCH I WYMUSZONYCH STOJANA SILNIKA BLDC ANALIZA NUMERYCZNA

1. W zależności od sposobu połączenia uzwojenia wzbudzającego rozróżniamy silniki:

Transkrypt:

POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 91 Electrical Engineering 2017 DOI 10.21008/j.1897-0737.2017.91.0037 Rafał GABOR* Piotr MYNAREK* Marcin KOWOL* ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCIOWA MODULATORA W PRZEKŁADNI MAGNETYCZNEJ W pracy przedstawiono możliwość zastosowania technologii wydruku 3D do budowy przekładni magnetycznej i wynikających z niej korzyści. Opracowano trójwymiarowy model numeryczny przekładni, pozwalający na wyznaczenie charakterystyki momentu magnetycznego w funkcji kąta położenia wirnika wewnętrznego. Wyniki symulacji komputerowych zweryfikowano z pomiarami na rzeczywistym obiekcie. Przedstawiono także wstępną analizę modalną prezentowanej konstrukcji przekładni magnetycznej, w celu wyznaczenia częstotliwości rezonansowych. SŁOWA KLUCZOWE: przekładnia magnetyczna, metoda elementów skończonych, moment magnetyczny, druk 3D 1. WSTĘP W elektrycznych układach napędowych bardzo często wykorzystywane są przekładnie mechaniczne mające na celu przeniesienie ruchu z elementu napędowego (czynnego) na napędzany (bierny). Podczas przenoszenia ruchu następuje jednoczesna zmiana prędkości oraz momentu, która wynika ze stawianych wymagań w danej aplikacji. Jednak coraz częściej można spotkać rozwiązania wykorzystujące przekładnie magnetyczną, jako przekładnię bezstykową, która stanowi alternatywę dla tradycyjnych przekładni mechanicznych. Główną wadą przekładni mechanicznych jest tarcie, do którego dochodzi przy bezpośrednim kontakcie pomiędzy współpracującymi elementami czego efektem jest spadek sprawności przekładni, a tym samym wartości przenoszonego momentu. Dodatkowo w skutek mechanicznego zazębiania się elementów przekładni układ charakteryzuje się stosunkowo głośną pracą, wymaga on także okresowych przeglądów oraz konserwacji. W przekładni magnetycznej możliwe jest zminimalizowanie lub całkowite wyeliminowanie powyższych wad przekładni mechanicznej. Dodatkowo przekładnia bezstykowa charakteryzuje się naturalnym zabezpieczeniem przed przeciążeniem. W pracy przedstawiono koncepcje budowy przekładni magnetycznej wykorzystując technologie wydruku 3D. * Politechnika Opolska.

408 Rafał Gabor, Piotr Mynarek, Marcin Kowol 2. KONSTRUKCJA PRZEKŁADNI MAGNETYCZNEJ Przedstawiona przekładnia magnetyczna składa się z trzech podstawowych elementów: wirnika wewnętrznego i zewnętrznego, na których naklejone są magnesy neodymowe oraz z modulatora wykonanego z biegunów ferromagnetycznych. Wszystkie trzy elementy są umieszczone współosiowo względem siebie (rys. 1). Dzięki takiej konstrukcji zwiększa się powierzchnie oddziaływania na siebie wirników, w porównaniu do tradycyjnych konstrukcji przekładni magnetycznej, dzięki czemu można uzyskać znacznie większą gęstość przenoszenia momentu niż w tradycyjnych przekładniach magnetycznych [1, 2]. W zależności od liczby biegunów w poszczególnych wirnikach, wytworzonych przez magnesy trwałe, jak i biegunów ferromagnetycznych w modulatorze pośredniczącym uzyskuje się określone przełożenie przekładni. Rys. 1. Zmodyfikowana konstrukcja przekładni magnetycznej [2] Modulator jest newralgicznym elementem przekładni ze względu na sprawność oraz gęstość przenoszenia momentu. Swoją budową przypomina klatkę silnika indukcyjnego i jest on narażony na oddziaływanie znacznie większych sił w porównaniu do pozostałych elementów przekładni. Dlatego też bezawaryjna praca przekładni zależy przede wszystkim od tego właśnie elementu. Konstrukcja modulatora jak i materiały z jakich jest on zbudowany powinny uniemożliwić zamykanie się pola magnetycznego oraz elektrycznego pomiędzy sąsiednimi biegunami, co przekładałoby się na spadek sprawności przetwornika. Przełożenie przekładni określa się na podstawie liczby par biegunów wirników z magnesami trwałymi, liczby biegunów modulatora oraz nieruchomego elementu przetwornika. Zależności opisujące przełożenie przekładni oraz szczegółowy opis zasady działania przedstawiono w publikacjach [2, 3, 4]. Projektując pierwszy prototyp założono, że zbudowana konstrukcja przekładni będzie pozwalała na jej pracę przy różnych konfiguracjach, dzięki czemu możliwe jest uzyskanie różnych wartości przełożeń. Takie podejście skutkowało tym, że konstrukcja zbudowanego przetwornika jest zdecydowanie bardziej

Analiza wytrzymałościowa modulatora w przekładni magnetycznej 409 skomplikowana. Dodatkowo ograniczenia konstrukcyjne jak i technologiczne skłoniły autorów do wydłużenia długości biegunów modulatora w stosunku do długości czynnej wirnika wewnętrznego (model A). Jednak wstępna weryfikacja zbudowanego prototypu wykazała znaczne różnice w obliczeniami i zmierzonych wartościach momentu. Dalsze badania na podstawie trójwymiarowych modeli numerycznych przedstawionych na rys. 2 wykazały, że największy wpływ na wartości działającego momentu ma długość biegunów modulatora. a) b) Rys. 2. Model polowy przekładni magnetycznej: a) długość biegunów modulatora większa niż długości magnesów (model A), b) długość biegunów modulatora równa długości magnesów (model B) Moment magnetyczny [N m] 4 3 2 1 0-1 -2-3 3D MES, model A 3D MES, model B Pomiar -4 0 15 30 45 60 75 90 105 120 135 150 165 180 Kąt obrotu wirnika wewnętrznego [ ] Rys. 3. Kątowa zmienność momentu magnetycznego działającego na wirnik wewnętrzny

410 Rafał Gabor, Piotr Mynarek, Marcin Kowol Brak jednakowej długości biegunów modulatora oraz magnesów trwałych wirników powoduje zaburzenie rozkładu pola magnetycznego wewnątrz przekładni. W efekcie czego wiąże się to z uzyskaniem mniejszej gęstości przenoszonego momentu co można zaobserwować na rysunkach 3 4. Moment magnetyczny [N m] 20 16 12 8 4 0-4 -8-12 -16 3D MES, model A 3D MES, model B Pomiar -20 0 15 30 45 60 75 90 105 120 135 150 165 180 Kąt obrotu wirnika wewnętrznego [ ] Rys. 4. Kątowa zmienność momentu magnetycznego działającego na wirnik zewnętrzny 3. ZASTOSOWANIE TECHNOLOGII WYDRUKU 3D W PRZEKŁADNI MAGNETYCZNEJ Rozwiązaniem problemu długości biegunów ferromagnetycznych w modulatorze może być zastosowanie technologii wydruku 3D. Dlatego do budowy kolejnego prototypu przekładni zdecydowano się zastosować wydruk 3D w technologii SLS (ang. Selective Laser Sintering selektywne spiekanie laserowe). Technologia ta polega na drukowaniu elementów poprzez scalanie materiałów z tworzywa sztucznego, ceramiki lub metalu w postaci proszku za pomocą wiązki laserowej. Energia kierowanego promienia laserowego powoduje, że ziarna proszku łączą się ze sobą tworząc warstwę jednolitego materiału. W tej technologii grubość pojedynczej warstwy proszku, na którą działa wiązka laserowa wynosi od 0,02 do 0,1mm, dzięki czemu możliwe jest uzyskanie niezbędnej dokładności dla drukowanych elementów. Jako materiał drukujący zastosowano poliamid (PA6), który zalicza się do półkrystalicznych żywic termoplastycznych. Dodatkowo zastosowany poliamid zawiera domieszki włókna szklanego, dzięki czemu materiał charakteryzuje się zwiększoną stabilnością wymiarową, sztywnością oraz bardzo dobrą odpornością termiczną. W tabeli 3.1 przedstawiono wybrane parametry zastosowanego poliamidu. Bieguny modulatora zostały wykonane z dielektromagnetyku Somaloy 700, który jest materiałem magnetycznie miękkim. Dzięki swoim właściwościom dieletromagnetyki znajdują coraz częstsze zastosowanie w maszynach elek-

Analiza wytrzymałościowa modulatora w przekładni magnetycznej 411 trycznych i stanowią alternatywę do magnetowodów wykonanych z blach elektrotechnicznych [6]. Tabela 3.1. Wybrane parametry poliamidu PA6 wzmocnionego włóknem szklanym [5] Wielkość Jednostka Wartość Gęstość [g/cm³] 1,29 Granica plastyczności/naprężenie przy zerwaniu MPa 100 Moduł sprężystości MPa 5900 Punkt topnienia ºC 255 Przewodność cieplna W/(K*m) 0,30 Max. dopuszczalna temperatura pracy w powietrzu przy pracy ciągłej ºC 110 Względna przenikalność elektryczna 3,9 Zastosowana metoda spiekania proszków do wytworzenia poszczególnych biegunów modulatora pozwala na wytworzenie elementów obwodów magnetycznych o skomplikowanych kształtach i dużej dokładności wymiarowej. Na rysunku 5 przedstawiono charakterystykę magnesowania zastosowanego dielektromagnetyku. 1.5 Indukcja B [T] 1 0.5 Somaloy 700 0 0 2000 4000 6000 8000 10000 Natezenie pola H [A/m] Rys. 5. Charakterystyka magnesowania dielektromagnetyku Somaloy 700 W oparciu o technologie opisane powyżej powstał zmodyfikowany prototyp przekładni magnetycznej. Nowa konstrukcja modulatora została przedstawiona na rys. 6.

412 Rafał Gabor, Piotr Mynarek, Marcin Kowol Rys. 6. Zmodyfikowana konstrukcja modulatora przekładni magnetycznej (1 klatka modulatora z PA6, 2 bieguny ferromagnetyczne z Somaloy 700, 3 pierścień dystansujący, 4 szpilki montażowe z tworzywa sztucznego) Na rysunkach 7 8 przedstawiono zmienności poszczególnych momentów uzyskanych w omawianym modelu. Można zauważyć, że dzięki nowej konstrukcji modulatora zdecydowanie zwiększyła się gęstość przenoszonego momentu przez przekładnię w stosunku do modelu A, a co za tym idzie uzyskano lepsze parametry eksploatacyjne przetwornika. 4 3 3D MES - Model C Pomiar Moment magnetyczny [N m] 2 1 0-1 -2-3 -4 0 15 30 45 60 75 90 105 120 135 150 165 180 Kąt obrotu wirnika wewnętrznego [ ] Rys. 7. Kątowa zmienność momentu magnetycznego działającego na wirnik wewnętrzny

Analiza wytrzymałościowa modulatora w przekładni magnetycznej 413 Moment magnetyczny [N m] 15 12 9 6 3 0-3 -6-9 -12 3D MES - Model C Pomiar -15 0 15 30 45 60 75 90 105 120 135 150 165 180 Kąt obrotu wirnika wewnętrznego [ ] Rys. 8. Kątowa zmienność momentu magnetycznego działającego na wirnik zewnętrzny 4. ANALIZA MODALNA STRUKTURY MODULATORA W związku z zastosowaniem nowych komponentów do budowy klatki modulatora, konieczne jest przeprowadzenie analizy mechanicznej tego właśnie elementu. Jak już wspomniano na element ten działają największe siły. W pierwszym etapie badań uproszczoną konstrukcję modulatora przekładni poddano analizie modalnej, która pozwala na przeprowadzenie badań właściwości dynamicznych obiektu za pomocą drgań własnych. W wyniku analizy modalnej otrzymuje się: częstotliwości drgań własnych oraz kształt postaci tych drgań dla badanego elementu. Macierzowa postać równań różniczkowych dynamiki obiektu przedstawia równanie (1) z pominięciem macierzy tłumienia, która nie wpływa bezpośrednio na wzrost uzyskiwanych częstotliwości. KD MD F (1) gdzie: K macierz sztywności, M macierz mas, D wektor przemieszczeń węzłów poszczególnych elementów, F wektor sił. Aby otrzymać równanie jednorodne drgań własnych nie uwzględnia się sił działających na obiekt, które byłyby jednocześnie wymuszeniami zewnętrznymi układu, dlatego wektor F przyjmuje wartość 0. Równanie (1) można wtedy zapisać w postaci: KD MD 0 (2) Rozważając drgania swobodne można przyjąć, że: i t Φe D (3)

414 Rafał Gabor, Piotr Mynarek, Marcin Kowol gdzie: Φ wektor wartości własnych reprezentującym postać modalną, ω pulsacja kątowa drgań, t czas. Po podstawieniu równania (3) do równania (2) otrzymujemy: [K 2 M ]Φ 0 (4) gdzie: 2 Powyższe równanie nazywane jest wyznacznikiem wartości własnych. [K M ]Φ 0 i i (5) (6) gdzie: Φi wektor wartości własnych reprezentującym postać modalną dla i tej częstotliwości własnej a λi wektor odpowiadający i tej wartości własnej. Warunkiem otrzymania układu jednorodnego (zerowy wektor wyrazów wolnych) jest osobliwość macierzy [7]. (7) det[ K M ] 0 i Chcąc wyznaczyć wartości własne należy rozwiązać równanie (7) [8]. Analizie poddany został uproszczony model modulatora przekładni magnetycznej, którego uproszczenie polega na przypisaniu wartości brzegowych pierścieniom dystansującym (kolor czarny rys. 11 12) oraz na rozpatrywaniu badanego elementu jako bryły sztywnej. Na rysunku 9 przedstawiono rzeczywisty schemat połączenia modulatora z wirnikiem wewnętrznym. Klatka modulatora osadzona jest na łożyskach, które w badaniach zostały pominięte (przypisane zostały warunki brzegowe). Rys. 9. Model osadzenia modulatora przekładni magnetycznej (1 klatka modulatora, 2 wirnik wewnętrzny, 3 łożyska) Poniżej na rysunku 10 przedstawiono model 3D modulatora przekładni magnetycznej z nałożoną siatką dyskredytacyjną zawierającą 148 994 węzłów. Na podstawie uproszczonego modelu 3D modulatora przekładni magnetycznej wyznaczono osiem pierwszych częstotliwości rezonansowych. Taka analiza pozwala na zbadanie zachowania się elementu przy różnych częstotliwościach pracy. Rysunki 11 12 przedstawiają minimalną i maksymalną wyznaczoną częstotliwość rezonansową struktury.

Analiza wytrzymałościowa modulatora w przekładni magnetycznej 415 Rys. 10. Siatka dyskretyzacyjna modelu Rys. 11. Drgania własne o częstotliwości rezonansowej 3756.7 Hz Rys. 12. Drgania własne o częstotliwości rezonansowej 6763.82 Hz

416 Rafał Gabor, Piotr Mynarek, Marcin Kowol Otrzymane wyniki analizy stanowią wstępne badania przedstawiające częstotliwość rezonansową struktury modulatora. Maksymalne przemieszczenie elementów klatki modulatora wykonanej z tworzywa sztucznego przy częstotliwościach rezonansowych wynosi 7,152 mm. 5. PODSUMOWANIE Wykorzystanie technologii druku 3D z tworzyw sztucznych pozwala na szybkie wykonywanie prototypów, co skraca czas badań nowych konstrukcji. Dodatkowo dostępne materiały, z których można wykonywać druki 3D, posiadają dobre właściwości wytrzymałościowe co zwiększa możliwość ich zastosowania. W pkt. 2 przedstawiono obliczenia dotyczące konstrukcji modulatora ze względu na długość biegunów w celu zwiększenia gęstości przenoszonego momentu przez przekładnię. Dodatkowo zamieszczono też wstępną analizę modalną, dzięki której wyznaczono drgania własne prezentowanej konstrukcji modulatora przekładni magnetycznej przy częstotliwości rezonansowej. LITERATURA [1] Atallah K., Howe D., A novel high performance magnetic gear, IEEE Transactions on Magnetics, Vol.37, Issue.4 Part. 1, 2001. s. 2844 2846. [2] Kowol M., Łukaniszyn M., Budowa i zasada działania przekładni magnetycznej, Wybrane Zagadnienia Elektrotechniki i Elektroniki, WZEE, Ustroń, 27 29 września 2012 (Conf. CD 25.pdf). [3] Kowol M., Kołodziej J., Łukaniszyn M., An analysis of the magnetic gear performance, Technical Transactions, Electrical Enginering, Issue 1 E(8), 2015, s.87 95. [4] Kowol M., Kołodziej J., Łukaniszyn M., Analiza pola magnetycznego w przekładni magnetycznej, Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 100/3/2013, Komel, s.163 168. [5] http://www.tworzywa.org/produkt,25810,pa poliamid domieszkowany wloknem szklanym, dostęp 01.02.2017. [6] Jankowski B., Ślusarek B., Kapelski D., Karbowiak M., Przybylski M., Wpływ temperatury pracy na właściwości magnetyczne dielektromagnetyków z proszków żelaza, X Krajowa Konferencja Elektroniki, Darłówko Wschodnie, 05 09.06.2011, s.1 8. [7] Majchrzak E., Mochnacki B., Metody numeryczne podstawy teoretyczne, aspekty praktyczne i algorytmy, Wydawnictwo Politechniki Śląskiej, Gliwice, 1998. [8] Liu G.R., Quek S.S., The Finite Element Method: A practical course, Butterworth Heinemann, 2003. [9] Michalczyk K., Sapiński B., Węgrzynowski M., Analiza wytrzymałościowa zintegrowanego układu przetwornik elektromagnetyczny obrotowy tłumik MR., Modelowanie Inżynierskie, nr 46, t. 15, 2013, s.71 76.

Analiza wytrzymałościowa modulatora w przekładni magnetycznej 417 STRENGTH ANALYSIS OF THE FLUX MODULATOR IN THE MAGNETIC GEAR The paper presents the possibility of using 3D printing technology and its benefits to build a magnetic gear. Developed three dimensional numerical gear model, allowing the determination of the characteristics of the magnetic torque as a function of the angle position of the inner rotor. The preliminary results of a modal analysis magnetic gears in order to determine the resonant frequency are presented. The results of computer simulations are verified with measurements on the physical prototype. (Received: 17. 02. 2017, revised: 28. 02. 2017)