KONCEPCJA ODWODNIENIA TERENÓW W KOMPLEKSIE SIECI ROWÓW I CIEKÓW ODWADNIAJĄCYCH KOMPLEKS DOBCZYCE - ZARABIE

INWESTOR: Urząd Gminy i Miasta Dobczyce 32-410 Dobczyce, ul. Rynek 26 KONCEPCJA ODWODNIENIA TERENÓW W KOMPLEKSIE SIECI ROWÓW I CIEKÓW ODWADNIAJĄCYCH KOMPLEKS DOBCZYCE - ZARABIE Gmina: Powiat: Województwo: Dobczyce myślenicki małopolskie EGZ.1 Opracował : mgr Inż. Jacek Kożuch listopad 2010 UGiM Dobczyce listopad 2010 1

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA 1. CZĘŚĆ OPISOWA 2. CZĘŚĆ RYSUNKOWA 2.1 ORIENTACJA 1:10000 2.2 SYTUACJA VAR. I i WAR. II 1:2000 2.3 PROFIL ROWU A 1:100/1000 2.4 PROFIL ROWU B 1:100/1000 2.5 PROFIL ROWU C 1:100/1000 2.6 PROFIL ROWU C1 1:100/1000 2.7 PROFIL ROWU C2 1:100/1000 2.8 PROFIL ROWU D W1 1:100/1000 2.9 PROFIL ROWU D W2 1:100/1000 2.10 PROFIL ROWU D W3 1:100/1000 2.11 PROFIL ROWU D P1 1:100/1000 2.12 PROFIL ROWU D P2 1:100/1000 2.13 PROFIL KOLEKTORA K1 1:100/1000 2.14 PROFIL KOLEKTORA K2 1:100/1000 2.15 PROFIL WĘGIELNICY 1:100/1000 2.16 RUROCIĄG Z POMPOWNI VAR. I 1:100/500 2.17 RUROCIĄG Z POMPOWNI VAR. II 1:100/500 2.18 TYP PRZEPUSTU HELCOR - 2.19 PRZEPOMPOWNIA SCHEMAT - 3. CZĘŚĆ KOSZTOWA UGiM Dobczyce listopad 2010 2

SPIS TERŚCI 1. DANE OGÓLNE... 4 I.1 PODSTAWA OPRACOWANIA... 4 1.2 ZAKRES OPRACOWANIA... 4 I.3 PODSTAWOWE MATERIAŁY WYKORZYSTANE W OPRACOWANIU... 4 2. CHARAKTERYSTYKA TERENU OBJĘTEGO KONCEPCJĄ... 4 2.1 DANE OGÓLNE... 4 2.2 DANE SZCZEGÓŁOWE...5 2.2.1 OPIS WYODRĘBNIONYCH KOMPLEKSÓW... 5 2.2.2 OBLICZENIA HYDROLOGICZNE... 6 2.2.2 OBLICZENIA HYDRAULICZNE... 14 3. OPIS ROZWIĄZAŃ PROJEKTOWYCH... 20 3. 1. WPROWADZENIE... 20 3.2 DANE OGÓLNE... 21 3.2.1 OPIS ROZWIĄZAŃ TECHNICZNYCH ROWY I PRZEPUSTY NA ROWACH... 21 3.2.2 OPIS ROZWIĄZAŃ TECHNICZNYCH - KOLEKTORY... 22 3.2.3 ODWODNIENIE KOMPLEKSU ZARABIE ZACHÓD... 23 3.2.4 WĘGIELNICA KONSERWACJA I UBEZPIECZENIE... 24 4. ZALECENIA REALIZACYJNE... 24 UGiM Dobczyce listopad 2010 3

1. DANE OGÓLNE I.1 Podstawa opracowania Opracowanie pt. Koncepcja odwodnienia terenów w kompleksie sieci cieków i rowów odwadniających DOBCZYCE- ZARABIE w ramach likwidacji skutków powodzi na terenie Dobczyce Etap I wykonano na podstawie umowy nr RGMK.VII.342.159.2010 z dnia 07.07.2010 1.2 Zakres opracowania Zakres opracowania obejmuje: 1. Wizje lokalne terenu. 2. Analiza opracowania pt. Ocena zagrożenia powodziowego i koncepcja jego ograniczenia w obszarze dwóch lokalnych bezpośrednich zlewni cząstkowych Raby, lewobrzeżną i prawobrzeżną poniżej zbiornika Dobczyce na obszarze Dobczyc i miejscowości Niezdów Wykonawcą opracowania był Instytut Inżynierii i Gospodarki Wodnej Wydziału Inżynierii Środowiska Politechniki Krakowskiej. 3. Obliczenia hydrologiczno hydrauliczne dla zwymiarowania budowli (przepusty) i rowów odwadniających. 4.Koncepcja przepustów drogowych pod DW 967 5. Koncepcja robót hydrotechnicznych na obszarze objętym opracowaniem 6. Wnioski wynikające z Koncepcji 7. Część kosztowa I.3 Podstawowe materiały wykorzystane w opracowaniu 1. Opracowanie Instytutu Inżynierii i Gospodarki Wodnej Wydziału Inżynierii Środowiska Politechniki Krakowskiej, pt. Ocena zagrożenia powodziowego i koncepcja jego ograniczenia w obszarze dwóch lokalnych bezpośrednich zlewni cząstkowych Raby, lewobrzeżną i prawobrzeżną poniżej zbiornika Dobczyce na obszarze Dobczyc i miejscowości Niezdów 2. Mapy zasadnicze w skali 1:10000 3. Przekroje poprzeczne wykonane przez GÓRGEO Trzemeśnia 09.2010 4. Wywiad niwelacyjny na rowach wykonany przez GEOSTUDIO Wrząsowice 11.2010 5. Projekt Budowlany mostu na potoku Węgielnica 6. Projekt Budowlany Budowa chodnika przy ulicy Zarabie II Etap km.12+375-12+744 DW 967 Myślenice Łapczyca r. 2001 7.Projekt Wykonawczy Przebudowa skrzyżowania DW 967 z DW 964. -projekt odwodnienia drogi, MBI Małopolskie Biuro Inwestycyjne Sp. Z o.o. 12.2003 8. Rozporządzenie MŚ w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie z dnia 20 kwietnia 2007 r. 9. Rozporządzenie M Ti GW w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie z dnia 30 maja 2000 r. 2. CHARAKTERYSTYKA TERENU OBJĘTEGO KONCEPCJĄ 2.1 DANE OGÓLNE Obszar objęty koncepcją to generalnie lewostronna część doliny Raby na odcinku od rejonu stacji paliw na zjeździe ze Stojowic, do rejonu potoku Młynówka lewostronnego dopływu uchodzącego do Raby w rejonie skrzyżowania do Wieliczki(opracowanie nie obejmuje zlewni Młynówki, która aktualnie jest przebudowywana w ramach projektu drogowego obejście UGiM Dobczyce listopad 2010 4

Dobczyc). Na tym odcinku jest to stosunkowo szeroka i płaska dolina otoczona wzniesieniami o znacznych spadkach zboczy opadających na teren położony w pasie Raby i drogi wojewódzkiej DW 967. Zagospodarowanie terenu omawianego odcinka doliny jest bardzo intensywne i systematycznie powiększa się. Rozwija się także zagospodarowanie wspomnianych wzniesień zmieniając warunki spływu i odpływu wód opadowych. Spływ wód opadowych odbywa się potokami, rowami i kanalizacją deszczową, do głównych cieków tj. potoku Węgielnica, potoku Młynówka, a ostatecznie wody wpływają do Raby. Część rowów z lewej części zlewni Raby uchodzi do wyrobisk po eksploatacji kruszywa. Środkiem tej części doliny przebiega droga wojewódzka DW 967 Myślenice Łapczyca w ciągu której zlokalizowane jest rondo na skrzyżowaniu w.w. DW 967 z drogą wojewódzką DW 964 Dobczyce- Kasina Wielka, oraz drogą powiatową Dobczyce Świątniki Górne, droga która na odcinku rozpatrywanym jest ulicą Dobczyc ulica Nawojowska. Rondo w sposób istotny wpływa na odpływ wód deszczowych w okresach intensywnych opadów deszczowych z uwagi na jego położenie w stosunku do rowów odwadniających przyległe tereny, jak również istniejące średnice kanalizacji deszczowej i przepustów w rejonie ronda. 2.2 DANE SZCZEGÓŁOWE 2.2.1 OPIS WYODRĘBNIONYCH KOMPLEKSÓW Na ternie objętym Koncepcją wyodrębniono kompleksy: Zarabie Zachód Teren ograniczony od strony zachodniej i północnej wzniesieniami opadającymi od Stojowic; od strony wschodniej drogą powiatową, która w tym rejonie ma charakter ulicy (ulica Nowowiejska), natomiast od strony południowej kompleks ograniczony jest drogą DW 967 W okresie zjawisk powodziowych wody z ul. Nowowiejskiej i Nowowiejskiej Bocznej oraz z najbliższych stoków spływa rowami do rozwidlenia ulic, a stąd do Ronda. Rowy mają zbyt małą przepustowość i nie mieszczą przepływu, występującego po gwałtownych opadach Woda wylewa się na lewą i prawą stronę ul. Nowowiejskiej. Po lewej stronie zalewana jest ul. Laskowa i tereny wzdłuż ul. Zarabie, po prawej stronie niżej położone tereny przy ul. Nowowiejskiej i ul. Myślenickiej. Na rowach przyległych do ulic zabudowane są liczne przepusty, o różnych średnicach i różnej konstrukcji. Występują również odcinki zarurowane. Generalnie (co widać na fotografiach dokumentacji fotograficznej przepust są zamulone i generalnie w złym stanie technicznym) Wg. przeprowadzonej niwelacji i inwentaryzacji w ciągu rowu oznaczonego w Koncepcji DP1 zlokalizowano - 6 przepustów i rurociąg o długości 75 m i średnicy Φ 0.6, natomiast wzdłuż DP2 10 przepustów. Po zachodniej stronie rowu DP 2, poniżej rowów łączących się w rejonie ul. Laskowej przebiega również rurociąg o średnicy Φ 0.6 i długości 65 m Przepust z tego rowu, zlokalizowany powyżej rurociągu, odprowadzający wody do rowu DP 2 jest całkowicie zamulony i zniszczony. Wzdłuż drogi DW 967 biegnie odcinek rowu który oznaczono w Koncepcji jako DW 3 na którym zlokalizowanych jest 5 przepustów średnicach od Φ 400 do Φ 600. Przepusty o różnych długościach. Rów ten odprowadza wody z mocno opadającego terenu wzdłuż DW 967, które wylewają na teren tego kompleksu. Dla ograniczenia podtapiania mieszkańcy odcinkowo ogroblowali ten rów. Jak zaznaczono we wprowadzeniu integralna częścią tego rejonu jest rondo na skrzyżowaniu dróg. Rondo jest skanalizowane kanalizacją deszczową z tym że średnice kolektorów są UGiM Dobczyce listopad 2010 5

niewystarczające na przepuszczenie wód burzowych, co powoduje utrudnienie odpływu i podtapianie terenów przyległych. W skład tego kompleksu należy dołączyć teren pomiędzy Rabą w DW 967, który przecina potok Wegielnica. Potok zbiera wodę z obszaru Stojowic, od strony ul. Myślenickiej i z Góry Jałowcowej. Na tym odcinku potok Węgielnica płynie w obwałowanym korycie, ze stosunkowo wysoko płożonym dnie w stosunku do przyległego terenu. Odcinek potoku jest zawężony i wyprostowany, koryto o zbyt małej przepustowości W rejonie ujściowym do Raby na potoku zlokalizowane są dwa przepusty. Przepust ramowy 2.0/1.5, oraz przepust trzyotworowy 3xΦ1.0m na drodze dojazdowej do zbiornika. Wg. informacji Inwestora w okresach intensywnych opadów przepust trzyotworowy nie jest wystarczający. Zarabie Wschód Teren ograniczony od strony zachodniej drogą powiatową, która w tym rejonie stanowi ulicę Nowowiejską, od strony wschodniej naturalną granicą, to jest potok Młynówka; natomiast od strony południowej drogą DW 967. Od strony północnej granicę stanowią opadające wzniesienia. Ten obszar odwadniany jest końcowymi odcinkami rowów, które oznaczono w Koncepcji jako rowy B i C. Wzdłuż drogi wojewódzkiej DW 967 biegną rowy przydrożne, które odprowadzają wody z kanalizacji ronda, a także ternu przyległego. Na rowie oznaczonym jako DW 2 zabudowany jest przepust ramowy 3/1.5 m, którym część wód odpływać będzie do tego rowu, natomiast część odpłynie do rowu DW 1 poprzez zarurowany odcinek w rejonie sklepu Biedronka. Średnica rurociągu Φ 800 mm Na obydwu rowach zlokalizowane są przepusty o średnicach Φ 600 i Φ 800. Występują również przepusty częściowo zniszczone, o konstrukcji indywidualnej, wykonane systemem gospodarczym. Łącznie na odcinku rozpatrywanym zlokalizowano : Rów DW 1 35 przepustów Rów DW 2 28 przepustów Zarabie Południe Tak określono teren pomiędzy Rabą, a DW 967 na odcinku od mostu na Rabie do ujścia potoku Młynówka. Aktualnie na tym terenie istnieje rów odwadniający, biegnący równolegle do Raby. Rów z licznymi zakolami, lokalnie zarurowany (rejon ogródków działkowych). Ponadto tren pocięty jest małymi rowkami o różnych kierunkach. Występują zagłębienia stanowiące pozostałość dawnych wyrobisk żwirowych. Od strony Raby występuje pas zieleni porośnięty drzewami i zakrzyczeniami. W rejonie koryta Raby, teren mocno opada do koryta. Obecnie następuje szybka zabudowa ternu (budownictwo przemysłowe i usługi) 2.2.2 OBLICZENIA HYDROLOGICZNE Na obszarze omawianym wyodrębniono zlewnie cząstkowe występujące w poszczególnych kompleksach. Wykorzystano częściowo dane z opracowania Politechniki Krakowskiej. W kompleksie Zarabie-Południe spływy pominięto z uwagi na gęstą sieć odbiorników po wykonaniu robót przewidzianych Koncepcją. W tej sytuacji przyrost odpływu w poszczególnych odcinkach rowów będzie niewielki. Kompleks Zarabie Zachód Zlewnia F 1 = 2.000 km 2 Zlewnia F 2 = 0.178 km 2 UGiM Dobczyce listopad 2010 6

Zlewnia F 3 = 0.040 km 2 Zlewnia F 4 = 0.014 km 2 Zlewnia F 5 = 0.497 km 2 Kompleks Zarabie Wschód Zlewnia F 6 = 0.197 km 2 Zlewnia F 8 = 0.165 km 2 Zlewnia F 10 = 0.169 km 2 Zlewnia F 7 = 0. 380km 2 Zlewnia F 9 = 0. 100 km 2 Obliczenia przepływów maksymalnych formułą opadową - zlewnia F 2 +F 3 +F 4 DANE Współczynnik korekcyjny f = 0,6 [m 3 /s] Wysokość opadu dobowego p=1% H 1 = 112 [mm] Powierzchnia zlewni A = 0,218 [km 2 ] Powierzchnia jezior A j = 0,008 [km 2 ] Powierzchnia bagien B i = 0,000 [km 2 ] Długość cieku głównego z suchą doliną L+I = 0,85 [km] Długość cieków wraz z suchymi dolinami S(L+l) = 2,1 [km] Różnica poziomów pomiędzy warstwicami H = 1,5 [m] Łączna długość warstwic L w = 8,124 [km] Przeciętna charakterystyka koryta i tarasu zalewowego na długości cieku Charakterystyka powierzchni stoków kępki, pastwiska, łąki, osiedla Cecha gleby koryta lub stoków Region w którym znajduje się zlewnia WSPÓŁCZYNNIKI - OBLICZENIA POŚREDNIE Spadek średni koryta 65,90 [ ] Współczynnik redukcji jeziornej δ j = 0,93 Współczynnik redukcji bagiennej δ B = 1,00 Współczynnik szorstkości koryta m = 9,00 Współczynnik szorstkości stoków m s = 0,15 Wskaźnik odpływu φ = 0,70 Gęstość sieci rzecznej ρ = 9,63 [1/km] Średnia długość stoków L s = 0,06 [km] UGiM Dobczyce listopad 2010 7

Średni spadek stoków I s = 55,90 [m/km] Charakterystyka koryta Φ r = 11,50 Charakterystyka stoków Φ s = 2,09 Czas spływu t s = 11,91 [min] Maksymalny moduł odpływu jednostkowego F 1 = 0,18 WYNIK Prawdopod. Kwantyl Przepływ p [%] λ p Q p [m 3 /s] 0,1 1,54 2,7 0,2 1,37 2,4 0,3 1,28 2,2 0,5 1,16 2,0 1 1,00 1,7 2 0,84 1,5 3 0,75 1,3 5 0,64 1,1 10 0,48 0,8 20 0,33 0,6 30 0,25 0,4 50 0,15 0,3 UGiM Dobczyce listopad 2010 8

Obliczenia przepływów maksymalnych formułą opadową-zlewnia F 5 DANE Współczynnik korekcyjny f = 0,6 [m 3 /s] Wysokość opadu dobowego p=1% H 1 = 100 [mm] Powierzchnia zlewni A = 0,497 [km 2 ] Powierzchnia jezior A j = 0,000 [km 2 ] Powierzchnia bagien B i = 0,000 [km 2 ] Długość cieku głównego z suchą doliną L+I = 1,2 [km] Długość cieków wraz z suchymi dolinami S(L+l) = 2,7 [km] Różnica poziomów pomiędzy warstwicami H = 10 [m] Łączna długość warstwic L w = 6,2 [km] Przeciętna charakterystyka koryta i tarasu zalewowego na długości cieku Charakterystyka powierzchni stoków Cecha gleby koryta lub stoków Region w którym znajduje się zlewnia WSPÓŁCZYNNIKI - OBLICZENIA POŚREDNIE Spadek średni koryta 26,00 [ ] Współczynnik redukcji jeziornej δ j = 1,00 Współczynnik redukcji bagiennej δ B = 1,00 Współczynnik szorstkości koryta m = 9,00 Współczynnik szorstkości stoków m s = 0,15 Wskaźnik odpływu φ = 0,70 Gęstość sieci rzecznej ρ = 5,43 [1/km] Średnia długość stoków L s = 0,10 [km] Średni spadek stoków I s = 124,72 [m/km] Charakterystyka koryta Φ r = 18,53 Charakterystyka stoków Φ s = 2,41 Czas spływu t s = 15,11 [min] UGiM Dobczyce listopad 2010 9

Maksymalny moduł odpływu jedostkowego F 1 = 0,13 WYNIK Prawdopod. Kwantyl Przepływ p [%] λ p Q p [m 3 /s] 0,1 1,54 4,2 0,2 1,37 3,7 0,3 1,28 3,5 0,5 1,16 3,2 1 1,00 2,7 2 0,84 2,3 3 0,75 2,0 5 0,64 1,7 10 0,48 1,3 20 0,33 0,9 30 0,25 0,7 50 0,15 0,4 UGiM Dobczyce listopad 2010 10

Obliczenia przepływów maksymalnych formułą opadową zlewnia F 6 DANE Współczynnik korekcyjny f = 0,6 [m 3 /s] Wysokość opadu dobowego p=1% H 1 = 100 [mm] Powierzchnia zlewni A = 0,199 [km 2 ] Powierzchnia jezior A j = 0,000 [km 2 ] Powierzchnia bagien B i = 0,000 [km 2 ] Długość cieku głównego z suchą doliną L+I = 0,5 [km] Długość cieków wraz z suchymi dolinami S(L+l) = 0,5 [km] Różnica poziomów pomiędzy warstwicami H = 2,5 [m] Łączna długość warstwic L w = 9,86 [km] Przeciętna charakterystyka koryta i tarasu zalewowego na długości cieku Charakterystyka powierzchni stoków Cecha gleby koryta lub stoków Inne fi=0.01 Region w którym znajduje się zlewnia Obszar kraju z wyłączeniem Tatr i wysokich gór (H<700 m.n.p.m) WSPÓŁCZYNNIKI - OBLICZENIA POŚREDNIE Spadek średni koryta 10,00 [ ] Współczynnik redukcji jeziornej δ j = 1,00 Współczynnik redukcji bagiennej δ B = 1,00 Współczynnik szorstkości koryta m = 9,00 Współczynnik szorstkości stoków m s = 0,15 Wskaźnik odpływu φ = 0,70 Gęstość sieci rzecznej ρ = 2,52 [1/km] Średnia długość stoków L s = 0,22 [km] Średni spadek stoków I s = 124,18 [m/km] Charakterystyka koryta Φ r = 13,36 Charakterystyka stoków Φ s = 3,54 Czas spływu t s = 25,99 [min] Maksymalny moduł odpływu jednostkowego F 1 = 0,14 UGiM Dobczyce listopad 2010 11

WYNIK Prawdopod. Kwantyl Przepływ p [%] λ p Q p [m 3 /s] 0,1 1,54 1,8 0,2 1,37 1,6 0,3 1,28 1,5 0,5 1,16 1,3 1 1,00 1,1 2 0,84 1,0 3 0,75 0,9 5 0,64 0,7 10 0,48 0,6 20 0,33 0,4 30 0,25 0,3 50 0,15 0,2 UGiM Dobczyce listopad 2010 12

Dla określenia przepływy w zlewniach nr 1, 7,8,9 i 10 określono średni spływ w zlewniach obliczonych, dla wód o prawdopodobieństwie 20%, 10%, 2%,1% Średni spływ ze zlewni p -20% = 2.17 m 3 /sek/km 2 Średni spływ ze zlewni p -10% = 3.07 m 3 /sek/km 2 Średni spływ ze zlewni p -2% = 5.46 m 3 /sek/km 2 Średni spływ ze zlewni p- 1% = 6.20 m 3 /sek/km 2 Na podstawie powyższego przepływy charakterystyczne w zlewniach wyniosą : Zlewnia nr 1: O 1% = 6.20 x 2.00 = 12.40 m 3 / sek O 2% = 5.16 x 2.00 = 10.32 m 3 / sek O 20% = 3.07 x2.00 = 6.14 m 3 / sek O 10% = 2.17 x2.00 = 4.34m 3 / sek Zlewnia nr 7: O 1% = 6.20 x 0.38 = 2.36 m 3 / sek O 2% = 5.16 x 0.38 = 1.97 m 3 / sek O 20% = 3.07 x 0.38 = 1.17 m 3 / sek O 10% = 2.17 x 0.38 = 0.82 m 3 / sek Wody ze zlewni F7 spływać będą do przepustów P1 i P3 Do przepustu P1 ciąży część zlewni oznaczona jako F7 1 = 0.10 km 2 Do przepustu P1 ciąży część zlewni oznaczona jako F7 2 = 0.16 km 2 Odpowiednio przepływy: Zlewnia nr 7 1 O 1% = 6.20 x 0.10 = 0.62 m 3 / sek O 2% = 5.16 x 0.10 = 0.51 m 3 / sek O 20% = 3.07 x 0.10 = 0.31 m 3 / sek O 10% = 2.17 x 0.10 = 0.22 m 3 / sek Zlewnia nr 7 2 O 1% = 6.20 x 0.16 = 0.99 m 3 / sek O 2% = 5.16 x 0.16 = 0.83 m 3 / sek O 20% = 3.07 x 0.16 = 0.49 m 3 / sek O 10% = 2.17 x 0.16 = 0.34 m 3 / sek Zlewnia nr 8: O 1% = 6.20 x 0.165 = 1.02 m 3 / sek O 2% = 5.16 x 0.165 = 0.85 m 3 / sek O 20% = 3.07 x 0.165 = 0.51 m 3 / sek O 10% = 2.17 x 0.165 = 0.35m 3 / sek Zlewnia nr 9: O 1% = 6.20 x 0.10 = 0.62 m 3 / sek O 2% = 5.16 x 0.10 = 0.52 m 3 / sek O 20% = 3.07 x 0.10 = 0.31 m 3 / sek O 10% = 2.17 x 0.10 = 0.22 m 3 / sek Zlewnia nr 10: O 1% = 6.20 x 0.169 = 1.05 m 3 / sek O 2% = 5.16 x0.169 = 0.87 m 3 / sek O 20% = 3.07 x0.169 = 0.52 m 3 / sek O 10% = 2.17 x0.169 = 0.37 m 3 / sek UGiM Dobczyce listopad 2010 13

2.2.3 OBLICZENIA HYDRAULICZNE Obliczenia hydrauliczne przeprowadzono dla sprawdzenia przepustowości przepustów pod DW 967 przepusty typu HelCor PA- 04 Ponadto sprawdzono możliwości przepływów w korytach rowów; sprawdzenie dla spadku minimalnego występującego na rowach. Ponadto sprawdzono sprawność hydrauliczną projektowanych kolektorów K1 i K2. Biorąc pod uwagę, że nie dysponowano mapami cyfrowymi terenu, nie próbowano przeprowadzać przepływów w rowach i terenie, stosując aktualne programy obliczeniowe(hecras i podobne) Dodatkowo średnice rurociągów na rondzie w sposób zasadniczy uniemożliwiają przeprowadzenie obliczeń dla średnic, które mogły by spełnić warunki pomieszczenia wód o większym prawdopodobieństwie gdyż autorzy Koncepcji nie zakładają, ze w najbliższych latach może dojść do przebudowy ronda, co umożliwiłoby dostosowanie średnic i spadków wystarczających dla pomieszczenia wielkich wód. Należy jednak zaznaczyć, że w terenie omawianym przebiegają drogi publiczne a wymogi dotyczące średnic kanalizacji nie dotyczą prawdopodobieństwa występowania większego jak 10%. Na pomieszczenie przepływów o prawdopodobieństwie 2% i 1% sprawdzane są obiekty (przepusty) W tej sytuacji w chwili wystąpienia na terenie niecki Zarabia wód powodziowych istnieję zawsze zagrożenie, że może wystąpić podtopienie terenów. Wykonując jednak roboty przewidziane Koncepcją, istnieć będą warunki do zmniejszenia tego zagrożenia, a szczególnie skrócenie czasu podtopienia. Obliczenia przeprowadzono dla poniższych obiektów Sprawdzenie przepływu w przepustach Obliczenia światła dla przepustu P1 typ HCPA-04 o przekroju 1,62x 1,1m DANE Parametr Ozn. Wartość Jedn. Wysokość napełnienia w przepuście t = 0 1.2 [m] Spadek podłużny przepustu i = 0.002 [-] Współczynnik szorstkości n = 0.016 [-] Współczynnik chropowatości k = 1/n = 63 [-] Powierzchnia przepływu wody w przepuście F - zależna od przekroju ViaCon-u Obwód zwilżony U - zależny od przekroju ViaConu OBLICZENIA Promień hydrauliczny: R h = F U [ m ] Prędkość przepływu wody w przepuście: 3 2 V = k R h i[ m / s] UGiM Dobczyce listopad 2010 14

Przepływ obliczeniowy przy zadanym napełnieniu: Q = F V[ m 3 / s] WYNIK t[m] i[-] Rh[m] U [m] F[m] V[m/s] Q[m3/s] Q[l/s] 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.200 0.00 0.145 1.645 0.238 0.771057 0.18 183.74 0.40 0.00 0.271 2.062 0.559 1.17123 0.66 655.19 0.60 0.00 0.353 2.479 0.875 1.395384 1.22 1220.26 0.800 0.00 0.392 2.948 1.155 1.496472 1.73 1728.43 1.00 0.00 0.382 3.579 1.367 1.471011 2.01 2010.28 1.10 0.00 0.323 4.3978 1.420 1.315271 1.87 1867.16 Przepust 1.62/1.1 UGiM Dobczyce listopad 2010 15

Obliczenia światła dla przepustu P3 typ HCPA-04 o przekroju 1,62x 1,1m DANE Parametr Ozn. Wartość Jedn. Wysokość napełnienia w przepuście t = 0 1.2 [m] Spadek podłużny przepustu i = 0.005 [-] Współczynnik szorstkości n = 0.016 [-] Współczynnik chropowatości k = 1/n = 63 [-] Powierzchnia przepływu wody w przepuście F - zależna od przekroju ViaCon-u Obwód zwilżony U - zależny od przekroju ViaConu OBLICZENIA Promień hydrauliczny: R h = F U [ m ] Prędkość przepływu wody w przepuście: 3 2 V = k R h i[ m / s] Przepływ obliczeniowy przy zadanym napełnieniu: Q = F V[ m 3 / s] WYNIK t[m] i[-] Rh[m] U [m] F[m] V[m/s] Q[m3/s] Q[l/s] 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.200 0.01 0.145 1.645 0.238 1.219148 0.29 290.52 0.40 0.01 0.271 2.062 0.559 1.851877 1.04 1035.94 0.60 0.01 0.353 2.479 0.875 2.206296 1.93 1929.41 0.800 0.01 0.392 2.948 1.155 2.36613 2.73 2732.88 1.00 0.01 0.382 3.579 1.367 2.325872 3.18 3178.54 1.10 0.01 0.323 4.3978 1.420 2.079627 2.95 2952.24 UGiM Dobczyce listopad 2010 16

Przepust 1.62/1.1 Rozdział wód dopływających do przepustów : Do przepustu P1 dopływać będą wody z części zlewni Zlewnia UGiM Dobczyce listopad 2010 17

Sprawdzenie przepływów w rowach Generalnie przewidziano rowy o parametrach : Dno szerokość s = 0.9 m Nachylenie skarp m = 1 ; 1.5 Szorstkość n = 0.025 Spadki zmienne Minimalny i = 0.2 % Obliczenia hydrauliczne rowu "C" rów - dno s=0.9 m m =1/1.5 DANE Parametr Ozn. Wartość Jedn. Maksymalna głębokość rowu t = 1.93 [m] Spadek podłużny rowu i = 0.002 [-] Współczynnik szorstkości n = 0.025 [-] Współczynnik chropowatości k = 1/n = 40 [-] Powierzchnia przepływu wody w przepuście F - zależna od przekroju rowu Obwód zwilżony U - zależny od przekroju rowu OBLICZENIA Promień hydrauliczny: R h = F U [ m ] Prędkość przepływu wody w rowie: 3 2 V = k R h i [ m / s ] Na podstawie modelu UGiM Dobczyce listopad 2010 18

Przepływ obliczeniowy przy zadanym napełnieniu: Q = F V[ m 3 / s] Jak wynika z przeprowadzonych obliczeń, dla przyjętych szerokości dna rowów i minimalnych spadków w rowach, Imin = 0.2% i h = 1.20 m zdolność hydrauliczna rowów jest wystarczająca dla pomieszczenia wielkich wód (mieści przepływ 4.8 m 3 /sek) Sprawdzenie przepływów w rurociągach W oparciu o nomogram do wzoru Manninga sprawdzono zdolność przepływów w Kolektorze K 1 Dla Φ 1. 2 m I=0.2% Odczytano Q = 1.6 m 3 /sek v = 1. 55 m/sek (pełne wypełnienie) UGiM Dobczyce listopad 2010 19

Rurociągi, zarówno K1 i K2, współpracując z rowami pozwolą na prawidłowe odwodnienie terenu, po wykonaniu przewidzianych robót. 3. OPIS ROZWIĄZAŃ PROJEKTOWYCH 3. 1. WPROWADZENIE W oparciu o wykonane rozpoznanie w terenie, analizę dostępnych wymienionych w pkt. Opracowań, prac geodezyjnych, oraz ustaleń z Inwestorem, Koncepcję odwodnienia przedmiotowego kompleksu Dobczyce Zarabie przedstawiono w dwóch wariantach. W każdym z wariantów zasadniczym problemem dla prawidłowego odwodnienia jest istniejące rondo na skrzyżowaniu dróg wojewódzkich DW 967 i DW 964. Rondo zostało wybudowane zostało w latach 2003-2005 z systemem kanalizacji deszczowej który w sposób zasadniczy wpływa na odwodnienie kompleksów odwadnianych rowami dobiegającymi od strony północnej i zachodniej. Zarówno istniejące średnice rurociągów (Φ600 i Φ800) jak również ich niweleta uniemożliwia prawidłowe i skuteczne odprowadzenie wód w okresach dreszczów nawalnych. Również wybudowany kompleks handlowy Biedronka w sposób istotny utrudnia uregulowanie odpływów z terenów przyległych; długi przepust po prawej stronie DW 967 posiada średnicę Φ800 i w tej sytuacji jego sprawność jest ograniczona. Należy zaznaczyć, ze w każdej sytuacji kanalizacja deszczowa drogowa nie jest projektowana na opad o prawdopodobieństwie wyższym jak 10 %. Jednak w przypadku sytuacji jaka ma tutaj miejsce, być może należało projektować odwodnienie ronda w sposób uwzględniający istniejące warunki topograficzne i konfiguracją terenu z którego wody deszczowe dopływają do ronda. Jak wynika z inwentaryzacji geodezyjnej na rowie DW 2, tuż poniżej tarczy ronda istniał trzyotworowy przepust 3x1.0m, który został przebudowany na przepust ramowy o świetle b=3.0 m Należy sądzić, że parametry przepustu brały pod uwagę możliwość przepuszczenia wód o większym prawdopodobieństwie. Zarurowanie przepustu pod Biedronką, jak również średnice przepustów na rowie DW 1 poniżej ronda uniemożliwiają poprawienie odpływu przy przepływie większych wód. Autorzy Opracowania Politechniki Krakowskiej we wnioskach sugerują m.in. wykonanie kanałów ulgi. Przebieg dróg wojewódzkich, a także blokada ronda praktycznie uniemożliwia wykonanie tego typu kanałów. Zalecenie to uwzględniono jednak, przewidując dodatkowe kolektory kanalizacyjne, a także odwodnienie kompleksu Zarabie-Zachód za pośrednictwem pompowni. W nawiązaniu do powyższej analizy jako priorytetową sprawę przyjęto zapewnienie odpływów do Raby, przewidując pogłębienie istniejących rowów, a przed wszystkim stworzenie warunków odpływu przez wykonanie odcinków ujściowych do Raby. Głębokość koryta Raby umożliwia zdecydowane polepszenie warunków odpływu, co w konsekwencji pozwoli na skutecznie odwodnienie zarówno terenów po stronie północnej, jak i południowej DW 967. Pogłębione i przebudowane rowy należy traktować jako zalecane kanały ulgi. Koncepcje przedstawiono w dwóch wariantach. Wariant I- rozwiązania które nie powinny konfliktować mieszkańców na terenach przyległych Wariant II rozwiązania uwzględniające dodatkowe elementy (rurociąg), jak również inną lokalizację pompowni dla Kompleksu Zarabie Zachód. UGiM Dobczyce listopad 2010 20

3.2 DANE OGÓLNE Jak zaznaczono we wprowadzeniu, Koncepcję przedstawiono w dwóch wariantach. Wariant I przewiduje: -Wykonanie rowów A, B i C, oraz rowów bocznych C1 i C2 - Konserwację odcinków rowów oznaczonych symbolem DW1, DW2, DW3 - Konserwację odcinków rowów oznaczonych symbolem DP1, DP2 - Wykonanie kolektora K2 w ciągu ulicy Laskowa - Odwodnienie kompleksu Zarabie Zachód za pośrednictwem rozwiązań szczegółowych kanalizacji deszczowej części terenu i odwodnienia powierzchniowego, z odprowadzeniem wody za pośrednictwem pompowni zlokalizowanej na wysepce pomiędzy DW 967 i Ulicą Jałowcową. -Wykonanie nowych przepustów w trasach rowów. Przepusty wg. sytuacji rozwiązań - Odmulenie, wraz z ubezpieczeniem odcinka koryta potoku Węgielnicy na długości L =760 m oraz przebudowa przepustu w ciągu drogi dojazdowej na teren giełdy. Przepust Ramowy 2. 5/1.5 m. Wariant II przewiduje: Zakres robót wariantu II przewiduje dodatkowo wykonanie rurociągu K 1, oraz zmianę lokalizacji pompowni (pod skarpę terenu opadającego od strony północnej). Pozostałe roboty jak w wariancie I. 3.2.1 OPIS ROZWIĄZAŃ TECHNICZNYCH ROWY I PRZEPUSTY NA ROWACH Rów A Końcówkę rowu oznaczonego literą A włączono do istniejącego rowu melioracyjnego biegnącemu w kierunku południowym po terenach zadrzewionych i zakrzaczonych, uchodząc do Raby w strefie zakola, powyżej Młynówki. Rów o długości L = 325.0 m Ubezpieczenia : -dno płyta typu krata 0.9/0.6/0.15 m, na 10 cm podsypce -skarpy płyta typu krata 0.9/0.6/0.15 m, na 10 cm podsypce pasem 0.9 m, a powyżej xxx Brzeg Raby w rejonie wylotu zostanie ubezpieczony umocnieniami kamiennymi (narzut) Rów B Rów B poprowadzono od ujścia do Raby, aż do rejonu położonego w kompleksie Zarabie- Wschód, po północnej stronie DW 967. Rów o długości L = 915.0 m Odcinek od ujścia do Raby ubezpieczony jak rów A Rów ten krzyżuje się z DW 967 gdzie przewiduje się przebudowę istniejącego przepustu 2xΦ0.8 m pod drogą, a także przepustu Φ0.8 pod chodnikiem biegnącym od strony południowej drogi. Przewidziano przepusty stalowe typu HelCor PA- 04 Przepusty oznaczone są jako P1 przepust pod DW 967; L = 10.0m Przepust P1b przepust pod chodnikiem; L= 5.0m Przyczółki ściankowe żelbetowe z betonu C 37 Podłoże pod przepustami ława piaskowo- żwirowa gr. 40 cm Niweletę dna przepustów dostosowano do sytuacji w terenie, spełniającej warunki odpowiedniego odwodnienia terenu po obu stronach drogi. Rowy dobiegające do przepusty zostaną wprowadzone bystrzami dostosowanymi do projektowanej niwelety. Bystrza wg. katalogu TRANSPROJEKTU Od strony północnej DW przewidziano umocnienie koryta rowu prefabrykowanymi elementami typu C. Długość umocnienia prefabrykatem L = 100.00 m UGiM Dobczyce listopad 2010 21

Parametry prefabrykatu: Szerokość dna b=1.2m Głębokość h = 1.2 m Prefabrykat z betonu C 37, izolowany od strony terenu. Z uwagi na głębokość i przebieg w ternie zabudowanym koryto zostanie oporęczowane balustradą ze stali kształtowej oraz rur. Rów C Rozwiązania techniczne umocnienia, wylot do Raby, jak również projektowany przepust pod DW 967 są tożsame jak dla rowu B Długość rowu C L= 1165.0m Pod drogą i chodnikiem przebudowane zostaną przepusty. Przepusty oznaczone są jako P2a przepust pod DW 967; L = 10.0m Przepust P2b przepust pod chodnikiem; L= 5.0m Podobnie jak na rowie B na odcinku wlotowym do przepustu, odcinek L = 170.00 m przewiduje się prefabrykat typu C. Rów C będzie odbiornikiem dwóch rowów bocznych C1 i C2, oraz w wariancie I kolektora K2.a w wariancie II dodatkowo kolektora K1. Rów C 1 Długość rowu C 1 L = 385.0 m Rozwiązania techniczne umocnienia, przepusty podobne jak na rowie C Rów C 2 Długość rowu C 2 L = 460.0m Trasę rowu poprowadzono trasie rowu istniejące3go tzn. po południowej stronie drogi gminnej. Rozwiązania techniczne umocnienia, przepusty podobne jak na rowie C Rowy wzdłuż dróg wojewódzkiej i powiatowej -Droga wojewódzka DW 967 Wzdłuż drogi przewiduje się konserwację rowów i przebudowę przepustów w ciągu rowów W ramach konserwacji rowy zostaną odmulone i zostanie wyprofilowanie dna ze spadkiem do projektowanej przebudowy przepustów. Umocnienie rowów : Dno typowy ściek drogowy b=0.5 m Skarpy pas kraty 0.6x0,.4x0.10 na podsypce piaskowej. Podsypka o gr. 10 cm Przepusty rurowe z rur PEHD zalecanymi przez GDDKiA W-wa. Przepusty ze ściętymi końcami, oraz kołnierzami kamiennymi spełniającymi rolę przyczółków. Szerokość wjazdu b = 4.0 m Długość rowu DW1 L = 1142.0 m przepusty szt. 35 Długość rowu DW2 L = 1010.0 m przepusty szt. 28 Długość rowu DW3 L = 307.0 m przepusty szt. 8 Długość rowu DP1 L = 215.0 m przepusty szt. 5 Długość rowu DP 2 L = 298.0 m przepusty szt. 10 3.2.2 OPIS ROZWIĄZAŃ TECHNICZNYCH - KOLEKTORY Kolektory uchodzące do rowu C Kolektor K1 Przewidziano kolektor z rur WIPRO o średnicy Φ 1.20 m o długości L = 443.00 m Kolektor układany na ławie piaskowo-żwirowej o gr. 30 cm UGiM Dobczyce listopad 2010 22

Uzbrojenie kolektora studnie prefabrykowane o średnicy d 2.0 m Wylot kolektora do rowu C ; przyczółek dokowy, kątowy. Wlot do rurociągu w formie studni czterowylotowej odbierającej wody z rowów wzdłuż DP 2. Wykonanie kolektora odciąży spływ wody do ronda na skrzyżowaniu dróg. Kolektor K2 Przewidziano kolektor z rur WIPRO o średnicy Φ 1.00 m o długości L = 545.00 m Kolektor układany na ławie piaskowo-żwirowej o gr. 30 cm Uzbrojenie kolektora studnie prefabrykowane o średnicy d 2.0 m Wlot do kolektora studnia odbierająca wody w rejonie istniejącego rowu doprowadzającego wody do przepustu Φ0.8 m w pobliżu BIEDRONKI Kolektor ten przewidziany jest w wariancie II, jako kanał ulgi. Będzie on spełniał także rolę uzbrojenia tego rejonu w odbiornik dla kanalizacji deszczowej tej rozbudowującej się strefy Dobczyc. 3.2.3 ODWODNIENIE KOMPLEKSU ZARABIE ZACHÓD W nawiązaniu do istniejącej konfiguracji terenu, a w konsekwencji możliwości odpływu wód deszczowych przewidziano pompowe odprowadzenie wód z terenu zalewowego. Dla odprowadzenia wód z terenu kompleksu przewiduje się, że część zurbanizowana objęta będzie systemem szczegółowej kanalizacji deszczowej. Powierzchnia ta wynosi F =31.5 ha Pozostała część terenu odwadniania będzie systemem odwodnienia powierzchniowego ścieki drogowe, rowy, rigole. Powierzchnia ta wynosi F =26.1ha Woda miarodajna do wymiarowania pompowni woda Q m 10% jak dla terenów zurbanizowanych. Wodę miarodajną określono w obliczeniach hydrologicznych dla połączonych zlewni F2, F3 i F4 o łącznej powierzchni F = 21,8 ha Włączenie zlewni nr F4 pozwoli na odciążenie odpływu z rowu przydrożnego DP1 Pompownię zaprojektowano przy założeniu współpracy pompowni ze zbiornikiem retencyjnym o objętości V = 300 m 3 Dla tej objętości i Q m 10% = 800 dm 3 /sek, odczytano z wykresu (Edel rys. 7.11 wykres Annena i Londonga ) Q = 300 dm 3 /sek Dobrano pompownię typu EPS typ : PD/5000-6.2/R-250/KRT K 200-316/126UG Pompownia wg. oferty firmy ECOL-UNICON (oferta w załączeniu) Ten typ pomp stosowany będzie w każdym z dwóch wariantów. Warianty różnią się lokalizacją pompowni, a w konsekwencji rozwiązaniami technologicznymi związanymi z doprowadzeniem wody do pompowni, a także lokalizacją wylotu do potoku Węgielnica. Rozwiązania wg. wariantu I Lokalizacja pompowni wysepka pomiędzy DW 967, a ulicą Jałowcową. Wody deszczowe doprowadzone zostaną do studni zlokalizowanej pod skarpą. Studnia 2.2/2.0 m i głębokości 3.0 m (KAPRIN lub podobne) Ze studni, wody deszczowe rurociągiem PE D 800 i długości L =22.0 m Na odcinku przejścia pod DW 967 przewiert sterowany L = dopływać będą do zbiornika wyrównawczego z wyposażeniem pompowym. Zbiornik wyrównawczy żelbetowy, dwukomorowy 2x10.0x5.0m i h= 2.75 m z betonu B 37, wyposażony we włazy kontrolne, oraz wyposażenie technologiczne z możliwością podłączenia pomp strażackich w przypadkach potrzeby dodatkowego zwiększenia wydajności. UGiM Dobczyce listopad 2010 23

Teren pompowni zostanie ogrodzony. Ogrodzenie wyposażone w bramę z furtką. Przyłącze energetyczne i szafka sterownicza w ogrodzonym ternie. Z pompowni wyprowadzony będzie rurociąg tłoczny PE Φ 250 o długości L =116.0 m odprowadzający wody deszczowe do potoku Węgielnica. Na odcinku przejścia pod ulicą Zarabie przewiert sterowany o długości 80.0 m Wylot do potoku przyczółek dokowy. Ubezpieczenie potoku wg. ubezpieczeń przewidzianych niniejszą koncepcją. Rozwiązania wg. wariantu II W tym wariancie przepompownię zlokalizowano pod skarpą opadającego stoku w rejonie istniejącego jaru. Wody deszczowe odbierane będą w sposób podobny jak w wariancie I Z pompowni, rurociągiem PE 250 i długości L = 336.0m przewidziano odprowadzenie wód do Węgielnicy. Pod DW 967 przewiert sterowany o długości 80.0m Pompownia (wyposażenie technologiczne) zabudowana w studni o średnicy Φ 5.0m Zbiornik wyrównawczy niezwiązany z pompami, Konstrukcja jak w wariancie I. Wylot i ubezpieczenie potoku jak w wariancie I. 3.2.4 WĘGIELNICA KONSERWACJA I UBEZPIECZENIE Prace konserwacyjne i ubezpieczeniowe W ramach robót na odcinku od ujścia do Raby do rejonu wylotu z przepompowni przewidziano: -odmulenie i konserwacją koryta potoku -wyprofilowanie dna -ubezpieczenie dna i skarp narzutem kamiennym w płotkach; na skarpie narzut do wysokości 1.0 m, a powyżej pas geokraty gr. 10 cm na szerokości 1.5 m Przebudowa przepustu Przewiduje się przebudowę przepustu trzyotworowego Φ 0.8 m w ciągu drogi dojazdowej. Przepust ramowy 2.5/1.5 m o świetle : B=2.5 m Przyczółki typowe, ściankowe. Długość przepustu L = 8.0 m Długość przepustu podyktowana jest możliwą przyszłościową budowę drogi do terenów położonych na prawym brzegu Węgielnicy. Konstrukcja przepustu (ramowa) nie powinna generować utrudniń przy przepływach wód o dużym natężeniu. 4. ZALECENIA REALIZACYJNE 1.Rozwiązania Koncepcji dostosowano do możliwości wynikającej z istniejącego zagospodarowania terenu, a w konsekwencji dopuszczalnych ewentualnych możliwych zmian w istniejącej infrastrukturze drogowej i mieszkaniowej. W dostosowaniu do zaleceń Opinii Instytutu Inżynierii i Gospodarki Wodnej Politechniki Krakowskiej, przewidziano rozbudowę systemu odwodnień poprzez powiększenie przekroju koryt, zwiększając dodatkowo średnice przepustów. Zaprojektowane trzy odcinki otwierające spływ wody do Raby, bez niepotrzebnego meandrowania rowem biegnącym równolegle do Raby. Przewidziane kolektory kanalizacyjne, które również umożliwiać będą szybszy i skuteczniejszy odpływ. Zastosowano pompowe odwodnienie kompleksu Zarabie-Zachód, które zdaniem autorów Koncepcji jest jedynym skutecznym sposobem na spełnienie oczekiwań mieszkańców tej strefy. UGiM Dobczyce listopad 2010 24

2. Warto rozważyć przy zagospodarowaniu terenu, alternatywnie do budowy systemu ochrony przed zagrożeniem powodziowym, możliwość lokalnego podwyższenia terenu. Dotyczy to w szczególności obszarów podtopionych. 3.Dla spełnienia tych oczekiwań niezbędne jest wykonanie uzbrojenia tego terenu w sposób przewidziany w Koncepcji. 4.Jako priorytetowy zaleca się wariant I, który zasadniczo spełnia oczekiwania Inwestora i przy jego realizacji wszelkie utrudnienia związane z możliwością wejścia w teren powinny być mniejsze niż w wariancie II. 5.Realizacja prac, musi być koordynowana z Administratorami dróg tego rejonu, tj. Zarządem Dróg Wojewódzkich w Krakowie, oraz Powiatowym Zarządem Dróg Lokalnych w Myślenicach. 6. Realizacja zakresu przedstawionego w Koncepcji może być realizowana w ramach wydzielonych zadań, uwzględniającą istniejące uwarunkowania. 7. Należy jeszcze raz zaznaczyć, że możliwości ingerencji w parametry rowów i przepustów na rowach, które przebiegają wzdłuż dróg, są ograniczone, a wynika to z obowiązujących Przepisów i Rozporządzeń Branżowych (drogownictwo) 8.Dokumentacja dla realizacji robót winna spełniać wszelkie wymogi wynikające z obowiązujących przepisów. Koniecznym będzie uzyskanie stosownych Decyzji, pozwoleń w oparciu o uzgodnienia. 9.Przebieg proponowanych rozwiązań, wiąże się z uzyskanych zgód właścicieli nieruchomości na prowadzenie prac. UGiM Dobczyce listopad 2010 25