SPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU BUDOWLANEGO

SPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU BUDOWLANEGO Lp. Spis treści: Strona: STRONA TYTUŁOWA. SPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU BUDOWLANEGO. 1. Projekt zagospodarowania terenu.. 1.1. Część opisowa.. 1.2. Część rysunkowa.. 2. Projekt architektoniczno - budowlany.. 2.1. Opis techniczny.. 2.2. Część rysunkowa.. 3. Informacja dot. BiOZ ze względu na specyfikę obiektu budowlanego. 4. Oświadczenie projektantów. Odpisy uprawnień i zaświadczenia o wpisie do izby. zawodowej. 5. Uzgodnienia, pozwolenia, opinie oraz potrzebne oświadczenia właściwych. jednostek administracyjnych.

1. Projekt zagospodarowania terenu. 1.1. Część opisowa. 1.1.1. Przedmiot inwestycji. Zakres zamierzenia budowlanego. Kolejność realizacji obiektów. Przedmiot inwestycji. Budowa budynku socjalnego zaplecza boiska sportowego, sceny zadaszonej, trybuny sportowej, sieci oświetleniowej, zbiornika na nieczystości ciekłe, miejsca gromadzenia odpadów stałych, układu komunikacji wewnętrznej z parkingiem oraz przebudową wodociągu na działkach nr ewid.: 3155/23, 2758/123, 2758/125, 7133/4, 7133/6, 2758/33, 2758/124, 2758/122, 3155/24, 3157/9, 2763/52, 2763/51, 2763/50, 2764/15, 2764/16, 2764/17, 2763/36, 2763/35, 2763/34 w Budzowie. Zakres zamierzenia budowlanego. Zakres obejmuje budowę w/w budynku i pozostałych obiektów budowlanych celem podniesienia standardu obsługi boiska sportowego w Budzowie. Niezbędna infrastruktura techniczna tj. przyłącze elektroenergetyczne nie wchodzi w zakres zamierzenia budowlanego objętego niniejszym opracowaniem przyłącza do budynku zostaną wykonane w późniejszym terminie w trybie zgłoszenia. Kolejność realizacji obiektów 1-9. 1. Roboty ziemne. 2. Przebudowa wodociągu. 3. Budynek socjalny ze sceną. 4. Trybuna sportowa. 5. Podbudowa pod układ komunikacji wewnętrznej. 6. Sieć oświetleniowa. 7. Zbiornik na nieczystości ciekłe. 8. Miejsce gromadzenia odpadów stałych. 9. Nawierzchnia układu komunikacji wewnętrznej. 1.1.2. Istniejący stan zagospodarowania terenu. Przewidywane zmiany w zagospodarowaniu terenu. Adaptacje elementów istniejących i rozbiórki. Istniejący stan zagospodarowania terenu. Część terenu gdzie zaprojektowano budynek socjalny i parking jest niezagospodarowana, wysypana Ŝwirem, pozostała część terenu to boiska sportowe ogrodzone ogrodzeniem z siatki powlekanej na słupkach stalowych. Przez teren przebiega sieć wodociągowa zasilająca dwa hydranty, z uwagi na kolizję z projektowaną trybuną sportową odcinek w/w sieci wymaga przebudowy. Od strony południowej teren graniczy z drogą wojewódzką posiadającą chodnik od strony terenu opracowania. Teren jest połączony z droga wojewódzką poprzez istniejący zjazd i wyjazd z terenu boiska. Przewidywane zmiany w zagospodarowaniu terenu. Zagospodarowanie terenu związane z wprowadzeniem w istniejący teren nowej zabudowy sportowej z niezbędną infrastrukturą techniczną oraz podniesienie standardu

istniejącego obiektu sportowego. Główna funkcja terenu nie ulegnie zmianie. Teren w dalszym ciągu będzie uŝytkowany jako zaplecze zawodów sportowych i imprez kulturalnych. Adaptacje elementów istniejących i rozbiórki. Brak elementów do adaptacji. Rozbiórce podlega fragment istniejącego wodociągu i ogrodzenia na długości trybuny sportowej. 1.1.3. Projektowane zagospodarowanie terenu. Urządzenia budowlane związane z obiektami budowlanymi. Układ komunikacyjny. Sieci uzbrojenia terenu z przeciwpoŝarowym zaopatrzeniem wodnym. Ukształtowanie terenu i zieleni. Projektowane zagospodarowanie terenu. Zaprojektowano budynek socjalny ze sceną w północno zachodniej części terenu utwardzonego w pobliŝu boiska sportowego, trybunę sportową od strony boiska głównego, przylegająca do zachodniej ściany budynku socjalnego, oświetlenie boiska treningowego, zbiornik na nieczystości ciekłe w północno wschodniej części terenu utwardzonego Ŝwirem w odległości 7.5m od granicy działki, miejsce gromadzenia odpadów stałych (śmietnik) obok zbiornika na nieczystości oraz parking o nawierzchni z kostki brukowej betonowej. Lokalizację w/w budynków i obiektów budowlanych wskazuje precyzyjnie rysunek zagospodarowania terenu. Urządzenia budowlane związane z obiektami budowlanymi. Brak urządzeń budowlanych związanych z obiektami budowlanymi. Układ komunikacyjny. Zaprojektowano dojście do trybuny sportowej i toalet oraz parking z dojazdem od drogi wojewódzkiej poprzez istniejący zjazd. Całość układu komunikacji wewnętrznej w kostce brukowej betonowej w obrzeŝach trawnikowych (ciągi piesze) i krawęŝnikach drogowych (parking). Sieci uzbrojenia terenu z przeciwpoŝarowym zaopatrzeniem wodnym. Nie projektuje się sieci uzbrojenia terenu. W razie poŝaru budynku jednostki poŝarnicze będą zaopatrzone w wodę z własnych zbiorników, istniejących hydrantów i pobliskich cieków wodnych. Dojazd poŝarowy do budynku stanowi droga wojewódzka. Ukształtowanie terenu i zieleni. Teren jest płaski. Budynek zaprojektowano z podniesieniem poziomu posadzki parteru o ok. 0.5m w stosunku do terenu istniejącego. Teren wymaga wykonania podbudowy pod kostkę brukową wyrównania tłuczniem kamiennym następnie ułoŝenia kostki brukowej na podsypce piaskowo cementowej. Całość terenu po wykonaniu nawierzchni podniesie się o około 20-30cm. Wody opadowe zostaną odprowadzone na teren nieutwardzony inwestora i rozsączone powierzchniowo. 1.1.4. Zestawienie powierzchni poszczególnych części zagospodarowania terenu. Powierzchnia zabudowy projektowanych i adaptowanych obiektów budowlanych. Budynek socjalny + scena 205,80m 2 Trybuna sportowa 40,00m 2

Zbiornik na nieczystości (pow. biologicznie czynna) 5,40m 2 Miejsce gromadzenia odpadów stałych 8,10m 2 Powierzchnia dróg, parkingów, placów i chodników. Komunikacja wewnętrzna 973,00m 2 Powierzchnia zieleni oraz innych części terenu niezbędnych do sprawdzenia zgodności z ustaleniami miejscowego planu zagospodarowania przestrzennego. Powierzchnia biologicznie czynna (trawnik) ok. 2582,70m 2 1.1.5. Dane informujące, czy działka lub teren, na którym jest projektowany obiekt budowlany, są wpisane do rejestru zabytków oraz czy podlegają ochronie na podstawie ustaleń miejscowego planu zagospodarowania przestrzennego. Teren objęty opracowaniem nie podlega ochronie na podstawie ustaleń miejscowego planu zagospodarowania przestrzennego i nie jest wpisany do rejestru zabytków. 1.1.6. Dane określające wpływ eksploatacji górniczej na działkę lub teren zamierzenia budowlanego, znajdującego się w granicach terenu górniczego. Teren objęty opracowaniem nie podlega wpływom eksploatacji górniczej i nie leŝy w granicach terenu górniczego. 1.1.7. Informacje i dane o charakterze i cechach istniejących i przewidywanych zagroŝeń dla środowiska oraz higieny i zdrowia uŝytkowników projektowanych obiektów budowlanych i ich otoczenia w zakresie zgodnym z przepisami odrębnymi. Projektowana budowa nie naleŝy do przedsięwzięć mogących znacząco oddziaływać na środowisko, wymagających sporządzenia raportu o oddziaływaniu na środowisko ani do przedsięwzięć, dla których obowiązek sporządzenia raportu o oddziaływaniu na środowisko moŝe być wymagany. Nie przewiduje się powstawania jakichkolwiek zagroŝeń dla środowiska oraz higieny i zdrowia uŝytkowników związanych z uŝytkowaniem przedmiotowego budynku i innych objętych wnioskiem obiektów budowlanych po przekazaniu do uŝytkowania. 1.1.8. Dane wynikające ze specyfiki, charakteru i stopnia skomplikowania obiektu budowlanego lub robót budowlanych. Projektowane obiekty budowlane naleŝą do nieskomplikowanych niewielkich budynków wykonywanych w technologii tradycyjnej powszechnie znanej i prostej nie wymagającej wprowadzania dodatkowych danych. Projektował... Projektował...

1.2. Część rysunkowa.

2. Projekt architektoniczno budowlany. 2.1. Opis techniczny. 2.1.1. Przeznaczenie i program uŝytkowy obiektu budowlanego. Charakterystyczne parametry techniczne. Kubatura, zestawienie powierzchni, wysokość i długość. Przeznaczenie i program uŝytkowy obiektów budowlanych Budynek socjalny zaplecza boiska sportowego budynek dwukondygnacyjny (parter + poddasze) niepodpiwniczony. Przeznaczony na pomieszczenia uŝytkowe typu szatnie, pomieszczenia magazynowe sprzętu piłkarskiego, natryski, WC, świetlicę piłkarzy i siłownię. Scena zadaszona. Scena w formie podmurówki z nawierzchnią z kostki brukowej betonowej wyniesiona ponad poziom terenu o około 0,80m. Zadaszona dachem konstrukcji drewnianej otwartym w stronę placu manewrowego i parkingu. Trybuna sportowa. Trybuna stała 4 rzędowa, wykonana jako konstrukcja stalowych podestów z rzędami siedzeń z z tworzywa sztucznego (np. firmy PPHU Prostar, ul. Starołęcka 44a, Poznań) lub trybuna ułoŝona z elementów Ŝelbetowych wykonanych w formie ścian oporowych ułoŝonych na nasypie z pospółki, z montowanymi siedziskami z tworzywa sztucznego. Trybuna zostanie zadaszona dachem konstrukcji drewnianej stanowiącym przedłuŝenie dachu głównego budynku socjalnego. Parking. Układ komunikacji wewnętrznej. Warstwy podbudowy z tłucznia kamiennego stabilizowanego mechanicznie z nawierzchnią z kostki brukowej betonowej ułoŝonej na podsypce cementowo piaskowej. Warstwy podbudowy i nawierzchni przedstawiono na przekrojach drogowych. Ciągi piesze (dojście do trybuny) w obrzeŝach trawnikowych, Parking w krawęŝniku drogowym. Przebudowa wodociągu. PrzełoŜenie odcinka wodociągu zasilającego hydrant poza obręb trybuny sportowej i utwardzonego dojścia do niej na długości całej trybuny sportowej projektowanej w miejscu nasypu ziemnego przeznaczonego do usunięcia w którym znajduje się obecnie wodociąg. Oświetlenie boiska treningowego wg opracowania branŝowego (TOM II) Charakterystyczne parametry techniczne. Kubatura, zestawienie powierzchni, wysokość i długość Kubatura 940,00m 2 + scena 248,5m 2 Zestawienie powierzchni:

Parter: ZESTAWIENIE POMIESZCZEŃ Lp. 1. 2. Pomieszczenie komunikacja schody / schowek pom. gospodarcze Posadzka ceram. ceram. Pow. 19,75m 2 12,70m 2 3. pom. techniczne ceram. 16,75m 2 4. prysznice ceram. 7,00m 2 5. WC ceram. 2,30m 2 6. szatnia ceram. 13,25m 2 7. szatnia ceram. 13,25m 2 8. WC ceram. 2,30m 2 9. prysznice ceram. 7,00m 2 10. 11. WC męski WC damski / niepełnosprawny ceram. ceram. 4,95m 2 4,00m 2 12. magazyn ceram. 9,10m 2 13. magazyn ceram. 4,70m 2 RAZEM 117,05m 2 14. scena k. bruk 56,00m 2 Poddasze: pow. mierzona pow. 190cm Lp. Pomieszczenie Posadzka Pow. 1. komunikacja ceram. 14,10m 2 2. pom. pomocnicze ceram. 24,05m 2 3. szatnia ceram. 3,40m 2 4. węzeł sanitarny ceram. 3,35m 2 5. węzeł sanitarny ceram. 3,35m 2 6. szatnia ceram. 3,40m 2 7. siłownia ceram. 42,45m 2 RAZEM 93,90m 2

Powierzchnia całkowita: Budynek socjalny 210,95m 2 Scena 56,00m 2 Trybuna sportowa 40,00m 2 Wysokość budynku 8,00m. Długość budynku 14,80m. + scena 7,00m Szerokość 10,00m + trybuna 2,40m 2.1.2. Formę architektoniczna i funkcja obiektu budowlanego. Sposób dostosowania obiektu budowlanego do krajobrazu i otaczającej zabudowy. Sposób spełnienia wymagań, o których mowa w art. 5 ust. 1 ustawy Prawo budowlane. Formę architektoniczna i funkcja obiektu budowlanego. Forma architektoniczna budynku w postaci bryły prostopadłościennej przekrytej dachem dwuspadowym symetrycznym o jednakowym nachyleniu połaci. Zaprojektowano budynek socjalny zaplecza boiska sportowego w którym przewidziano w poziomie przyziemia: pomieszczenia szatni piłkarskich z natryskami, pomieszczenia gospodarczo magazynowe na sprzęt piłkarski, pomieszczenia WC ogólnodostępnych, pomieszczenie magazynowe sceny, w poziomie poddasza przewidziano pomieszczenia szatni sędziów, świetlicę i siłownię. Sposób dostosowania obiektu budowlanego do krajobrazu i otaczającej zabudowy. Projektowany budynek formą nawiązuje do tradycji budownictwa beskidzkiego (prosta bryła, dach dwuspadowy o stosunkowo ostrym nachyleniu połaci głównych umoŝliwiającym zsuw śniegu w miesiącach zimowych) popularnego w rejonie Budzowa i okolicach. W dachu zaprojektowano okna dachowe doświetlające pomieszczenia poddasza. Znaczna większość okolicznych budynków została wybudowana w podobnej formie architektonicznej. Sposób spełnienia wymagań, o których mowa w art. 5 ust. 1 ustawy Prawo budowlane. Zapewnienie: - bezpieczeństwa konstrukcji: Konstrukcję zaprojektowano w oparciu o obowiązujące przepisy, normy i literaturę branŝową z uwzględnieniem wskazanych przez przepisy współczynników bezpieczeństwa, - bezpieczeństwa poŝarowego: Budynek zaprojektowano z materiałów nierozprzestrzeniających ognia (NRO), przewidziano zabezpieczenie elementów drewnianych budynku środkami ogniochronnymi. Ściany i stropy obiektu po wykonaniu zgodnie z niniejszą dokumentacją posiadać będą wymaganą odporność ogniową. Dojazd poŝarowy do budynku zapewnia droga wojewódzka połoŝona w odległości ok. 29m od budynku. - bezpieczeństwa uŝytkowania: Budynek zaprojektowano w oparciu o obowiązujące warunki techniczne, przy uŝytkowaniu budynku zgodnie z przeznaczeniem nie przewiduje się wystąpienia jakiegokolwiek niebezpieczeństwa związanego z uŝytkowaniem budynku.

- odpowiednich warunków higienicznych i zdrowotnych oraz ochrony środowiska: Budynek został wyposaŝony w instalację wodno kanalizacyjną z odprowadzeniem ścieków do szczelnego zbiornika bezodpływowego okresowo wybieralnego. Projekt budowlany został uzgodniony z PSSE. Nie przewiduje cię powstawania zagroŝeń dla środowiska przy uŝytkowaniu budynku zgodnie z jego przeznaczeniem. - ochrony przed hałasem i drganiami: Przegrody budowlane zaprojektowano z atestowanych materiałów posiadających świadectwa dopuszczające do uŝytku m.in. w zakresie wymaganej izolacyjności akustycznej. - oszczędności energii i odpowiedniej izolacyjności cieplnej przegród: Wszystkie przegrody budowlane zaprojektowano z uwzględnieniem wymaganej izolacyjności cieplnej określonej współczynnikiem przenikania ciepła. - zaopatrzenia w wodę, energię elektryczną, cieplną i paliwa: W wodę budynek zostanie zaopatrzony z istniejącego wodociągu gminnego. Energia elektryczna zostanie dostarczona przez administratora sieci zgodnie z wydanymi warunkami przyłączenia po podpisaniu umowy o przyłączenie. Energia cieplna dla budynku zostanie dostarczona z nagrzewnic zasilanych elektrycznie. - usuwania ścieków, wody opadowej i odpadów: Ścieki bytowe z budynku zostaną odprowadzone do szczelnego zbiornika na nieczystości ciekłe. Nie przewiduje się powstawania innych rodzajów ścieków. Wody opadowe z połaci dachowych i terenów utwardzonych zostaną rozprowadzone powierzchniowo poprzez rozsączenie na terenie nieutwardzonym naleŝącym do inwestora. Odpady stałe będą gromadzone w zamykanych pojemnikach plastikowych zlokalizowanych w wydzielonym miejscu gromadzenia odpadów następnie wywoŝone na wysypisko śmieci. - moŝliwości utrzymania właściwego stanu technicznego: Po wybudowaniu budynku i przekazaniu do uŝytkowania utrzymanie właściwego stanu technicznego budynku naleŝy do obowiązków właściciela budynku. Na etapie budowy nadzór nad utrzymaniem właściwego stanu technicznego budynku sprawuje kierownik budowy. - warunków do korzystania z obiektu przez osoby niepełnosprawne: Na podstawie informacji inwestora załoŝono, Ŝe z budynku nie będą korzystać osoby niepełnosprawne. Prawo nie przewiduje obowiązku dostosowywania budynków mieszkalnych jednorodzinnych dla potrzeb osób niepełnosprawnych. - bezpieczeństwa i higieny pracy: Nie dotyczy. - ochrony ludności zgodnie z wymaganiami obrony cywilnej: Nie dotyczy. - ochrony obiektów wpisanych do rejestru zabytków oraz obiektów objętych ochroną konserwatorską: Nie dotyczy budynek zlokalizowano poza strefą ochrony konserwatorskiej. - odpowiedniego usytuowania na działce budowlanej: Budynek usytuowano w oparciu o warunki techniczne i przepisy p.poŝ. - poszanowania, występujących w obszarze oddziaływania obiektu, uzasadnionych interesów osób trzecich, w tym zapewnienie dostępu do drogi publicznej: Obszar oddziaływania obiektu nie narusza uzasadnionych interesów osób trzecich, oraz nie ogranicza dostępu do drogi publicznej osobom trzecim. - warunków bezpieczeństwa i ochrony zdrowia osób przebywających na terenie budowy: Dla projektowanej inwestycji została opracowana informacja bezpieczeństwa i ochrony zdrowia (BIOZ) w oparciu o którą kierownik budowy winien opracować plan BIOZ.

2.1.3. Układ konstrukcyjny obiektu budowlanego, zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), załoŝenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciąŝeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Rozwiązania konstrukcyjno-materiałowe podstawowych elementów konstrukcji obiektu budowlanego. Kategoria geotechniczna obiektu budowlanego. Warunki i sposób posadowienia obiektu budowlanego oraz zabezpieczenia przed wpływami eksploatacji górniczej. Rozwiązania konstrukcyjno-materiałowe wewnętrznych i zewnętrznych przegród budowlanych. Ocena techniczna. Układ konstrukcyjny obiektu budowlanego, zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), załoŝenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciąŝeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Rozwiązania konstrukcyjno-materiałowe podstawowych elementów konstrukcji obiektu budowlanego. Konstrukcję budynku zaprojektowano jako tradycyjną. Ławy i ściany fundamentowe Ŝelbetowe. Ściany parteru i poddasza murowane z pustaków ściennych typu np. PREFABET na zaprawie cementowo wapiennej. Stropy Ŝelbetowe monolityczne. Konstrukcję dachu zaprojektowano jako drewnianą w układzie płatwiowo kleszczowym. Poziom: 0 Poz. F1 - Fundament. DANE: 0,40 1,20 H = 1,60 1 2 0,25 0,17 0,25 0,17 B = 0,60 V = 0,54 m 3 /mb

Opis fundamentu : Typ: ława schodkowa Wymiary: B = 0,60 m H = 1,60 m w = 0,40 m Bg = 0,25 m Bt = 0,17 m Bs = 0,25 m eb = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,80 m Dmin = 0,45 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŝa: Nr nazwa gruntu h [m] nawodni ρo (n) γf,min γf,max φu (r) [ o ] cu (r) M0 [kpa] M [kpa] ona [t/m 3 ] [kpa] 1 świry gliniaste 1,50 nie 2,10 0,90 1,10 17,80 31,58 36039 40039 NapręŜenie dopuszczalne dla podłoŝa σdop [kpa] = 250,0 kpa Kombinacje obciąŝeń obliczeniowych: Nr typ obc. N [kn/m] TB [kn/m] MB [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] 1 długotrwałe 80,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: cięŝar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciąŝenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B25 cięŝar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciąŝenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-0 (St0S-b) otulina zbrojenia cnom = 85 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŝa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŝenia: 1,00 Czas trwania robót: powyŝej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20

WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŝa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa QfN = 259,0 kn Nr = 109,5 kn < mqfn = 209,8 kn (52,23% ) Nośność (stateczność) podłoŝa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa QfT = 42,4 kn Tr = 0,0 kn < mqft = 30,5 kn (0,00% ) ObciąŜenie jednostkowe podłoŝa: Decyduje: kombinacja nr 1 NapręŜenie maksymalne σmax = 217,5 kpa σmax = 217,5 kpa < σdop = 250,0 kpa (87,01% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 knm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 34,96 knm/mb Mo = 0,00 knm/mb < mmu = 25,2 knm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,39 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,42 cm s = 0,42 cm < sdop = 1,00 cm (41,69% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) As = 0,63 cm 2 /mb Przyjęto konstrukcyjnie φ12 mm co 20,0 cm o As = 5,65 cm 2 /mb

4x Nr2 φ12 Nr3 φ6 40 120 9 Nr1 φ12 co 20 l=61 43 0 25 0 17,5 25 17,5 60 9 Poz. P01 Płyta krzyŝowo zbrojona. Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γf kd Obc.obl. 1. Parkiet mozaikowy lakierowany (na mozolepie, 0,09 1,30 -- 0,12 polocecie, butaprenie) o grubości 9 mm 2. Warstwa cementowa grub. 5 cm 1,05 1,30 -- 1,37 [21,0kN/m30,05m] 3. Poliuretan grub. 4 cm [0,45kN/m30,04m] 0,02 1,30 -- 0,03 4. Płyta Ŝelbetowa grub.12 cm 3,00 1,10 -- 3,30 5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1,30 -- 0,38 [19,0kN/m30,015m] 6. ObciąŜenie zastępcze od ścianek działowych (o 1,25 1,20 -- 1,50 cięŝarze razem z wyprawą od 1,5 kn/m2 od 2,5 kn/m2) 7. ObciąŜenie zmienne (pokoje i pomieszczenia 1,50 1,40 0,35 2,10 mieszkalne w domach indywidualnych, czynszowych, hotelach, schroniskach, szpitalach, więzieniach, pomieszczenie sanitarne, itp.) Σ: 7,20 1,22 8,79

Schemat statyczny płyty: qo = 8,79 6,57 y x 4,77 Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x = 4,77 m Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y = 6,57 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy MSdx = 5,77 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx = 4,73 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt = 4,09 knm/m Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p = 13,04 knm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p = 9,24 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Qox,max = 20,95 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Qox = 16,43 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy MSdy = 3,04 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSky = 2,49 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt = 2,16 knm/m Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p = 6,87 knm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p = 4,87 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Qoy,max = 20,95 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Qoy = 13,10 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B25 fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa A-III (25G2S) fyk = 395 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x cnom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku x c`nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y cnom,y = 25 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku y c`nom,y = 25 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło: Zbrojenie potrzebne As = 1,78 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,33% )

Szerokość rys prostopadłych: wkx = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: ax(mskx,lt) = 5,19 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne As = 4,16 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 16,0 cm o Asp = 4,91 cm 2 /mb (ρ= 0,52% ) Szerokość rys prostopadłych: wkx = 0,171 mm < wlim = 0,3 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne As = 1,30 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,35% ) Szerokość rys prostopadłych: wky = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: ay(msky,lt) = 5,28 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne As = 2,26 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o Asp = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,35% ) Szerokość rys prostopadłych: wky = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 5,24 mm < alim = 23,85 mm Szkic zbrojenia: Kierunek x: Nr 1 φ10 l = 511 cm szt. 27 511 - krawędzie zamocowane Kierunek y: Nr 2 φ10 co 16 cm l = 185 cm szt. 2x41 172 8 5 - krawędzie zamocowane Nr 3 φ10 l = 691 cm szt. 21 691 Nr 4 φ10 co 25 cm l = 239 cm szt. 2x19 232 7 Schemat rozmieszczenia prętów (dołem i górą):

20x 25,0 21x Nr 3 25,0 25x 25,0 27x Nr 1 645,0 25,0 y x 25,0 465,0 25,0 25,0 41x Nr 2 co 16,0 645,0 25,0 19x Nr 4 co 25,0 25,0 465,0 25,0

Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba 25G2S Nr φ10 1. 10 511 27 137,97 2. 10 185 82 151,70 3. 10 691 21 145,11 4. 10 239 38 90,82 Długość wg średnic [m] 525,7 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,617 Masa wg średnic [kg] 324,4 Masa wg gatunku stali [kg] 325,0 Razem [kg] 325 Poz. P02 Płyta jednokierunkowo zbrojona szt.2 Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γf kd Obc.obl. 1. Brzoza, dąb, klon grub. 2 cm [7,0kN/m30,02m] 0,14 1,30 -- 0,18 2. Poliuretan grub. 5 cm [0,45kN/m30,05m] 0,02 1,30 -- 0,03 3. Warstwa cementowa grub. 3 cm 0,63 1,30 -- 0,82 [21,0kN/m30,03m] 4. Płyta Ŝelbetowa grub.12 cm 3,00 1,10 -- 3,30 5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1,30 -- 0,38 [19,0kN/m30,015m] 6. ObciąŜenie zastępcze od ścianek działowych (o 1,25 1,20 -- 1,50 cięŝarze razem z wyprawą od 1,5 kn/m2 od 2,5 kn/m2) 7. ObciąŜenie zmienne (pokoje i pomieszczenia 1,50 1,40 0,35 2,10 mieszkalne w domach indywidualnych, czynszowych, hotelach, schroniskach, szpitalach, więzieniach, pomieszczenie sanitarne, itp.) Σ: 6,83 1,22 8,30 Schemat statyczny płyty: qo = 8,30 A leff = 3,12 B Rozpiętość obliczeniowa płyty leff = 3,12 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 8,07 knm/m Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 5,05 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 6,76 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 5,97 knm/m Reakcja obliczeniowa RA = RB = 12,95 kn/m Dane materiałowe :

Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B25 fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (25G2S) fyk = 395 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa Pręty rozdzielcze φ4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego cnom = 25 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne As = 2,67 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 14,0 cm o As = 5,61 cm 2 /mb (ρ= 0,62% ) Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,070 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 9,21 mm < alim = 15,60 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne As = 1,55 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,33% ) Szkic zbrojenia: Nr3 φ10 co 25 l=129 111 Nr2 φ10 co 25 l=129 111 18 18 φ10 co 25 cm φ4,5 co 30 φ10 co 25 cm 25 φ10 co 14 cm 12 25 25 300 25 Nr1 φ10 co 14 l=344 344 Zestawienie stali zbrojeniowej dla płyty długości l = 9,50 m Średnica Długość Liczba St0S-b 25G2S Nr [mm] [cm] [szt.] φ4,5 φ10 1 10 344 69 237,36 2 10 129 39 50,31 3 10 129 39 50,31 4 4,5 997 26 259,22 Długość wg średnic [m] 259,3 338,0 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,125 0,617 Masa wg średnic [kg] 32,4 208,5 Masa wg gatunku stali [kg] 33,0 209,0 Razem [kg] 242 Poz. P03 Płyta jednokierunkowo zbrojona

Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γf kd Obc.obl. 1. Brzoza, dąb, klon grub. 2 cm [7,0kN/m30,02m] 0,14 1,30 -- 0,18 2. Poliuretan grub. 5 cm [0,45kN/m30,05m] 0,02 1,30 -- 0,03 3. Warstwa cementowa grub. 3 cm 0,63 1,30 -- 0,82 [21,0kN/m30,03m] 4. Płyta Ŝelbetowa grub.12 cm 3,00 1,10 -- 3,30 5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1,30 -- 0,38 [19,0kN/m30,015m] 6. ObciąŜenie zastępcze od ścianek działowych (o 1,25 1,20 -- 1,50 cięŝarze razem z wyprawą od 1,5 kn/m2 od 2,5 kn/m2) 7. ObciąŜenie zmienne (pokoje i pomieszczenia 1,50 1,40 0,35 2,10 mieszkalne w domach indywidualnych, czynszowych, hotelach, schroniskach, szpitalach, więzieniach, pomieszczenie sanitarne, itp.) Σ: 6,83 1,22 8,30 Schemat statyczny płyty: qo = 8,30 A leff = 2,72 B Rozpiętość obliczeniowa płyty leff = 2,72 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 6,14 knm/m Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 3,84 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 5,14 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 4,53 knm/m Reakcja obliczeniowa RA = RB = 11,29 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B25 fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (25G2S) fyk = 395 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa Pręty rozdzielcze φ4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego cnom = 25 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne As = 2,01 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 14,0 cm o As = 5,61 cm 2 /mb (ρ= 0,62% ) Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm

Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 2,69 mm < alim = 13,60 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne As = 1,38 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm 2 /mb (ρ= 0,33% ) Szkic zbrojenia: Nr3 φ10 co 25 l=117 99 Nr2 φ10 co 25 l=117 99 18 18 φ10 co 25 cm φ4,5 co 30 φ10 co 25 cm 25 φ10 co 14 cm 12 25 25 260 25 Nr1 φ10 co 14 l=304 304 Zestawienie stali zbrojeniowej dla płyty długości l = 9,50 m Średnica Długość Liczba St0S-b 25G2S Nr [mm] [cm] [szt.] φ4,5 φ10 1 10 304 69 209,76 2 10 117 39 45,63 3 10 117 39 45,63 4 4,5 997 25 249,25 Długość wg średnic [m] 249,3 301,1 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,125 0,617 Masa wg średnic [kg] 31,2 185,8 Masa wg gatunku stali [kg] 32,0 186,0 Razem [kg] 218 Poz. N04 NadproŜe. Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γf kd Obc.obl. Zasięg [m] 1. suma 30,00 1,00 -- 30,00 cała belka 2. CięŜar własny belki 1,88 1,10 -- 2,06 cała belka Σ: 31,88 1,01 32,06 Schemat statyczny belki qo = 32,06 A leff = 2,25 m B Rozpiętość obliczeniowa belki leff = 2,25 m Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 20,29 knm Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 20,17 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 20,17 knm Reakcja obliczeniowa RSd,A = RSd,B = 36,07 kn

Dane materiałowe : Klasa betonu: B25 fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa A-III (25G2S) fyk = 395 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla belek (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 : 31 238 31 300 31 188 31 250 Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne As = 2,25 cm 2. Przyjęto dołem 4φ10 o As = 3,14 cm 2 (ρ= 0,47% ) (decyduje warunek granicznej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 20,29 knm < MRd = 27,76 knm Ścinanie: Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 200 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: VSd = 32,06 kn < VRd1 = 45,19 kn SGU: Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,239 mm < wlim = 0,3 mm Szerokość rys ukośnych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 4,24 mm < alim = 11,25 mm Szkic zbrojenia:

A 25 10 x 195 = 1950 25 2φ10 300 4φ10 250 2000 250 A A-A Nr 2 Nr 1 31 300 31 31 250 Nr2 2φ10 l = 2460 2460 Nr1 4φ10 l = 2460 2460 260 210 Nr3 11φ6 l = 1040 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b 25G2S Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ10 φ10 1. 10 246 4 9,84 2. 10 246 2 4,92 3. 6 104 11 11,44 Długość wg średnic [m] 11,5 5,0 9,9 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,617 Masa wg średnic [kg] 2,6 3,1 6,1 Masa wg gatunku stali [kg] 6,0 7,0 Razem [kg] 13 Poz. S05 Schody

Bieg dolny. DANE: 112 155 5x 17,0/28,0 14 85 14 25 130 25 242 25 Wymiary schodów : Długość biegu ln = 1,12 m RóŜnica poziomów spoczników h = 0,85 m Liczba stopni w biegu n = 5 szt. Grubość płyty t = 14,0 cm Długość górnego spocznika ls,g = 1,55 m Grubości okładzin: Okładzina spocznika dolnego 3,0 cm Okładzina pozioma stopni 3,0 cm Okładzina pionowa stopni 1,5 cm Okładzina spocznika górnego 3,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,25 m Oparcia : (szerokość / wysokość) Podwalina podpierająca bieg schodowy b = 25,0 cm, h= 80,0 cm Belka górna podpierająca bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 30,0 cm Wieniec ściany podpierającej spocznik górny b = 25,0 cm, h = 25,0 cm Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γf kd Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (domy kultury, hale koncertowe, teatry, kina, kluby, restauracje, kawiarnie, uczelnie.) 4,00 1,30 0,35 5,20 ObciąŜenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γf Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Brzoza, dąb, klon o wilgotności 23% ) 0,23 1,20 0,27 grub.3 cm 2. Okładzina boczna biegu (Brzoza, dąb, klon o wilgotności 23% ) 0,07 1,20 0,08 grub.1,5 cm 3. Płyta Ŝelbetowa biegu grub.14 cm + schody 17/28 6,22 1,10 6,84 4. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna) grub.1,5 0,33 1,20 0,40

cm Σ: 6,85 1,11 7,60 ObciąŜenia stałe na spoczniku: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γf Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Brzoza, dąb, klon o wilgotności 23% ) 0,23 1,20 0,27 grub.3 cm 2. Płyta Ŝelbetowa spocznika grub.14 cm 3,50 1,10 3,85 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna) 0,28 1,20 0,34 grub.1,5 cm Σ: 4,01 1,11 4,47 Dane materiałowe : Klasa betonu B25 fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa CięŜar objętościowy betonu ρ = 25,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,11 Stal zbrojeniowa A-III (25G2S) fyk = 395 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa Średnica prętów φ = 10 mm Otulina zbrojenia cnom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St0S-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI: Przyjęty schemat statyczny: po = 5,20 kn/m 2 go,s = 4,47 kn/m 2 go,b = 7,60 kn/m 2 B C 0,75 A 1,06 1,51 Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 1,13 knm/mb Podpora B: moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 2,40 knm/mb Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 1,84 knm/mb Reakcja obliczeniowa RSd,A,max = 5,38 kn/mb, RSd,A,min = 2,08 kn/mb Reakcja obliczeniowa RSd,B,max = 18,49 kn/mb, RSd,B,min = 13,15 kn/mb Reakcja obliczeniowa RSd,C,max = 5,97 kn/mb, RSd,C,min = 2,41 kn/mb

Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 : 2 3 1 2 3 1 Przęsło A-B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 1-1) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 1,13 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,67 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm 2 /mb (ρ= 0,41% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 1,13 knm/mb < MRd = 18,12 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 7,47 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 7,47 kn/mb < VRd1 = 97,68 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 0,73 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 0,04 mm < alim = 5,32 mm Podpora B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 2-2) Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)2,40 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 2,27 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: MSd = 2,40 knm/mb < MRd = 25,06 knm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)1,55 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Przęsło B-C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 3-3) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 1,84 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,67 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm 2 /mb (ρ= 0,41% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 1,84 knm/mb < MRd = 18,12 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 7,82 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 7,82 kn/mb < VRd1 = 97,68 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,19 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 0,13 mm < alim = 7,57 mm Szkic zbrojenia:

112 155 φ10 co 16,5 cm (Nr 1) 14 5x 17,0/28,0 φ10 co 16,5 cm (Nr 6+7+8) 23 Nr2 φ10 co 165 l=112 103 φ10 14 co 16,5 cm (Nr 3+4+5) Nr1 φ10 co 165 l=96 73 9 Nr3 φ10 co 495 l=175 175 85 Nr4 φ10 co 495 l=175 175 Nr5 φ10 co 495 l=196 130 12 35 18 Nr6 φ10 co 495 l=155 155 Nr7 φ10 co 495 l=155 155 Nr8 φ10 co 495 l=210 103 37 12 57 25 130 25 242 25 Zestawienie stali zbrojeniowej płyty Średnica Długość Liczba St0S-b 25G2S Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ10 1 10 96 9 8,64 2 10 112 9 10,08 3 10 175 4 7,00 4 10 175 4 7,00 5 10 196 4 7,84 6 10 155 4 6,20 7 10 155 4 6,20 8 10 210 4 8,40 9 6 131 27 35,37 Długość wg średnic [m] 35,4 61,4 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 Masa wg średnic [kg] 7,9 37,9 Masa wg gatunku stali [kg] 8,0 38,0 Razem [kg] 46 DANE: Bieg górny.

155 308 12x 17,0/28,0 204 14 14 130 25 25 463 25 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika ls,d = 1,55 m Długość biegu ln = 3,08 m RóŜnica poziomów spoczników h = 2,04 m Liczba stopni w biegu n = 12 szt. Grubość płyty t = 14,0 cm Grubości okładzin: Okładzina spocznika dolnego 3,0 cm Okładzina pozioma stopni 3,0 cm Okładzina pionowa stopni 1,5 cm Okładzina spocznika górnego 3,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,25 m - Schody dwubiegowe Dusza schodów 0,5 cm Oparcia : (szerokość / wysokość) Wieniec ściany podpierającej spocznik dolny b = 25,0 cm, h = 25,0 cm Belka dolna podpierająca bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 30,0 cm Belka górna podpierająca bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 30,0 cm Oparcie belek: Długość podpory lewej tl = 25,0 cm Długość podpory prawej tp = 20,0 cm Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γf kd Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (domy kultury, hale koncertowe, teatry, kina, kluby, restauracje, kawiarnie, uczelnie.) 4,00 1,30 0,35 5,20 ObciąŜenia stałe na spoczniku: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γf Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Brzoza, dąb, klon o wilgotności 23% ) 0,23 1,20 0,27 grub.3 cm 2. Płyta Ŝelbetowa spocznika grub.14 cm 3,50 1,10 3,85 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna) 0,28 1,20 0,34 grub.1,5 cm Σ: 4,01 1,11 4,47

ObciąŜenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γf Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Brzoza, dąb, klon o wilgotności 23% ) 0,23 1,20 0,27 grub.3 cm 2. Okładzina boczna biegu (Brzoza, dąb, klon o wilgotności 23% ) 0,07 1,20 0,08 grub.1,5 cm 3. Płyta Ŝelbetowa biegu grub.14 cm + schody 17/28 6,22 1,10 6,84 4. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna) grub.1,5 0,33 1,20 0,40 cm Σ: 6,85 1,11 7,60 Dane materiałowe : Klasa betonu B25 fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa CięŜar objętościowy betonu ρ = 25,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,11 Stal zbrojeniowa A-III (25G2S) fyk = 395 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa Średnica prętów φ = 10 mm Otulina zbrojenia cnom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St0S-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (tablica 8) Dodatkowe załoŝenia obliczeniowe dla belek: Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI - PŁYTA: Przyjęty schemat statyczny: go,s = 4,47 kn/m 2 go,b = 7,60 kn/m 2 po = 5,20 kn/m 2 C 1,93 A B 1,50 3,33 Wyniki obliczeń statycznych:

Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 0,17 knm/mb Podpora B: moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 13,06 knm/mb Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 11,98 knm/mb Reakcja obliczeniowa RSd,A,max = 1,82 kn/mb, RSd,A,min = -5,10 kn/mb Reakcja obliczeniowa RSd,B,max = 40,75 kn/mb, RSd,B,min = 27,27 kn/mb Reakcja obliczeniowa RSd,C,max = 17,51 kn/mb, RSd,C,min = 10,21 kn/mb Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 : 3 1 2 3 1 Przęsło A-B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 1-1) 2 Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 0,17 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,67 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm 2 /mb (ρ= 0,41% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 0,17 knm/mb < MRd = 18,12 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 14,75 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 14,75 kn/mb < VRd1 = 97,68 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 0,11 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt,podp = (-)8,42 knm/m Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt,podp) = (-)1,11 mm < alim = 7,48 mm Podpora B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 2-2) Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)13,06 knm Zbrojenie potrzebne As = 2,43 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: MSd = 13,06 knm/mb < MRd = 25,06 knm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)8,42 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,112 mm < wlim = 0,3 mm Przęsło B-C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 3-3) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 11,98 knm/mb Zbrojenie potrzebne As = 3,08 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm 2 /mb (ρ= 0,41% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 11,98 knm/mb < MRd = 18,12 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 23,58 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 23,58 kn/mb < VRd1 = 97,68 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 7,72 knm/mb

Szerokość rys prostopadłych: Maksymalne ugięcie od MSk,lt: wk = 0,091 mm < wlim = 0,3 mm a(msk,lt) = 8,10 mm < alim = 16,65 mm Szkic zbrojenia: 155 308 12x 17,0/28,0 φ10 co 16,5 cm (Nr 3+4+5) 204 φ10 co 16,5 cm (Nr 2) 18 14 φ10 co 16,5 cm (Nr 1) Nr1 φ10 co 165 l=224 196 Nr2 φ10 co 165 l=261 163 14 11 28 98 Nr3 φ10 co 495 l=410 382 Nr4 φ10 co 495 l=410 382 Nr5 φ10 co 495 l=413 332 12 41 28 130 25 25 463 25 Zestawienie stali zbrojeniowej płyty Średnica Długość Liczba St0S-b 25G2S Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ10 1 10 224 9 20,16 2 10 261 9 23,49 3 10 410 4 16,40 4 10 410 4 16,40 5 10 413 4 16,52 6 6 131 34 44,54 Długość wg średnic [m] 44,6 93,0 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 Masa wg średnic [kg] 9,9 57,4 Masa wg gatunku stali [kg] 10,0 58,0 Razem [kg] 68 28 WYNIKI - BELKA B: Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γf kd Obc.obl. Zasięg [m] 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 34,54 1,18 0,76 40,75 cała belka 2. CięŜar własny belki 1,88 1,10 -- 2,06 cała belka Σ: 36,42 1,18 42,81 Przyjęty schemat statyczny:

qo = 42,81 kn/m leff = 2,73 m Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 39,88 knm Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 33,93 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 26,22 knm Reakcja obliczeniowa RSd,A = RSd,B = 58,44 kn Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 : 32 32 205 31 300 32 186 32 250 Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne As = 8,95 cm 2. Przyjęto dołem 8φ12 o As = 9,05 cm 2 (ρ= 1,39% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 39,88 knm < MRd = 40,26 knm Ścinanie: Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 190 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: VSd = 54,15 kn < VRd1 = 55,70 kn SGU: Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,133 mm < wlim = 0,3 mm Szerokość rys ukośnych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 4,74 mm < alim = 13,65 mm Szkic zbrojenia: 17 13 x 190 = 2470 17 2φ10 300 8φ12 250 2505 200 Nr2 2φ10 l = 2915 2915

Nr1 8φ12 l = 2915 2915 260 210 Nr3 14φ6 l = 1040 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ10 φ12 1. 12 292 8 23,36 2. 10 292 2 5,84 3. 6 104 14 14,56 Długość wg średnic [m] 14,6 5,9 23,4 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa wg średnic [kg] 3,2 3,6 20,8 Masa wg gatunku stali [kg] 28,0 Razem [kg] 28 WYNIKI - BELKA C: Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γf kd Obc.obl. Zasięg [m] 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 14,85 1,18 0,76 17,51 cała belka 2. CięŜar własny belki 1,88 1,10 -- 2,06 cała belka Σ: 16,72 1,17 19,58 Przyjęty schemat statyczny: qo = 19,58 kn/m leff = 2,73 m Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 18,24 knm Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 15,58 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 12,26 knm Reakcja obliczeniowa RSd,A = RSd,B = 26,72 kn Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 : 32 237 31 300 32 186 32 250 Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona):

Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne As = 3,73 cm 2. Przyjęto dołem 4φ12 o As = 4,52 cm 2 (ρ= 0,68% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 18,24 knm < MRd = 21,93 knm Ścinanie: Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 200 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: VSd = 24,76 kn < VRd1 = 47,76 kn SGU: Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,140 mm < wlim = 0,3 mm Szerokość rys ukośnych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(msk,lt) = 2,98 mm < alim = 13,65 mm Szkic zbrojenia: 17 13 x 190 = 2470 17 2φ10 300 4φ12 250 2505 200 Nr3 2φ10 l = 2915 2915 Nr2 2φ12 l = 2915 2915 Nr1 2φ12 l = 2975 2915 60 260 210 Nr4 14φ6 l = 1040 Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ10 φ12 1. 12 298 2 5,96 2. 12 292 2 5,84 3. 10 292 2 5,84 4. 6 104 14 14,56 Długość wg średnic [m] 14,6 5,9 11,9 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa wg średnic [kg] 3,2 3,6 10,6 Masa wg gatunku stali [kg] 18,0 Razem [kg] 18 DANE: Wiązar dachowy budynku.

Geometria ustroju: Szkic układu poprzecznego 683,6 35,0 307,0 406,0 78,5 16 931,0 16 78,5 1120,0 Szkic układu podłuŝnego A 90,0 90,0 480,0 B Kąt nachylenia połaci dachowej α = 35,0 o Rozpiętość wiązara l = 11,20 m Rozstaw podpór w świetle murłat ls = 9,31 m Rozstaw osiowy płatwi lgx = 4,06 m

Rozstaw krokwi a = 0,90 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,33 m Płatew o długości osiowej między słupami l = 4,80 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie z siodełkiem, wysięg siodełka aml = 0,90 m - prawy koniec płatwi oparty na słupie z siodełkiem, wysięg siodełka amp = 0,90 m Wysokość całkowita słupa hs = 3,07 m Rozstaw podparć murłaty = 2,00 m Wysięg wspornika murłaty lmw = 0,90 m ObciąŜenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: Dachówka ceramiczna karpiówka (pojedyńcza)): gk = 0,90 kn/m 2, go = 1,08 kn/m 2 - obciąŝenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Z1: strefa IV, H = 360,0 m n.p.m.): - na stronie nawietrznej skl = 1,08 kn/m 2, sol = 1,51 kn/m 2 - na stronie zawietrznej skp = 0,72 kn/m 2, sop = 1,01 kn/m 2 - obciąŝenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa III, H = 360,0 m n.p.m., teren B, wys. budynku z =9,0 m): - na stronie nawietrznej pkl I = 0,00 kn/m 2, pol I = 0,00 kn/m 2 - na stronie nawietrznej pkl II = 0,25 kn/m 2, pol II = 0,32 kn/m 2 - na stronie zawietrznej pkp = -0,25 kn/m 2, pop = -0,32 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi (PODWIESZENIE): gkk = 0,30 kn/m 2, gok = 0,36 kn/m 2 - dodatkowe obciąŝenie płatwi qkp = 0,00 kn/m, qop = 0,00 kn/m Dane materiałowe: - krokiew 8/16cm (zacios 3 cm) z drewna C24 - płatew 16/26 cm z drewna C24 - słup 16/16 cm z drewna C24 - murłata 16/16 cm z drewna C24 WYNIKI: Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym: -2,10-2,10-1,11 1,22-1,11 2,10 2,10

Obwiednia momentów w układzie podłuŝnym: My [knm] Mz [knm] 3,66-3,66 2,20-2,20 3,66-3,66 21,40 3,07 A B 54,04 10,83 54,04 10,83 0,45 3,90 0,45 4,80 Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000 drewno z gatunków iglastych, klasy C24 fm,y,d = 14,77 MPa, fm,z,d = 14,77 MPa, fc,0,d = 12,92 MPa Krokiew 8/16 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C24 Smukłość λy = 71,5 < 150 λz = 14,3 < 150 Maksymalne siły i napręŝenia w przęśle My = 2,10 knm N = 7,02 kn σm,y,d = 6,17 MPa σc,0,d = 0,55 MPa kc,y = 0,558 σc,0,d/(kc,yfc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,494 < 1 (σc,0,d/fc,0,d) 2 + σm,y,d/fm,y,d = 0,294 < 1 Maksymalne siły i napręŝenia na podporze (płatwi) My = -2,10 knm N = 4,49 kn σm,y,d = 9,33 MPa σc,0,d = 0,43 MPa (σc,0,d/fc,0,d) 2 + σm,y,d/fm,y,d = 0,633 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego) unet = 5,25 mm < unet,fin = 3302/200 = 16,51 mm Maksymalne ugięcie wspornika krokwi unet = 3,21 mm < unet,fin = 21056/200 = 10,56 mm Płatew 16/26 cm z drewna C24 Smukłość λy = 12,0 < 150 λz = 19,5 < 150 ObciąŜenia obliczeniowe qz = 11,26 kn/m qy = 0,76 kn/m Maksymalne siły i napręŝenia w płatwi

My = 21,40 knm Mz = 2,20 knm σm,y,d = 11,87 MPa σm,z,d = 1,98 MPa σm,y,d/fm,y,d + kmσm,z,d/fm,z,d = 0,898 < 1 kmσm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,697 < 1 Maksymalne ugięcie unet = 15,73 mm < unet,fin = 19,85 mm Słup 16/16 cm z drewna C24 Smukłość (słup A) λy = 66,5 < 150 λz = 66,5 < 150 Maksymalne siły i napręŝenia (słup B) My = 0,00 knm N = 54,04 kn σm,y,d = 0,00 MPa σc,0,d = 2,11 MPa kc,y = 0,624, kc,z = 0,624 σc,0,d/(kc,yfc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,262 < 1 σc,0,d/(kc,zfc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,262 < 1 Murłata 16/16 cm z drewna C24 ObciąŜenia obliczeniowe qz = 7,58 kn/m qy = 1,26 kn/m Maksymalne siły i napręŝenia Mz = 0,54 knm σm,z,d = 0,79 MPa σm,z,d/fm,z,d = 0,05 < 1 Część wspornikowa murłaty ObciąŜenia obliczeniowe qz = 6,99 kn/m qy = 0,50 kn/m Maksymalne siły i napręŝenia My = 2,83 knm Mz = 0,20 knm σm,y,d = 4,15 MPa σm,z,d = 0,30 MPa σm,y,d/fm,y,d + kmσm,z,d/fm,z,d = 0,29 < 1 kmσm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,22 < 1 Maksymalne ugięcie: unet = 4,33 mm < unet,fin = 2900/200 = 9,00 mm DANE: Geometria ustroju: Wiązar dachowy sceny. Szkic układu poprzecznego

647,0 35,0 370,0 556,0 43,5 16 941,0 16 43,5 1060,0 Szkic układu podłuŝnego A 120,0 120,0 656,0 B Kąt nachylenia połaci dachowej α = 35,0 o Rozpiętość wiązara l = 10,60 m Rozstaw podpór w świetle murłat ls = 9,41 m Rozstaw osiowy płatwi lgx = 5,56 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,33 m Płatew o długości osiowej między słupami l = 6,56 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami aml = 1,20 m - prawy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami amp = 1,20 m Wysokość całkowita słupa hs = 3,70 m Rozstaw podparć murłaty = 2,00 m Wysięg wspornika murłaty lmw = 0,90 m