OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA UKŁAD KONSTRUKCYJNY Układ konstrukcyjny mieszany, podstawowymi elementami konstrukcyjnymi są betonowe ławy fundamentowe, belki, wieńce. Ściany planowanej rozbudowy parteru i poddasza murowane z pustaków YTONG, więźba dachowa drewniana, jętkowa. ZAŁOŻENIA. Konstrukcja budynku opracowana została na obciążenia normowe. Założono, że wszystkie elementy konstrukcji pracują w fazie sprężystej. Uwzględniono obciążenia od śniegu (strefa III), od działania wiatru (strefa III), od ciężaru własnego elementów konstrukcji oraz elementów wykończeniowych i obciążenia użytkowe. W zależności od funkcji pomieszczeń przyjęto wartości obciążeń użytkowych charakterystycznych: - klatka schodowa 3,0 kn/m 2 - poddasze użytkowe 1,5 kn/m 2 Ustalając kategorię geotechniczną obiektu oparto się na odkrywkach dokonanych w terenie, obserwacji i ocenie materiału gruntowego, obserwacji poziomu wody w studniach zlokalizowanych na sąsiednich działkach. W wyniku dokonanej analizy ww. danych stwierdzono, że poziom wód gruntowych znajduje się poniżej poziomu posadowienia, nośność gruntu jest wystarczająca do posadowienia obiektu, podłoże gruntowe jest jednorodne, w terenie nie występują zjawiska geodynamiczne. Biorąc pod uwagę rodzaj projektowanego budynku, jego prostą formę i konstrukcję, oraz funkcję i stosunkowo małe obciążenia, jakie generuje na grunt, stwierdzono, że zgromadzone materiały są wystarczające do określenia sposobu posadowienia obiektu oraz nie ma potrzeby wykonywania badań geotechnicznych. Budynek będzie posadowiony w prostych warunkach gruntowych- zaliczam go do pierwszej kategorii geotechnicznej. FUNDAMENTY Fundamenty planowanej rozbudowy zaprojektowane w formie ław, o układzie i szerokości jak według rysunku rzutu fundamentów. Ławy należy wykonać z betonu B15 na podsypce żwirowej i warstwie chudego betonu. Głębokość posadowienia zgodna z rysunkami architektonicznymi. Beton należy zabezpieczyć przez nałożenie izolacji: poziomej 1x papa na lepiku, pionowej pomalowanie Abizolem P+R lub innym środkiem o analogicznym działaniu zabezpieczającym. Zaleca się wykonanie wokół budynku drenażu w celu odprowadzenia wód opadowych. Po wykonaniu wykopów pod fundamenty (przed wykonaniem warstwy chudego betonu) obowiązkowo należy wezwać kierownika budowy do oceny stanu nośności podłoża gruntowego i występujących warunków. W przypadku stwierdzenia gorszych warunków gruntowych od przyjętych w projekcie (glina piaszczysta, IL=0,6), fundamenty należy dostosować do istniejących potrzeb (przeliczyć ponownie). Prace zakrywające konstrukcje( takie jak np. wylewanie betonu) powinny być odebrane przed zakryciem i wpisane do dziennika budowy. STROP Strop nad fragmentem parteru jako monolityczny, żelbetowy, grubości 12 cm z betonu B20.
Zbrojenie: pręty główne ze stali klasy AIII (34GS). WIEŃCE Wykonane nad ścianami kolankowymi. Zbrojenie główne 4#12 (A-III) i strzemiona średnicy Ø6 (A-0) co 20cm. Szerokość wieńców równać z szerokością ściany. BELKI I NADPROŻA ŻELBETOWE Projektuje się wylewane na mokro z betonu B20, zbrojenie podłużne i poprzeczne wg rysunków konstrukcyjnych. Zbrojenie: pręty główne ze stali klasy AIII (34GS), pręty rozdzielcze ze stali A-0 według rysunków konstrukcyjnych płyty stropowej. Nadproża nad otworami wybitymi w istniejących ścianach należy wykonać z kształtowników walcowanych (3 ceowniki wg schematu na rysunkach). DACH Więźba drewniana, zaprojektowana jako konstrukcja ciesielska, z drewna sosnowego klasy C30. Namurnice kotwić w wieńcu śrubami M16 rozmieszczonym, co ~180cm, lecz nie mniej niż 2 szt. na jedną (nie łączoną) namurnice. Wszystkie połączenia, które mogą podlegać rozciąganiu wiązać śrubami lub łącznikami stalowymi (np. DMX). Stosować gwoździe typu anchor. Wymiary poszczególnych elementów więźby podano na rysunkach architektonicznych, oraz zamieszczono obliczenia. Zmiany wymiarów tarcicy dopuszczalne są jako zaokrąglenie wartości wymiarowej w górę. ZABEZPIECZENIA ANTYKOROZYJNE Powierzchnie betonowe poziome należy zabezpieczyć przez dwukrotne pomalowanie preparatami do ochrony betonu (np. ABIZOL P+R), pionowe przez ułożenie warstwy papy na lepiku. Powierzchnie drewniane przez zabezpieczenie preparatami ogniochronnymi. Proponuje się zastosowanie domieszek do betonu poprawiających urabialność, szczelność oraz zmniejszających skurcz betonu, przykładowo z firm SIKA, ADDIMENT itp. UWAGI WYKONAWCZE Całość projektu konstrukcyjnego należy rozpatrywać łącznie z projektem architektonicznym. Niedozwolone są jakiekolwiek zmiany klas stosowanego materiału jak i układu prętów, ich długości i kształtu bez konsultacji z konstruktorem. W razie wątpliwości należy skonsultować z jednostką projektową. Projekty wykonawcze, opracowane poza niniejszą jednostką projektową, należy przedstawić do akceptacji projektanta przed skierowaniem do produkcji lub wykonawstwa. Akceptacja dotyczy wyłączenie zgodności z przyjętych rozwiązań z założeniami projektu budowlanego. Materiały budowlane, zwłaszcza impregnaty i środki chemii budowlanej, musza mieć aktualny atest PZH oraz ITB dopuszczający je do stosowania w budownictwie mieszkaniowym. Wszelkie roboty zanikające, jak zalewanie betonem zbrojenia fundamentów czy wylewanie fundamentów w wykopach, należy wykonywać pod ścisłym nadzorem uprawnionego kierownika budowy. Roboty należy przeprowadzać zgodnie z zasadami sztuki budowlanej, z uwzględnieniem wytycznych producentów materiałów wytycznych literatury fachowej i norm oraz zgodnie z przepisami BHP, pod nadzorem kierownika budowy. Podstawowe wytyczne podano w Warunkach technicznych wykonania i odbioru robót budowlano montażowych. (Wyd. Arkady 1998r.) MATERIAŁY KONSTRUKCYJNE:
Beton: - ławy fundamentowe kl. B15 - płyta, belki, nadproża żelbetowe kl. B20 Stal zbrojeniowa: - pręty główne żebrowane kl. A-III (34GS) - # - pręty rozdzielcze, strzemiona gładka kl. A-0 (St0S) - PRZEPISY I NORMY. PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. PN-88/B-02010 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem. PN-77/B-02011 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem. PN-81/B-03020 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03150:2001 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie.
WIĄZAR DACHOWY Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej = 40,0 o Rozpiętość wiązara l = 11,03 m Rozstaw podpór w świetle l s = 8,75 m Poziom jętki h = 2,50 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - na całej długości elementu Usztywnienia boczne jętki - brak Przesuwność jętki - tak Rozstaw podparć murłaty l mo = 2,00 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,80 m Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): g k = 0,35 kn/m 2, g o = 0,42 kn/m 2 - obciążenie śniegiem (wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.3: dach dwupołaciowy, strefa 3, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 40,0 st.): - na stronie nawietrznej s kl = 0,64 kn/m 2, s ol = 0,96 kn/m 2 - na stronie zawietrznej s kp = 0,64 kn/m 2, s op = 0,96 kn/m 2 - obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa III, H = 300,0 m n.p.m., teren A, wys. budynku z =8,2 m): - na stronie nawietrznej p kl = 0,29 kn/m 2, p ol = 0,37 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,29 kn/m 2, p op = -0,37 kn/m 2 - obciążenie jętki q jk = 0,50 kn/m 2, q jo = 0,65 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,50 kn/m 2, g ok = 0,60 kn/m 2 - obciążenie jętki robotnikiem F jk = 1,0 kn, F jo = 1,2 kn Dane materiałowe: - krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 2,7 cm) z drewna C30 - jętka 8/16 cm z drewna C30, - murłata 14/16 cm z drewna C30 Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe Ekstremalne reakcje podporowe V max = 11,70 kn V min = 1,43 kn H max = 9,98 kn H min = 0,31 kn Wymiarowanie wg PN-B-03150: 2000 drewno z gatunków iglastych, klasy C30 f m,y,d = 18,46 MPa, f m,z,d = 18,46 MPa, f c,0,d = 14,15 MPa Krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 2,7 cm) z drewna C30 Smukłość y = 102,8 < 150 z = 0,0 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle M = 2,24 knm N = 9,92 kn m,y,d = 6,56 MPa c,0,d = 0,78 MPa k c,y = 0,291 c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + m,y,d /f m,y,d = 0,543 < 1 ( c,0,d /f c,0,d ) 2 + m,y,d /f m,y,d = 0,252 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłacie
M = -0,90 knm N = 12,78 kn m,y,d = 4,02 MPa c,0,d = 1,23 MPa ( c,0,d /f c,0,d ) 2 + m,y,d /f m,y,d = 0,225 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętce M = -2,55 knm N = 8,84 kn m,y,d = 11,29 MPa c,0,d = 1,04 MPa k c,y = 0,291 c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + m,y,d /f m,y,d = 0,864 < 1 ( c,0,d /f c,0,d ) 2 + m,y,d /f m,y,d = 0,433 < 1 Jętka 8/16 cm z drewna C30 Smukłość y = 74,8 < 150 z = 149,7 < 150 Maksymalne siły i naprężenia M = 1,88 knm N = 7,92 kn m,y,d = 5,51 MPa c,0,d = 0,62 MPa k c,y = 0,513, k c,z = 0,143 c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + m,y,d /f m,y,d = 0,383 < 1 c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + m,y,d /f m,y,d = 0,604 < 1 Murłata 14/16 cm z drewna C30 Obciążenia obliczeniowe q z = 13,00 kn/m q y = 11,09 kn/m Maksymalne siły i naprężenia M z = 4,75 knm m,z,d = 9,089 MPa m,z,d /f m,z,d = 0,492 < 1 Część wspornikowa murłaty Obciążenia obliczeniowe q z = 9,66 kn/m q y = 8,24 kn/m Maksymalne siły i naprężenia M y = 3,09 knm M z = 2,64 knm m,y,d = 5,18 MPa m,z,d = 5,04 MPa m,y,d /f m,y,d + k m m,z,d /f m,z,d = 0,472 < 1 k m m,y,d /f m,y,d + m,z,d /f m,z,d = 0,469 < 1 KROKIEW KOSZOWA Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 14,0 cm Wysokość h = 16,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C30 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych = 40,0 0 Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,00 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 2,30 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 1,76 m
WYNIKI: 3,78-2,31 2,89 0,23-0,23 0,30 0,52-0,07 0,02-0,02 30,7 6,76 0,80 4,67 0,41 0,14-0,14 2,55 3,25 2,49 2,30 1,76 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg) M przęsł = 2,33 knm; M podp = -2,10 knm Warunek nośności - przęsło: m,y,d /f m,y,d = 0,211 < 1 Warunek nośności - podpora: m,y,d /f m,y,d = 0,288 < 1 Warunek użytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 6,19 mm < u net,fin = l / 200 = 18,91 mm PŁYTA ŻELBETOWA Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B20 (C16/C20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy betonu = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) = 3,37 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 25 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. Płytki kamionkowe grubości 14 mm na 0,64 1,20 -- 0,77 zaprawie cementowej 1:3 gr. 16-23 mm [0,640kN/m2] 2. Warstwa cementowa grub. 5 cm 1,05 1,30 -- 1,37 [21,0kN/m3 0,05m] 3. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3 0,05m] 0,02 1,20 -- 0,02 4. Warstwa cementowo-wapienna grub. 2 cm [19,0kN/m3 0,02m] 0,38 1,30 -- 0,49
5. Obciążenie zmienne (pokoje i pomieszczenia 1,50 1,40 0,35 2,10 mieszkalne w domach indywidualnych) [1,5kN/m2] 6. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych 1,25 1,20 -- 1,50 (o ciężarze razem z wyprawą od 1,5 kn/m2 od 2,5 kn/m2) [1,250kN/m2] 7. Płyta żelbetowa grub.12 cm 3,00 1,10 -- 3,30 : 7,84 1,22 9,55 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 2,79 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 4,34 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 5,60 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 4,60 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 4,03 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 13,32 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 11,01 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 2,32 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 1,90 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 1,66 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 13,32 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 8,33 kn/m Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 1,74 cm 2 /mb. Przyjęto 10 co 12,0 cm o A s = 6,54 cm 2 /mb ( = 0,69% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a x (M Skx,lt ) = 2,99 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 1,17 cm 2 /mb. Przyjęto 10 co 12,0 cm o A s = 6,54 cm 2 /mb ( = 0,73% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a y (M Sky,lt ) = 3,09 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 3,04 mm < a lim = 13,95 mm KLATKA SCHODOWA Dane materiałowe : Klasa betonu C20/C25 (B25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy betonu = 25,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) = 3,11 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Średnica prętów = 12 mm
Otulina zbrojenia c nom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St0S-b Średnica prętów konstrukcyjnych = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) Bieg -1 Wymiary schodów : Długość biegu l n = 2,52 m Różnica poziomów spoczników h = 1,70 m Liczba stopni w biegu n = 10 szt. Grubość płyty t = 14,0 cm Długość górnego spocznika l s,g = 1,60 m Oparcia : (szerokość / wysokość) Podwalina podpierająca bieg schodowy b = 28,0 cm, h= 40,0 cm Wieniec ściany podpierającej spocznik górny b = 30,0 cm, h = 30,0 cm Zestawienie obciążeń [kn/m 2 ] Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki 3,00 1,30 0,35 3,90 mieszkalne, szpitalne, więzienia) [3,0kN/m2] Obciążenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Płytki kamionkowe grubości 14 mm 0,69 1,20 0,82 na zaprawie cementowej 1:3 gr. 16-23 mm grub. 3 cm [0,640kN/m2:0,03m]) grub.2 cm 0,38 (1+17,0/28,0) 2. Płyta żelbetowa biegu grub.14 cm + schody 17/28 6,22 1,10 6,84 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna 0,33 1,20 0,40 [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm : 7,24 1,11 8,06 Obciążenia stałe na spoczniku: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Płytki kamionkowe grubości 14 0,43 1,20 0,51 mm na zaprawie cementowej 1:3 gr. 16-23 mm grub. 3 cm [0,640kN/m2:0,03m]) grub.2 cm 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.14 cm 3,50 1,10 3,85 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna 0,28 1,20 0,34 [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm : 4,21 1,12 4,70 Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 22,33 knm/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,A = 23,11 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,B = 20,07 kn/mb Sprawdzenie wg PN-B-03264:2002 : Zginanie: (przekrój 1-1) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 22,33 knm/mb
Zbrojenie potrzebne A s = 6,01 cm 2 /mb. Przyjęto 12 co 9,0 cm o A s = 12,57 cm 2 /mb ( = 1,10% ) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 22,33 knm/mb < M Rd = 42,89 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 22,28 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 22,28 kn/mb < V Rd1 = 96,90 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 15,47 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,075 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 19,46 mm < a lim = 20,00 mm Szkic zbrojenia: 252 160 14 10x 17,0/28,0 70 Nr1 12 co 270 l=393 345 12 12 co 9,0 cm (Nr 1+2+3) Nr2 12 co 270 l=393 345 14 Nr3 12 co 270 l=408 262 48 29 48 29 48 Nr4 12 co 270 l=202 173 29 Nr5 12 co 270 l=202 173 Nr6 12 co 270 l=227 65 98 12 23 17 170 28 384 30 Bieg -2 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,60 m Długość biegu l n = 2,24 m Różnica poziomów spoczników h = 1,53 m Liczba stopni w biegu n = 9 szt. Grubość płyty t = 14,0 cm Długość górnego spocznika l s,g = 2,04 m Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,30 m - Schody dwubiegowe Dusza schodów 10,0 cm
Oparcia : (szerokość / wysokość) Wieniec ściany podpierającej spocznik dolny b = 30,0 cm, h = 30,0 cm Belka górna podpierająca bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 30,0 cm Wieniec ściany podpierającej spocznik górny b = 30,0 cm, h = 30,0 cm Oparcie belek: Długość podpory lewej t L = 30,0 cm Długość podpory prawej t P = 25,0 cm Zestawienie obciążeń [kn/m 2 ] Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki 3,00 1,30 0,35 3,90 mieszkalne, szpitalne, więzienia) [3,0kN/m2] Obciążenia stałe na spoczniku: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Płytki kamionkowe grubości 14 0,64 1,20 0,77 mm na zaprawie cementowej 1:3 gr. 16-23 mm grub. 2 cm [0,640kN/m2:0,02m]) grub.2 cm 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.14 cm 3,50 1,10 3,85 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna 0,28 1,20 0,34 [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm : 4,43 1,12 4,96 Obciążenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Płytki kamionkowe grubości 14 mm 1,03 1,20 1,23 na zaprawie cementowej 1:3 gr. 16-23 mm grub. 2 cm [0,640kN/m2:0,02m]) grub.2 cm 0,38 (1+17,0/28,0) 2. Płyta żelbetowa biegu grub.14 cm + schody 17/28 6,22 1,10 6,84 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna 0,33 1,20 0,40 [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm : 7,58 1,12 8,48 WYNIKI - PŁYTA: Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 14,91 knm/mb Podpora B: moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 16,79 knm/mb Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 0,57 knm/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,A,max = 16,27 kn/mb, R Sd,A,min = 9,56 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,B,max = 45,73 kn/mb, R Sd,B,min = 33,90 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,C,max = 3,18 kn/mb, R Sd,C,min = -3,05 kn/mb Przęsło A-B- sprawdzenie Zginanie: (przekrój 1-1) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 14,91 knm/mb Zbrojenie potrzebne A s = 3,91 cm 2 /mb. Przyjęto 12 co 10,0 cm o A s = 11,31 cm 2 /mb ( = 0,99% ) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 14,91 knm/mb < M Rd = 39,25 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 26,34 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 26,34 kn/mb < V Rd1 = 96,90 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 10,40 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,050 mm < w lim = 0,3 mm
Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 11,64 mm < a lim = 20,18 mm Podpora B- sprawdzenie Zginanie: (przekrój 2-2) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)16,79 knm Zbrojenie potrzebne A s = 3,06 cm 2 /mb. Przyjęto górą 12 co 10,0 cm o A s = 11,31 cm 2 /mb (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 16,79 knm/mb < M Rd = 57,72 knm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)11,71 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,060 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło B-C- sprawdzenie Zginanie: (przekrój 3-3) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 0,57 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,59 cm 2 /mb. Przyjęto 12 co 10,0 cm o A s = 11,31 cm 2 /mb ( = 0,99% ) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 0,57 knm/mb < M Rd = 39,25 knm/mb Ścinanie: SGU: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 16,30 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 16,30 kn/mb < V Rd1 = 96,90 kn/mb Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,40 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt,podp = (-)11,71 knm/m Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt,podp ) = (-)1,71 mm < a lim = 10,02 mm Szkic zbrojenia: 160 224 204 12 co 10,0 cm (Nr 1) 14 14 9x 17,0/28,0 12 co 10,0 cm (Nr 4+5+6) 23 Nr2 12 co 100 l=141 130 14 12 co 10,0 cm (Nr 3) Nr1 12 co 100 l=271 226 11 23 Nr3 12 co 100 l=229 229 153 190 190 Nr4 12 co 300 l=475 285 Nr5 12 co 300 l=475 285 Nr6 12 co 300 l=499 285 69 116 25 176 30 588 30 23 64
WYNIKI - BELKA BS-1: Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty 39,10 1,17 0,82 45,73 schodowej 2. Ciężar własny belki 1,88 1,10 -- 2,06 : 40,97 1,17 47,79 Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 52,87 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 45,33 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 37,36 knm Reakcja obliczeniowa R Sd,A = R Sd,B = 71,09 kn Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 28,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne A s = 6,45 cm 2. Przyjęto dołem 6 12 o A s = 6,79 cm 2 ( = 1,01% ) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 52,87 knm < M Rd = 55,19 knm Ścinanie: Zbrojenie strzemionami dwuciętymi 6 co max. 70 mm na odcinku 56,0 cm przy podporach oraz co max. 200 mm w środku rozpiętości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 65,12 kn < V Rd3 = 74,04 kn SGU: Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,176 mm < w lim = 0,3 mm Szerokość rys ukośnych: w k = 0,090 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 8,74 mm < a lim = 14,88 mm Nadproże stalowe z ceowników Zasięg [m] cała belka cała belka Nadproże stalowe z 3 ceowników C160 zaprojektowano w ścianach wewnętrznych nad nowoprojektowanymi otworami zewnętrznymi. Prace przygotowawcze: - Przed przystąpieniem do robót skontrolować stan techniczny (nośność ściany) w miejscu przewidywanego oparcia elementów stalowych. - Tymczasowo podeprzeć stemplami strop w rejonie wykonania projektowanego nadproża stalowego. - Wytrasować miejsce montażu nadproża. Prace montażowe: - W miejscu podparcia elementów stalowych wykuć gniazda i wykonać poduszki betonowe, zaleca się wykonanie w/w poduszek przy użyciu cementowych zapraw szybkosprawnych typu Ceresit CX15. - Wykuć po obu stronach ściany poziome bruzdy dla osadzenia ceowników C160 i przewiercić ścianę w miejscu projektowanych śrub (otwory wykonać z dużą tolerancją). - Osadzić ceowniki C160 na zaprawie montażowej i skręcić.
- Za pomocą klinów umieszczonych na długości nadproża wbijanych między nowoprojektowane elementy stalowe a mur należy wstępnie obciążyć wykonywane nadproże. - Przestrzeń nad ceownikami nadmurować, starannie wypełniając spoinę odłamkami cegieł lub dachówek. - Nadproże obetonować przy użyciu cementowych zapraw. - Po osiągnięciu przez użyte zaprawy montażowe wymaganej nośności można wykonać projektowany otwór w ścianie, zleca się wycięcie dla uniknięcia nadmiernych drgań podczas ewentualnego kucia. - Przed przystąpieniem do montażu dolne stopki belek należy owinąć siatką dla zapewnienia odpowiedniej przyczepności tynku. Uwagi wykonawcze i zalecenia: Prace powinny być prowadzone przez przeszkoloną ekipę pod bezpośrednim nadzorem uprawnionej osoby zgodnie z zasadami BHP, w sposób nie zagrażający zdrowiu i życiu ludzi. Wszystkie prace rozbiórkowe (kucie) należy prowadzić ręcznie. Zaleca się stosowanie zaprawy cementowej montażowej szybkosprawnej typu Ceresit CX15, którą można obciążać już po upływie 24 godzin, natomiast w wypadku zastosowania tradycyjnej zaprawy cementowej nadproże można przebić dopiero po upływie 3 tygodni. W wypadku wystąpienia w trakcie budowy nieprzewidzianych okoliczności należy skonsultować się z autorem opracowania. ŁAWY FUNDAMWNTOWE Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,45 m H = 0,40 m B s = 0,25 m e B = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m D min = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce N r nazwa gruntu h [m] nawod niona (n) o [t/m 3 ] f,min f,max (r) u [ o (r) ] c u [kpa] M 0 [kpa] M [kpa] 1 Gliny piaszczyste zwięzłe 4,00 nie 1,95 0,90 1,10 13,10 22,06 18875 20970 Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn/m] T B [kn/m] M B [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] r 1 długotrwałe 34,90 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C16/C20 (B20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) otulina zbrojenia c nom = 85 mm
Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku ( =1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 131,3 kn N r = 33,5 kn < m Q fn = 106,4 kn (31,49% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,10 cm, wtórne s''= 0,06 cm, całkowite s = 0,16 cm s = 0,16 cm < s dop = 1,50 cm (10,36% ) Koniec obliczeń (luty 2009r).