PROJEKT BUDOWLANY. przebudowy mostu drogowego w km w ciągu drogi powiatowej nr 4334W nad rzeką Cienką koło miejscowości Klembów

Zamawiający: Powiat Wołomiński Ul. Prądzyńskiego 3, 05 200 Wołomin Inwestor: Powiat Wołomiński Ul. Prądzyńskiego 3, 05 200 Wołomin PROJEKT BUDOWLANY przebudowy mostu drogowego w km 1+564.00 w ciągu drogi powiatowej nr 4334W nad rzeką Cienką koło miejscowości Klembów Inwestycja: Adres: Zarządzający ruchem: Rozbudowa drogi powiatowej nr 433W (ul. gen. F. Żymirskiego) w miejscowości Klembów ul. gen. F. Żymirskiego, Klembów, pow. Wołomiński Starosta Powiatu Wołomińskiego Funkcja Imię i Nazwisko Numer uprawnień Podpis Projektował: Sprawdził: mgr inż. Bartosz Majewski mgr inż. Rafał Sabisz POM/0284/POOM/09 POM/0286/POOM/09 Warszawa, 09.2011

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA do projektu budowlanego przebudowy mostu drogowego w km 1+564.00 w ciągu drogi powiatowej nr 4334W nad rzeką Cienką koło miejscowości Klembów na terenie powiatu Wołomińskiego. I. Uzgodnienia II. Opis techniczny III. Wyciąg z obliczeń statyczno wytrzymałościowych IV. Informacje dotyczące bezpieczeństwa i ochrony zdrowia V. Rysunki Rys.1 Plan sytuacyjny Rys.2 Inwentaryzacja istniejącego mostu rysunki ogólne Rys.3 Rzut z góry Rys.4 Przekrój podłużny A-A Rys.5 Przekrój poprzeczny Rys.6 Zakres robót rozbiórkowych podpór mostu Rys.7 Rysunek gabarytowy podpory nr 1 Rys.8 Rysunek gabarytowy podpory nr 2 Rys.9 Rysunek gabarytowy podpory nr 3 Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 1/44

OŚWIADCZENIE projektanta i osoby sprawdzającej projekt budowlany Zgodnie z art. 20 ust. 4 Ustawy z dnia 7 lipca 1994 r. Prawo budowlane (tj. Dziennik Ustaw numer 207 z 2003 r. pozycja 2016 z późniejszymi zmianami) niniejszym oświadczamy, że projekt budowlany przebudowy mostu drogowego w km 1+564.00 w ciągu drogi powiatowej nr 4334W nad rzeką Cienką koło miejscowości Klembów sporządzony dla Starostwa Powiatowego w Wołominie Wydział Dróg Powiatowych został wykonany zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. Projektant: Sprawdzający: mgr inż. Bartosz MAJEWSKI mgr inż. Rafał SABISZ Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 2/44

Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 3/44

I. UZGODNIENIA do projektu budowlanego przebudowy mostu drogowego w km 1+564.00 w ciągu drogi powiatowej nr 4334W nad rzeką Cienką koło miejscowości Klembów na terenie powiatu Wołomińskiego. Spis uzgodnień: 1. Uzgodnienie z dnia 24.01.2011 wydane przez Wojewódzki Zarząd Melioracji i Urządzeń Wodnych w Warszawie Oddział Warszawa pismo znak W/IWo/4105u/95/KG/2010 2. Uzgodnienie z dnia 05.05.2011 wydane przez Wojewódzki Zarząd Melioracji i Urządzeń Wodnych w Warszawie Oddział Warszawa pismo znak W/IWo/4105u/37/KG/2011 3. Uzgodnienie z dnia 13.05.2011 wydane przez Starostwo Powiatowe w Wołominie Wydział Dróg Powiatowych pismo znak WDP.7011.1847.2011 Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 7/44

II. OPIS TECHNICZNY do projektu budowlanego przebudowy mostu drogowego w km 1+564.00 w ciągu drogi powiatowej nr 4334W nad rzeką Cienką koło miejscowości Klembów na terenie powiatu Wołomińskiego. 4. PODSTAWA OPRACOWANIA Zlecenia z dnia 10.11.2010r, zawartego na podstawie umowy ramowej o współpracy z dnia. 10.11.2010r. pomiędzy firmą Vertikal, z siedzibą w Falentach Nowych 05-090, ul. Droga Hrabska 8d, a firmą Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, z siedzibą w 84-230 Rumia, ul. Warzywna 5. 5. CEL I ZAKRES OPRACOWANIA Celem opracowania jest wykonanie projektu architektoniczno budowlanego przebudowy mostu drogowego w km 1+564.00 dla remontowanej drogi powiatowej nr 4334W. Niniejsze opracowanie jest elementem kompleksowej dokumentacji budowlano wykonawczej drogi powiatowej nr 4334W. 6. NORMY, WYTYCZNE I MATERIAŁY UŻYTE DO OPRACOWANIA - PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia. [1] - PN-91/S-10042 Obiekty mostowe. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Projektowanie. [2] - PN-89/S-10040 Obiekty mostowe. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Wymagania i badania. [3] - PN-81/B-03020 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. [4] - PN-EN 1317 Systemy ograniczające drogę. [5] - Rozporządzenia Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie. [6] - Rozporządzenia Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 1 kwietnia 2010 r. zmieniające rozporządzenie w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie. [7] Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 11/44

- "Wytyczne stosowania drogowych barier ochronnych na drogach krajowych" opracowane przez Generalną Dyrekcję Dróg Krajowych i Autostrad, Warszawa, kwiecień 2010r. [8] - Studium koncepcji modernizacji drogi powiatowej nr 4334W wykonanej przez firmę Vertikal, z siedzibą w Falentach Nowych 05-090, ul. Droga Hrabska 8d. [9] - Dokumentacja geologiczno inżynierska opracowana przez firmę REMMA - GLOBAL Geotechnika i Geologia z Warszawy. [10] - Katalog Detali Mostowych opracowany w Biurze Projektowo Badawczym Dróg i Mostów Transprojekt Warszawa Sp. z o.o., Warszawa 2002 [11] - Inwentaryzacja własna obiektu [12] - Protokół przeglądu rozszerzonego pięcioletniego stanu technicznej sprawności i wartości użytkowej mostu drogowego nr 22 w ciągu drogi powiatowej nr 4334W nad rzeką Cienką koło miejscowości Klembów na terenie powiatu Wołomińskiego. [13] 7. STAN ISTENIEJĄCY 4.1. Ogólna charakterystyka techniczna istniejącego mostu: schemat statyczny mostu: płyta dwuprzęsłowa rozpiętości teoretyczna przęseł: 8,0 + 8,0 = 16 m całkowita długość obiektu: 23,0 m całkowita szerokość mostu: 7,4 m szerokość w świetle między poręczami: 7,0 m szerokość jezdni: 5,0 m szerokość chodników: 2x1,0 m spadku podłużny: 0,1% w kierunku Ostrówka spadek poprzeczny: brak 4.2. Przęsła mostu Przęsła mostu wykonane są z typowych prefabrykowanych belek żelbetowych typu Gromnik wg albumu Typowe mosty drogowe. Przęsła prefabrykowane żelbetowe typ Gromnik projekt techniczny opracowany przez Centralne Biuro Studiów i Projektów Dróg, Mostów i Lotnisk w Warszawie z 1973r. Konstrukcję niosącą przęsła tworzą belki żelbetowe o długości 9,0 m ustawione jedna obok drugiej. Pomiędzy belkami są zamki, w których znajduje się zbrojenie w kształcie spirali z Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 12/44

drutu φ 4 mm. Belki mają przekrój skrzynkowy z wypełnieniem otworu 24x36 cm bloczkami z betonu lekkiego belitowego lub gazobetonu. Nad filarami belki Gromnik są kotwione prętami φ 22 mm umieszczonymi w zamkach między belkami i w oczepie filarów. Zgodnie z rozwiązaniem katalogowym w belkach i zamkach jest beton marki R w =250 atm. Charakterystyka belek: - długości belki Gromnik : 9,0 m - rozpiętość teoretyczna belki: 7,5 m - ilość belek w przekroju poprzecznym: 14 szt. / 1 przęsło - wymiary belki wysokość / szerokość: 46 cm / 49 cm - beton konstrukcyjny belek: B 25 (dawne R w = 250 atm) - zbrojenie w strefie rozciąganej (dolne): 5 φ 25 + 1 φ 14 mm (stal żebrowana) - zbrojenie w strefie ściskanej (górne): 5 φ 14 mm (stal żebrowana) - strzemiona w strefie przypodporowej: φ 8 mm co 8,5 cm (stal gładka) - szerokość środników belki 7,5 cm - otulina zbrojenia głównego 3,5-2,5/2 = 2,25 cm - grubość półki górnej belki 12 cm 4.3. Podpory mostu 4.3.1. Przyczółki Przyczółki wykonane są jako żelbetowe, masywne z podwieszonymi skrzydłami trójkątnymi ustawionymi równolegle do osi jezdni. Na korpusach od strony nasypu brak wsporników dla oparcia płyt przejściowych. Zasadnicze wymiary przyczółków: - szerokość korpusu: 7,26 m - szerokość korpusu wraz z gzymsami skrzydeł: 7,40 m - długość oparcia płyty pomostu na korpusie: 0,50 m - długość skrzydeł (wraz ze ścianką żwirową): 2,40 m - grubość skrzydeł (wraz z gzymsem): 0,25 m Z braku możliwości wykonania robót odkrywkowych fundamentów podczas inwentaryzacji obiektu, założono, że podpory spełniają kryteria nośności dla aktualnej klasy obciążenia mostu. Po odkryciu podpór należy zawiadomić o tym fakcie projektanta, który oceni stan podpór. Należy brać pod uwagę możliwość ewentualnych dodatkowych prac polegających na Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 13/44

wzmocnieniu (w skrajnym przypadku wymianę) podpór w przypadku stwierdzenia ich uszkodzeń zagrażających bezpiecznej eksploatacji obiektu. 4.3.2. Podpora pośrednia W podporze pośredniej mostu można wydzielić następujące elementy: - oczep górny wysokość 50 cm o przekroju trapezowym na którym oparto belki prefabrykowane przęseł mostu - szerokość podstaw: 100 cm (góra) i 80 cm (dół) - słupów o przekroju prostokątnym 80 x 50 cm ze ściętymi narożami fazą 5 x 20 cm Na podstawie oględzin podpór (korpusy przyczółków i na filary podpory pośredniej) nie zaobserwowano objawów, które mogłyby świadczyć o ich nieprawidłowej pracy. 4.4. Elementy wyposażenia mostu 4.4.1. Dylatacje przęseł Na obiekcie brak wyodrębnionych w konstrukcji nawierzchni dylatacji kompensujących przesuwy podłużne płyty pomostu. 4.4.2. Izolacja przęseł Pomiędzy nawierzchnia i prefabrykowanymi kapami chodnikowymi, a konstrukcją zespolonej płyty żelbetowej wykonana jest izolacja z mastyksu grubości ok. 1 cm. 4.4.3. Nawierzchnia na moście Na jezdni występuje nawierzchnia bitumiczna w następujących warstwach (od góry): - warstwa bitumiczna grubości około 5 cm - beton asfaltowy grubości około 5 cm (pierwotna warstwa ścieralna) - beton piaskowy grubości około 2 cm - izolacja z mastyksu grubości ok. 1 cm W przekroju poprzecznym od zewnętrznych stron na przęsłach mostu ułożone są prefabrykowane elementy chodnikowe (kapy). Styki poziome między prefabrykatami są wypełnione zaprawą i są niewidoczne. Na chodnikach jest nawierzchnia z asfaltu lanego grubości około 2 cm. 4.4.4. Balustrada na moście Przy chodnikach na krawędzi przęseł ustawione są stalowe balustrady szczeblinkowe przyspawane do marek stalowych zabetonowanych w prefabrykowanych kapach Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 14/44

chodnikowych lub osadzone w gzymsach betonowych skrzydeł przyczółków. Sporo słupków balustrady wypada w miejscu styku prefabrykatów chodnikowych. Wysokość balustrady wynosi 0,96 m. Balustrada wykonana jest ze stalowych płaskowników: - poręcz: 80 x 10 mm - słupki: 80 x 10 mm - szczeblinki: 50 x 10 mm - przeciąg dolny: 80 x 10 mm Zabezpieczenie antykorozyjne balustrady stanowią powłoki malarskie. 4.4.5. Odwodnienie mostu Na moście brak wpustów mostowych i wyodrębnionych ścieków podłużnych. Woda opadowa płynie bezpośrednio po obiekcie, a następnie poboczem gruntowym przed oraz za przyczółkami mostu odprowadzona jest skarpami do poziomu terenu istniejącego. 4.4.6. Umocnienia stożków nasypu przy przyczółkach. Stożki nasypu przy przyczółkach nie posiadają umocnień. 4.4.7. Umocnienia skarp rzeki pod mostem Pierwotne umocnienia skarp są zniszczone. 4.5. Urządzenia obce na moście Na moście nie występują urządzenia obce. 8. PARAMETRY OBIEKTU PO PRZEBUDOWIE Nośność obiektu: klasa C zgodnie z PN-85/S-10030 Całkowita długość obiektu (ze skrzydłami): 25,50 m Ilość przęseł: 2 Rozpiętości teoretyczna przęseł: 2 x 8,75 m = 17,5 m Szerokość całkowita pomostu: 8,50 m Szerokość jezdni: 2 x 3,25 m = 6,5 m Spadek podłużny niwelety: i=1,01% Spadek poprzeczny jezdni: jednostronny 2,0% Geometria obiektu w planie: prosta Wysokość konstrukcyjna w przęśle: 0,60 m Kąt skrzyżowania drogi z rzeką: 90 Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 15/44

9. WARUNKI GRUNTOWE Parametry gruntów przyjęto w oparciu o Dokumentację geologiczno-inżynierską wykonaną przez firmę REMMA - GLOBAL Geotechnika i Geologia z Warszawy wrzesień 2010. Odwierty wykazały podobieństwo gruntów zalegających w obrębie obiektu. Warunki geotechniczne posadowienia załączono w opracowaniu geotechnicznym. 10. POSADOWIENIE Z braku możliwości wykonania robót odkrywkowych fundamentów podczas inwentaryzacji obiektu, w projekcie założono, że podpory spełniają kryteria nośności dla aktualnej klasy obciążenia mostu. Po odkryciu podpór należy zawiadomić o tym fakcie projektanta, który oceni stan podpór. Należy brać pod uwagę możliwość ewentualnych dodatkowych prac polegających na wzmocnieniu (w skrajnym przypadku wymianę) podpór w przypadku stwierdzenia ich uszkodzeń zagrażających bezpiecznej eksploatacji obiektu. W celu zabezpieczenia podpór przyczółkowych przed wypłukiwaniem gruntu spod ław fundamentowych od strony rzeki Cienkiej i od strony skrzydeł z północnej strony na obu przyczółkach zaprojektowano wykonanie zabezpieczających ścianek szczelnych z PVC-U o wysokości 4,0 m i minimalnym wskaźniku wytrzymałości W xmin =500cm 3. Po obwodzie fundamentu podpory pośredniej zaprojektowano zabezpieczające ścianki szczelne z PVC-U o wysokości 3,0 m i W xmin =300cm 3. Ścianki pogrążyć możliwie blisko istniejących fundamentów podpór. 11. PODPORY 8.1. Przyczółki Przyczółki stanowią skrajne punkty podparcia pod nowoprojektowaną żelbetową płytę pomostu. W ramach przebudowy obiektu przewiduje się wykonanie następujących robót przy istniejących przyczółkach: - rozbiórkę nawierzchni i podbudowy drogowej oraz usunięcie zasypki gruntowej za korpusem przyczółków do poziomu ław fundamentowych - odkrywka fundamentów od strony przęsła do poziomu fundamentów - rozbiórkę istniejacych gzymsów na skrzydłach w zakrersie wskazanym w części rysunkowej niniejszego projektu - rozbiórkę istniejacych skrzydeł w zakrersie wskazanym w części rysunkowej projektu Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 16/44

- rozbiórkę istniejacych ścianek żwirowych i wykonanie wsporników o szerokości 35 cm na oparcie płyt przejściowych - wykonanie skrzydeł z betonu klasy B30 (C25/30) o długości 4,0 m (licząc od osi teoretycznej podparcia pomostu) wraz z prefabrykowanymi gzymsami polimerobetonowymi 40x500 mm od strony północnej - wykonanie płyt przejściowych o długości 4,0m z betonu klasy B30 (C25/30) opartych z jednej strony na wsporniku wykonanym na korpusie przyczółka i podwalinie z betonu klasy B25(C20/25) z drugiej strony; płytę wykonać na betonie podkładowym klasy B15(C12.5/15) o grubości 10 cm - uszczelnienie dylatacji pomiędzy korpusem istniejących przyczółków, a korpusem nowoprojektowanych podpór kładki pieszo-rowerowej (od strony południowe) zewnętrzną taśmą PVC o szerokości 20 cm (kompensacja przesuwuw ±10 mm) zamontowaną od stony nasypu - wykonanie izolacji grubej na korpusach i skrzydłach od strony nasypu drogowego - naprawa powierzchni betonowych istniejących ścian przyczółków zaprawami typu PCC z uzupełnieniem ubytków do głębokość 2 cm. Po naprawie powierzchnie betonowe od strony rzeki zostaną zabezpieczene powłoką ochronną hydrofobową; - zabicie ścianek szczelnych PVC-U na styk z istniejącymi fundamentami od strony rzeki i skrzydeł w celu zabezpieczenia podpory przed wymywaniem gruntu spod ławy. Do zbrojenia nowych elementów przyczółków przyjęto stal A-IIIN. Materialy użyte do wyżej wymienionych prac powinny spełniać wymagania określone w SST i posiadać aprobaty techniczne IBDiM. Wykonane warstwy naprawczo-wyrównujące powinny być wykonane zgodnie z warunkami SST i aprobatami technicznymi. 8.2. Podpora pośrednia Pomost oparto na istniejącej podporze pośredniej poprzez utwierdzenie filarów w ustroju nośnym. Remont istniejącej podpory obejmuje: - rozbiórkę istniejacego oczepu - zabicie ścianek szczelnych PVC-U obwodowo na styk z istniejącym fundamentem - wykonanie połączenia słupów z pomostem poprzez uciąglenie istniejącego zbrojenia słupów ze zbrojeniem ustroju nośnego - naprawa powierzchni betonowych istniejących filarów z uzupełnieniem ubytków do głębokość 2 cm z nadlaniem dodatkowych 5 cm po obwodzie słupa - torkret grubości ok. 7 cm z betonu klasy B45 (C35/45) Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 17/44

- po naprawie powierzchnie betonowe zabezpieczyć powłoką ochronną hydrofobową Do zbrojenia słupów przyjęto stal klasy A-IIIN. 12. KONSTRUKCJA USTROJU NOŚNEGO Pomost stanowi monolityczna płyta żelbetowa, dwuprzęsłowa, ciągła o wysokości konstrukcyjnej 60 cm. W przekroju poprzecznym pomostu można wydzielić dwa dźwigary połączone ze sobą płytą o grubości 22 cm. W skrajnych dźwigarach utwierdzono wsporniki podchodnikowe o wysięgu 1,23 m i grubości 18-25 cm z lewej strony oraz wysięgu 1,77 m i grubości 18-30 cm z prawej strony przekroju. Poprzecznie płytę pomostową ukształtowano ze spadkiem jednostronnym pod jezdnią o wartości 2% i 4% spadek pod kapą chodnikową od strony linii ścieku. Podłużnie spadek dostosowano do spadku niwelety wynoszącego 1,01%. Płytę pomostową utwierdzono w osi podpory nr 2 poprzez połączenie monolityczne z konstrukcją filarów. Na przyczółkach podparcie zrealizowano za pomocą oparcia liniowego bezpośrednio na korpusie. Krawędzie płyty przy podporach są równoległe do osi podpór i tworzą z osią trasy kąt 90. Na podporach dźwigary połączono ze sobą poprzecznicami żelbetowymi o szerokości 0,5 m na przyczółkach i 0,75 m na podporze pośredniej. Na górnej powierzchni płyty należy osadzić kotwy talerzowe w rozstawie 0,5 m (dostosowanym do rozstawu słupków barier) do zamocowania kap chodnikowych. Linia ścieku znajduje się 0,20 m przed krawężnikiem. Do wykonania ustroju nośnego należy zastosować następujące materiały konstrukcyjne: Beton płyty: B45 (C35/45) Stal zbrojeniową: A-IIIN 13. WYPOSAŻENIE 10.1 Bariery Na obiekcie oraz za podporami skrajnymi zaprojektowano bariery klasy H1 W2 zgodne z normą PN-EN 1317 z nadbudowaną poręczą usytuowaną 1,10 m powyżej nawierzchni kapy chodnikowej. Założony w projekcie rozstaw słupków wynoszący 2,0 m należy skorygować po wybraniu Producenta barier ochronnych spełniając specyfikacje zapewniające wymagane parametry (poziom powstrzymywania, szerokość pracującą i poziom intensywności zderzenia). Prowadnice barier usytuowano w odległości 0,5 m od Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 18/44

krawędzi jezdni. Zakotwienia barier zaprojektowano jako kotwy tulejowe zabetonowane w kapach chodnikowych (na obiekcie) oraz na dojeździe za obiektem jako kotwy tulejowe zabetonowane w żelbetowych słupkach o wymiarach 0,4x0,4x0,8m (gabaryty słupków zależne od wymiaru kotwy słupków bariery). Należy zwrócić uwagę na prawidłowe pionowe ustawienie słupków. Przestrzeń między betonem i blachą podstawy należy wypełnić podlewką rektyfikującą niskoskurczową. Na dojazdach bariery wykonać wg opracowania branży drogowej. 10.2 Nawierzchnia jezdni i kap chodnikowych Na obiekcie zaprojektowano nawierzchnię jezdni o konstrukcji: - warstwa wiążąca: asfalt twardolany 4 cm - warstwa ścieralna: SMA 4 cm Nawierzchnie kap chodnikowych, górne powierzchnie skrzydeł i gzymsów, wykonać jako poliuretanowo epoksydowe o grubości 6 mm. Należy wykonać je na całej płaszczyźnie łącznie z polami pod blachy podstaw słupków barier i wprowadzić na poziomą płaszczyznę krawężników. 10.3 Izolacje Wszystkie elementy betonowe zasypywane gruntem nie izolowane izolacją grubą należy zabezpieczyć emulsjami bitumicznymi R+2P (1 warstwa gruntu i dwie warstwy izolacji właściwej). Powierzchnie korpusów i skrzydeł od strony nasypu należy zaizolować papą termozgrzewalną gr. 4 mm z wywinięciem na górną powierzchnię ławy na odcinku 25 cm. Pozostałe zasypane powierzchnie przyczółków zabezpieczyć emulsją bitumiczną do wysokości 20 cm powyżej poziomu terenu. Papą termozgrzewalną gr. 5 mm zaizolować także górną i boczne powierzchnie płyt przejściowych. Izolację górnej powierzchni płyty żelbetowej pomostu wykonać z papy termozgrzewalnej gr. 5 mm. 10.4 Zabezpieczenie antykorozyjne Bariery należy zabezpieczyć antykorozyjnie przez metalizację zanurzeniową o grubości warstwy min. 80 µm. Balustrady zabezpieczyć antykorozyjnie przez metalizację zanurzeniową o grubości warstwy min. 80 µm. Wszystkie odkryte powierzchnie betonowe podpór i skrzydeł powyżej zabezpieczenia z emulsji bitumicznej oraz spód ustroju nośnego pomostu (wraz z bocznymi Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 19/44

powierzchniami płyty oraz dolnymi powierzchniami wsporników) należy zabezpieczyć poprzez hydrofobizację. 10.5 Kapy chodnikowe, krawężniki i gzymsy Na płycie pomostu za krawężnikami zaprojektowano żelbetowe kapy chodnikowe o pochyleniu poprzecznym 4% wykonane z betonu klasy B30(C25/30) zbrojonego stalą klasy A-IIIN. Połączenie kap chodnikowych z płytą pomostową należy wykonać za pomocą kotew wbetonowanych w płytę żelbetową. W kapie należy osadzić kotwy tulejowe służące do mocowania słupków barieroporęczy oraz kotwy krawężnika. W celu zniwelowania efektów reologicznych powodujących rysy należy założyć etapowe betonowanie kap chodnikowych. Przy krawężnikach i gzymsach prefabrykowanych, należy wykonać podcięcia w betonie o głębokości ok. 15 mm i szerokości 10 mm. Dodatkowo w górnej części krawężnika wykonać wyżłobienie od strony kapy chodnikowej o głębokości ok. 10 mm i szerokości 30 mm. Podcięcia i wyżłobienie krawężnika należy wypełnić nawierzchnią poliuretanowo epoksydową kap chodnikowych. Krawężniki kamienne o wymiarach 200x180 mm układać na ławach z betonu polimerowego. Połączenie krawężników z kapami chodnikowymi wykonać za pomocą pręta φ 14 mm z aluminium wklejanego w elementy krawężnikowe na żywicę chemoutwardzalną dwuskładnikową. Górną linię krawężników ustawić 14cm ponad poziom nawierzchni asfaltowej. Na połączeniu z asfaltobetonem wzdłuż krawężnika należy ułożyć elastyczną taśmę uszczelniającą. Od strony skrzydeł na całej ich długości należy kontynuować krawężniki kamienne o wymiarach 200x180 mm na ławie betonowej z oporem wykonanej z betonu klasy B15(C12.5/15). Od strony ciągu pieszorowerowego ułożyć na długości ok. 10 m krawężniki 200x230 mm na ławie betonowej z oporem wykonanej z betonu klasy B15(C12.5/15). Krawężniki za skrzydłami o długości 6,0 m załamać w planie łącząc je z linią krawężnika drogowego na dojazdach. Od strony Ostrówka krawężnik przy skrzydle należy ułożyć ze spadkiem tak, aby górna linia krawężników schodziła z 14 cm do 2 cm nad poziom nawierzchni asfaltowej. Szczeliny między krawężnikami powinny być wypełnione elastycznym materiałem klejąco-uszczelniającym, wykonanym na bazie elastomeru poliuretanowego. Za obiektem przestrzenie między krawężnikami, a obrzeżami nawierzchni ciągu pieszo- Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 20/44

rowerowego wypełnić kostką betonową grubości 6 cm ułożoną na podsypce cementowo piaskowej gr. 10 cm. Gzymsy zaprojektowano, jako prefabrykowane elementy polimerobetonowe pokrywane żelkotem. Na płycie pomostu stanowią one boczną część kapy chodnikowej i mają wymiary 500x40 mm. Na skrzydłach stanowią boczną część korony skrzydła i maja wymiary 500x40 mm. Wolne przestrzenie między powierzchniami stykowymi elementów gzymsowych, należy wypełnić jednoskładnikowym, elastycznym materiałem klejąco-uszczelniającym, wykonanym na bazie elastomeru poliuretanowego. 10.6 Odwodnienie mostu W linii ścieku oraz za krawężnikami należy ułożyć dreny podłużne z HDPE w otulinie z geowłókniny do zebrania wody z poziomu izolacji wodoszczelnej. Dodatkowo na końcach płyty pomostu przy dylatacjach wykonać należy dreny poprzeczne. Dreny poprzeczne w rozstawie 0,85 m zaprojektowano także pomiędzy drenem podłużnym w linii ścieku i drenem podłużnym za krawężnikiem. Do odprowadzenia wody z drenów zastosowano sączki z PVC podłączone do kolektora odwodnieniowego o średnicy 150mm. Wody z przesączeń spływające na płyty przejściowe zostaną zebrane rurą drenażową i wyprowadzone na skarpy nasypu drogowego. Dren ten należy wykonać z rur HDPE φ80 mm karbowanych perforowanych z filtrem z włókna polipropylenowego. 10.7 Dylatacje Na obiekcie przewidziano dylatację bitumiczną o przesuwie +/- 10mm. Dylatacja bitumiczna jest zabezpieczeniem szczeliny dylatacyjnej, schowanym całkowicie w nawierzchni jezdni. Stanowi ona odcinek nawierzchni specjalnej konstrukcji, o szerokości 50cm, przenoszącej zarówno obciążenia pionowe wywołane naciskami kół pojazdów mechanicznych, jak i kompensującej odkształcenia poziome, wywołane przemieszczeniami krawędzi szczeliny dylatacyjnej. Szczelinę dylatacyjną w strefie wyniesionych poboczy (kap chodnikowych) wypełnić materiałem klejąco uszczelniającym. Dodatkowo zastosowano belkę z betonu B25(C20/25) szerokości 50cm zalegająca na płycie przejściowej bezpośrednio za narożem ścianki żwirowej. Jej górna powierzchnia ukształtowana ze spadkiem 1:3 niweluje negatywne efekty ścinania nawierzchni na krawędzi obiektu. Na dojazdach od krawędzi płyty pomostu do końca skrzydeł należy wykonać wzmocnienie nawierzchni geosiatką. Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 21/44

10.8 Płyty przejściowe Płyty przejściowe należy wykonać, jako monolityczne żelbetowe o grubości 35cm i długości 4m ze spadkiem 10% z betonu B30(C25/30) zbrojonego stalą klasy A-IIIN. Płyty opierają się na wspornikach o szerokości 0,35m wystających z korpusów przyczółków i na masywnym bloku podwalinowym wykonanym z betonu B25(C20/25). Pod płytami należy wykonać podkład z betonu B15(C12.5/15) grubości 10cm. Na płytach ułożyć beton ochronny B15(C12.5/15) grubości 5cm. W płytach osadzić rurki PVC Ø75mm na pręty kotwiące płyty we wspornikach przyczółków. Obiekt posiada dwie płyty przejściowe (po jednej z obu stron podpór usytuowane pod jezdniami). Należy wykonać uszczelnienie styku płyt przejściowych ze ścianką żwirową przyczółka oraz ze ścianami skrzydeł przyczółkowych, poprzez zalanie szczelin bitumiczną masą zalewową o wymiarach 4x5cm. 10.9 Łożyska Na obiekcie nie przewidziano łożysk. Płytę pomostu połączono trawle z filarami podpory pośredniej nr 2 poprzez wprowadzenie zbrojenia z filarów w płytę ustroju niosącego. Na skrajnych krawędziach (podpora nr 1 i 3) zaprojektowano bezpośrednie oparcie płyty na korpusach przyczółków długość oparcia wynosi 50 cm. Pomiędzy spodem konstrukcji, a korpusem należy wykonać przekładkę z papy. Płytę zabezpieczyć na przesuwy boczne poprzez zabetonowanie w korpusach prętów zgodnie z rysunkami zbrojeniowymi. 14. POZOSTAŁE ELEMENTY 11.1 Stożki nasypowe Konstrukcja stożków nasypowych powinna być taka sama jak korpusów drogowych zarówno z punktu widzenia materiałów jak i technologii wykonania. U podstawy stożków należy wykonać opór z krawężnika betonowego 200x300mm ułożonego na ławie z betonu klasy B15(C12.5/15). Stożki umocnić ażurowymi, prefabrykowanymi elementami betonowymi typu MEBA ułożonymi na podsypce cementowo - piaskowej 1:4 o grubości min. 10 cm. Na powierzchnię stożków należy wyprowadzić dreny odprowadzające wodę z płyt przejściowych. 11.2 Schody skarpowe Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 22/44

Dla służb rewizyjnych od strony północnej należy wykonać schody skarpowe (2 szt.) prostopadłe do osi jezdni. Schody należy zabezpieczyć typową balustradą ochronną z dwoma dodatkowymi przeciągami z rur stalowych ocynkowanych 80 µm. Schody wykonać wg SCHO 1 z "Katalogu detali mostowych" opracowanego przez BP-BDiM "Transprojekt - Warszawa". 11.3 Wzmocnienie nawierzchni nad płytami przejściowymi. Dla zabezpieczenia się przed pękaniem nawierzchni nad płytami przejściowymi, a w szczególności w miejscach oparcia płyt na wsporniku i belkach podwalinowych, należy w konstrukcję nawierzchni wbudować geosiatki wzmacniające powleczone masami bitumicznymi o wytrzymałości min 20 kn/m wtopione w warstwę wiążącą. 11.4 Umocnienie skarp i dna rzeki. W projekcie przewidziano wykonanie umocnień brzegów i dna rzeki w obrębie obiektu. Zakres umocnienia obejmuje odcinek rzeki pod remontowanym obiektem i nowobudowaną kładką pieszo-rowerową (po całej ich szerokości) oraz odcinki długości 10m przed i za obiektami. Skarpy rzeki Cienkiej o spadku 1:1,5 należy umocnić obustronnie matami gabionowymi grubości 20cm i szerokości 2m wypełnionymi kamieniem hydrotechnicznym gr. 80-150mm. Maty u podnóża skarpy oprzeć o palisadę z kołków drewnianych długości 1,8m i średnicy min. 14-16mm. Dno na całej długości umocnienia wyłożyć warstwą gr. 25-30cm z kamienia hydrotechnicznego gr. 120-250mm. Przed przystąpieniem do w/w prac na umacnianym odcinku należy oczyścić rzekę z kłód, kamieni i śmieci. 11.5 Znaki pomiarowe. Przewiduje się umieszczenie znaków wysokościowych w następujących miejscach: po 4 sztuki na każdym przyczółku w tym po dwa znaki na korpusach od strony przęsła i po dwa na każde skrzydło (2x4=8szt.) po 2 sztuki na każdym słupie podpory pośredniej (2x2=4szt.) po obu stronach przęseł nad podporami w osiach wydzielonych w przekroju poprzecznym pomostu dźwigarów (2x3=6szt.) Powyższe znaki wysokościowe powinny być powiązane ze stały znakiem wysokościowym, wykonanym z trwałego materiału posadowionym na gruncie rodzimym w niewielkiej odległości od obiektu. Stały znak wysokościowy dowiązać do Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 23/44

niwelacji państwowej. Przy obiekcie należy również umieścić wodowskaz - urządzenie służące do pomiarów stanów wody w rzece Cienkiej (wskazanym jest, aby pozostawić wodowskaz istniejący bez naruszania jego konstrukcji). 11.6 Instalacje zewnętrzne. Nie przewidziano przeprowadzenia instalacji zewnętrznych na obiekcie. 15. UWAGI DODATKOWE Technologia przebudowy mostu obejmuje następujące główne etapy: - wykonanie tymczasowej kładki dla ruchu pieszych wg własnego opracowania technologicznego Wykonawcy - zamknięcie mostu dla ruchu publicznego (pojazdów i pieszych) - rozbiórka ustroju nośnego obiektu - rozbiórka nawierzchni drogi na dojeździe wraz z usunięciem nasypów - rozbiórka skrzydeł i ścianek żwirowych przyczółków - rozbiórka oczepu podpory nurtowej - wykonanie zabezpieczających ścianek szczelnych - wykonanie wsporników pod płyty przejściowe - wykonanie skrzydeł przyczółkowych - naprawy powierzchniowe betonu przyczółków - wzmocnienie filarów podpory pośredniej - wykonanie ustroju nośnego z uciągleniem nad podporą pośrednią z wbudowaniem pionowych sączków odwodnienia izolacji oraz kotwami kap - podwyższenie ścianek żwirowych na przyczółkach i wykonanie gzymsów na skrzydłach - wykonanie izolacji przyczółków - warstwowe wykonanie zasypek za przyczółkami z betonowaniem płyt przejściowych - wykonanie izolacji płyty pomostu i ustawienie krawężników kamiennych na pomoście - stabilizacja prefabrykatów gzymsowych i wykonanie kap chodnikowych - wykonanie nawierzchni i dylatacji bitumicznych na obiekcie - wykonanie nawierzchni poliuretanowo-epoksydowej na kapach chodnikowych i skrzydłach przyczółków - montaż barier ochronnych Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 24/44

- wykonanie stożków nasypowych wraz z umocnieniami - wykonanie schodów skarpowych dla obsługi - roboty hydrotechniczne (oczyszczenie i umocnienie dna i skarp rzeki) W przedstawionej powyżej technologii przebudowy obiektu mostowego należy uwzględnić prace związane z budową kładki pieszo rowerowej wg odrębnego opracowania (w szczególności: roboty ziemne, wykonanie zabezpieczających ścianek szczelnych, budowa podpór itp.). 16. UWAGI DODATKOWE Kolorystyka obiektu Kolorystykę obiektu Wykonawca uzgodni z Inwestorem. Próbne obciążenie wiaduktu Zgodnie z obowiązującymi przepisami obiekt nie wymaga przeprowadzenia próbnego obciążenia. Warunki dotyczące stosowania materiałów Wszystkie stosowane przy realizacji obiektu materiały powinny spełniać odpowiednie przepisy kwalifikujące je do stosowania w budownictwie, łącznie z wymaganiami szczegółowymi dotyczącymi budownictwa mostowego i drogowego (m.in. atesty zgodności z PN dopuszczające do stosowania na rynku krajowym lub aprobaty techniczne IBDiM). Inne uwarunkowania Należy powiadomić NA o każdej zaistniałej sytuacji odbiegającej od przyjętych założeń i rozwiązań konstrukcyjnych lub niezrozumiałych szczegółach. Wszelkie wymagane opracowania technologiczne należy opracować i przedstawić NA do akceptacji pod kątem zgodności z założeniami projektowymi oraz oczekiwaną jakością i bezpieczeństwem konstrukcji. Szczegóły konstrukcyjne zostaną przedstawione i opisane w projektach wykonawczych. Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 25/44

III. WYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH do projektu budowlanego przebudowy mostu drogowego w km 1+564.00 w ciągu drogi powiatowej nr 4334W nad rzeką Cienką koło miejscowości Klembów na terenie powiatu Wołomińskiego. 1.0 Wstęp Przeprojektowany most drogowy nad rzeką Cienką w miejscowości Klombów jest płytową konstrukcją żelbetową posadowioną bezpośrednio na istniejących podporach. W schemacie statycznym ustrój nośny jest belką ciągłą dwuprzęsłową o teoretycznej rozpiętości przęseł 2x8,75m=17,5m. Pomost stanowi monolityczna płyta żelbetowa o wysokości konstrukcyjnej 60cm. W przekroju poprzecznym pomostu można wydzielić dwa dźwigary połączone ze sobą płytą o grubości 22cm. W skrajnych dźwigarach utwierdzono wsporniki podchodnikowe o wysięgu 1,23m i grubości 18-25cm z lewej strony oraz wysięgu 1,77m i grubości 18-30cm z prawej strony przekroju. Poprzecznie płytę pomostową ukształtowano ze spadkiem jednostronnym pod jezdnią o wartości 2% i 4% spadek pod kapą chodnikową od strony linii ścieku. Podłużnie spadek dostosowano do spadku niwelety wynoszącego 1,01%. Płytę pomostową utwierdzono w osi podpory nr 2 poprzez połączenie monolityczne z konstrukcją filarów. Na przyczółkach podparcie zrealizowano za pomocą oparcia liniowego bezpośrednio na korpusie. Krawędzie płyty przy podporach są równoległe do osi podpór i tworzą z osią trasy kąt 90. Na podporach dźwigary połączono ze sobą poprzecznicami żelbetowymi o szerokości 0,5m na przyczółkach i 0,75m na podporze pośredniej. Rys. 1 Przekrój poprzeczny płyty pomostu. Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 26/44

Zastosowane obciążenia: - ciężar własny konstrukcji - ciężar wyposażenia - obciążenie eksploatacyjne (pojazd K, q) - obciążenia klimatyczne 2.0 Model obliczeniowy Model obliczeniowy stworzono za pomocą programu obliczeniowego SOFISTIK. Płytę pomostu zamodelowano powłokowymi elementami skończonymi (w nomenklaturze programu nazwane elementami typu quad ). Utwierdzone w płycie pomostu filary podpory nr 2 wykonano z elementów belkowych. Pod filarami zadano więzy na przesuwy pionowe i poziome oraz blokadę momentów zginających. Na pozostałych podporach (przyczółkowych) zadano podpory wielokierunkowo przesuwne oraz po jednej blokadzie na każdą podporę na siły poziome od wiatru. 2.1 Dyskretyzacja płyty pomostu. 1 2 3 100 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 Rys. 2 Dyskretyzacja płyty pomostu wrzucie z góry. Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 27/44

100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 Rys. 3 Dyskretyzacja płyty w przekroju poprzecznym. 3.0 Zebranie obciążeń. Obciążenia zebrano zgodnie z PN-85/S-10030 3.1 Ciężar własny konstrukcji. Ciężar własny konstrukcji został uwzględniony w programie obliczeniowym. Dla płyty pomostu i filarów założono beton klasy B45. Ciężar betonu przyjęto 27,0 kn/m 3 (beton w stanie suchym z dodatkiem 1,0kN na stal zbrojeniową i 2,0kN dodatku na kruszywo bazaltowe). 3.2 Ciężar wyposażenia. Lp. Wyposażenie obciążenie liniowe Wartość charakt. [kn/m] γ f Wartość obl. [kn/m] 1 Krawężnik kamienny: 0,2m*0,18m*27kN/ m 3 0,972 1,5 1,458 2 Barieroporęcz: 1,0kN/m 1,000 1,5 1,500 3 Gzyms prefabrykowany 40x500mm: 0,5 kn/m 0,500 1,5 0,750 Tab. 1 Ciężary wyposażenia obciążenie przykładane liniowo. Lp. Wyposażenie obciążenie powierzchniowe Wartość charakt. Wartość obl. [kn/m 2 γ ] f [kn/m 2 ] 1 Kapa chodnikowa: 0,22m*25kN/m 3 5,500 1,5 8,250 2 Warstwa wiążąca 0,04m*23kN/m 3 0,920 1,5 1,380 3 Warstwa ścieralna SMA 0,04m*23kN/m 3 0,920 1,5 1,380 4 Izolacja 0,005m*14kN/m 3 0,070 1,5 0,105 5 Nawierzchnia poliuretanowa: 0,006m*23kN/m 3 0,138 1,5 0,207 Tab. 2 Ciężary wyposażenia obciążenie przykładane powierzchniowo. 3.3 Obciążenia eksploatacyjne. Obiekt został zaprojektowany na klasę obciążeń A (wg PN-85/S-10030). wartość współczynnika dynamicznego obciążenia ruchomego pojazdu K : ϕ = 1,35-0,005*L T 1,325 ϕ = 1,35-0,005*(8,75+8,75)/2=1,306 < 1,325 Przyjęto: ϕ = 1,306 Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 28/44

Obciążenia ruchome Wartość charakt. g f Wartość obl. Pojazd K klasa C [kn] 800*0,5=400 1,5 600 Obciążenie q - klasa C [kn/m 2 ] 4,0*0,5=2,0 1,5 3,0 Pojazd S klasa C [kn] 300 1,5 450 3.4.1 Obciążenie pojazdem K. Tab. 3 Wartości obciążeń ruchomych dla klasy C obciążenia. Za pomocą programu obliczeniowego zamodelowano 3 warianty przejazdu pojazdu K przez obiekt. Różnią się one położeniem osi pojazdu w przekroju poprzecznym: pierwszy przejazd odbywa się przy lewym krawężniku (odległość osi pojazdu K od krawężnika wynosi 2,20m), drugi w osi jezdni, trzeci przy prawym krawężniku (odległość osi pojazdu K od krawężnika wynosi 2,20m). Przejazd został zdefiniowany jako zmiana położenia w kierunku równoległym do osi trasy zestawu ośmiu pól obciążeń o wymiarach 0,2x0,6m i wartości 416,67kN/m 2 (odpowiada to sile 50kN/koło - wartość charakterystyczna) reprezentujących nacisk kół pojazdu K. Program obliczeniowy wyznacza w zależności od analizowanego elementu najniekorzystniejsze usytuowanie pojazdu dla każdego z wariantów obciążenia i uwzględnia je do dalszych obliczeń. Rys. 4 Schemat przyłożenia obciążenia od pojazdu K. 3.4.2 Obciążenie zmienne q. Obciążenie powierzchniowe odpowiadające obciążeniu taborem samochodowym q zadano w postaci przejazdu. Usytuowanie tego obciążenia wyznaczono jako przejazd trzech Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 29/44

pól obciążeń o szerokościach odpowiadającym rozstawom dźwigarów podłużnych (pierwsze pole od krawężnika lewego do krawędzi wewnętrznej lewego dźwigara; drugie pomiędzy dźwigarami; trzecie od krawędzi wewnętrznej prawego dźwigara do krawężnika prawego). 3.4.3 Obciążenie hamowaniem / przyspieszaniem taboru samochodowego. Wartość sił hamowania i przyspieszania przyjęto jako 20% obciążenia pionowego pojazdu K oraz 10% obciążenia pionowego q przy maksymalnej długości 20m przyłożenia obciążenia na długości przęsła. H/P=20%*400kN+10%*2*8,75m*6,7m*2kN/m 2 =103,45 kn H/P =103,45 kn < 30%*K=120 kn Ostatecznie przyjęto: H/P = 120 kn Siłę hamowania / przyspieszania rozłożono na 8 kół pojazdu K przykładając ją do konstrukcji jako siły skupione działające wzdłuż osi trasy. Zamodelowano dwa przejazdy zestawu ośmiu sił środkiem jezdni (jeden dla hamowania i jeden dla przyspieszania). 3.5 Obciążenie temperaturą. Wahania temperatur konstrukcji betonowej przyjęto od +30 C do -15 C. Do konstrukcji przyłożono obciążenie temperaturą o wartościach: - ogrzanie o: 20 C dla gr. < 0,6cm - oziębienie o: -25 C dla gr. < 0,6cm 3.6 Obciążenie wiatrem. wiadukt bez taboru Obciążenie wiatrem przyłożono z lewej oraz z prawej strony obiektu. Wysokość powierzchni parcia wiatru o intensywności 2,5 kn/m 2 na pomost wiaduktu jest stała po całej jego długości. Wypadkową parcia przyjęto w połowie wysokości powierzchni, na którą prze wiatr. wiadukt z taborem Obciążenie wiatrem przyłożono z lewej oraz z prawej strony obiektu. Wysokość powierzchni parcia wiatru o intensywności 1,25 kn/m 2 na pomost wiaduktu jest stała po całej jego długości. Wysokość powierzchni parcia wiatru na tabor przyjęto 3,0m. Wypadkowe parcia przyjęto w połowie wysokości powierzchni, na które prze wiatr. Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 30/44

3.7 Współczynniki obliczeniowe. L.p. Rodzaj obciążenia Układ obciążeń Podstawowy Wyjątkowy 1 Ciężar własny jako działanie dociążające 1,20 1,20 Ciężar własny jako działanie odciążające 0,90 0,90 2 Ciężar wyposażenia jako działanie dociążające 1,50 1,50 Ciężar wyposażenia jako działanie odciążające 0,90 0,90 3 Wpływy reologiczne działanie dociążające 1,20 1,20 Wpływy reologiczne działanie odciążające 0,85 0,85 4 Obciążenie ruchome pojazdem K i q oraz S 1,50 1,15 5 Siły hamowania i przyspieszania taboru 1,30 1,10 6 Obciążenie parciem wiatru 1,30 1,10 7 Obciążenie temperaturą 1,30 1,10 Tab.4 Współczynniki obliczeniowe obciążeń. 3.9 Układy obciążeń. Wyróżniono następujące układy obciążeń: 1. Układ podstawowy: - Obciążenie ciężarem własnym konstrukcji i wyposażeniem - Obciążenie ruchome pojazdem K i q - Siły hamowania/przyspieszania taboru - Obciążenia klimatyczne 2. Układ wyjątkowy: - Obciążenie ciężarem własnym konstrukcji i wyposażeniem - Obciążenie ruchome pojazdem S na wspornikach płyty pomostu - Obciążenia klimatyczne 4.0 Wymiarowanie. 4.1 Płyta pomostu 4.1.1 Zginanie. Wymiarowanie przeprowadzono w dla stali klasy AIII-N i betonu klasy B45(C35/45). Naprężenia rozciągające w stali nie przekraczają 275MPa. Naprężenia ściskające w betonie wynoszące 23,5MPa nie przekraczają wartości granicznej wytrzymałości betonu na ściskanie 26,0MPa. Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 31/44

4.1.2 Ścinanie. Numer Dźwigar lewy Dźwigar lewy Dźwigar lewy Dźwigar prawy Dźwigar lewy Dźwigar prawy elementu max VX min VX obwiednia VX max VX min VX obwiednia VX [-] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] 1 143,7-35,9 143,7 142,8-79,6 142,8 2-82,5-621,5 621,5-93,4-826,3 826,3 3-88,1-564,4 564,4-107,0-687,9 687,9 4-64,2-501,1 501,1-78,8-611,4 611,4 5-39,0-412,7 412,7-43,0-509,5 509,5 6-14,6-350,3 350,3-12,7-432,8 432,8 7 11,0-313,6 313,6 24,3-382,7 382,7 8 39,8-239,3 239,3 61,2-287,8 287,8 9 92,2-168,7 168,7 114,0-197,1 197,1 10 203,7-148,5 203,7 245,9-164,5 245,9 11 228,2-85,2 228,2 282,1-83,0 282,1 12 311,6-24,6 311,6 386,5-6,0 386,5 13 389,6-4,4 389,6 485,4 24,8 485,4 14 422,1 40,8 422,1 530,5 81,9 530,5 15 495,8 93,3 495,8 620,2 146,1 620,2 16 578,9 114,6 578,9 718,2 172,7 718,2 17 619,6 142,6 619,6 768,9 208,7 768,9 18 694,7 174,6 694,7 855,5 242,7 855,5 19 816,7 171,6 816,7 984,5 243,9 984,5 20 919,2 90,2 919,2 1096,0 182,8 1096,0 21-90,2-919,2 919,2-182,8-1096,0 1096,0 22-171,6-816,7 816,7-243,9-984,5 984,5 23-174,6-694,7 694,7-242,7-855,5 855,5 24-142,6-619,6 619,6-208,7-768,9 768,9 25-114,6-578,9 578,9-172,7-718,2 718,2 26-93,3-495,8 495,8-146,1-620,2 620,2 27-40,8-422,1 422,1-81,9-530,5 530,5 28 4,4-389,6 389,6-24,8-485,4 485,4 29 24,6-311,6 311,6 6,0-386,5 386,5 30 85,2-228,2 228,2 83,0-282,1 282,1 31 148,5-203,7 203,7 164,5-245,9 245,9 32 168,7-92,2 168,7 197,1-114,0 197,1 33 239,3-39,8 239,3 287,8-61,2 287,8 34 313,6-11,0 313,6 382,7-24,3 382,7 35 350,3 14,6 350,3 432,8 12,7 432,8 36 412,7 39,0 412,7 509,5 43,0 509,5 37 501,1 64,2 501,1 611,4 78,8 611,4 38 564,4 88,1 564,4 687,9 107,0 687,9 39 621,5 82,5 621,5 826,3 93,4 826,3 40 35,9-143,7 143,7 79,6-142,8 142,8 max VX = 919,2[kN] max VX = 1096,1[kN] Tab.5 Wartości sił tnących przypadające na poszczególne dźwigary. Na podstawie wyznaczonych powyżej wartości sił tnących dobrano strzemiona w dźwigarach. W obliczeniach uwzględniono zbrojenie podłużne płyty pomostu oraz pręty zbrojenia poprzecznego. Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 32/44

b [m] h [m] h 1 [m] V [kn] Beton V - siła zebrana z szerokości "b" 1,400 0,550 0,508 1100 B 45 ELEMENTY NIEZBROJONE NA ŚCINANIE zbrojenie główne moment dekompresji φ A a pręta Ilość A a W [m 3 ] N [kn] M max [knm] [mm] [cm2] [-] [cm2] 0,0706 0 1 4 0,126 0 0,00 6 0,283 0 0,00 8 0,503 0 0,00 10 0,785 0 0,00 12 1,131 0 0,00 14 1,539 0 0,00 16 2,011 0 0,00 18 2,545 0 0,00 20 3,142 0 0,00 22 3,801 0 0,00 25 4,909 8 39,27 28 6,157 18 110,83 32 8,042 0 0,00 SUMA A al = 150,10 cm2 μ= 0,021 Mo= 0,00 knm 1+50μ= 2,00 1+Mo/Mmax = 1,00 naprężenia w betonie τ b = 1,821 MPa > τ R = 0,76 MPa warunek niespełniony ELEMENTY ZBROJONE NA ŚCINANIE naprężenia ścinające w betonie zbrojonym nośność betonu τ b = 1,821 MPa < τ b max = 4,75 MPa warunek spełniony ΔV b = 459,0 kn nośność strzemion s - rozstaw strzemion po długości L R aw s A aw φ 20 2 pręt poprzeczny zbrojenia dolnego [MPa] [m] [cm2] φ 12 2 strzemię 275 0,150 8,545 > A aw,min = 3,36 cm2 warunek spełniony ΔV w = 675,8 kn > 50%V= 550 kn warunek spełniony nośność betonu zbrojonego strzemionami prostymi ΔV b + ΔV w = 1134,8 kn > V= 1100 kn warunek spełniony 4.2 Podpory. Z braku możliwości wykonania robót odkrywkowych fundamentów podczas inwentaryzacji obiektu, w projekcie założono, że podpory spełniają kryteria nośności dla aktualnej klasy obciążenia mostu (klasa C przed i po przebudowie obiektu). Po odkryciu podpór należy zawiadomić o tym fakcie projektanta, który oceni stan podpór oraz zweryfikuje ich nośność. Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 33/44

4.2.1 Reakcje na przyczółkach. PODPORA NR 1 PODPORA NR 3 Numer min PZ max PZ węzła [kn] [kn] 402-52 -135,5 502-30,3-76,1 602-12,6-85 702-6,5-126 802-3,1-79,2 902 6,2-30,8 1002-2,1-10,6 1102 10,5-58,2 1202-5,3-136,1 1302-7 -139,1 1402-35,9-113 1502-72 -190,4 RAZEM: -210,1-1180 440-52 -135,5 540-30,3-76,1 640-12,6-85 740-6,5-126 840-3,1-79,2 940 6,2-30,8 1040-2,1-10,6 1140 10,5-58,2 1240-5,3-136,1 1340-7 -139,1 1440-35,9-113 1540-72 -190,4 RAZEM: -210,1-1180 Tab.6 Wartości reakcji pionowych dla układu podstawowego na wartościach obliczeniowych bez współczynnika dynamicznego dla pojazdu K Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 34/44

4.2.2 Podpora pośrednia. SŁUP LEWY SŁUP PRAWY Numer Przekrój Kombinacja N MY MZ elementu [-] [-] [kn] [knm] [knm] 1 dolny max MY -628,7 160,7 62,4 1 dolny min MY -931,4-320,9-62,4 1 dolny max MZ -1067,5 73,5 295,4 1 dolny min MZ -1071,3 71,5-295,4 1 dolny max N -548,8 128,7 62,5 1 dolny min N -1258,6-225,2-62,5 1 górny max MY -1018,5 458,8 120,0 1 górny min MY -670,8-494,7-120,0 1 górny max MZ -802,2-416,3 294,1 1 górny min MZ -802,2-416,3-294,1 1 górny max N -590,1-488,2-118,4 1 górny min N -1300,0 426,5 118,4 2 dolny max MY -1250,6 316,9-81,3 2 dolny min MY -846,7-196,8 81,3 2 dolny max MZ -1362,3 175,2 297,3 2 dolny min MZ -1368,1 177,9-297,3 2 dolny max N -755,3-157,4 81,3 2 dolny min N -1561,0 192,0-81,3 2 górny max MY -888,5 442,0-128,3 2 górny min MY -1338,0-400,4 128,3 2 górny max MZ -1098,2-365,8 321,0 2 górny min MZ -1098,2-365,8-321,0 2 górny max N -796,6 433,6-127,7 2 górny min N -1602,3-352,8 127,7 Tab.7 Wartości sił wewnętrznych w słupach podpory P2 dla kombinacji obciążeń w układzie podstawowym. 0.4 0.3 0.2 Przekrój betonowy 0.1 0-0.5-0.4-0.3-0.2-0.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5-0.1 fi20-0.2-0.3-0.4 Rys. 5 Przyjęte zbrojenie słupa do obliczeń. Komb 1 Komb 2 Komb 3 Komb 4 Siła normalna N -1368.1-1561 -1338-1602.3 Moment zginający Mx -297.25-81.34 128.29 127.73 Moment zginający My 177.94 192.01-400.38-352.78 Maks. naprężenia w stali [MPa] 59.40325 1.959198 57.05208 29.47105 Min. naprężenia w stali [MPa] -67.6563-40.6542-70.4163-62.7419 Min. naprężenia w betonie [MPa] -11.592-6.36518-11.6813-10.1537 Tab.8 Wielkości naprężeń w betonie i stali dla przyjętych kombinacji obciążeń słupa. Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 35/44

IV. INFORMACJE DOTYCZĄCE BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA do projektu budowlanego przebudowy mostu drogowego w km 1+564.00 w ciągu drogi powiatowej nr 4334W nad rzeką Cienką koło miejscowości Klembów na terenie powiatu Wołomińskiego. 1. ZAKRES ZAMIERZENIA INWESTYCYJNEGO. Przedmiotem zamierzenia budowlanego w ujęciu kompleksowym jest modernizacja drogi powiatowej nr 4334W z przebudową mostu i budową kładki przez rzekę Cienką. W ramach niniejszego opracowania znajduje się wyłącznie informacja BIOZ dla robót związanych z realizacją przebudowy mostu drogowego w km 1+564.00 w ciągu drogi powiatowej nr 4334W nad rzeką Cienką koło miejscowości Klembów na terenie powiatu Wołomińskiego. 2. WYKAZ ISTNIEJĄCYCEGO ZAGOSPODAROWANIA. 2.1 MOST PRZEZ RZEKĘ CIENKĄ. Most usytuowany jest na prostym odcinku drogi. Koryto rzeki bezpośrednio pod mostem położone jest w linii prostej. schemat statyczny mostu: płyta dwuprzęsłowa rozpiętości teoretyczna przęseł: 8,0 + 8,0 = 16 m całkowita długość obiektu: 23,0 m całkowita szerokość mostu: 7,4 m szerokość w świetle między poręczami: 7,0 m szerokość jezdni: 5,0 m szerokość chodników: 2x1,0 m spadku podłużny: 0,1% w kierunku Ostrówka Przęsła mostu wykonane są z typowych prefabrykowanych belek żelbetowych typu Gromnik wg albumu Typowe mosty drogowe. Przęsła prefabrykowane żelbetowe typ Gromnik projekt techniczny opracowany przez Centralne Biuro Studiów i Projektów Dróg, Mostów i Lotnisk w Warszawie z 1973r. Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 36/44

2.2 URZĄDZENIA OBCE. Na istniejącym obiekcie brak urządzeń obcych. W bliskim sąsiedztwie obiektu występują następujące uzbrojenia terenu: - kanalizacja sanitarna KS250 - gazociąg G80 - wodociąg 2.3 ZAKRES ROBÓT REMONTOWYCH MOSTU. Technologia przebudowy mostu obejmuje następujące główne etapy: - wykonanie tymczasowej kładki dla ruchu pieszych wg własnego opracowania technologicznego Wykonawcy - zamknięcie mostu dla ruchu publicznego (pojazdów i pieszych) - rozbiórka ustroju nośnego obiektu - rozbiórka nawierzchni drogi na dojeździe wraz z usunięciem nasypów - rozbiórka skrzydeł i ścianek żwirowych przyczółków - wykonanie zabezpieczających ścianek szczelnych - rozbiórka oczepu podpory nurtowej - wykonanie wsporników pod płyty przejściowe - wykonanie skrzydeł przyczółkowych - naprawy powierzchniowe betonu przyczółków - wzmocnienie filarów podpory pośredniej - wykonanie ustroju nośnego z uciągleniem nad podporą pośrednią z wbudowaniem pionowych sączków odwodnienia izolacji oraz kotwami kap - podwyższenie ścianek żwirowych na przyczółkach i wykonanie gzymsów na skrzydłach - wykonanie izolacji przyczółków - warstwowe wykonanie zasypek za przyczółkami z betonowaniem płyt przejściowych - wykonanie izolacji płyty pomostu i ustawienie krawężników kamiennych na pomoście - stabilizacja prefabrykatów gzymsowych i wykonanie kap chodnikowych - wykonanie nawierzchni i dylatacji bitumicznych na obiekcie - wykonanie nawierzchni poliuretanowo-epoksydowej na kapach chodnikowych i skrzydłach przyczółków - montaż barier ochronnych Biuro Projektów electricprojekt, Ryszard MAJEWSKI, Rumia. str. 37/44