PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ

Podobne dokumenty
PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ

PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU

Załącznik nr 1. 4 Założenia do analizy statycznej

IV WARMIŃSKO-MAZURSKIE FORUM DROGOWE

Szerokość m. Nośność ton

PL B1. Instytut Badawczy Dróg i Mostów, Warszawa,PL BUP 26/03

OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE

Funkcja Tytuł, Imię i Nazwisko Specjalność Nr Uprawnień Podpis Data. kontr. bud bez ograniczeń

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne

NOŚNOŚĆ DROGOWYCH OBIEKTÓW MOSTOWYCH PRZY OBCIĄŻENIU POJAZDAMI WOJSKOWYMI

MATERIAŁY DYDAKTYCZNE

Założenia obliczeniowe i obciążenia

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie

INWENTARYZACJA OBIEKTU. dla zadania

FIRMA INśYNIERSKA GF MOSTY ul. Dębowa Piekary Śl. Powiatowy Zarząd Dróg w Będzinie z/s w Rogoźniku Ul. Węgroda Rogoźnik

Blacha trapezowa. produktu. karta. t

Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa

PDF stworzony przez wersję demonstracyjną pdffactory

Politechnika Krakowska im. Tadeusza Kościuszki. Karta przedmiotu. obowiązuje studentów rozpoczynających studia w roku akademickim 2015/2016

Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU

Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne

Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU

Projekt belki zespolonej

1. Projekt techniczny Podciągu

Oświadczenie projektanta

Gmina Wieprz Wieprz Wieprz. Egzemplarz nr 1

KŁADKA PIESZO - ROWEROWA W CIĄGU WAŁÓW ZBIORNIKA WODNEGO W SKALBMIERZU

Strona 2. INWENTARYZACJA mostu drogowego w miejscowości Kierpień

Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku.

BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE. dr inż. Monika Siewczyńska

Urząd Miejski w Gliwicach

Technologia wykonania ustroju nośnego mostu typu extradosed i estakad przeprawy w Koninie (I)

Płyty typu Filigran PF

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

Schöck Isokorb typu K-Eck

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

Widok ogólny podział na elementy skończone

PROJEKT STAŁEJ ORGANIZACJI RUCH

Politechnika Krakowska im. Tadeusza Kościuszki. Karta przedmiotu. obowiązuje studentów rozpoczynających studia w roku akademickim 2014/2015

PROJEKT TECHNOLOGICZNY

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:

1 - Znać podstawowe. części budowli. mostowych, - Wymienić warunki 1 położenia przestrzennego obiektu mostowego, - Znać podstawowe

Materiały pomocnicze

POWIATOWY ZARZĄD DRÓG W BĘDZINIE z/s w Rogoźniku ul. Węgroda Rogoźnik

Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej

Przejście ekologiczne z dźwigarów VFT-WIB nad drogą S7

1. Projekt techniczny żebra

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe

POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.

Obliczenia statyczno wytrzymałościowe

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m

Schöck Isokorb typu KF

WYCIĄG Z OBLICZEŃ. 1. Dane wyjściowe

INWENTARYZACJA OPINIA TECHNICZNA ROZWIĄZANIA PROJEKTOWE

ZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY

1. WSTĘP PODSTAWOWE DANE TECHNICZNE... 4

Schöck Isokorb typu V

TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI

Materiały pomocnicze

OPIS TECHNICZNY MOSTU PROJEKT ODBUDOWY MOSTU W CIĄGU DROGI GMINNEJ DZ. NR 347 W M.TRZEBINA NA POTOKU GRANICZNYM

Schöck Isokorb typu D

PRZEDMOWA WIADOMOŚCI WSTĘPNE ROZWÓJ MOSTÓW DREWNIANYCH W DZIEJACH LUDZKOŚCI 13

PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU

Wstępne obliczenia statyczne dźwigara głównego

OBLICZENIE ZARYSOWANIA

PROJEKT WYKONAWCZY MODERNIZACJI BUDYNKU A CENTRUM KSZTAŁCENIA PRAKTYCZNEGO

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej

TABELARYCZNE ZESTAWIENIA DOPUSZCZALNYCH OBCIĄŻEŃ DLA ELEWACYJNYCH PROFILI FALISTYCH

T150. objaśnienia do tabel. blacha trapezowa T-150 POZYTYW NEGATYW

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm

Projekt Wykonawczy. Zespół projektowy. Jednostka projektowa:

Mosty Metalowe I P1 wprowadzenie

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki

Egzemplarz nr 1. Odbudowa mostu drogowego. 1. Opis 2. Wyniki obliczeń statyczno-wytrzymałościowych 3. Część graficzna 4. Ekspertyza geotechniczna

STROPY TERIVA ZASADY PROJEKTOWANIA I WYKONYWANIA STROPÓW TERIVA

Wstępne obliczenia statyczno-wytrzymałościowe przęsła mostu kolejowego o dźwigarach blachownicowych

Projekt odbudowy mostu w ciągu drogi gminnej ( działka nr 179/6) nad potokiem Czerwionka w km w m. Czerwieńczyce OPIS TECHNICZNY

Rozdział I. Część ogólna.

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku

Stropy TERIVA - Projektowanie i wykonywanie

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2

Opracowanie pobrane ze strony:

Wytyczne dla projektantów

Schöck Isokorb typu KF

ZŁOŻONE KONSTRUKCJE BETONOWE I DŹWIGAR KABLOBETONOWY

Schöck Isokorb typu K

PaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania


Transkrypt:

PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ Jakub Kozłowski Arkadiusz Madaj MOST-PROJEKT S.C., Poznań Politechnika Poznańska

WPROWADZENIE Cel referatu : omówienie projektu nowego mostu Lecha przez rz. Wartę w Poznaniu, wskazanie problemów na etapie projektowania oraz wprowadzonych rozwiązań, analiza podstawowych wyników obliczeń dot. projektowanego mostu zgodnie z normami PN i PN-EN, zwrócenie uwagi na problemy dotyczące analizy obiektów mostowych w ujęciu dwóch systemów norm polskimi PN oraz europejskimi PN-EN.

STAN ISTNIEJĄCY Północną konstrukcję mostu Lecha wybudowano w latach 1952 1953, Jest to jedna z podstawowych przepraw mostowych przez rzekę Wartę w Poznaniu, Ukształtowanie podłużne obiektu istniejącego: PRZYCZOLEK LEWOBRZEZNY VI V IV III II I PRZYCZOLEK PRAWOBRZEZNY 7 przęseł o równych rozpiętościach 33 metry, Schematy statyczne belka swobodnie podparta, Długość całkowita obiektu 235,40 m, Podpory mostu filary i przyczółki są betonowe monolityczne, Wysokość filarów nad terenem zmienna w zależności od usytuowania od 5,50 do 11,20 m, Przyczółki masywne mają szerokość 11,50 m.

STAN ISTNIEJĄCY Ukształtowanie poprzeczne obiektu istniejącego: Ustrój niosący przęsła kratowe z żelbetową płytą pomostu, 4 dźwigary kratowe z kratą typu W, Wysokość dźwigarów 2,55 m, rozstaw 2,45 m.

STAN ISTNIEJĄCY

WYMAGANIA DOTYCZĄCE NOWEJ PRZEPRAWY

WYMAGANIA DOTYCZĄCE NOWEJ PRZEPRAWY Zalecenia Zamawiającego dotyczące nowej konstrukcji: Ustrój nośny zespolony, stalowo-betonowy o schemacie statycznym belki ciągłej, Ograniczenie liczby przęseł w celu eliminacji podpór nurtowych. Dodatkowe ograniczenia przy kształtowaniu mostu: Brak możliwości zmiany niwelety drogi, Zachowanie co najmniej takich samych parametrów skrajni żeglownej jak w poprzedniej konstrukcji. Nałożone wymagania wymusiły na projektantach zastosowanie układu statycznego w postaci belki trójprzęsłowej o rozpiętościach przęseł 66,9 : 100,8 : 66,9 [m] (1:1,51:1).

ANALIZOWANE ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNE

ANALIZOWANE ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNE Maksymalne wysokości konstrukcyjne mostu w strefie nurtowej i podporowej: Przęsło nurtowe wysokość konstrukcyjna wynosi 3,16 [m], co stanowi 1/32 rozpiętości przęsła środkowego, Przęsła skrajne wysokość konstrukcyjna nad podporą wynosi 4,80 [m], co stanowi 1/21 rozpiętości przęsła środkowego. W dążeniu do zastosowania klasycznego zespolenia tylko płyty pomostu poddano analizie różne warianty ukształtowania i wykonania konstrukcji: Wykonanie konstrukcji stalowej zespolonej z żelbetową płytą pomostu, z zastosowaniem sprężenia przez obniżenie konstrukcji po zespoleniu nad podpory pośrednie, Wykonanie konstrukcji stalowej zespolonej z żelbetową płytą pomostu sprężoną w strefie podpór pośrednich. Powyższe rozwiązania wykazały małą efektywność. Wybrano wariant konstrukcji z tzw. przekrojem podwójnie zespolonym w strefach podpór pośrednich.

CHARAKTERYSTYKA OGÓLNA PROJEKTOWANEGO MOSTU

CHARAKTERYSTYKA OGÓLNA PROJEKTOWANEGO MOSTU 1 2 3 4 SWIECKO WARSZAWA 3 przęsła o rozpiętościach 66,9+100,8+66,9 [m], Schematy statyczne belka ciągła, Długość całkowita obiektu 235,80 [m], Podpory mostu filary i przyczółki są żelbetowe, posadowione na ścianach szczelinowych wykonywanych po obrysie istniejących pali fundamentowych, Przyczółki wykonane po rozbiórce istniejących i posadowione na kolumnach powstałych na palach w technologii jet-grouting.

CHARAKTERYSTYKA OGÓLNA PROJEKTOWANEGO MOSTU 4 dźwigary stalowe zespolone z żelbetową płytą pomostu, Dodatkowe zespolenie z dolną płytą żelbetową w rejonie podpór pośrednich, Wysokości dźwigarów: Przęsło nurtowe: dźwigar stalowy o wysokości 2,50 [m], Przęsło skrajne: dźwigar stalowy o wysokości 4,20 [m] przy zespoleniu tylko z płytą pomostu, 3,95 [m] przy podwójnym zespoleniu.

TECHNOLOGIA BUDOWY USTROJU NOŚNEGO

TECHNOLOGIA BUDOWY USTROJU NOŚNEGO Etap 1 : Montaż konstrukcji stalowej z wykorzystaniem istniejących filarów. Etap 2 : Wykonanie żelbetowej płyty dolnej w strefach podporowych. Etap 3 : Betonowane stref przęsłowych płyty pomostu. Etap 4 : Po uzyskaniu pełnej wytrzymałości betonu podpory tymczasowe zostaną zdemontowane. Etap 5 : Betonowanie stref podporowych płyty pomostu. 1 2 3 4

SZCZEGÓŁY PRZYJĘTYCH WYBRANYCH ROZWIĄZAŃ KONSTRUKCYJNYCH

SZCZEGÓŁY PRZYJĘTYCH WYBRANYCH ROZWIĄZAŃ KONSTRUKCYJNYCH W klasycznym ujęciu płyta dolna w konstrukcjach podwójnie zespolonych oparta jest na górnej powierzchni pasów dolnych, W omawianym obiekcie pas dolny dźwigara jest zabetonowany w płycie dolnej, dzięki czemu: Zredukowano przekrój pasa dolnego, Zwiększono płaszczyzny zespolenia możliwości rozmieszczania łączników na obu powierzchniach pasa, Ukształtowanie płyty dolnej:

SZCZEGÓŁY PRZYJĘTYCH WYBRANYCH ROZWIĄZAŃ KONSTRUKCYJNYCH Konieczne było zaprojektowanie sposobu podparcia łożyska oraz strefy przejścia płyty dolnej w pas stalowy: PRZEKRÓJ A-A A A B PRZEKRÓJ B-B B B B

ANALIZA OBLICZENIOWA. PORÓWNANIE PODSTAWOWYCH WYNIKÓW OBLICZEŃ WYKONANYCH W OPARCIU O SYSTEM NORM PN Z OBLICZENIAMI WYKONANYMI WG EUROKODÓW.

ANALIZA OBLICZENIOWA. PORÓWNANIE PODSTAWOWYCH WYNIKÓW OBLICZEŃ WG PN ORAZ PN-EN. Nowy obiekt mostowy został zaprojektowany na obciążenia klasy A zgodnie z PN- 85/S-10030, Analiza stanów granicznych nośności i użytkowalności zgodnie z systemem norm PN-EN Wartości współczynników dostosowawczych: i=1 αq1=0,8 αq1=0,8 i=2 αq2=1,0 αq2=1,0 i=3 αq3=1,0 αq3=1,0 αqr=1,0 Przyjęte wartości są wartościami minimalnymi określonymi wg ogólnych zaleceń normy PN EN 1991-2. Wartości te powinny być podane w załączniku krajowym i zależeć od przewidywanego ruchu i klasy drogi.

ANALIZA OBLICZENIOWA. PORÓWNANIE PODSTAWOWYCH WYNIKÓW OBLICZEŃ WG PN ORAZ PN-EN. Zestawienie wartości momentów charakterystycznych w poszczególnych fazach pracy konstrukcji: Przekrój obliczeniowy Momenty charakterystyczne PN-85/S-10030 Podpora pośrednia [knm] Przęsło środkowe Momenty charakterystyczne PN-EN 1991 Podpora pośrednia [knm] Przęsło środkowe Dźwigar stalowy -1 914 875-1 914 875 Dźwigar stalowy zespolony z płytą żelbetową obc. długotrwałe -58 927 34 007-56 746 32 749 Dźwigar stalowy zespolony z płytą żelbetową obc. zmienne - 13 797-14 091 Dźwigar stalowy zespolony z płytą żelbetową (zespolenie podwójne) obc. długotrwałe Dźwigar stalowy zespolony z płytą żelbetową (zespolenie podwójne) obc. dmienne -10 650 - -10 255 - -20 769 - -24 077 - Ʃ -92 260 48 679-92 992 47 715

ANALIZA OBLICZENIOWA. PORÓWNANIE PODSTAWOWYCH WYNIKÓW OBLICZEŃ WG PN ORAZ PN-EN. Zestawienie wartości momentów obliczeniowych w poszczególnych fazach pracy konstrukcji: Przekrój obliczeniowy Momenty obliczeniowe PN-85/S-10030 (układ obciążeń P) Podpora pośrednia [knm] Przęsło środkowe Momenty obliczeniowe PN-EN-1990 (STR, równanie 6.10) Podpora pośrednia [knm] Przęsło środkowe Dźwigar stalowy -2 339 1 076-2 584 1 182 Dźwigar stalowy zespolony z płytą żelbetową obc. długotrwałe -74 080 48 367-76 607 44 211 Dźwigar stalowy zespolony z płytą żelbetową obc. zmienne - 20 695-19 022 Dźwigar stalowy zespolony z płytą żelbetową (zespolenie podwójne) obc. długotrwałe Dźwigar stalowy zespolony z płytą żelbetową (zespolenie podwójne)obc. zmienne -17 163 - -13 844 - -31 153 - -32 504 - Ʃ -124 735 70 138-125 539 64 415

ANALIZA OBLICZENIOWA. PORÓWNANIE PODSTAWOWYCH WYNIKÓW OBLICZEŃ WG PN ORAZ PN-EN. W oparciu o równania kombinacyjne w PN-EN 1990 uzyskano wartości całkowite momentów: Momenty obliczeniowe [knm] Równanie 6.10 Równanie 6.10a Równanie 6.10b Całkowity moment zginający w przekroju podporowym 125 539 108 594 111 756 Porównanie z wartością z godną równaniem 6.10 [3]. 100% 87% 89% Obliczenia zgodnie z PN-EN ze względu na klasę dźwigarów (3) przeprowadzono w zakresie sprężystym, stosując podejście i wzory analogiczne do dotychczasowych metod stosowanych w projektowaniu konstrukcji,

ANALIZA OBLICZENIOWA. PORÓWNANIE PODSTAWOWYCH WYNIKÓW OBLICZEŃ WG PN ORAZ PN-EN. Istotne różnice w przyjmowaniu wartości obliczeniowej wytrzymałości stali: PN-82/S-10052 : obliczona z użyciem współczynnika materiałowego γs wytrzymałość obliczeniowa stali S355J2 wynosi 294 MPa, PN-EN 1993-2 : dwie wartości naprężeń obliczeniowych, zależnych od grubości elementu 355MPa (grubość do 4cm) oraz 335 MPa (grubość 4 do 8cm) Wniosek - możliwe jest zwiększenie wytężenia przekrojów w stanie granicznym nośności (STR) o 12% względem normy PN-82/S-10052.

PODSUMOWANIE Podstawowe ograniczenia, jakie nałożono na projektantów: długość mostu i typ konstrukcji (zespolony stalowo-betonowy), podział naprzęsła i proporcje ich długości, wysokość konstrukcyjna, wynikająca ze skrajni pionowej pod mostem oraz rzędnymi niwelety drogi na moście, uzyskanie wymaganej nośności, zgodnie z wymaganiami zarówno systemu norm PN jak i PN-EN. Wymagania zostały spełnione głównie dzięki zastosowaniu tzw. podwójnego zespolenia w strefie podporowej. Szczególnie istotne okazało się opracowanie odpowiedniego sposobu montażu.

PODSUMOWANIE Problem stosowanie w praktyce systemu norm PN-EN: Brak załączników krajowych wprowadza dużą dowolność przy doborze współczynników, które powinny być w nich określone, Klasa nośności może być jednoznacznie wyznaczona tylko w oparciu o konsekwentne stosowanie jednego systemu norm. Nie powinno dopuszczać się do sytuacji, w której obliczenia statyczne są wykonywane zgodnie z normą PN-85/S-10030 a obliczenia wytrzymałościowe wg norm PN-EN, Od dnia 01.04.2010 przestały obowiązywać Polskie Normy. Przez okres 5 lat, 2 miesięcy i 9 dni nie opublikowano żadnych załączników krajowych dotyczących projektowania mostów.