Zespół Szkół Nr 1 im. Jana Kilińskiego w Pabianicach Przedmiot: Proces projektowania części maszyn

Podobne dokumenty
PROFILOWE WAŁY NAPĘDOWE

Koła stożkowe o zębach skośnych i krzywoliniowych oraz odpowiadające im zastępcze koła walcowe wytrzymałościowo równoważne

Materiały pomocnicze do rysunku wał maszynowy na podstawie L. Kurmaz, O. Kurmaz: PROJEKTOWANIE WĘZŁÓW I CZĘŚCI MASZYN, 2011

OBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH

3. Wstępny dobór parametrów przekładni stałej

Projekt wału pośredniego reduktora

Zespół Szkół Nr 1 im. Jana Kilińskiego w Pabianicach Przedmiot: Proces projektowania części maszyn

WAŁY PROFILOWE INKOMA - GROUP

PROFILOWE WAŁY NAPĘDOWE

INFORMACJE TECHNICZNE

WIERTARKA POZIOMA DO GŁĘBOKICH WIERCEŃ W W30-200

Podstawy Konstrukcji Urządzeń Precyzyjnych

Obwiedniowe narzędzia frezarskie

Rodzaje obciążeń, odkształceń i naprężeń

Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15

Przykładowe rozwiązanie zadania egzaminacyjnego z informatora

PRZYKŁADOWE ROZWIĄZANIE ZADANIA EGZAMINACYJNEGO Z INFORMATORA CKE

1 S t r o n a. Precyzyjne wałki liniowe. Cat. LIN2007/EN1 PL. str. 1

Pręt fi. 10 gat C-45 ciągniony H9

WIERTARKA POZIOMA DO GŁĘBOKICH WIERCEŃ W80-250

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

Projekt mechanizmu obrotu żurawia

prowadnice Prowadnice Wymagania i zasady obliczeń

Obliczanie pali obciążonych siłami poziomymi

Dobór silnika serwonapędu. (silnik krokowy)

Podstawy Konstrukcji Urządzeń Precyzyjnych

Sterowanie napędów maszyn i robotów

12 Frezy HSS 12. Wiertła HSS. Wiertła VHM. Wiertła z płytkami wymiennymi. Rozwiertaki i pogłębiacze. Gwintowniki HSS. Frezy cyrkulacyjne do gwintów

Materiały pomocnicze do projektowania TBM

Sterowanie napędów maszyn i robotów

Sterowanie Napędów Maszyn i Robotów

Sterowanie Napędów Maszyn i Robotów

Wałki 40H, 40HM, 45, S355 > Pręt fi. 48

OWE PRZEKŁADNIE WALCOWE O ZĘBACH Z BACH ŚRUBOWYCH

ŁĄCZENIA CIERNE POŁĄ. Klasyfikacja połączeń maszynowych POŁĄCZENIA. rozłączne. nierozłączne. siły przyczepności siły tarcia.

iglidur G Ekonomiczny i wszechstronny

MATERIAŁY KONSTRUKCYJNE

ω = - prędkość obrotowa śmigła w rad/s

ROTEX Sprzęgło skrętnie elastyczne

ZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 342

PROFILOWE WAŁY NAPĘDOWE

Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów.

Nośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników

1. Zasady konstruowania elementów maszyn

Opracowanie: Emilia Inczewska 1

B-B A-A C ( 2 : 1 ) D ( 2 : 1 ) Wał (Wał piły) 1:3 E WYDZIAŁ KSZTAŁTOWNIKÓW

1. Właściwy dobór taśmy

Przekładnie zębate : zasady działania : obliczenia geometryczne i wytrzymałościowe / Antoni Skoć, Eugeniusz Świtoński. Warszawa, 2017.

OBRÓBKA SKRAWANIEM DOBÓR NARZĘDZI I PARAMETRÓW SKRAWANIA DO FREZOWANIA. Ćwiczenie nr 6

1. BADANIE SPIEKÓW 1.1. Oznaczanie gęstości i porowatości spieków

Przykład 4.2. Sprawdzenie naprężeń normalnych

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.

Ćwiczenie nr 2. obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie = (3.15)

Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16

Spis treści. Przedmowa 11

Frezy z węglików spiekanych

Badanie twardości metali

Przykład 4.1. Ściag stalowy. L200x100x cm 10 cm I120. Obliczyć dopuszczalną siłę P rozciagającą ściąg stalowy o przekroju pokazanym na poniższym

Projekt reduktora. B x. Układ sił. z 1 O 2. P z C 1 O 1. n 1. A S b S a. n 2 z 2

LABORATORIUM PKM. Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn. Badanie statycznego i kinetycznego współczynnika tarcia dla wybranych skojarzeń ciernych

Instytut Konstrukcji Maszyn, Instytut Pojazdów Szynowych 1

PROCESY PRODUKCYJNE WYTWARZANIA METALI I WYROBÓW METALOWYCH

Elementy napędu Nowości w asortymencie

NAPĘDY MASZYN TECHNOLOGICZNYCH

ĆWICZENIE NR 3 ZASADA DZIAŁANIA STANOWISKA MOCY ZAMKNIĘTEJ

IV MŁODZIEŻOWY KONKURS MECHANICZNY PŁOCK ZESTAW PYTAŃ zawody II stopnia (ogólnopolskie)

DOKUMENTACJA TECHNICZNO - RUCHOWA

TC3-200 CNC TC3-250 CNC

TOKARKA KŁOWA STEROWANA NUMERYCZNIE TC2B-160 CNC TC2B-200 CNC TC2B-224 CNC TC2B-250 CNC TC2B-275 CNC TC2B-300 CNC

TOKARKA KŁOWA STEROWANA NUMERYCZNIE T CNC T CNC T CNC T CNC T CNC T CNC

WARUNKI SYSTEMOWEGO PROJEKTOWANIA PRZEKŁADNI ZĘBATYCH PRINCIPLES OF SYSTEMIC DESIGN OF TOOTHED GEARS

LABORATORIUM DYNAMIKI MASZYN. Redukcja momentów bezwładności do określonego punktu redukcji

WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Budowy i Eksploatacji Maszyn specjalność: konstrukcja i eksploatacja maszyn i pojazdów

Frez trzpieniowy z węglików spiekanych (frez kształtowy) DIN 8032/8033. Uzębienie 5 (według DIN F)

WYSOKIE CIŚNIENIA - pompy

I. Wstępne obliczenia

ĆWICZENIE NR 9. Zakład Budownictwa Ogólnego. Stal - pomiar twardości metali metodą Brinella

Konstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju

K A T A L O G. narzędzi ceramicznych. OTTO.DIAM

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995

Sterowanie Napędów Maszyn i Robotów

TOKARKO-WIERTARKA DO GŁĘBOKICH WIERCEŃ STEROWANA NUMERYCZNIE WT2B-160 CNC WT2B-200 CNC

SZCZEGÓŁOWY OPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA

TOKARKA KŁOWA SUPERCIĘŻKA PŁYTOWA STEROWANA NUMERYCZNIE

Reduktor 2-stopniowy, walcowy.

ZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 342

Listwy zębate / Koła modułowe / Koła stożkowe

iglidur W300 Długodystansowy

PIŁY TAŚMOWE DO DREWNA PREMIUM

Wyboczenie ściskanego pręta

VGMS SILNIKI HYDRAULICZNE

WIELOOSTRZOWE UZĘBIENIE O ZMIENNEJ GEOMETRII SZLIFOWANE W 5 PŁASZCZYZNACH NA PARĘ ZĘBÓW Z MONOLITU SPECJALNEJ STALI SZYBKOTNĄCEJ

LABORATORIUM PKM. Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn. Badanie statycznego i kinetycznego współczynnika tarcia dla wybranych skojarzeń ciernych

Uwaga: Linie wpływu w trzech prętach.

Politechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH

Wprowadzenie. Budowa pompy

PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU

Stal precyzyjna okrągła łuszczona / przekręcana C Si Mn P S Cr Mo Ni

VHM HPC Frezy wysokowydajne. Q-Cut

Transkrypt:

Obliczenia wytrzymałościowe zębów rostych Obliczenia wytrzymałościowe uzębień olegają na: - iczeniu wymiarów zębów z warunku na zginanie, z uwzględnieniem działania sił statycznych i dynamicznych, - iczeniu nacisków owierzchniowych na bocznej owierzchni zęba. - r z siła międzyrębna siła obwodowa, wywołująca moment obrotowy r siła romieniowa, ściskająca ząb Siła obwodowa wynosi: z cosα 0 Jeżeli jest wyznaczana z momentu obrotowego M: 2M d d średnica odziałowa. Uwzględniając w iczeniach wytrzymałościowych nadwyżki dynamiczne i rzeciążenia siłę zastęuje się siłą iczeniową ε v [N] 1

wsółczynnik rzeciążenia (tabela 1), v wsółczynnik nadwyżek dynamicznych (tabela 2), ε wsółczynnik zależny od liczby rzyoru. Przy ε<2 rzyjmuje się ε 1, a w innych rzekładniach, w których ε 2, rzyjmuje się ε 2. Moment iczeniowy M M ε v [Nm] Moduł koła zębatego - wyznaczony z siły iczeniowej: m λ k q gj [mm] k gj narężenia douszczalne na zginanie w MPa, q wsółczynnik kształtu zeba (tabela 6), λ wsółczynnik szerokości koła zębatego, λ5 15. Większe wartości należy rzyjmować rzy większej dokładności wykonania uzębień. - wyznaczony z momentu iczeniowego m 2M q λ z k 3 [ ] gj cm Obliczanie zębów na naciski owierzchniowe max C b d 1 ± 1 i k o max i k o w MPa, w N, b i d w mm, C wsółczynnik w (MPa) 0,5 (tabela 3). Znak lus we wzorze stosuje się rzy ściskaniu elementów wyukłych, minus zaś rzy ściskaniu elementu wyukłego i wklęsłego. 2

Uwaga: w owyższym wzorze należy ściśle rzestrzegać stosowania jednostek. Orientacyjne wartości douszczalnych nacisków owierzchniowych rzyjmuje się wg rzybliżonego wzoru 5HB k o W w którym HB twardość Brinella (tabela 4), W wsółczynnik zależny od rędkości obrotowej n i czasu T racy rzekładni (tabela 5). Tabela 1. Wartości wsółczynnika rzeciążenia rzy naędzaniu silnikiem elektrycznym Przykłady naędzanych maszyn Lekkie dźwignice, naęd osuwu obrabiarek Naędy główne obrabiarek, ciężkie dźwignice, żurawie, omy tłokowe Prasy do tłoczenia, koarki, klatki walcownicze Wartości, gdy liczba godzin racy rzekładni na dobę wynosi 3 8 10 24 1 1,1 1,25 1 1,25 1,5 1,5 1,75 2 Tabela 2. Wartości wsółczynnika nadwyżek dynamicznych v oraz zalecanej chroowatości owierzchni uzębień Prędkość obwodowa v (w m/s) <3 35 5 10 10 20 20 30 30 40 >40 v 1,25 1,35 1,5 1,65 1,8 2,0 2,3 R z 40; 20 20; 10 10; 6,3; 3,2; 1,6; 3,2 0,8; 0,4 0,4; 0,2; 0,1 Rodzaj bardzo zgrubna zgrubna dokładna obróbki dokładna szlifowanie i docieranie 3

Tabela 3. Wartości wsółczynnika C we wzorze Hertza rzy kącie rzyoru α o 20 o Materiały kół i moduły Younga v koło C (MPa) 1/2 Stal o stali E 1 E 2 210 000 MPa 0,35 478,2 Stal o żeliwie E 1 210 000 MPa 0,35 stalowe 370,4 E 2 90 000 MPa 0,25 żeliwne 365,0 Żeliwo o żeliwie E 1 E 2 90 000 MPa 0,25 308,4 Tabela 4. Wartości douszczalnych narężeń zginających k gj i twardości HB dla niektórych materiałów stosowanych na koła zębate Stal nazwa Materiał stan obróbki cielnej kgj twardość Brinella HB oznaczenie MPa E295 (St5) 190 180 220 E335 (St6) 230 220 260 E360 (St7) 270 250 310 C45 (45) normaliz. 250 min. 210 C55 (55) normaliz. 270 min. 220 C45 (45) T1) 290 220 280 C55 (55) T 320 240 290 ~20MnCr5 (20HG) H2) 360 min. 310 ~41Cr4 (40H) T 350 300 350 ~42CrMo4 (40HM) T 400 340 390 - (30HGS) T 500 370 440 Żeliwo szare EN-GJL-250 90 170 250 EN-GJL-300 110 190 270 Staliwo 400 550 140 150 190 (Gatunki) 480 630 170 170 210 1) T - uleszanie cielne (hartowanie i wysokie oduszczanie) 2) H - nawęglanie i hartowanie 4

Tabela 5. Orientacyjne wartości wsółczynnika W do iczania nacisków douszczalnych w kołach zębatych rędkość obrotowa n Wartości W dla żądanego okresu racy T (w godz) w obr/min 5000 10000 20000 50000 100000 30 1,35 1,60 1,75 2,00 2,25 40 1,43 1,68 1,83 2,10 2,40 50 1,50 1,78 1,94 2,20 2,55 100 1,70 1,96 2,18 2,50 2,80 200 1,90 2,20 2,40 2,80 3,20 300 2,05 2,30 2,60 3,00 3,40 400 2,15 2,48 2,75 3,20 3,65 500 2,20 2,55 2,82 3,25 3,75 1000 2,45 2,85 3,20 3,70 4,20 2000 2,75 3,20 3,55 4,10 4,70 3000 2,95 3,40 3,80 4,35 4,90 Tabela 6. Wartości wsółczynnika kształtu zęba q dla kół o uzębieniu zewnętrznym i kącie rzyoru α o 20 o z wsółczynnik rzesunięcia zarysu x +1,0 +0,75 +0,5 +0,25 0-0,25-0,5 10 2,00 2,31 2,74 3,42 4,64 11 2,00 2,30 2,62 3,29 4,34 12 1,99 2,28 2,55 3,18 4,10 13 1,99 2,26 2,52 3,10 3,94 5,22 14 1,99 2,25 2,51 3,03 3,80 4,93 15 2,00 2,24 2,50 2,98 3,67 4,68 16 2,00 2,24 2,50 2,93 3,56 4,47 17 2,00 2,23 2,49 2,89 3,48 4,32 18 2,00 2,22 2,48 2,86 3,40 4,18 5,34 19 2,02 2,22 2,48 2,83 3,34 4,06 5,12 20 2,04 2,22 2,47 2,81 3,28 3,95 4,92 25 2,09 2,24 2,46 2,73 3,10 3,60 4,29 30 2,13 2,26 2,45 2,67 2,98 3,38 3,90 40 2,19 2,30 2,43 2,60 2,83 3,14 3,48 50 2,23 2,32 2,42 2,57 2,74 2,98 3,26 60 2,26 2,35 2,43 2,54 2,69 2,89 3,14 80 2,32 2,38 2,44 2,53 2,63 2,78 2,95 100 2,37 2,40 2,45 2,52 2,60 2,67 2,86 200 2,42 2,44 2,46 2,51 2,54 2,60 2,68 2,50 5