PRACOWNIA PROJEKTOWA mgr in. Maryla Mê yk 34-600 Limanowa, ul. Zygmunta Augusta 29/4 tel. 018 3372717 NIP 737-108- 21-48 e-mail : mmezyk @ op.pl PROJEKT BUDOWLANY B I I/K OBIEKT : Budynek mieszkalny wielorodzinny ADRES : 38-300 Gorlice,ul Korczak Dz.Nr 714/16, 714/19 OPRACOWANIE : Konstrukcja INWESTOR : Gmina Miejska Gorlice Urząd Miejski Ul. Rynek 2, 38-300 Gorlice PROJEKTANT : mgr inŝ. Maryla MęŜyk upr. UAN.I 834/A 46/86 SPRAWDZAJĄCY : mgr inŝ. Barbara Weredyńska upr. GAS 834/A-114/80 Limanowa październik 2007 Egz. nr. 5
2 Spis treści I Strona tytułowa I I Spis treści I I I Opis techniczny 1. Podstawa opracowania 2. Przedmiot opracowania 3. Zakres opracowania 4. ObciąŜenia 5. Opis konstrukcji 6. Warunki gruntowo wodne 7. Izolacje, 9. Materiały IV Obliczenia statyczno- wytrzymałościowe V Rysunki konstrukcyjne Rys nr 1. - Posadowienie obiektu - szczegóły 1: 100 Rys nr 2. - Strop nad piwnicami 1 : 100 Rys nr 3 - Strop nad parterem 1 : 100 Rys nr 4 - Strop nad I piętrem 1 : 100 Rys nr 5 - Strop nad I I piętrem 1 : 100 Rys nr 6 - Strop nad I I I piętrem 1 : 100
3 I I I Opis techniczny 1 Podstawa opracowania a/ Opracowanie architektoniczne w skali 1 : 50 b/ Dokumentacja geologiczno inŝynierska - opracowanie GEOSOL Nowy Sącz, ul Grodzka 9 c/ Literatura techniczna i polskie normy 2. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt budowlany, część konstrukcyjna Budynku mieszkalnego wielorodzinnego w Gorlicach przy ul Korczak, działki nr 714/16, 714/19 3. Zakres opracowania Opracowanie obejmuje część opisową, obliczenia statyczne oraz rysunki konstrukcyjne 4. ObciąŜenia Śnieg I I I strefa - Q k = 1,2 kn/m 2 Wiatr I I I strefa - q k = 0.40kN/m 2 Zmienne : poddasze mieszczące komórki - 2,00 kn/m 2 pomieszczenia mieszkalne - 1,50 kn/m 2 klatka schodowa 3.0 kn/m 2 komunikacja 2.0kN/m 2 5. Opis konstrukcji Projektowany obiekt, I I I piętrowy podpiwniczony z poddaszem uŝytkowym. System wznoszenia tradycyjny z zastosowaniem dla ścian zewnętrznych i stropów materiałów systemu Porotherm Wienerberger. 5.1 Posadowienie obiektu Posadowienie obiektu przewidziano bezpośrednie za pomocą Ŝelbetowych ław, w obrębie I I I - IV i VI warstw geotechnicznych tj. wietrzelin ilastych in situ złoŝonych z półzwartych na granicy z twardoplastycznymi iłów i iłów na pograniczu glin zwięzłych z fragmentami zwietrzałego łupka o zmiennej zawartości procetowej 20 46% przechodzących w podłoŝe fliszowe złoŝone z piaskowców i łupków tzw. warstw istebniańskich. Do ław i ścian wyrównawczych stosować beton B 30, stal A- I I I (34GS), A 0. Z uwagi na usytuowanie projektowanej budowy w obrębie skarp oraz niecki poeksploatacyjnej gliny, związanych z tym miejsc okresowych podmokłośći naleŝy : Wykopy fundamentowe wykonywać w porze suchej. Nie dopuszczać do zalania wodami opadowymi i gruntowymi
4 unikać głębokich niebezpiecznych podcięć terenu u podnóŝa skarp. Nie dopuszczać do stagnowania wód opadowych w niecce wyrobiska lub nawodnienia gruntów w wykopach wodami opadowymi NaleŜy w związku z tym powyŝej budynków wzdłuŝ istniejących skarp odprowadzić wody opadowe powierzchniowe, jak równieŝ wykonać drenaŝ wgłębny opaskowy wokół budynku. nie dopuszczać do składowania gruntów z wykopu nad krawędziami formowanych skarp czy teŝ obciąŝania skarp np. poruszającymi się pojazdami. Odbioru wykopów fundamentowych dokonać z udziałem geologa. W rejonie projektowanego budynku występują proste warunki gruntowe z uwagi na występowanie gruntów genetycznie jednorodnych i brak niekorzystnych procesów. Obiekt zaliczyć moŝna do I I kategorii geotechnicznej. 5.2 Konstrukcja nośna Budynek mieszkalny wielorodzinny przewidziano w konstrukcji ścianowej, ze stropami gęstoŝebrowymi typu Porotherm 23/62 i Porotherm 23/50.Układ ścian mieszany z przewagą poprzecznego. Ściany wyrównawcze - zewnętrzne, poniŝej terenu - gr 42cm z betonu B 30 - zewnętrzne powyŝej terenu - gr 42 cm tj 30cm z beton B 30 + izolacja AQUAFIN 2K + cegła klinkierowa TERCA - wewnętrzne gr 25 z betonu B30. Ściany wyrównawcze zwieńczone są wieńcem Ŝelbetowym o wym. odpowiednio 30 x 30 cm w ścianach zewnętrznych oraz 25-35 x 30cm w ścianach wewnętrznych. Ściany parteru, piętra i I I piętra - zewnętrzne - jednowarstwowe gr 44 cm z pustaka Porotherm 44 P+W o wytrzymałości 10 M Pa na zaprawie termoizolacyjnej Porotherm TM o średniej grubości 1,2cm - wewnętrzne z cegły pełnej kl 150 ( 15 M Pa ) na zaprawie M 10 przy klasie wykonawstwa A Połączenie ściany zewnętrznej z pustaków Porotherm z wewnętrzną z cegły pełnej wykonać wg zasady jaką stosuje się w systemie Porotherm tj. pierwsza warstwa z przewiązaniem murarskim +styropian wewnątrz, druga warstwa na styk. 5.3 Stropy W obiekcie przyjęto stropy gęstoŝebrowe Porotherm 23/62 2 wysokości 27 cm, rozpiętościach l t = 3.0 6.5m, dla obciąŝeń zmiennych poza cięŝarem stałym wg tabeli zawartej w materiałach do projektowania w systemie. W stropach Porotherm naleŝy stosować Ŝebra rozdzielcze 2φ 16 ze stali A- I I I, strzemiona φ4 5 co 45 cm, oraz dodatkowe zbrojenie podporowe z pręta φ 12 umieszczonego nad kaŝdą belką w miejscu jej oparcia 5.4 Więźba dachowa Więźba drewniana płatwiowo krokwiowa, drewno klasy C 30 szpilkowe
5 przyjęte przekroje więźby : krokwie 7,5 x 18 cm C 30 krokwie krawędziowe 14 x 18 cm C 30 płatwie 16x 20 cm C 30 słupki 16x 16 cm C 30 jętka - belka stropowa 7 5 x 18 w połączeniu krokwi belki stropowej stosować płytki stalowe perforowane 2 x 9 gwoździ d = 4,0 mm z kaŝdej strony połączenia murłaty 16x 16 cm Zabezpieczenie więźby p poŝ. - Fobos M-2 lub inny zabezpieczający w sposób dostateczny p poŝ. oraz korozji biologicznej. 5.5. Komunikacja W obiekcie projektuje się trzy klatki schodowe, Ŝelbetowe wylewane, płytowe oparte na belkach spocznikowych. 5.6 NadproŜa i wieńce Wieńce - naleŝy je wykonać w poziomach - 0,12, w poziomie wszystkich stropów tj stropu nad parterem, piętrem i I I piętrem oraz jako zwieńczenie ścian poddasza NadproŜa okienne - Ŝelbetowe wylewane, ocieplone od zewnątrz styropianem oraz warstwa pustaków Porotherm 11 5 opartą na belce nadproŝowej Porotherm 11 5. NadproŜa drzwiowe wylewane. 6. Warunki gruntowo - wodne W podłoŝu zalegają utwory czwartorzędowe i paleogeńsko kredowe. Trzeciorzęd reprezentowany jest przez utwory fliszowe serii śląskiej wykształcone w postaci łupków warstw istebniańskich noszących lokalną nazwę łupków czarnorzeckich oraz wzajemnie przewarstwionych piaskowców i łupków warstw istebniańskich tzw. piaskowce czarnorzeckie. Strop utworów fliszowych występuje na zmiennych głębokościach rzędu 1,6 7,0 m ppt. Utwory czwartorzędowe wykształcone są w postaci pokryw deluwialno wietrzelinowych. Pokrywy deluwialne są wykształcone w postaci piasków gliniastych, glin pylastych zwięzłych i iłów z rumoszem oraz wietrzelin ilasto gliniastych in situ. MiąŜszość utworów deluwialno wietrzelinowych jest rzędu 1,5 5,0m. Teren projektowanej budowy znajduje się częściowo na fragmencie naturalnego zbocza, częściowo w obrębie skarp i niecki wyrobiska po eksploatacji gliny. W czasie eksploatacji złoŝa glin teren zbocza został całkowicie zebrany do głębokości zmiennej 3 6m. W wyniku powstało sztuczne zagłębienie ograniczone od północy i wschodu skarpami. Powierzchnia skarp pomimo znacznego nachylenia jest dobrze zachowana bez oznak ruchów mas ziemi. Dobremu zachowaniu skarp sprzyja stosunkowo płytkie występowanie podłoŝa skalnego reprezentowane przez łupki i piaskowce warstw istebniańskich oraz brak lustra wody. Bez wątpienia powierzchnia skarp podlega erozji wód opadowych i
6 roztopowych napływających z kierunku niecki wyrobiska. Procesy te mają jednak charakter płytki i lokalny bez wyraźnych rozdolinień i rynien. W poziomie posadowienia projektowanego obiektu wystąpiły grunty warstw I I I - I V oraz V I Warstwa I I I - wietrzelin ilasto gliniastych in situ złoŝone z twardoplastcznych glin zwięzłych na pograniczu iłów i fragmentów zwietrzałego łupka o zmiennej zawartości procentowej 20 40 %. Grunty te występują w rejonie wyrobisk nr 2 oraz archiwalnych A/06, B/06. MiąŜszość warstwy wynosi 0,7 1,0mUogólniony stopień plastyczności I L 0,15 stopień skonsolidowania geologicznego D Uogólnione cechy fizyko - mechaniczne określono wg metody B wilgotność naturalna 23,00 % gęstość objętościowa 2,10 t/m 3 kąt tarcia wewnętrznego 11 0 kohezja 50 kpa edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej 27 000 kpa Warstwa I V - wietrzeliny ilaste in situ złoŝone z półzwartych na granicy z twardoplastycznymi iłów i iłów na pograniczu glin zwięzłych oraz fragmentów zwietrzałego łupka o zmiennej zawartości procentowej 20 46 %. Grunty te występują w rejonie wszystkich wyrobisk oraz archiwalnych A/06, B/06. MiąŜszość warstwy wynosi 0,7 1,0m Uogólniony stopień plastyczności I L 0,15 stopień skonsolidowania geologicznego D Uogólnione cechy fizyko - mechaniczne określono wg metody B wilgotność naturalna 19,35 % gęstość objętościowa 2,05 t/m 3 kąt tarcia wewnętrznego 13 0 kohezja 57 kpa edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej 60 000 kpa warstwa I V - fliszowe piaskowce i łupki tzw. warstw istebniańskich. Strop utworów fliszowych występuje na głębokościach 1,6 7,0 m ppt. Warstwy skalne są w stropowych warstwach mocno zwietrzałe i spękane. Warunki wodne. Wody podziemne występują w postaci wód gruntowych w obrębie czwartorzędowych pokryw deluwialno wietrzelinowych oraz w postaci wód szczelinowo porowych w obrębie trzeciorzędowych utworów fliszowych. Wody gruntowe są to okresowe wody sączeniowe o charakterze porowym związane z bardziej przepuszczalnymi partiami w obrębie glin i wietrzelin. Wody te alimentowane są wodami opadowymi infiltrującymi w ich obrębie w głębsze podłoŝe.cecha charakterystyczną jest ich zmienna w czasie wydajność i intensywność uzaleŝniona od warunków atmosferycznych. Sączenia mogą występować na zmiennych głębokościach w porze mokrej praktycznie w całym profilu utworów deluwialno wietrzelinowych. naleŝy liczyć się z grupowaniem sączeń na kontakcie z podłoŝem skalnym. W wykonanych otworach badawczych do głębokości 4,5 7,5 m ppt nie stwierdzono.
7 Nachylenie powierzchni terenu oraz zagłębienie terenu ( rejon niecki wyrobiska ) powodować będą spływ powierzchniowych wód opadowych i roztopowych napływających z wyŝszych partii terenu. Wody opadowe będą spływały głównie wzdłuŝ istniejącej drogi o nawierzchni gruntowej oraz po całej powierzchni zbocza w kierunku projektowanych obiektów. W okresach bardziej mokrych wody opadowe będą podtapiały rejon niecki po wyrobisku gliny. Na powierzchni terenu w miejscach bezodpływowych pojawiają się podmokłości ( rejon B ) Ponadto stwierdzono oczka wody pomimo długotrwałej pory suchej. Ze względu na charakter i proste warunki gruntowe obiekt moŝna zaliczyć do I I kategorii geotechnicznej Odbioru wykopów fundamentowych naleŝy dokonać z udziałem geologa autora opracowania geologicznego. 7. Izolacje, pionowe - cokołu na styku betonu z cegła klinkierową AQUAFIN 2K pionowe ścian wyrównawczych COMBIFLEX C2 (COMBIFLEX C2/S ) wzmocnione włókniną + warstwy drenujące lub osłaniająca pozioma przeciwwilgociowa pod posadzką - 2 x papa 9. Materiały konstrukcyjne - Beton fundamentów B 30 - Beton konstrukcyjny B25 - Stal A- I I I 34GS - Stal, A- 0 - Pustaki POROTHERM 44cm P+W, kl 10 M Pa - Cegła pełna kl 150 ( 15 M Pa ) - Zaprawy Porotherm TM do ścian zewnętrznych, TERCA KLINKIER dla cokołu z cegły klinkierowej, zaprawa cementowo wapienna M 10 dla ścian z cegły pełnej. - Drewno klasy C30
8 IV Obliczenia statyczne 1 Dach α = 30 0 1.0 ObciąŜenia - pokrycie blachą dachówkową na drewnianej więźbie 0,35 1.3 0,46 - wełna mineralna 0.15 x 0,35 0.05 1.3 0.07 płyty GKF 0.28 1.2 0.33 0,68kN/m 2 0,86 kn/m 2 na rzut g/ cos α 0,78kN/m 2 0,99kN/m 2 ObciąŜenie śniegiem H= 300 m npm Q k = 1,2kN/m 2 C = 1,2 S k = 1,44 1,5 2,16kN/m 2 S k po połaci 1,25 1,5 1,88kN/m 2 ObciąŜenie wiatrem q k = 0.40kN/m 2 C = 0.25 C e = 1,16 p k = 0.40 x 0.25 x 1.16 x 1.80 0.21 1.3 0.27 p kz = 0,40 x (-0,40) x 1,16x 1,80-0,33 1.3-0,43 Razem na rzut 2,43kN/m 2 3,42 kn/m 2 Strop drewniany - 2x płyta GKF na drewn. ruszcie 0.30 1.2 0.36 - wełna min 18 cm 0.06 1.3 0.08 - belka drewniana 0.14 1.3 0.18 - deski gr25 mm 0,13 1,3 0,17 0,63kN/m 2 0,79kN/m 2 - obciąŝenie zmienne 0,50 1.4 0,70 1.13kN/m 2 1.49 kn/m 2
9 OBCIĄśENIA: 1,3 0,7 0,2 1 1,3 0,7 0,2 2 2,5 0,7 0,4 1,3 0,2 0,4 1,3 0,2 0,4-0,3 3 4 1,3 2,5 0,7 0,4-0,3 5 1,3 0,7-0,3 6 1,3 0,7-0,3 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: "Kombinacja obciąŝeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciąŝeń: 1 0,541 0,5* 0,1-1,3 ASW 1,732-1,8* -3,3 1,5 AJSW 1,732-1,8-3,3* 1,5 AJSW 1,732-1,0-1,4 2,2* AJW 0,000 0,0 1,4-2,9* AS 2 1,610 1,8* -2,8 1,0 AJSW 1,610 1,8* 0,1-0,6 AJSW 2,540-1,8* -4,9 2,1 AJSW 2,540-1,8-4,9* 2,1 AJSW 2,540-1,1-2,9 2,7* AJW 0,000-1,2 3,0-3,8* AS 3 1,072 0,2* 0,1-2,0 ASW 0,000-1,8 2,9* -2,4 AJSW 1,559 0,0 0,3 0,9* JW 0,000-1,0 2,2-3,3* AS 4 0,390 0,2* 0,1-2,0 AS 1,559-1,8-2,7* -2,6 AJS 0,000 0,0-0,4 0,8* J 1,559-0,7-0,4 0,8* J 1,559-0,9-1,9-3,4* ASW 5 0,920 1,7* 2,7 0,6 AJS 0,920 1,7* -0,2-1,1 AJS 0,000-1,8* 5,0 1,9 AJS 0,000-1,8 5,0* 1,9 AJS 0,000-1,0 2,9 2,4* AJ 2,540-1,0-2,6-4,4* ASW 6 1,191 0,4* -0,1-2,1 AS 0,000-1,7* 3,1 0,8 AJS 0,000-0,9 1,2 1,4* AJ 1,732 0,0-1,2-3,9* ASW * = Max/Min
10 1,1 Krokiew B 18,0x7,5 - drewno klasy C 24 Nośność na zginanie: Nośność dla x a =2,54 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach AJSW : σt,0, d σm, y, d σm, z, d 0,2 + + km = f 8,62 + 4,6 0,0 + 0,7 14,77 14,77 = 0,3 < 1 f t,0, d f m, y, d m, z, d Stan graniczny uŝytkowania: Ugięcie całkowite: u z,fin = -1,8 + -0,6 = 2,4 < 12,7 = u net,fin 1,2 Belka stropowa co 85 cm ObciąŜenie 0,85 x 0,63 0,54 0,67kN/m cięŝar człowieka 1,00 1,40kN OBCIĄśENIA: 1,0 0,5 0,5 1 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+ab Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,0 2,4 0,0 0,50 2,250 3,5* 0,7 0,0 1,00 4,500 0,0-2,4 0,0 * = Wartości ekstremalne Przekrój: 1 B 18,0x7,5 Drewno C24. Nośność na zginanie: σm, y, d σm, z, d 8,6 + km = f 16,62 f m, y, d m, z, d + 0,7 0,0 16,62 = 0,5 < 1 Stan graniczny uŝytkowania: Ugięcie całkowite: u z,fin = -12,5 + -4,7 = 17,2 < 22,5 = u net,fin POŁĄCZENIE NA GWOŹDZIE W WĘŹLE NR: 2
11 80 81 Płytki 2,0 mm B 18,0x7,5 Gwoździe 4,0 mm Przyjęto połączenie z zastosowaniem płytek stalowych na jednocięte gwoździe okrągłe długości mm o średnicy d = 4,0 mm. Normowe wymagania dotyczące rozmieszczenia łączników (odległości minimalne): - rozstaw łączników w szeregu: a 1 = 28,0 mm, - rozstaw łączników w rzędach: a 2 = 14,0 mm, - odległość od krawędzi czołowej: a 3 = 42,0 mm. - odległość od krawędzi bocznych: a 4 = 28,0 mm, Przyjęte rozstawy łączników: s 1 = 80,0 mm, s 2 = 57,0 mm, 1,3 Płatew ObciąŜenie Stałe 3,10 4,00 Zmienne 3,40 5,10 OBCIĄśENIA: 3,1 3,4 3,1 3,4 3,1 3,4 3,1 3,4 1 2 3 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: AB Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,0 14,6 0,0 0,38 1,608 11,6* -0,1 0,0 1,00 4,200-19,1-23,7 0,0 2 0,00 0,000-19,1 23,7 0,0 1,00 1,000 0,0 14,6 0,0
12 3 0,00 0,000 0,0 14,6 0,0 0,50 1,600 11,6* 0,0 0,0 1,00 3,200 0,0-14,6 0,0 * = Wartości ekstremalne Przekrój: 1 B 20,0x16,0 Drewno C30. σ m,d = M / W = 19,1 / 1066,67 10 3 = 17,9 < 18,5 = 1,000 18,46 = k crit f m,d Nośność dla x a =4,20 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach AB : σm, y, d σm, z, d 17,9 + km = f 18,46 f m, y, d m, z, d + 0,7 0,0 18,46 = 1,0 = 1 Ugięcie całkowite: u z,fin = -6,9 + -5,9 = 12,9 < 16,8 = u net,fin przyjęte przekroje więźby krokwie 7,5 x 18 cm C 24 krokwie krawędziowe 14 x 18 cm płatwie 16x 20 cm słupki 16x 16 cm jętka - belka stropowa 7 5 x 18 w połączeniu krokwi belki stropowej stosować płytki stalowe perforowane 2 x 9 gwoździ d = 4,0 mm z kaŝdej strony połączenia murłaty 16x 16 cm 2 Strop nad I I I piętrem 2,0 ObciąŜenia zewnętrzne - wylewka 4 cm 0,04x 21,0 0,84 1,3 1,09 - styropian + folia 0,07 1,2 0,08 tynk 0,29 1,1 0,38 1,20kN/m 2 1,55kN/m 2 obciąŝenie zastępcze 1,25 1,2 1,50kN/m 2 obciąŝenie zmienne 2,00 1,4 2,80kN/m 2 4,45kN/m 2 5,85kN/m 2 obciąŝenie z dachu 2,43kN/m 2 3,42 kn/m 2 razem zewn 1 6,88kN/m 2 9,27kN/m 2 zmienne 2,50 1,3 3,25kN/m 2 razem zewn.2 3,70kN/m 2 4,80kN/m 2 cięŝar własny stropu 3,60 1,1 3,96kN/m 2 2,1 Strop POROTHERM l t = 5,0-6,25m Przyjęto strop Porotherm 23/50 10,48kN/m 2 13,23kN/m 2 2,1,1 Pasmo wylewane pod obciąŝeniem ścianką działową l t = 5,0m wykonać jak POZ 2,4,1 2,1,2 Pasmo wylewane przy wentylacjach l t = 6,5m
13 ObciąŜenia warstwy posadzki + zmienne 0,585x 6,88 4,02 5,42kN/m cięŝar pasma 0,34 x 4,14 1,41 1,57kN/m M max = 46,30kNm Q max = 28,50 kn 5,43kN/m 6,99kN/m Przyjęto beleczki o szerokości 25 cm wysokości 27 cm, beton B 25 stal A I I I 34 GS, A sdolne = 6,51cm 2, A sgorne = 2,56cm 2 Przyjęto zbrojenie 4 # 16 o A s = 8,04 cm 2 dołem + 2 # 16 górą, strzemiona φ 6 co15 cm. 2,2 Strop Porotherm l t = 5,75m Przyjęto strop Porotherm 23/ 50 2,2,1 Pasmo wylewane pod obciąŝeniem ścianką działową l t = 5,75m ObciąŜenia warstwy posadzki + zmienne 0,63 x 6,88 4,33 5,84kN/m cięŝar pasma 0,38 x 4,14 1,57 1,76kN/m 5,90kN/m 7,60 kn/m M max = 38,80 knm Q max = 27,00 kn Przyjęto beleczki o szerokości 25 cm wysokości 27 cm, beton B 25 stal A I I I 34 GS, A sdolne = 5,40cm 2, A sgorne = 1,05cm 2 Przyjęto zbrojenie 3 # 16 o A s = 6,03 cm 2 dołem + 2 # 16 górą, strzemiona φ 6 co15 cm. 2,2,2 Belki podwójne pod obciąŝenie więźbą, potrójne pod obciąŝenie sumaryczne ObciąŜenie ze stropu pasmo szer.0,66m 0,66 x 8,05 5,31 6,47kN/m cięŝar ścianki działowej 2,8m 5,04kN/m 6,24kN/m z więźby R 2 9,60kN/m q 1 16,07kN/m q 2 22,31kN/m M 1max = 66,41 knm < 2 x M Rd Q 1max = 64,14kN < 2 x V Rd M 2max = 92,20kNm < 3 x M Rd
14 Q 2max = 64,14kN < 3 x V Rd 2,3 Strop Porotherm l t = 5,50m Przyjęto strop Porotherm 23/ 50 2,3,1 Pasmo wylewane pod obciąŝeniem ścianką działową l t = 5,5m ze stropu pasmo szer. 1,0m 0,50 x 8,05 4,03 4,91 0,50 x 4,14 2,07 2,31 0,50 x 4,45 2,23 2,93 8,33kN/m 10,15kN/m cięŝar ścianki działowej 0,9m 1,62kN/m 2,01kN/m cięŝar ścianki działowej 2,8m 5,04kN/m 6,24kN/m siły skupione R 1 R 2 9,00kN 9,60kN OBCIĄśENIA: 9,000 9,600 8,330 8,330 1,620 3,420 1,620 1 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: ABS Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,0 49,7 0,0 0,52 2,856 74,5* 0,0 0,0 1,00 5,500 0,0-52,9 0,0 * = Wartości ekstremalne M max = 74,50 < M Rd = 124,84 knm Q max = 52,90 < 62,28 kn Pojedyncze belki +pasmo wylewane pod ściankę działową przenoszą obciąŝenie z więźby + ścianka działowa wzdłuŝ. 2,3,2 Pasmo wylewane l t = 5,5m ObciąŜenia warstwy posadzki + zmienne 0,63 x 6,88 4,33 5,84kN/m cięŝar pasma
15 0,38 x 4,14 1,57 1,76kN/m ze stropu poroth. 0,29 x 10,48 3,04 3,84kN/m 8,94kN/m 11,44kN/m M max = 50,0 knm Q max = 36,4 kn Przyjęto beleczki o szerokości 25 cm wysokości 27 cm, beton B 25 stal A I I I 34 GS, A sdolne = 7,05cm 2. Przyjęto zbrojenie 4 # 16 o A s = 8,04 cm 2 dołem + 2 # 16 górą, strzemiona φ 6 co15 cm. 2,4 Strop Porotherm l t = 5,00m Przyjęto strop Porotherm 23/ 50 2,4,1 Pasmo wylewane l t = 5,0m ObciąŜenie ze stropu pasmo szer. 1,0m 0,50 x 8,05 4,03 4,91 0,50 x 4,14 2,07 2,31 0,50 x 4,45 2,23 2,93 8,33kN/m 10,15kN/m cięŝar ścianki działowej 0,9m 1,62kN/m 2,01kN/m cięŝar ścianki działowej 2,8m 5,04kN/m 6,24kN/m siły skupione R 1 R 2 9,00kN 9,60kN Wykonać jak POZ 2,3,1 2,5 Strop Porotherm l t = 4,75m Przyjęto strop Porotherm 23/ 50 2,5,1 Pasmo wylewane pod obciąŝeniem ścianką działową l t = 4,75m ze stropu pasmo szer. 1,0m 0,50 x 8,05 4,03 4,91 0,50 x 4,14 2,07 2,31 0,50 x 4,45 2,23 2,93 8,33kN/m 10,15kN/m cięŝar ścianki działowej 0,9m 1,62kN/m 2,01kN/m cięŝar ścianki działowej 2,8m 5,04kN/m 6,24kN/m siły skupione R 1 R 2 9,00kN 9,60kN OBCIĄśENIA:
16 9,000 9,600 8,330 8,330 1,620 3,420 1,620 1 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: ABS Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,0 41,3 0,0 0,50 2,331 52,7* -0,0 0,0 1,00 4,650 0,0-47,4 0,0 * = Wartości ekstremalne M max = 52,7 < M Rd = 102,44 knm Q max = 47,4 < 62,28 kn Pojedyncze belki +pasmo wylewane pod ściankę działową przenoszą obciąŝenie z więźby Wariant 2 obciąŝeń Pasmo wylewane pod obciąŝeniem wzdłuŝ ścianką działową i tramem dolnym więźby, Zbrojenie pasma przyjęto konstrukcyjnie φ 8 co 15 x 15 cm krzyŝowo. ObciąŜenie ze stropu pasmo szer. 1,0m 0,50 x 8,05 4,03 4,91 0,50 x 4,14 2,07 2,31 0,50 x 4,45 2,23 2,93 8,33kN/m 10,15kN/m cięŝar ścianki działowej 2,8m 5,04kN/m 6,24kN/m z więźby R 2 9,60kN/m OBCIĄśENIA: 8,330 9,600 8,330 9,600 5,040 5,040 1 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: AS Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]:
17 1 0,00 0,000 0,0 62,1 0,0 0,50 2,375 73,8* 0,0 0,0 1,00 4,750 0,0-62,1 0,0 * = Wartości ekstremalne M max = 73,8 < M Rd = 102,44 knm Q max = 62,1 < 62,28 kn Pojedyncze belki +pasmo wylewane pod ściankę działową przenoszą obciąŝenie z więźby, Zbrojenie pasma przyjęto konstrukcyjnie φ 8 co 15 x 15 cm krzyŝowo. 2,5,2 Pasmo wylewane l t = 4,65m ObciąŜenia warstwy posadzki + zmienne 0,57x 6,88 3,92 5,28kN/m cięŝar pasma 0,32 x 4,14 1,32 1,48kN/m 5,24kN/m 6,76kN/m cięŝar ścianki działowej 0,9m 1,62kN/m 2,01kN/m cięŝar ścianki działowej 2,8m 5,04kN/m 6,24kN/m M max =32,30kNm Q max = 29,0 kn Przyjęto beleczki o szerokości 25 cm wysokości 27 cm, beton B 25 stal A I I I 34 GS, A sdolne = 4,43cm 2. Przyjęto zbrojenie 3 # 16 o A s = 6,03 cm 2 dołem + 2 # 16 górą, strzemiona φ 6 co15 cm. 2,6 Strop Porotherm l t = 4,50m Przyjęto strop Porotherm 23/ 50 2,6,1 Pasmo wylewane pod obciąŝeniem wzdłuŝ ścianką działową i tramem dolnym więźby l t = 4,5m Wg poz 2,5, 1 2,6,2 Pasmo wylewane l t = 4,6m ObciąŜenia warstwy posadzki + zmienne 0,63 x 6,88 4,33 5,84kN/m cięŝar pasma 0,38 x 4,14 1,57 1,76kN/m ze stropu poroth. 0,29 x 10,48 3,04 3,84kN/m 8,94kN/m 11,44kN/m
18 M max = 37,3kNm Q max = 31,40 kn Przyjęto beleczki o szerokości 25 cm wysokości 27 cm, beton B 25 stal A I I I 34 GS, A sdolne = 5,18cm 2. Przyjęto zbrojenie 3 # 16 o A s = 6,03 cm 2 dołem + 2 # 16 górą, strzemiona φ 6 co15 cm. 2,7 Strop Porotherm l t = 4,25m Przyjęto strop Porotherm 23/ 50 2,7,1 Pasmo wylewane pod obciąŝeniem ścianką działową lub tramem więźby l t = 4,25m wg poz 2,5,1 2,8 Strop Porotherm l t = 4,00m Przyjęto strop Porotherm 23/ 50 2,8,1 Pasmo wylewane pod obciąŝeniem ścianką działową lub tramem więźby, l t = 4,00m wg poz 2,5,1 2,9 Strop Porotherm l t = 3,00m Przyjęto strop Porotherm 23/50 2,10 Strop Porotherm l t = 2,50m Przyjęto strop Porotherm 23/ 50 2,11 Strop Porotherm l t = 1,75m Przyjęto strop Porotherm 23/ 50 2,12 Belka pod oparcie więźby 2,12, 1 Słupek 2,13 Belka l t = 1,58m wykonać jak poz 5,14 2,14 NadproŜa 2,14, 1 NadproŜe N-1 l t = 2,55m wykonać jak POZ 5,15, 1 2,14, 2 NadproŜe N-2 l t = 2,55m wykonać jak POZ 5,15, 2
19 2,15 Wieńce W poziomie stropu nad parterem wykonać wieńce zarówno na ścianach zewnętrznych jak i wewnętrznych. Zbrojenie wieńców 2 x 2# 12 ze stali A I I I, strzemiona φ 6 co 20cm. 2,16 NadproŜa w osi 3 jak POZ 5,16 3 Strop nad piętrem 3,0 ObciąŜenia ObciąŜenie zewnętrzne a) warstwy posadzki - podłoga 0,20 1,2 0,24 - wylewka 4 cm 0,04x 21,0 0,84 1,3 1,09 - styropian + folia 0,01 1,2 0,01 tynk 0,29 1,1 0,38 1,34kN/m 2 1,72kN/m 2 obciąŝenie zastępcze 0,75 1,2 0,90kN/m 2 obciąŝenie zmienne 1,50 1,4 2,10kN/m 2 3,59kN/m 2 4,72kN/m 2 a) warstwy posadzki - podłoga 0,20 1,2 0,24 - wylewka 4 cm 0,04x 21,0 0,84 1,3 1,09 - styropian + folia 0,01 1,2 0,01 tynk 0,29 1,1 0,38 1,34kN/m 2 1,72kN/m 2 obciąŝenie zastępcze 1,25 1,2 1,50kN/m 2 obciąŝenie zmienne 1,50 1,4 2,10kN/m 2 4,09kN/m 2 5,32kN/m 2 cięŝar własny stropu 3,38 1,1 3,72kN/m 2 Wspornik l t =1,46m ObciąŜenie 7,47kN/m 2 9,04kN/m 2 warstwy wyrównawcze 1,50 1,3 1,95 obciąŝenie zastępcze 1,25 1,2 1,50kN/m 2 2,75kN/m 2 3,45kN/m 2 obciąŝenie zmienne 5,00kN/m 2 1,3 6,50kN/m 2 3,1 Strop Porotherm l t = 6,5 1,8m 3,1,1 Pasmo wylewane l t = 6,50m ObciąŜenie warstwy posadzki 0,55 x 4,09 2,75 2,93kN/m
20 cięŝar pasma 0,54 x 0,5 x 4,14 1,12 1,25kN/m 3,37kN/m 4,18kN/m M max = 29,60 knm Q max = 18,20 kn Przyjęto beleczki o szerokości 20 cm wysokości 27 cm, beton B 25 stal A I I I 34 GS, A sdolne = 4,11cm 2. Przyjęto zbrojenie 3 # 16 o A s = 6,03 cm 2 dołem + 2 # 12 górą, strzemiona φ 6 co15 cm. 3,2 Strop Porotherm l t = 5,75m 3,2,1 Pasmo wylewane l t = 5,75 m ObciąŜenia Ze stropu warstwy 0,615x 4,09 2,51 3,27 cięŝar pasma 0,5 x 0,57 x 4,14 1,18 1,32 3,69kN/m 4,59kN/m cięŝar ścianki działowej 1,80 x 2,66 4,79kN/m 5,93kN/m 3,2,1,1 Beleczka nie obciąŝona ścianką działową = 24,90kNm = 17,30kN M max Q max Przyjęto beleczki o szerokości 20 cm wysokości 27 cm, beton B 25 stal A I I I 34 GS, A sdolne = 3,40cm 2. Przyjęto zbrojenie 2 # 16 o A s = 4,02cm 2 dołem + 2 # 12 górą, strzemiona φ 6 co15 cm. 3,2,1,2 Beleczka obciąŝona ścianką działową M max Q max = 39,80 knm = 30,60 kn Przyjęto beleczki o szerokości 25 cm wysokości 27 cm, beton B 25 stal A I I I 34 GS, A sdolne = 5,55cm 2, A sgórne = 1,26 cm. Przyjęto zbrojenie 3 # 16 o A s = 6,03cm 2 dołem + 2 # 12 górą, strzemiona φ 6 co15 cm. 3,3 Strop Porotherm l t = 5,50m
21 3,3,1 Pasmo wylewane l t = 5,50m - 4,5m Wykonać jak POZ 5,3,1 3,3,2 Pasmo wylewane l t = 5,50 m ObciąŜenia Ze stropu warstwy 0,565x 4,09 2,31 3,00 cięŝar pasma 0,5 x 0,57 x 4,14 1,18 1,32 3,49kN/m 4,32kN/m cięŝar ścianki działowej 1,80 x 2,66 4,79kN/m 5,93kN/m M max = 38,90kNm Q max = 30,10kN Przyjęto beleczki o szerokości 20 cm wysokości 27 cm, beton B 25 stal A I I I 34 GS, A sdolne = 5,48cm 2, A sgórne = 2,42 cm. Przyjęto zbrojenie 3 # 16 o A s = 6,03cm 2 dołem + 2 # 16 górą, strzemiona φ 6 co15 cm. 3,4 Strop Porotherm l t = 5,00m 3,5 Strop Porotherm l t = 4,75m 3,5,1 Pasmo wylewane l t = 4,75m ObciąŜenia Ze stropu warstwy 0,595x 4,09 2,43 3,17kN/m cięŝar pasma 0,5 x 0,57 x 4,14 1,18 1,32kN/m 3,61kN/m 4,49kN/m M max = 17,30kNm Q max = 14,60kN Przyjęto beleczki o szerokości 23 cm wysokości 27 cm, beton B 25 stal A I I I 34 GS, A sdolne = 2,27cm 2. Przyjęto zbrojenie 2 # 16 o A s = 4,02cm 2 dołem + 2 # 12 górą, strzemiona φ 6 co15 cm.
22 3,6 Strop Porotherm l t = 4,50m 3,6,1 Pasmo wylewane l t = 4,50m Ze stropu warstwy 0,565x 4,09 2,31 3,00kN/m cięŝar pasma 0,5 x 0,57 x 4,14 1,18 1,32kN/m 3,49kN/m 4,32kN/m M max = 14,50kNm Q max = 12,90kN Przyjęto beleczki o szerokości 20 cm wysokości 27 cm, beton B 25 stal A I I I 34 GS, A sdolne = 1,91cm 2. Przyjęto zbrojenie 2 # 16 o A s = 4,02cm 2 dołem + 2 # 12 górą, strzemiona φ 6 co15 cm. 3,7 Strop Porotherm l t = 4,25m 3,8 Strop Porotherm l t = 4,00m 3,9 Strop Porotherm l t = 3,00m 3,10 Strop Porotherm l t = 2,50m 3,11 Strop Porotherm l t = 1,75m 3,12 Balkon l t = 1,46m jak poz 5,12 3,13 Belka l t = 1,58m wykonać jak poz 5,14 3,14 NadproŜa 3,14,1 NadproŜe N-1 l t = 2,55m wykonać jak POZ 5,15, 1 3,14,2 NadproŜe N-2 l t = 2,55m wykonać jak POZ 5,15, 2
23 3,15 Wieńce W poziomie stropu nad parterem wykonać wieńce zarówno na ścianach zewnętrznych jak i wewnętrznych. Zbrojenie wieńców 2 x 2# 12 ze stali A I I I, strzemiona φ 6 co 20cm. 3,16 NadproŜa w osi 3 jak POZ 5,16 4.Strop nad piętrem 4,0 ObciąŜenia ObciąŜenie zewnętrzne a) warstwy posadzki - podłoga 0,20 1,2 0,24 - wylewka 4 cm 0,04x 21,0 0,84 1,3 1,09 - styropian + folia 0,01 1,2 0,01 tynk 0,29 1,1 0,38 1,34kN/m 2 1,72kN/m 2 obciąŝenie zastępcze 0,75 1,2 0,90kN/m 2 obciąŝenie zmienne 1,50 1,4 2,10kN/m 2 3,59kN/m 2 4,72kN/m 2 a) warstwy posadzki - podłoga 0,20 1,2 0,24 - wylewka 4 cm 0,04x 21,0 0,84 1,3 1,09 - styropian + folia 0,01 1,2 0,01 tynk 0,29 1,1 0,38 1,34kN/m 2 1,72kN/m 2 obciąŝenie zastępcze 1,25 1,2 1,50kN/m 2 obciąŝenie zmienne 1,50 1,4 2,10kN/m 2 4,09kN/m 2 5,32kN/m 2 cięŝar własny stropu 3,38 1,1 3,72kN/m 2 Wspornik l t =1,46m ObciąŜenie 7,47kN/m 2 9,04kN/m 2 warstwy wyrównawcze 1,50 1,3 1,95 obciąŝenie zastępcze 1,25 1,2 1,50kN/m 2 2,75kN/m 2 3,45kN/m 2 obciąŝenie zmienne 5,00kN/m 2 1,3 6,50kN/m 2 4,1 Strop Porotherm l t = 6,5 1,8m 4,2 Strop Porotherm l t = 5,75m 4,3 Strop Porotherm l t = 5,50m
24 4,3,1 Pasmo wylewane l t = 5,5m - 4,5m Wykonać jak POZ 5,3,1 4,4 Strop Porotherm l t = 5,00m 4,5 Strop Porotherm l t = 4,75m 4,6 Strop Porotherm l t = 4,50m 4,7 Strop Porotherm l t = 4,25m 4,8 Strop Porotherm l t = 4,00m 4,9 Strop Porotherm l t = 3,00m 4,10 Strop Porotherm l t = 2,50m 4,11 Strop Porotherm l t = 1,75m 4,12 Balkon l t = 1,46m jak poz 5,12 4,13 Belka l t = 1,58m wykonać jak poz 5,14 4,14 NadproŜa 4,14, 1 NadproŜe N-1 l t = 2,55m wykonać jak POZ 5,15, 1 4,14, 2 NadproŜe N-2 l t = 2,55m wykonać jak POZ 5,15, 2
25 4,15 Wieńce W poziomie stropu nad parterem wykonać wieńce zarówno na ścianach zewnętrznych jak i wewnętrznych. Zbrojenie wieńców 2 x 2# 12 ze stali A I I I, strzemiona φ 6 co 20cm. 4, 16 NadproŜa w osi 3 jak POZ 5,16 5 Strop nad parterem 5,0 ObciąŜenia ObciąŜenie zewnętrzne a) warstwy posadzki - podłoga 0,20 1,2 0,24 - wylewka 4 cm 0,04x 21,0 0,84 1,3 1,09 - styropian + folia 0,01 1,2 0,01 tynk 0,29 1,1 0,38 1,34kN/m 2 1,72kN/m 2 obciąŝenie zastępcze 0,75 1,2 0,90kN/m 2 obciąŝenie zmienne 1,50 1,4 2,10kN/m 2 3,59kN/m 2 4,72kN/m 2 a) warstwy posadzki - podłoga 0,20 1,2 0,24 - wylewka 4 cm 0,04x 21,0 0,84 1,3 1,09 - styropian + folia 0,01 1,2 0,01 tynk 0,29 1,1 0,38 1,34kN/m 2 1,72kN/m 2 obciąŝenie zastępcze 1,25 1,2 1,50kN/m 2 obciąŝenie zmienne 1,50 1,4 2,10kN/m 2 4,09kN/m 2 5,32kN/m 2 zmienne komunikacja 2,00 1,4 2,80kN/m 2 cięŝar własny stropu 3,38 1,1 3,72kN/m 2 Wspornik l t =1,46m ObciąŜenie q 1 7,47kN/m 2 9,04kN/m 2 q 2 6,72kN/m 2 8,24kN/m 2 warstwy wyrównawcze 1,50 1,3 1,95 obciąŝenie zastępcze 1,25 1,2 1,50kN/m 2 2,75kN/m 2 3,45kN/m 2 obciąŝenie zmienne 5,00kN/m 2 1,3 6,50kN/m 2 5,1 Strop Porotherm l t = 6,5 1,8m 5,2 Strop Porotherm l t = 5,75m 5,3 Strop Porotherm l t = 5,50m
26 5,3,1 Pasmo wylewane l t = 5,5m - 4,5m ObciąŜenie Z pasma wylewanego warstwy posadzki 0,535 x 4,09 2,19 2,85kN/m cięŝar pasma 0,575x 0,5 x 4,14 1,18 1,32kN/m pasmo sąsiednie 0,305 x 7,47 2,28 2,76kN/m M max = 33,0 knm Q max = 24,0 knm 5,65kN/m 6,93kN/m Przyjęto beleczki o szerokości 25 cm wysokości 27 cm, beton B 25 stal A I I I 34 GS, A s = 4,55 cm 2. Przyjęto zbrojenie 3 # 16 o A s = 6,03cm 2 dołem + 2 # 12 górą, strzemiona φ 6 co15 cm. 5,4 Strop Porotherm l t = 5,00m 5,5 Strop Porotherm l t = 4,75m 5,6 Strop Porotherm l t = 4,50m 5,7 Strop Porotherm l t = 4,25m 5,8 Strop Porotherm l t = 4,00m 5,9 Strop Porotherm l t = 3,00m 5,10 Strop Porotherm l t =2,50m 5,11 Strop Porotherm l t =2,50m
27 5,12 Balkon l t = 1,46m M max = 14,10 knm Q max = 19,50 kn Przyjęto płytę Ŝelbetową gr 13,0cm,beton B 25 stal A I I I 34 GS,A s = 3,8 cm 2. Przyjęto zbrojenie φ 10 co 15 cm o A s =5,23 cm 2, pręty rozdzielcze φ 6 co 20 cm. 5,13 Belki przy wiatrołapach reakcje z belek spocznikowych 30,90 x 4 123,6kN 145,20kN obciąŝenie z podestów Porotherm 7,72 x 1,5 x 3 34,74kN/m 42,03kN/m 7,94 x 1,5 x 1 11,91kN/m 14,37kN/m 46,65kN/m 56,40kN/m cięŝar ściany I 11,41x 3,94 44,96 1,1 49,46kN/m 11,95x 0,03 x 19,0 6,81 1,3 8,85kN/m 0,27 x 0,25 x 25,0 x 3 5,06 1,1 5,57kN/m 56,83kN/m 63,88kN/m cięŝar ściany I I 12,33 x 3,94 48,58 1,1 53,44kN/m 12,93x 0,03 x 19,0 7,37 1,3 9,58kN/m 0,27 x 0,25 x 25,0 x 3 5,06 1,1 5,57kN/m 61,01 kn/m 68,59kN/m OBCIĄśENIA: 123,600 56,830 56,830 46,650 56,830 46,650 2 61,010 1 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,0 29,7 53,2 0,22 0,413 6,1* -0,2 54,2 1,00 1,889-70,9-103,3 57,6 2 0,00 0,000-70,9 252,1-0,0 0,53 1,120 61,1* -1,0-0,0 1,00 2,100 0,0-123,6-0,0
28 * = Wartości ekstremalne 4 16 45,00 Wymiary przekroju [cm]: h=45,0, b=44,0, beton B 25, Stal A I I I, A smaxpodp = 5,18cm 2, A smax przęsł = 4,43 cm 2 przyjęto 4φ 16 dołem o A s = 8,04 cm 2 +4φ 16 górą strzemiona φ 8 co 9-15 cm czterocięte. 4 16 40,00 5,13,1 Słup Siła skupiona 370,30 kn Przyjęto ze względów konstrukcyjnych słup o wym. 25 x 44 cm zbrojony 2 x 3 # 16 strzemiona φ6 co 10 20 cm 5,14 Belka l t = 1,58 ze stropu 3,0 x 7,47 22,41 27,12kN/m Przyjęto belkę o wymiarach 25 x 25 cm z betonu B 25, zbrojona stalą A I I I. Zbrojenie 3 # 12 dołem o A s =3,39cm 2 + 2#12 górą, strzemiona φ 6 co 15 cm. 5, 15 NadproŜa w ścianach zewnętrznych 5,15, 1 NadproŜe N-1 l t = 2,55m ObciąŜenia reakcja ze wspornika 15,90 19,50 ze stropu 0,30 x 7,74 2,32 2,71 cięŝar wieńca 0,27 x 0,25 x 25,0 1,69 1,1 1,86 cięŝar ściany podparapetowej 3,70 x 0,94 3,48 1,1 3,83 0,03 x 0,94 x 19,0 0,54 1,3 0,70 M max = 24,50 knm Q max = 38,40kN 23,93kN/m 28,60kN/m Przyjęto belkę o wymiarach 23 x 25 cm z betonu B 25, zbrojona stalą A I I I.
29 Zbrojenie 3 # 16 dołem o A s =6,03 cm 2 + 2#12 górą, strzemiona φ 6 co 10 cm. 5,15, 2 NadproŜe N-2 l t = 2,55m ObciąŜenia reakcja ze wspornika 15,90 19,50 ze stropu 0,5 x 5,50 x 7,74 21,29 24,86 cięŝar wieńca 0,27 x 0,25 x 25,0 1,69 1,1 1,86 cięŝar ściany podparapetowej 3,70 x 0,94 3,48 1,1 3,83 0,03 x 0,94 x 19,0 0,54 1,3 0,70 M max = 45,70kNm Q max = 70,3kN 42,90kN/m 50,75kN/m Przyjęto belkę o wymiarach 50 x 25 cm(łącznie nadproŝe+ wieniec) z betonu B 25, zbrojona stalą A I I I. A s = 2,96cm 2. Zbrojenie 3# 16 dołem o A s =6,03cm 2 + 2# 12 górą, strzemiona φ 8co 18 cm. 5,16 NadproŜe w osi 3 l = 1,35m ObciąŜenia Ze stropu 4,83 x 7,47 36,08 43,66kN/m cięŝar ściany 0,25 x 2,93 x 14,50 10,62 1,1 11,68kN/m 0,03 x 2,93 x 19,0 1,67 1,3 2,17kN/m M max = 13,50 knm Q max = 39,90kN 48,37kN/m 57,51kN/m Przyjęto belkę o wymiarach 25 x 25 cm z betonu B 25, zbrojona stalą A I I I. Wymagane zbrojenie A sdolne = 1,9 cm 2. Przyjęto zbrojenie 3 # 12 dołem o A s =2,26cm 2 + 2#12 górą, strzemiona φ 6 co 15 cm. 5,16,1 Trzpień 25 x 37 cm Przyjęty konstrukcyjnie o wym. 25x 37 cm, zbrojenie 4# 16 w naroŝach, strzemiona φ 6 co 10 20 cm. 5,17 Wieńce W poziomie stropu nad parterem wykonać wieńce zarówno na ścianach zewnętrznych jak i wewnętrznych. Zbrojenie wieńców 2 x 2φ 12 ze stali A I I I, strzemiona φ 6 co 20 cm 6 Strop nad piwnicami
30 6,0 ObciąŜenia ObciąŜenie zewnętrzne a) warstwy posadzki - podłoga 0,20 1,2 0,24 - wylewka 4 cm 0,04x 21,0 0,84 1,3 1,09 - styropian + folia 0,01 1,2 0,01 tynk 0,29 1,1 0,38 1,34kN/m 2 1,72kN/m 2 obciąŝenie zastępcze 0,75 1,2 0,90kN/m 2 obciąŝenie zmienne 1,50 1,4 2,10kN/m 2 3,59kN/m 2 4,72kN/m 2 a) warstwy posadzki - podłoga 0,20 1,2 0,24 - wylewka 4 cm 0,04x 21,0 0,84 1,3 1,09 - styropian + folia 0,01 1,2 0,01 tynk 0,29 1,1 0,38 1,34kN/m 2 1,72kN/m 2 obciąŝenie zastępcze 1,25 1,2 1,50kN/m 2 obciąŝenie zmienne 1,50 1,4 2,10kN/m 2 4,09kN/m 2 5,32kN/m 2 cięŝar własny stropu 3,38 1,1 3,72kN/m 2 cięŝar 1m 2 ściany działowej 7,47kN/m 2 9,04kN/m 2 - z cegły modularnej 15 szt x 0,07 1,05 1,2 1,26 - spoiny 0,088x 19,0 x 5 x 0,012 0,10 1,3 0,13 0,088x0,012 x 19,0 x4 0,08 1,3 0,10 -tynk 0,03 x 19,0 0,57 1,3 0,74 1,80kN/m 2 2,23kN/m 2 - z cegły kratówki 17 x 0,08 1,36 1,2 1,63kN/m 2 - spoiny 0,12x 19,0 x 5 x 0,012 0,14 1,3 0,18kN/m 2 0,12x0,012 x 19,0 x4 0,11 1,3 0,14kN/m 2 - tynk 0,03 x 19,0 0,57 1,3 0,74kN/m 2 cięŝar 1 m 2 pasma wylewanego/m 2 2,18kN/m 2 2,69kN/m 2 beton 0,19x 25,0x0,465/0,625 3,53 1,1 3,88kN/m 2 pustak 0,38/0,625 0,61 1,2 0,74kN/m 2 6,1 Strop Porotherm l t = 5,5m 6,1,1 Belka - wymian przy kominie wykonać jak POZ 5,3,1 4,14kN/m 2 4,62kN/m 2
31 6,1,2 Sprawdzenie belki pod obciąŝeniem ścianką działową 12 cm cięŝar ścianki działowej z cegły kratówki gr12 cm 2,18x 2,66 5,80kN/m 7,15 kn/m ze stropu 7,47 x 0,625 4,67kN/m 5,65kN/m 10,47kN/m 12,80kN/m M max = 48,40kNm< 50,45kNm Q max = 35,20kN > 24,91kN Pojedyncza belka nie jest wystarczająca dla przeniesienia obciąŝeń ścianki działowej, przyjęto belki podwójne. 6,2 Strop Porotherm l t = 4,5m 6,3 NadproŜe okienne wylewane l t = 1,26m ObciąŜenie cięŝar ściany 12,68 x 11,50 x 0,44 70,58 0,03 x 12,68 x 19,0 9,40 ze stropu 0,5 x 5,50 x ( 10,48 + 3 x 7,47 ) 90,45 170,43kN/m M max = 34,2 knm Q max = 108,20 kn Przyjęto belkę o wymiarach 25 x 32 cm z betonu B 25, zbrojona stalą A I I I. Wymagane zbrojenie A sdolne = 3,75 cm 2. Przyjęto zbrojenie 3 # 14 dołem o A s =4,62cm 2 + 3#14 górą, strzemiona φ 8 co 9 cm rozsunąć w miejscu belki POROTHERM i dołoŝyć dodatkowe strzemiona obok. 6,4 Belka l t = 1,05 m I wariant obciąŝenia ObciąŜenie z nadproŝa CięŜar ściany na nadproŝu 0,64 x 18,0 x 0,25 x 1,1 3,17 0,64 x 19,0 x 0,03 x 1,3 0,47 ze stropu 5,25 x (10,34+3 x 7,47) 171,94 175,58kN/m reakcja z nadproŝa 0,65 x 175,58 114,13 kn reakcja z pilastra 2,10 x 0,15x 0,25 x 18,0x 1,1x 4 6,23 2,10 x 0,15 x 0,03 x 19,0x 1,3 0,23
32 I I wariant 120,59kN ściany przydylatacyjne i z pełną ścianą wariant I obciąŝeń 15,96x18,0 x 0,25 x 1,1 79,00 15,96x 19,0 x 0,03 x 1,3 11,83 ze stropów 2,875 x (10,34+3 x 7,47) 94,16 185,99kN/m wariant I I ze stropów 4,625 x (10,34+3 x 7,47) 151,47 cięŝar pilastra ściany 0,25 x 11,74 x 18,0 x 1,1 58,11 0,03 x 11,74 x 19,0 x 1,3 8,70kN/m 218,28kN/m OBCIĄśENIA: 218,3 218,3 1 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,0 115,8 0,0 0,50 0,525 30,4* 0,0 0,0 1,00 1,050-0,0-115,8 0,0 * = Wartości ekstremalne 3 14 35,00 Przyjęto belkę o wym 25 x 35 cm z betonu B 25, zbrojona stalą A I I I. Wymagane zbrojenie A sdolne = 2,94 cm 2. Przyjęto zbrojenie 3 # 14 dołem o A s =4,62cm 2 + 3#14 górą, zagęścić φ 8 co 8 cm. 3 14 25,00 6,5 Płyta tarasu
33 ObciąŜenie warstwy wyrównawcze 0,23 1,3 0,30 0,04x 21,0 0,84 1,3 1,09 izolacja 0,07 1,3 0,09 cięŝar płyty 0,12x25,0 3,00 1,1 3,30kN/m 1,14kN/m 2 4,78kN/m 2 M max = 2,15 knm Przyjęto płytę grubości 12 cm z betonu B 25, zbrojenie stalą A I I I. Przyjęto zbrojenie #8 co 15 x 15 cm dołem o A s = 3,35 cm 2 7. Klatki schodowe ObciąŜenia Płyta biegowa stopnie 0,5 x 0,18 x 24,0 2,16 1,1 2,38 tynk 0,29 1,3 0,38 2,45kN/m 2 2,76kN/m 2 obciąŝenie zmienne 3,00kN/m 2 1,3 3,90kN/m 2 płyta spocznikowa warstwy wyrównawcze 0,23 1,3 0,30 0,29 1,3 0,38 0,52kN/m 2 0,68kN/m 2 cięŝar płyty 0,14x25,0 3,50 1,1 3,85kN/m 7,1 Bieg M max = 23,1 knm R 2 = 45,6 kn Przyjęto płytę grubości 14 cm z betonu B 25, zbrojenie stalą A I I I 10 cm o A s = 11,31 cm 2, pręty rozdzielcze φ6 co 20 cm. 7,2 Belka spocznikowa l t =2,84m φ 12 co reakcja z biegu 19,90 23,40kN M max = 28,20 knm Q max = 33,0kN ( 28,30 ) Przyjęto belkę o wymiarach 24 x 32 cm z betonu B 25 stali A I I I, A s = 3,04 cm 2 Przyjęto zbrojenie 4 #12 dołem o A s = 4,52cm 2 + 2 # 12 górą, strzemiona φ 6 co 15 cm zagęścić na odcinku 0,6m przy podporach. 7,3 Belka dwuprzęsłowa l t1 =3,53m, l t2 = 2,22m
34 podest - strop Porotherm warstwy wyrównawcze 1,34 1,72 cięŝar własny stropu 3,38 3,72 zmienne 3,00 3,90 7,72kN/m 9,34kN/m przęsło 2,2m 1,50 x 7,72 11,58 14,01kN/m 0,875x 10,48 9,17 11, 58kN/m cięŝar ściany gr 25 cm 0,25 x 18,0 x 2,82 12,69 1,1 13,96kN/m 0,03 x 19,0 x 2,82 1,61 1,3 2,09kN/m 35,05kN/m 41,64kN/m reakcja z belki Poz 7,2,1 10,30kN/m 11,90kN/m przęsło 3,53m 23,47kN/m 27,63kN/m OBCIĄśENIA: 10,300 35,050 35,050 23,470 23,470 1 2 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,0 41,8 0,0 0,39 1,379 28,9* 0,1 0,0 1,00 3,530-41,0-65,0 0,0 2 0,00 0,000-41,0 76,3 0,0 0,66 1,452 12,3* 0,1 0,0 1,00 2,200-0,0-33,1 0,0 * = Wartości ekstremalne Przyjęto belkę o wymiarach 25 x 40 cm z betonu B 25 stali A I I I, A sdolne = 3,43cm 2, zbrojenie 3# 16 dołem o A s = 6,03 cm 2 + 3# 16 górą, strzemiona φ 8 co 10-18 cm zagęścić na odcinku 0,6m przy podporach. 7,3,1 Słup N = 389,70kN e = 0,02m Przyjęto słup o przekroju kołowym D = 0,25m z betonu B 25 stali A I I I, zbrojenie 6 φ 16 po obwodzie, strzemiona φ 6 co 10-20 cm.
35 7,4 Belka dwuprzęsłowa Ze względów konstrukcyjnych przyjęto belkę 25 x 27 cm z betonu B 25 stali A I I I - zbrojoną 2 x 3φ 12 strzemiona φ 6 co 15 cm. 7,5 Belka pod kawałek spocznika ObciąŜenie Ze względów konstrukcyjnych przyjęto belkę 25 x 25 cm z betonu B 25 stali A I I I - zbrojoną 2 x 2φ 12 strzemiona φ 6 co 10 cm. 8. Posadowienie obiektu Parametry geotechniczne warstwy I I I najgorszej w poziomie posadowienia Gęstość objętościowa 2,1 x 0,9 1,89t/m 3 Kąt tarcia Φ = 11 x 0,90 9,9 0 Kohezja 50 x 0,9 45kPa 8,1 Ława pod ścianę zewnętrzną osie A i B ObciąŜenia cięŝar ściany 0,44 x 13,0 x 14,50 82,94 91,23 0,03 x 13,0 x 19,0 7,41 9,63 ze stropów 0,5 x 0,625 x (10,48 + 3 x 7,47) 10,28 12,61 cięŝar ławy z gruntem na odsadzce 0,60 x 1,60 x 23,0 22,08 1,1 24,29 122,71 137,76kN/m q rs = 137,76/0,60 = 229,60 kpa 8,2 Ława pod ściany zewnętrzne nie obciąŝone stropem, obciąŝone balkonami ObciąŜenia cięŝar ściany 0,44 x 13,0 x 14,50 82,94 91,23 0,03 x 13,0 x 19,0 7,41 9,63 ze stropów 0,5 x 0,625 x (10,48 + 3 x 7,47) 10,28 12,61 z balkonów 1,20 x 11,0 x 3 39,60 48,71 cięŝar ławy z gruntem na odsadzce 0,80 x 1,60 x 23,0 29,44 1,1 32,38 169,67 194,56kPa q rs = 194,56/0,8 = 243,20kPa 8,3 Ławy pod ściany wewnętrzne obciąŝone stropami trakt 0,5x 8,15 m ObciąŜenia cięŝar ściany ceramicznej
36 0,25 x 11,79 x 18,0 53,06 1,1 58,37 0,03 x 11,79 x 19,0 6,72 1,3 8,74 ze stropów 0,5 x 8,15 x 32,89 134,03 164,26 cięŝar ściany wyrównawczej 1,30 x 3,0 x 23,0 89,70 1,1 98,67 283,51 330,04kN/m q rs = 330,04/1,30= 253,88kPa 8,4 Ławy pod ścianę wewnętrzną przy trakcie 0,5 x 9,65m ObciąŜenia cięŝar ściany ceramicznej 0,25 x 11,79 x 18,0 53,06 1,1 58,37 0,03 x 11,79 x 19,0 6,72 1,3 8,74 ze stropów 0,5 x 9,65x 32,89 158,69 194,69 cięŝar ściany wyrównawczej 1,40 x 3,0 x 22,0 92,40 1,1 101,64 310,87 363,44kN/m q rs = 363,44/1,4 = 259,60kPa 8,5 Ławy pod ścianę wewnętrzną przy trakcie 0,5 x 10,25m ObciąŜenia cięŝar ściany ceramicznej 0,25 x 11,79 x 18,0 53,06 1,1 58,37 0,03 x 11,79 x 19,0 6,72 1,3 8,74 ze stropów 0,5 x10,25x 32,89 168,56 206,79 cięŝar ściany wyrównawczej 1,50 x 3,0 x 22,0 99,00 1,1 108,90 327,34 382,80kN/m q rs = 382,80/1,5 = 255,20kPa 8,6 Ławy pod ściany wewnętrzne przydylatacyjne przy trakcie 0,5 x 10,52m ObciąŜenia cięŝar ściany ceramicznej 0,25 x 11,79 x 18,0 x2 106,11 1,1 116,72 0,03 x 11,79 x 19,0 6,72 1,3 8,74 ze stropów 0,5 x10,25x 32,89 168,56 206,79 cięŝar ściany wyrównawczej 1,7 x 3,0 x 22,0 112,20 1,1 123,42 386,99 455.67kN/m q rs = 455,67/1,7 = 268,04 8,7 Ława pod ściany zewnętrzne obciąŝone stropem, obciąŝone balkonami ObciąŜenia cięŝar ściany 0,44 x 12,70 x 14,50 81,03 89,13
37 0,03 x 12,70 x 19,0 7,24 9,41 ze stropów 0,5 x 5,5 x (10,48 + 3 x 7,47) 90,45 110,96 z balkonów 1,20 x 11,0 x 3 x 0,5 19,80 24,36 cięŝar ławy z gruntem na odsadzce 1,1 x 1,60 x 22,5 39,60 1,1 43,56 238,12 277,42kN/m q rs = 277,42/1,10 = 252,20kPa 8,8 Ławy pod ścianę wewnętrzną nie obciąŝona stropem lub obciąŝoną traktem 0,875 ObciąŜenia cięŝar ściany ceramicznej 0,25 x 11,79 x 18,0 53,06 1,1 58,37 0,03 x 11,79 x 19,0 6,72 1,3 8,74 ze stropów 0,875x 32,89 28,78 35,31 cięŝar ławy z gruntem na odsadzce 0,60 x 3,00 x 23,0 41,40 45,54 129,96kN/m 147,96kN/m q rs = 147,96/0,60 = 246,60kPa 8,9 Ławy pod ścianę wewnętrzną przy trakcie 0,5 x 6,00m ObciąŜenia cięŝar ściany ceramicznej 0,25 x 11,79 x 18,0 53,06 1,1 58,37 0,03 x 11,79 x 19,0 6,72 1,3 8,74 ze stropów 0,5 x6,00x 32,89 98,67 121,05 cięŝar ławy z gruntem na odsadzce 1,0 x 3,0 x 23,0 69,00 1,1 75,90 187,89 263,70kN/m q rs = 263,70/1,0 = 263,70kPa 8,10 Ławy pod ścianę wewnętrzną przy trakcie 0,5 x 4,00m ObciąŜenia cięŝar ściany ceramicznej 0,25 x 11,79 x 18,0 53,06 1,1 58,37 0,03 x 11,79 x 19,0 6,72 1,3 8,74 ze stropów 0,5 x4,00x 32,89 65,78 80,70 cięŝar ławy z gruntem na odsadzce 0,80 x 3,0 x 23,0 55,20 1,1 60,72 180,76 208,53kN/m q rs = 208,53/0,80 = 260,66kPa
38 8,10 Ławy pod ścianę wewnętrzną przy klatce schodowej ObciąŜenia cięŝar ściany ceramicznej 0,25 x 14,60 x 18,0 65,70 1,1 72,27 0,03 x 14,60 x 19,0 8,32 1,3 10,82 ze stropów 0,5 x5,50x 32,89 90,45 110,96 cięŝar ławy z gruntem na odsadzce 1,0 x 3,0 x 23,0 69,00 1,1 75,90 233,47 269,95kN/m q rs = 269,95/1,00= 269,95 kpa 8,11 Ława pod ścianę zewnętrzną klatki schodowej ObciąŜenie z klatki schodowej 1,50x8,95x4 53,70 63,06 cięŝar ściany 8,81 x 0,44x 14,50 56,21 1,1 61,83 8,81 x 0,03 x 19,00 5,02 1,3 6,53 cięŝar ściany i ławy 0,80 x 3,00 x 23,0 55,20 1,1 60,72 170,13 192,14kN/m q rs = 192,14/0,80 = 240,18kPa 8,12 Ława pod ścianą wewnętrzną część podpiwniczona ObciąŜenia cięŝar ściany ceramicznej 0,25 x 11,79 x 18,0 53,06 1,1 58,37 0,03 x 11,79 x 19,0 6,72 1,3 8,74 ze stropów 0,5 x5,50x 32,89 90,45 110,96 0,5 x 5,50 x 7,47 20,54 24,86 cięŝar ściany piwnic 0,25 x 25,0 x 2,67 16,69 1,1 18,36 cięŝar ławy 1,0 x 0,50 x 24,0 12,00 1,1 13,20 0,375x 2,30x 20,0 17,25 1,1 18,98 220,21 253,47kN/m q rs = 253,47/1,0 = 253,47kPa 8,13 Ława pod ściany zewnętrzne obciąŝone stropem, obciąŝone balkonami ze stropów 0,5 x5,50x 32,89 90,45 110,96 0,5 x 5,50 x 7,47 20,54 24,86 cięŝar ściany 0,44 x 12,70 x 14,50 81,03 89,13 0,03 x 12,70 x 19,0 7,24 9,41 cięŝar ściany 0,44 x 2,8 x 23,0 28,34 1,1 31,17
39 0,375x 1,70x 20,0 12,75 1,1 14,03 cięŝar ławy 1,2 x 0,50 x 24,0 14,40 1,1 15,84 252,35 295,40kN/m q rs = 295,40/1,2 = 246,17kPa 8,14 Ściany obciąŝone gruntem Parametry geotechniczne warstwy I I I najgorszej w poziomie posadowienia Gęstość objętościowa 2,05 x 0,9t/m 3 Kąt tarcia Φ = 13 x 0,90 11,7 0 Kohezja 50 x 0,9 45kPa K = tg 2 39.15 = 0,6628 P na głębokości 2,69m P 1 = 20,5 x 2,69 x 0,6629 36,55 1,2 43,86kN/m 2 P 2 = 1,5 x 0,6629 1,00 1,2 1,20kN/m 2 p na głębokości 2,15m 37,55 45,06kN/m 2 p 1 = 20,5x 2,15 x 0,6629 29,22 1,2 35,06kN/m 2 P 2 = 1,5 x 0,6629 1,00 1,2 1,20kN/m 2 8,14,1 Ściana oparta na trzech krawędziach 2,8/4,50 = 0,6222 30,22 36,26kN/m 2 M y0 = 0,02414 x 45,06x 4,5 2 = 22,03kNm Przyjęto ścianę grubości 35 cm zbrojoną stalą A I I I, Zbrojenie wymagane A s = A smiń = 4,94 cm 2 przyjęto zbrojenie # 12 co 20 x 20 cm krzyŝowo obustronie o A s = 5,65 cm 2 8,14 Ściana oparta na trzech krawędziach a/b = 0,56 M = 0,06644 x 26,36 x 5,0 2 A = 669, A s = 6,00 cm 2 = 60,23 knm Przyjęto ścianę grubości 35 cm zbrojoną stalą A I I I, Zbrojenie wymagane A s = A smiń = 4,94 cm 2 przyjęto zbrojenie # 12 co 15 x 15cm krzyŝowo obustronnie o A s = 7,54cm 2.