PROJEKT BUDOWLANY - TOM II CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA

Transkrypt

1 PROJEKT BUDOWLANY - TOM II CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA Budowa obiektów CARGO CITY - Centralna wartownia Służby Ochrony Lotniska wraz z uzbrojeniem terenu na terenie MPL Katowice w Pyrzowicach, Pyrzowice dz. nr 497/05 obr Pyrzowice. Inwestor: Górnośląskie Towarzystwo Lotnicze S.A. al. Korfantego 8, 40-6 Katowice Projektował: inż. Kazimierz Kozłowski upr. bud. FT-886/00/84 Sprawdził: mgr inż. Grzegorz Konopa upr. bud. SLK/598/POOK/07 Częstochowa, październik 07

2

3

4

5 SPIS ZAWARTOŚCI DO PROJEKTU BUDOWLANEGO - CZĘŚCI KONSTRUKCYJNEJ I. OPIS TECHNICZNY. Podstawa opracowania.... Przedmiot opracowania.... Opis ogólny Układ konstrukcyjny obiektu Zastosowane schematy konstrukcyjne Założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji Konstrukcje nowe, niesprawdzone Kategoria geotechniczna obiektu Warunki posadowienia (warunki gruntowo wodne) Rozwiązania konstrukcyjno materiałowe podstawowych elementów konstrukcji Zabezpieczenie przed wpływem eksploatacji górniczej Technologia wykonania obiektu oraz ogólne wytyczne dotyczące robót budowlanych Zabezpieczenia antykorozyjne Informacje dodatkowe Podstawowe wyniki obliczeń Zestawienie obciążeń Fundamenty wybrane elementy Rama nośna w osiach i Rama nośna w osiach 5 do Płatew w osiach do Naroże ramy w osiach 5 do 7 węzeł nr połączenie X Połączenie ramy w osiach 5 do 7 z fundamentem węzeł nr połączenie X... II. RYSUNKI KONSTRUKCYJNE Rzut fundamentów... rys. nr 0K. Fundamenty - zbrojenie... rys. nr 0K. Fundamenty - zbrojenie... rys. nr 0K 4. Fundamenty - zbrojenie... rys. nr 04K 5. Fundamenty - zbrojenie... rys. nr 05K 6. Fundamenty - zbrojenie... rys. nr 06K 7. Rzut konstrukcji ściany konstrukcyjne i rozmieszczenie słupów... rys. nr 07K 8. Rzut konstrukcji - dach... rys. nr 08K 9. Przekrój oś... rys. nr 09K 0. Przekrój oś 5,6,7... rys. nr 0K. Przekrój oś,4... rys. nr K. Przekrój oś 8... rys. nr K. Przekrój oś D... rys. nr K 4. Przekrój oś B... rys. nr 4K 5. Przekrój oś E... rys. nr 5K 6. Widoki ścian podłużnych... rys. nr 6K

6 I. OPIS TECHNICZNY do projektu budowlanego - część konstrukcyjna Budowa obiektów Cargo City - Centralna Wartownia Służby Ochrony Lotniska wraz z uzbrojeniem terenu na terenie MPL Katowice w Pyrzowicach, dz. nr 497/05, obręb 0005 Pyrzowice. Podstawa opracowania Niniejszy projekt opracowano na podstawie: - Zlecenia Zamawiającego, - Projektu budowlanego cz. architektoniczna, - Norm i normatywów do projektowania w specjalności konstrukcyjno budowlanej - Obliczeń statyczno wytrzymałościowych - Opinii geotechnicznej dla budowy obiektów CARGO CITY oraz posterunku Służby Ochrony Lotniska na terenie Międzynarodowego Portu Lotniczego Katowice w Pyrzowicach. Wykonana przez Biuro Badawczo - Projektowe Geologii i Ochrony Środowiska GEOBIOS sp. z o.o., Częstochowa ul. Tartakowa 8.. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt budowlany konstrukcji Centralnej Wartowni Służby Ochrony Lotniska na terenie MPL Katowice w Pyrzowicach, dz. nr 497/05, obręb 0005 Pyrzowice.. Opis ogólny Projektuje się obiekt o konstrukcji stalowej posiadający w rzucie kształt prostokąta, z dachem jednospadowym. Obiekt znajdować się będzie w II strefie obciążeń śniegiem wg PN-80/B-000 Az/006 oraz I strefie obciążeń wiatrem wg PN-77/B-00 Az/009. Obciążenia stałe i zmienne przyjęto wg właściwych norm. 4. Układ konstrukcyjny obiektu Budynek został zaprojektowany w technologii stalowej. Jego konstrukcja składa się z jedno i dwuprzestrzennych ram stalowych nośnych posadowionych na stopach fundamentowych żelbetowych. 5. Zastosowane schematy konstrukcyjne Podstawowy ustrój nośny to statycznie niewyznaczalne jedno i dwunawowe ramy stalowe ze słupami i ryglami pełnościennymi z kształtowników walcowanych. Słupy projektuje się jako oparte przegubowo na stopach fundamentowych. Połączenia słupów z ryglami projektuje się w sposób sztywny. Dla płatwii przyjęto schemat belki wieloprzęsłowej trzy i czteroprzęsłowej (podpory stanowią rygle). Fundamenty sprawdzono jako stopy na podłożu uwarstwionym. 6. Założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji Przystępując do wymiarowania elementów konstrukcji nośnej budynku przyjęto wartości obciążeń zgodnie z: - PN-80/B-000 Az/006 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem - PN-77/B-00 Az/009 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem - PN-8/B-0000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.

7 - PN-8/B-000 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. - PN-8/B-000 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne i technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. Wymiarowanie elementów konstrukcyjnych budynku wykonano przyjmując: - obciążenia obliczeniowe dla stanów granicznych nośności, - obciążenia charakterystyczne dla stanów granicznych użytkowania. Sprawdzenie nośności elementów konstrukcyjnych dla dwóch stanów granicznych dokonano wg: - PN-8/B-000 Grunty budowlane. Posadowienia bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. - PN-B-064:00 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. - PN-90/B-000 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. 7. Konstrukcje nowe, niesprawdzone Konstrukcje nowe, niesprawdzone w projektowanym obiekcie nie występują. 8. Kategoria geotechniczna obiektu Zgodnie z 4 rozporządzenia Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dn. 5 kwietnia 0r (Dz. U. RP Warszawa 7 kwietnia 0r. poz.46) niniejszy obiekt zalicza się do pierwszej kategorii geotechnicznej a warunki gruntowe określa się jako proste. 9. Warunki posadowienia (warunki gruntowo wodne) Wg opinii geotechnicznej wykonanej przez Biuro Badawczo - Projektowe Geologii i Ochrony Środowiska GEOBIOS sp. z o.o., Częstochowa ul. Tartakowa 8, w obrębie posadowienia (poniżej,0 m, tj. strefy przemarzania) jak też oddziaływania projektowanego obiektu na podłoże pod warstwą nasypu niekontrolowanego i gleby występują - gliny piaszczyste oraz gliny pylaste zwietrzelinowe powstałe jako efekt wietrzenia skał starszego podłoża, w stanie twardoplastycznym, o uśrednionym i uogólnionym stopniu plastyczności I L =0,5, - gliny pylaste zwietrzelinowe w stanie plastycznym i stopniu plastyczności I L =0,0, - średniozagęszczone piaski drobne lub średnie przewarstwione średnio zagęszczonymi piaskami grubymi i półzwartymi piaskami gliniastymi, - zwietrzelina gliniasta margla, twardoplastyczna, o stopniu plastyczności I L =0,0, - margiel (skała miękka, w stropie spękana). Zwierciadła wody gruntowej nie nawiercono. W rejonie analizowanej działki wody podziemne występują na głębokości ok. 5m p.p.t. W obliczeniach przeprowadzonych dla fundamentów założono ich posadowienie na głębokości -,m poniżej projektowanego poziomu posadzki tj. ok.,mp.p.t. na warstwie glin pylastych (o stopniu plastyczności I L = 0,5). Bezpośrednio pod tą warstwą występują plastyczne gliny pytaste o I L = 0,. 4

8 0. Rozwiązania konstrukcyjno materiałowe podstawowych elementów konstrukcji Fundamenty Pod oparcie słupów nośnych zaprojektowano stopy fundamentowe schodkowe wylewane na budowie. Należy je wykonać jako monolityczne z betonu C0/5 i zbroić wkładkami ze stali żebrowanej klasy A-IIIN (fyk=500 MPa, klasa ciągliwości A wg EC) /RB500W/ (pręty podłużne i poprzeczne) oraz ze stali klasy A-0 /St0S-b/ (strzemiona). Zbrojenie główne stóp fundamentowych prętami Ømm (zarówno podstawy jak i kominka) oraz strzemionami Ø6mm /St0S/. Dla zakotwienia słupów stalowych w górnych powierzchniach należy osadzić kotwy fundamentowe płytkowe M0. Wymiary fundamentów a także przekroje poprzeczne pokazano na rysunkach konstrukcyjnych. Szczegóły nie uwzględnione w niniejszym opracowaniu należy przedstawić w Projekcie wykonawczym. Podwaliny fundamentowe W budynku przewidziano podwaliny fundamentowe pod oparcie słupów pośrednich (konstrukcji wsporczej obudowy budynku) oraz płyt ściennych. Szerokość podwalin wynosić będzie 5cm, szczegóły usytuowania i zbrojenie należy przedstawić w Projektcie wykonawczym. Konstrukcja nośna Główną konstrukcję nośną stanowić mają dwunawowe i jednonawowe ramy stalowe pełnościenne wykonane z kształtowników walcowanych, rozstawione 5,0 7,40m : - ramy w osiach i 8 o poprzecznym układzie nośnym składać się będą ze słupów dwuteowniki I 40 HEB i rygli wykonanych z dwuteowników I 70 PE. Połączenie rygli ze słupami w płaszczyźnie ramy należy wykonstruować jako sztywne. Oparcie słupów na stopach fundamentowych przyjęto jako przegubowe nieprzesuwne. Elementy należy wykonać ze stali klasy S5JR+M. - ramy w osiach 5 do 7 o poprzecznym układzie nośnym składać się będą ze słupów dwuteowniki I 40 HEB i rygli wykonanych z dwuteowników I 60 PE. Połączenie rygli ze słupami w płaszczyźnie ramy należy wykonstruować jako sztywne. Oparcie słupów na stopach fundamentowych przyjęto jako przegubowe nieprzesuwne. Elementy należy wykonać ze stali klasy S5JR+M. - ramy w osiach B, D, E o podłużnym układzie nośnym składać się będą ze słupów dwuteowniki I 00 HEB, rygli górnych z dwuteowników I 60 PE oraz rygli dolnych, zastrzałów i wieszaka wykonanych z dwuteowników I 00 HEA. Połączenie rygli ze słupami w płaszczyźnie ramy należy wykonstruować jako sztywne, natomiast zastrzałów oraz wieszaka ze słupami i ryglami jako przegubowe. Oparcie słupów na stopach fundamentowych przyjęto jako przegubowe nieprzesuwne. Elementy należy wykonać ze stali klasy S5JR+M. - ramy w osiach A i C o podłużnym układzie nośnym składać się będą ze słupów dwuteowniki I 40 HEB, rygli górnych z dwuteowników I 60 PE oraz rygli dolnych, zastrzałów i wieszaka wykonanych z dwuteowników I 00 HEA. Połączenie rygli ze słupami w płaszczyźnie ramy należy wykonstruować jako sztywne, natomiast zastrzałów oraz wieszaka ze słupami i ryglami jako przegubowe. Oparcie słupów na stopach fundamentowych przyjęto jako przegubowe nieprzesuwne. Elementy należy wykonać ze stali klasy S5JR+M. Rygle stężające ramy w osiach A, B, C, D, E pomiędzy sobą a stanowiące jednocześnie podpory płatwii dachowych, zaprojektowano z dwuteowników I 00 HEA. Należy zwrócić uwagę, iż układy ramowe w osiach A, B, C, D, E stanowią usztywnienie (stężenie) obiektu w kierunku podłużnym. 5

9 Konstrukcja wsporcza obudowy, stężenia W obiekcie zaprojektowano układ słupków i rygli ściennych służących do mocowania: - obudowy ścian w postaci płyt warstwowych w układzie poziomym, - ścian wewnętrznych w postaci płyt warstwowych w układzie poziomym, - okien oraz bram. W/w elementy wsporcze przewidziano z kształtowników stalowych zimnogiętych tj. rur kwadratowych 0x0x5mm oraz 80x80x5mm oraz dwuteowników walcowanych I 00 HEA. Elementy ryglówki należy łączyć przez spawanie lub skręcanie. Mocowanie słupków do podwalin fundamentowych za pomocą kołków rozporowych ze śrubą M. Dla zapewnienia szywności podłużnej i poprzecznej obiektu (brak tu możliwości swobodnego kształtowania stężeń ścian podłużnych), zaprojekotwano stężenia dachowe w układzie V z rur kwadratowych zimnogiętych 50x50xmm. Stężenia te mocowane będą w płaszczyżne połaci do płatwii dachowych za pomocą skręcania. Stężenia pionowe ścian w osiach i 4 należy wykonać z prętów stalowych Ø0mm (St0S) ze śrubą rzymską. Schemat rozmieszczenia w/w elementów pokazano na rysunkach. Wszystkie szczegóły konstrukcyjne należy ująć w projekcie wykonawczym. Konstrukcja dachu Konstrukcję dachu projektuje się jako stalową płatwie z rur zimnogiętych prostokątnych 60x80x6mm, opartych przegubowo na ryglach ram głównych (połączenia skręcane). Kąt nachylenia połaci dachowych wynosi 4 o (7%) natomiast rozstaw osiowy płatwi wynosi 85cm. Schemat statyczny płatwi to belka wieloprzęsłowa ( przęsła pomiędzy osiami -4 oraz 4 przęsła pomiędzy osiami 4-8). Z tego powodu płatwie należy konstruować wg podanego schematu statycznego a połączenia rur na długości przęseł wykonać jako sztywne tzn uciąglone. W osi nr 4 płatwie należy zdylatować. Płatwie zaprojektowano na przeniesienie dodatkowo siły poziomej 0kN. Obudowa ścian i dachu Obudowę ścian zewnętrznych stanowić będzie płyta warstwowa w układzie poziomym z rdzeniem z wełny mineralnej gr. 0cm mocowana do konstrukcji wsporczych tj. słupków oraz słupów głównych ram nosnych. Obudowa dachowa zaprojektowana została z płyt warstwowych z rdzeniem z wełny mineralnej gr. 0cm, mocowana do płatwi dachowych. Połączenia główne Rygle główne należy łączyć ze słupami za pomocą skręcania połączenia sprężane śrubami M0 HV kl. 0.9 wg PN-EN Technologię sprężania śrub należy przeprowadzić zgodnie PN-EN 090- chyba że producent śrub zaleci inaczej. Poniżej przedstawiono tabelę sił i momentów sprężania dla śrób M0 HV kl. 0,9 wg producenta PEINER. Metoda momentu dokręcenia wg DIN Lp. Śruba 0.9 HV Siła sprężająca Fv [kn] Nominalny moment dokręcenia [Nm] M

10 Metoda łączona wg DIN-EN 090- Lp. Śruba 0.9 HV Siła sprężająca Fv [kn] Moment wstępnego dokręcenia [Nm] M Dodatkowy kąt obrotu/wartość obrotu dla całkowitej długości zaciskowej St Całkowita nominalna grubość części Dodatkowy kąt obrotu łączonych (zawierająca Wartość obrotu podkładki) St<d 60 /6 d<st<6d 90 /4 6d<St<0d 0 / Oparcie słupów na stopach fundamentowych przyjęto jako przegubowe nieprzesuwne. Dla zamocowania, w fundamentach należy osadzić kotwy płytkowe D 0mm ze stali S55. Wszystkie połączenia należy odpowiednio wykonstruować zpamiętając o niezbędnych usztywnieniach i użebrowaniach. Szczegóły węzłów i połączeń należy opracować w ramach projektu wykonawczego.. Zabezpieczenie przed wpływem eksploatacji górniczej Projektowany obiekt nie będzie się znajdował w rejonie wpływów górniczych i nie został zabezpieczony przed wpływem eksploatacji górniczej.. Technologia wykonania obiektu oraz ogólne wytyczne dotyczące robót budowlanych Uwagi ogólne Roboty budowlane powinny być wykonywane przez wyspecjalizowaną firmę, pod nadzorem osoby posiadającej stosowne uprawnienia budowlane, zgodnie z wiedzą techniczną, Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlanych, niniejszą dokumentacją oraz przepisami BHP. Stosowane materiały winny posiadać atesty i aprobaty techniczne oraz dopuszczenia do stosowania w budownictwie na terenie Polski. Klasa wykonania konstrukcji według PN-EN 670. Uwagi dotyczące wykonania fundamentów - Wykopy pod fundamenty powinny być wykonane tak, aby nie nastąpiło naruszenie naturalnej struktury gruntu poniżej spodu fundamentów. - Przy wykonywaniu wykopów fundamentowych za pomocą maszyn należy na dnie wykopu zostawić warstwę gruntu gr. 0,5m powyżej projektowanego poziomu posadowienia, ze względu na możliwość rozluźnienia gruntu przez maszyny. Dalsze roboty ziemne wykonywać ręcznie. - Wyrównanie, względnie podnoszenie poziomu dna wykopu poprzez podsypywanie gruntem miejscowym jest niedopuszczalne. - Dno wykopów należy chronić przed zalaniem wodami powierzchniowymi lub gruntowymi. - W przypadku zalania dna wykopu wodami powierzchniowymi lub gruntowymi należy przede wszystkim usunąć wodę, a następnie zbadać, czy nie nastąpiło przy tym naruszenie naturalnej struktury gruntu w podłożu. Rozluźnioną górną warstwę gruntu należy usunąć, zastępując ją do poziomu posadowienia chudym betonem, lub innym odpowiednim materiałem jak np. zagęszczonym piaskiem gruboziarnistym, pospółką, żwirem. - Na dnie wykopu pod fundamenty należy wykonać warstwę chudego betonu (C/5) o grubości 0cm. 7

11 - Podczas wykonywania wykopów w warunkach zimowych należy ochronić podłoże gruntowe przed przemarzaniem. - Przed nastaniem mrozów fundamenty powinny być zasypane do odpowiedniej wysokości gruntem lub ochronione w inny sposób tak, aby nie nastąpiło zjawisko spęcznienia gruntów pod fundamentami. Ponadto należy ściśle przestrzegać uwag zawartych w Opinii geotechnicznej pkt. Uwagi dotyczące robót żelbetowych Elementy żelbetowe zostały zaprojektowane jako monolityczne do wykonania na budowie. Deskowania należy wykonać jako tradycyjne drewniane lub systemowe. Szczególną uwagę należy zwrócić na staranne zagęszczenie mieszanki betonowej oraz stosowanie środków zapobiegających przyleganiu betonu do form. W przypadku prowadzenia robót w warunkach obniżonych temperatur stosować należy odpowiednie dodatki do betonu dopuszczone do stosowania w budownictwie i posiadające odpowiednie atesty. Zaleca się również stosowanie dodatków uplastyczniających mieszankę betonową. Betonowanie należy prowadzić w taki sposób, by nie dopuścić do rozsegregowania składników mieszanki betonowej w trakcie jej układania. W trakcie wiązania i dojrzewania mieszanki betonowej należy zapewnić odpowiednią i stosowną do warunków atmosferycznych pielęgnację świeżego betonu. Rozformowanie elementów żelbetowych można dokonać po uzyskaniu przez beton min. 75% projektowanej wytrzymałości. Jeśli na rysunkach nie podano inaczej, otulenie prętów zbrojenia powinno wynosić odpowiednio: - c nom = 50mm podstawa fundamentów, - c nom = 5mm powierzchnie boczne fundamentów, Elementy żelbetowe należy wylewać z betonu klasy C0/5. Zabezpieczenia antykorozyjne Elementy stalowe Z uwagi na brak specjalnych wytycznych od Inwestora dotyczących zabezpieczenia antykorozyjnego (cynkowanie ogniowe, stosowanie specjalnych powłok malarskich itp.), należy wykonać poniższe czynności: Wszystkie elementy stalowe należy przed zamontowaniem starannie oczyścić przez śrutowanie z rdzy, walcowiny, zgorzeliny następnie odtłuścić i zabezpieczyć powłokami ochronnymi w postaci farb olejnych, ftalowych itp. Na wniosek Inwestora może też zostać opracowany odrębny Projekt zabezpieczenia antykorozyjnego konstrukcji stalowych. Elementy betonowe Elementy betonowe wykonać z cementu portlandzkiego CEM I,5R zachowując następujące proporcje: - Ilość cementu w m mieszanki betonowej 90-00kg - Wskaźnik w/c <0,60 - Wymiary frakcji kruszywa i ich procentowa zawartość 0/ mm 8% /8 mm 7% 8/40 mm 45% Ponadto wszystkie elementy należy starannie wibrować w deskowaniu gdyż poprawia to szczelność betonu. Izolacje przeciwwilgociowe i przeciwwodne wg projektu architektonicznego. 8

12 4. Informacje dodatkowe Uwagi formalno prawne Niniejszy projekt wykonano w zakresie stanowiącym podstawę do wydania pozwolenia na budowę w myśl przepisów rozporządzenia Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 5 kwietnia 0 r. w sprawie szczegółowego zakresu i formy projektu budowlanego. Wszystkie pozostałe informacje (szczegółowe rysunki i obliczenia), niezbędne w wykonaniu inwestycji, a nieobjęte wymaganiami powyższego rozporządzenia zostaną podane w projekcie wykonawczym. Projekt budowlany konstrukcji został skoordynowany z projektem architektury. Rysunki i część opisowa są częściami dokumentacji wzajemnie uzupełniającymi się. Oprogramowania użyte do projektowania Do analizy konstrukcji i obliczeń statyczno wytrzymałościowych zastosowano programy komputerowe: - Specbud obliczenia statyczno wytrzymałościowe fundamentów. - Rm-Win obliczenia statyczno wytrzymałościowe głównych elementów nośnych ramy nośne, płatwie. - ZWCad rysunki konstrukcyjne. 5. Podstawowe wyniki obliczeń 5.. Zestawienie obciążeń Tablica. Obciążenie stałe dachu i ścian Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m f k d Obc. obl. kn/m. Obciążenie od poszycia z płyt warstwowych 0,5,0 -- 0,. Obciążenie od płatwi dachowych 0,0,0 -- 0, : 0,5,0 -- 0,46 Tablica. Obciążenie śniegiem połaci Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m f k d Obc. obl. kn/m. Obciążenie śniegiem połaci dachu jednospadowego wg PN- 0,7,50 0,00,08 80/B-000/Az/Z- (strefa -> Qk = 0,9 kn/m, nachylenie połaci 4,0 st. -> C=0,8) [0,70kN/m] : 0,7,50 --,08 Tablica. Obciążenie wiatrem na ściany Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m f k d Obc. obl. kn/m. Obciążenie wiatrem ściany nawietrznej wg PN-B- 0,4,50 0,00 0,5 00:977/Az/Z- (strefa I, H=70 m n.p.m. -> qk = 0,0kN/m, teren A, z=h=8, m, -> Ce=0,9, budowla zamknięta, wymiary budynku H=8, m, B=,6 m, L=46, m - > wsp. aerodyn. C=0,7, beta=,80) [0,4kN/m]. Obciążenie wiatrem ściany zawietrznej wg PN-B- -0,0,50 0,00-0,0 00:977/Az/Z- (strefa I, H=70 m n.p.m. -> qk = 0,0kN/m, teren A, z=h=8, m, -> Ce=0,9, budowla zamknięta, wymiary budynku H=8, m, B=,6 m, L=46, m - > wsp. aerodyn. C=-0,4, beta=,80) [-0,95kN/m]. Obciążenie wiatrem ściany bocznej wg PN-B- 00:977/Az/Z- (strefa I, H=70 m n.p.m. -> qk = 0,0kN/m, teren A, z=h=8, m, -> Ce=0,9, budowla zamknięta, wymiary budynku H=8, m, B=46, m, L=,6 m - > wsp. aerodyn. C=-0,5, beta=,80) [-0,44kN/m] -0,4,50 0,00-0,6 9

13 Tablica 4. Obciążenie wiatrem połaci dachowych Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m f k d Obc. obl. kn/m. Obciążenie wiatrem dolnej połaci nawietrznej dachu -0,44,50 0,00-0,66 jednospadowego wg PN-B-00:977/Az/Z- (strefa I, H=70 m n.p.m. -> qk = 0,0kN/m, teren A, z=h=8, m, -> Ce=0,9, budowla zamknięta, wymiary budynku H=8, m, B=,6 m, L=46, m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 4,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,9, beta=,80) [-0,440kN/m]. Obciążenie wiatrem górnej połaci nawietrznej dachu -0,4,50 0,00-0,6 jednospadowego wg PN-B-00:977/Az/Z- (strefa I, H=70 m n.p.m. -> qk = 0,0kN/m, teren A, z=h=8, m, -> Ce=0,9, budowla zamknięta, wymiary budynku H=8, m, B=,6 m, L=46, m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 4,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,5, beta=,80) [-0,44kN/m]. Obciążenie wiatrem górnej połaci zawietrznej dachu -0,44,50 0,00-0,66 jednospadowego wg PN-B-00:977/Az/Z- (strefa I, H=70 m n.p.m. -> qk = 0,0kN/m, teren A, z=h=8, m, -> Ce=0,9, budowla zamknięta, wymiary budynku H=8, m, B=,6 m, L=46, m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 4,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,9, beta=,80) [-0,440kN/m] 4. Obciążenie wiatrem dolnej połaci zawietrznej dachu -0,4,50 0,00-0,6 jednospadowego wg PN-B-00:977/Az/Z- (strefa I, H=70 m n.p.m. -> qk = 0,0kN/m, teren A, z=h=8, m, -> Ce=0,9, budowla zamknięta, wymiary budynku H=8, m, B=,6 m, L=46, m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 4,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,5, beta=,80) [-0,44kN/m] 5. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej dachu wg PN-B- 00:977/Az/Z- (strefa I, H=70 m n.p.m. -> qk = 0,0kN/m, teren A, z=h=8, m, -> Ce=0,9, budowla zamknięta, wymiary budynku H=8, m, B=46, m, L=, m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 0,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,9, beta=,80) [-0,440kN/m] -0,44,50 0,00-0, Fundamenty wybrane elementy Stopa St Rama w osi i 8 słup skrajny GEOMETRIA FUNDAMENTU Wymiary fundamentu : Typ: stopa schodkowa B =,60 m L =,00 m H =,05 m w = 0,40 m B g = 0,50 m L g = 0,40 m B t = 0,55 m L t = 0,0 m B s = 0,4 m L s = 0,4 m e B = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D =,0 m D min =,0 m Brak wody gruntowej w zasypce OPIS PODŁOŻA Szkic uwarstwienia podłoża: z [m] -0,0-0,0 0,00 z Gliny pylaste Gliny pylaste,0,60 Żwiry gliniaste 4,80 Warstwy gruntu zdefiniowano mierząc -0,0 m od max. poziomu zasypki 0

14 Zestawienie warstw podłoża Nr nazwa gruntu h [m] nawodniona o (n) [t/m ] f,min f,max u (r) [ o ] cu(r) [kpa] Gliny pylaste,0 tak,0 0,90,0 0,6 7,50 Gliny pylaste 0,0 tak,00 0,90,0 7,8,58 Żwiry gliniaste,0 tak,0 0,90,0 0,94 9,76 OBCIĄŻENIA FUNDAMENTU Kombinacje obciążeń obliczeniowych: Nr typ obc. zn [m] N [kn] TB [kn] MB [knm] TL [kn] ML [knm] e [kpa] e [kpa/m] długotrwałe na wierzchu 44,70 -,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 długotrwałe na wierzchu 7,60 9,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 długotrwałe na wierzchu 9,90 -,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4 długotrwałe na wierzchu 45,0 8,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5 długotrwałe na wierzchu 47,0 4,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 DANE MATERIAŁOWE Zasypka: Ciężar objętościowy: 9,0 kn/m Współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max =,0 Parametry betonu: Klasa betonu: C0/5 (B5) f cd =, MPa, f ctd =,00 MPa, E cm = 0,0 GPa Ciężar objętościowy = 4,0 kn/m Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 6 mm Współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max =,0 Zbrojenie: Klasa stali: A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 40 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów wzdłuż boku B B = mm Średnica prętów wzdłuż boku L L = mm Maksymalny rozstaw prętów L = 0,0 cm Otulenie: Nominalna grubość otulenia na podstawie fundamentu c nom = 50 mm Nominalna grubość otulenia na bocznych powierzchniach c nom,b = 5 mm ZAŁOŻENIA Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,8 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,7 - dla stateczności na obrót m = 0,7 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: =,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 WYNIKI-PROJEKTOWANIE WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA wg PN-8/B-000 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr Decyduje nośność w poziomie: z =,0 m Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 794, kn N r = 99, kn < m Q fn = 0,8 794, kn = 64, kn (5,4%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr Decyduje nośność w poziomie: z =, m Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 7, kn T r =,0 kn < m Q ft = 0,7 7, kn = 6,7 kn (4,%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr Decyduje moment wywracający M ob,-4 =,55 knm, moment utrzymujący M ub,-4 = 7,5 knm M o =,55 knm < m M u = 0,7 7,4 knm = 6,9 knm (4,9%) Nośność pionowa podłoża: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] QfN [kn] mn [%] z [m] N [kn] QfN [kn] mn [%] 9,8 905,6 0,0,7,0 99, 794, 0, 5,4 55,7 747,4 0,07 9,,0 6, 670,6 0,09,4 58,0 689,5 0,08 0,4,0 64,4 60,9 0,0,8 4 9,4 00,0 0,09,4,0 99,8 884,4 0,,9 5 95, 88,7 0,08 9,9,0 0,7 04, 0,0, Nośność pozioma podłoża: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] T [kn] QfT [kn] mt [%] z [m] N [kn] T [kn] QfT [kn] mt [%] 8,, 55, 0,0 8,,0 87,4, 5, 0, 0,4 45, 9,9 40,0 0,5 4,,0 50, 9,9 7,7 0,6 6,5 47,4,0 9,5 0,8 8,7,0 5,6,0 7, 0,0 4, 4 8,8 8,8 57,0 0,5,5,0 88,0 8,8 5,9 0,7, 5 84,7 4, 59,7 0,07 9,5,0 89,9 4, 55,7 0,07 0,

15 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU wg PN-B-064:00 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr Pole powierzchni wielokąta A = 0, m Siła przebijająca N Sd = (g+q) max A = 8,5 kn Nośność na przebicie N Rd = 6,6 kn N Sd = 8,5 kn < N Rd = 6,6 kn (7,8%) Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr Zbrojenie potrzebne A s =,0 cm Przyjęto konstrukcyjnie 6 prętów mm o A s = 6,79 cm Wzdłuż boku L: Decyduje: kombinacja nr Zbrojenie potrzebne A s = 0,49 cm Przyjęto konstrukcyjnie 9 prętów mm o A s = 0,8 cm Stopa St Rama w osi 5-7 słup skrajny GEOMETRIA FUNDAMENTU Wymiary fundamentu : Typ: stopa schodkowa B =,00 m L =,0 m H =,05 m w = 0,40 m B g = 0,50 m L g = 0,40 m B t = 0,75 m L t = 0,40 m B s = 0,4 m L s = 0,4 m e B = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D =,0 m D min =,0 m Brak wody gruntowej w zasypce OPIS PODŁOŻA Szkic uwarstwienia podłoża: z [m] -0,0-0,0 0,00 z Gliny pylaste Gliny pylaste,0,60 Żwiry gliniaste 4,80 Warstwy gruntu zdefiniowano mierząc -0,0 m od max. poziomu zasypki Zestawienie warstw podłoża Nr nazwa gruntu h [m] nawodniona o(n) [t/m ] f,min f,max u(r) [ o ] cu(r) [kpa] Gliny pylaste,0 tak,0 0,90,0 0,6 7,50 Gliny pylaste 0,0 tak,00 0,90,0 7,8,58 Żwiry gliniaste,0 tak,0 0,90,0 0,94 9,76 OBCIĄŻENIA FUNDAMENTU Kombinacje obciążeń obliczeniowych: Nr typ obc. zn [m] N [kn] TB [kn] MB [knm] TL [kn] ML [knm] e [kpa] e [kpa/m] długotrwałe na wierzchu 85,90-9,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 długotrwałe na wierzchu 5,50 6,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 długotrwałe na wierzchu 87,0-6,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4 długotrwałe na wierzchu 8,40-8,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5 długotrwałe na wierzchu 8,0,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6 długotrwałe na wierzchu 89,50 6,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 DANE MATERIAŁOWE Zasypka: Ciężar objętościowy: 9,0 kn/m Współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max =,0 Parametry betonu:

16 Klasa betonu: C0/5 (B5) f cd =, MPa, f ctd =,00 MPa, E cm = 0,0 GPa Ciężar objętościowy = 4,0 kn/m Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 6 mm Współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max =,0 Zbrojenie: Klasa stali: A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 40 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów wzdłuż boku B B = mm Średnica prętów wzdłuż boku L L = mm Maksymalny rozstaw prętów L = 0,0 cm Otulenie: Nominalna grubość otulenia na podstawie fundamentu c nom = 50 mm Nominalna grubość otulenia na bocznych powierzchniach c nom,b = 5 mm ZAŁOŻENIA Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,8 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,7 - dla stateczności na obrót m = 0,7 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: =,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 WYNIKI-PROJEKTOWANIE WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA wg PN-8/B-000 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr Decyduje nośność w poziomie: z =,0 m Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 79,8 kn N r = 67,4 kn < m Q fn = 0,8 79,8 kn = 955,6 kn (7,5%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 4 Decyduje nośność w poziomie: z =, m Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 5, kn T r = 8, kn < m Q ft = 0,7 5, kn = 8,4 kn (47,4%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 4 Decyduje moment wywracający M ob,-4 = 9, knm, moment utrzymujący M ub,-4 = 6,8 knm M o = 9, knm < m M u = 0,7 6,4 knm = 45,6 knm (4,9%) Nośność pionowa podłoża: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] QfN [kn] mn [%] z [m] N [kn] QfN [kn] mn [%] 58,0 78,9 0, 4,,0 67,4 79,8 0,4 7,5 77,6 00, 0,08 9,,0 87,0 94,0 0,0,7 59, 765, 0,09,,0 68,6 5,5 0,,8 4 80,5 95, 0,09 0,7,0 89,9 85,0 0,,5 5 55, 568,7 0,0,,0 64,7 4, 0, 5, 6 6,6 86,5 0,09,0,0 7,0 554,8 0,,6 Nośność pozioma podłoża: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] T [kn] QfT [kn] mt [%] z [m] N [kn] T [kn] QfT [kn] mt [%] 4,9 9,5 90,9 0, 9,8,0 49,6 9,5 8, 0,,5 6,5 6, 58,5 0,8 8,5,0 69, 6, 54,5 0,0 4, 4, 6,9 95, 0,07 0,,0 50,8 6,9 87,7 0,08 0,9 4 64,4 8, 57, 0, 44,,0 7, 8, 5, 0,4 47,4 5 9,,7 9, 0,5 0,6,0 46,9,7 84,8 0,6,4 6 45,5 6, 97,0 0,06 8,9,0 5, 6, 89,4 0,07 9,6 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU wg PN-B-064:00 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr Pole powierzchni wielokąta A = 0,49 m Siła przebijająca N Sd = (g+q) max A = 45,7 kn Nośność na przebicie N Rd = 49,4 kn N Sd = 45,7 kn < N Rd = 49,4 kn (8,%) Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr Zbrojenie potrzebne A s =,46 cm Przyjęto konstrukcyjnie 7 prętów mm o A s = 7,9 cm Wzdłuż boku L: Decyduje: kombinacja nr Zbrojenie potrzebne A s =,7 cm Przyjęto konstrukcyjnie prętów mm o A s =,44 cm

17 5.. Rama nośna w osiach i 8 WĘZŁY: Skala : ,75 0,75 6,00 5 0,400 0,400 V=7,670 H=0,800 PRĘTY: Skala : ,75 0,75 6,00 0,400 0,400 V=7,670 H=0,800 PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala : ,75 0,75 6,00 0,400 0,400 V=7,670 H=0,800 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 00 0,000 6,00 6,00,000 I 40 HEB ,000-7,670 7,670,000 I 40 HEB ,000 6,95 6,95,000 I 40 HEB ,400 0,75 0,46,000 I 70 PE ,400 0,75 0,46,000 I 70 PE WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm] Wd[cm] h[cm] Materiał: 06, ,0 StS (X,Y,V,W) 45, ,0 StS (X,Y,V,W) 4

18 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm] [N/mm] [/K] StS (X,Y,V, 05 05,000,0E-05 OBCIĄŻENIA: Skala :50 4,000 4,000 4,000 4,000 4,000 4,000,400 -,40 -,40 -,40 -,40 -,40,740,740,740,740,740,740 -,0-0,680 -,50 -,50 -,50 -,50 -,50,70-0,980-0, ,000 4,000 4,000 4,000 4,000 4,000,400,740,740,740,740,740,740 -,40 -,40 -,40 -,40 -,40 -,50 -,50 -,50 -,50 -,50-0,680 -,0-0,780-0,980,70 5,400,400,70-0,980-0,780-0,780-0,980,70 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Stałe" Stałe f=,0/0,90 Liniowe 0,0,400,400 0,00 6,0 Liniowe 0,0,400,400 0,00 7,67 4 Skupione 0,0,740 0,00 4 Skupione 0,0,740,85 4 Skupione 0,0,740,70 4 Skupione 0,0,740 5,55 4 Skupione 0,0,740 7,40 4 Skupione 0,0,740 9,5 5 Skupione 0,0,740 0,90 5 Skupione 0,0,740,75 5 Skupione 0,0,740 4,60 5 Skupione 0,0,740 6,45 5 Skupione 0,0,740 8,0 5 Skupione 0,0,740 0,5 Grupa: B "Śnieg" Zmienne f=,50 4 Skupione 0,0 4,000 0,00 4 Skupione 0,0 4,000,85 4 Skupione 0,0 4,000,70 4 Skupione 0,0 4,000 5,55 4 Skupione 0,0 4,000 7,40 4 Skupione 0,0 4,000 9,5 5 Skupione 0,0 4,000 0,90 5 Skupione 0,0 4,000,75 5 Skupione 0,0 4,000 4,60 5 Skupione 0,0 4,000 6,45 5 Skupione 0,0 4,000 8,0 5 Skupione 0,0 4,000 0,5 Grupa: C "Wiatr z lewej" Zmienne f=,50 Liniowe 90,0,70,70 0,00 6,0 Liniowe -90,0-0,780-0,780 0,00 7,67 4 Skupione 4,0 -,0 0,00 4 Skupione 4,0 -,40,85 4 Skupione 4,0 -,40,70 4 Skupione 4,0 -,40 5,55 4 Skupione 4,0 -,40 7,40 4 Skupione 4,0 -,40 9,5 5 Skupione 4,0 -,50 0,90 5 Skupione 4,0 -,50,75 5

19 5 Skupione 4,0 -,50 4,60 5 Skupione 4,0 -,50 6,45 5 Skupione 4,0 -,50 8,0 5 Skupione 4,0-0,680 0,5 Grupa: D "Wiatr z prawej" Zmienne f=,50 Liniowe 90,0-0,780-0,780 0,00 6,0 Liniowe -90,0,70,70 0,00 7,67 4 Skupione 4,0-0,680 0,00 4 Skupione 4,0 -,50,85 4 Skupione 4,0 -,50,70 4 Skupione 4,0 -,50 5,55 4 Skupione 4,0 -,50 7,40 4 Skupione 4,0 -,50 9,5 5 Skupione 4,0 -,40 0,90 5 Skupione 4,0 -,40,75 5 Skupione 4,0 -,40 4,60 5 Skupione 4,0 -,40 6,45 5 Skupione 4,0 -,40 8,0 5 Skupione 4,0 -,0 0,5 Grupa: E "Wiatr od szczytu" Zmienne f=,50 Liniowe 90,0-0,980-0,980 0,00 6,0 Liniowe -90,0-0,980-0,980 0,00 7,67 4 Skupione 4,0 -,0 0,00 4 Skupione 4,0 -,40,85 4 Skupione 4,0 -,40,70 4 Skupione 4,0 -,40 5,55 4 Skupione 4,0 -,40 7,40 4 Skupione 4,0 -,40 9,5 5 Skupione 4,0 -,40 0,90 5 Skupione 4,0 -,40,75 5 Skupione 4,0 -,40 4,60 5 Skupione 4,0 -,40 6,45 5 Skupione 4,0 -,40 8,0 5 Skupione 4,0 -,0 0,5 ================================================================== W Y N I K I wg PN 8/B-0000 Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: d: f: Ciężar wł.,0 A -"Stałe" Stałe,0/0,90 B -"Śnieg" Zmienne,00,50 C -"Wiatr z lewej" Zmienne 0,00,50 D -"Wiatr z prawej" Zmienne 0,00,50 E -"Wiatr od szczytu" Zmienne 0,00,50 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"Stałe" ZAWSZE B -"Śnieg" C -"Wiatr z lewej" EWENTUALNIE EWENTUALNIE Nie występuje z: DE D -"Wiatr z prawej" E -"Wiatr od szczytu" EWENTUALNIE Nie występuje z: CE EWENTUALNIE Nie występuje z: CD 6

20 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C+D+E MOMENTY-OBWIEDNIE: Skala :50-5,789-50,70-0,57-6,858-49,0 -,08-5,95 -,748-7,08-7,8 -,9-9,90-9,6-8,650-4,70,9-6, ,647,66 4,65,,874 5,950,,9-49,0,47 7,075 9,76 4,94 5,74 4,74 4,985,47 4,8 5,478 TNĄCE-OBWIEDNIE: Skala :50 0,049 9,7,898,67 5,856 5,0-5,96-5,8-4,47 -,0-6,555-5,0 5,5 5,59 7,0 6,748 8,506 7,775 9,70 4,808 5,7 4,59 5,00 4,57,68 4 -, -5,57 -,75 -,466 -,00 -,48 -,85-7,986-8,77-6,959-7,690-5,9-6,96 8,988 4,84 -,89 -,75 5 5,60,55 6,97 4,888 6,40 6,508 6,99 7,406-6,998 -,00-9,05-9,756-7,85-8,7-6,58-6,467 9,94 -,0,68-5,57 8,844-0,999 NORMALNE-OBWIEDNIE: Skala :50 5,6 5,78 5,486 5,909-7,77-6,504-6,45-5,87 5,57 5,645-5,40-5,8 5,697 5,804-4,609-5,89 4 5,856 5,964-4,557 -,977 6,06 6, 6,56 5,8 5,858 5,966 6,07 6,5 -,95 -,45 7,69 -, -0,5-5,60-0,7-9,547-9,495-8,95 6,77 6,84 5-8,86-8,8 6,6 6,444-8, -7,65 6,496 6,60-7,00-7,600 6,655 6,764 6,77-6,87-6,968 6,75-6,47-6,79-7,578-44,70 0,8-59,95-9,9-47,7 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 4,650 4,06* 0,87,57 ac 6,00-49,0* -4,67-7,77 ABD 0,000 0,000 -,0* -44,70 ABD 6,00,47 -,798 5,909* ac 0,000 0,000 -,0-44,70* ABD,97 9,47* -0,6,57 ad 0,000-6,858* 0,767-4,45 ABC 7,670-0,000-0,999* -9,9 ad 0,000,9 4,76 6,75* ad 7,670 0,000 4,054-47,7* AB 7

21 6,95,66*,68 -,578 AC 6,95-8,647* -5,57 4,7 ad 0,000 0,000-5,57* -,0 ad 6,95-8,647-5,57* 4,7 ad 6,95-5,76-0,8 7,69* ae 0,000-0,000 0,45-59,95* AB 4 5,550 5,478* -7,986 -,96 AB 5,550 5,478* 0,56-4,508 AB 0,46-5,789* -6,96 -,65 AB 0,46-5,789-6,96* -,65 AB 0,46 9,67 4,00 6,56* ae 0,000 -,4 9,098-6,504* ABC 5 5,987 5,* 0,0-4,065 AB 0,000-50,70* 0,79-0,5 ABD 0,000-49,89 7,0* -5,979 AB 0,46 0,45,450 6,77* ae 0,000-50,70 0,79-0,5* ABD * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA-OBWIEDNIE: Skala : NAPRĘŻENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: SigmaG: SigmaD: Sigma: Kombinacja obciążeń: [MPa] Ro 6,00 0,4* 49,84 ABD 4,650-0,4* -5,55 ac 5,08 0,6* 5,908 ac 6,00-0,69* -55,064 ABD 0,000 0,80* 6,984 ABC,97-0,5* -,6 ad,97 0,54*,506 ad 0,000-0,0* -4,577 ABC 6,95 0,0* 4,594 ad 6,95-0,5* -7,58 ABC 6,95 0,8* 4,55 ac 6,95-0,00* -40,9 AD 4 0,46 0,598*,50 AB 5,550-0,95* -60,88 AB 5,550 0,86* 58,550 AB 0,46-0,60* -,654 AB 5 0,000 0,566* 6,009 ABD 5,987-0,9* -59,900 AB 6,450 0,84* 58,7 AB 8

22 0,000-0,587* -0,4 ABD * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń:,0* 44,70 46, ABD -9,94* 7,578,50 ac,0 44,70* 46, ABD -9,94 7,578*,50 ac,0 44,70 46,* ABD 0,999* 9,9 4,80 ad -8,844* 45,5 46,80 ABC -4,054 47,7* 47,400 AB 0,999 9,9* 4,80 ad -4,054 47,7 47,400* AB 5 5,57*,0 5,9 ad -,68* 7,96 8,57 AC -0,45 59,95* 59,95 AB 0,8-0,8*,68 ae -0,45 59,95 59,95* AB * = Wartości ekstremalne PRZEMIESZCZENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Kombinacja obciążeń: 0,00000 ABD 0,00000 ABD 0,00000 ABD 0,0508 ad 0,0000 ABD 0,0508 ad 0,00000 ad 0,00000 AB 0,00000 AB 4 0,0506 ad 0,000 AB 0,0506 ad 5 0,00000 ad 0,00000 AB 0,00000 AB 6 0,0509 ad 0,0008 AB 0,0509 ad NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. SGU 84,0% ad SGU 67,4% ad SGU 74,8% ad 4 SGU 80,0% ad 5 Śc.zg.(58) 57,7% ABD 9

23 5.4. Rama nośna w osiach 5 do 7 WĘZŁY: Skala : ,75 0,75 6,00 5 0,400 0,400 V=7,670 H=0,800 PRĘTY: Skala : ,75 0,75 6,00 0,400 0,400 V=7,670 H=0,800 PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala : ,75 0,75 6,00 0,400 0,400 V=7,670 H=0,800 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 00 0,000 6,00 6,00,000 I 40 HEB ,000-7,670 7,670,000 I 40 HEB ,000 6,95 6,95,000 I 40 HEB ,400 0,75 0,46,000 I 60 PE ,400 0,75 0,46,000 I 60 PE WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm] Wd[cm] h[cm] Materiał: 06, ,0 StS (X,Y,V,W) 7, ,0 StS (X,Y,V,W) 0

24 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm] [N/mm] [/K] StS (X,Y,V, 05 05,000,0E-05 OBCIĄŻENIA: Skala :50 9,89 9,89 9,89 9,89 9,89 9,89,00-6,05-6,05-6,05-6,05-6,05 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 -,0 -,680 -,46 -,46 -,46 -,46 -,46,40 -,600 -,80 4 9,89 9,89 9,89 9,89 9,89 9,89,00 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0-6,05-6,05-6,05-6,05-6,05 -,46 -,46 -,46 -,46 -,46 -,680 -,0 -,80 -,600,40 5,00,00,40 -,600 -,80 -,80 -,600,40 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Stałe" Stałe f=,0/0,90 Liniowe 0,0,00,00 0,00 6,0 Liniowe 0,0,00,00 0,00 7,67 4 Skupione 0,0 4,0 0,00 4 Skupione 0,0 4,0,85 4 Skupione 0,0 4,0,70 4 Skupione 0,0 4,0 5,55 4 Skupione 0,0 4,0 7,40 4 Skupione 0,0 4,0 9,5 5 Skupione 0,0 4,0 0,90 5 Skupione 0,0 4,0,75 5 Skupione 0,0 4,0 4,60 5 Skupione 0,0 4,0 6,45 5 Skupione 0,0 4,0 8,0 5 Skupione 0,0 4,0 0,5 Grupa: B "Śnieg" Zmienne f=,50 4 Skupione 0,0 9,89 0,00 4 Skupione 0,0 9,89,85 4 Skupione 0,0 9,89,70 4 Skupione 0,0 9,89 5,55 4 Skupione 0,0 9,89 7,40 4 Skupione 0,0 9,89 9,5 5 Skupione 0,0 9,89 0,90 5 Skupione 0,0 9,89,75 5 Skupione 0,0 9,89 4,60 5 Skupione 0,0 9,89 6,45 5 Skupione 0,0 9,89 8,0 5 Skupione 0,0 9,89 0,5 Grupa: C "Wiatr z lewej" Zmienne f=,50 Liniowe 90,0,40,40 0,00 6,0 Liniowe -90,0 -,80 -,80 0,00 7,67 4 Skupione 4,0 -,0 0,00 4 Skupione 4,0-6,05,85 4 Skupione 4,0-6,05,70 4 Skupione 4,0-6,05 5,55 4 Skupione 4,0-6,05 7,40 4 Skupione 4,0-6,05 9,5 5 Skupione 4,0 -,46 0,90 5 Skupione 4,0 -,46,75

25 5 Skupione 4,0 -,46 4,60 5 Skupione 4,0 -,46 6,45 5 Skupione 4,0 -,46 8,0 5 Skupione 4,0 -,680 0,5 Grupa: D "Wiatr z prawej" Zmienne f=,50 Liniowe 90,0 -,80 -,80 0,00 6,0 Liniowe -90,0,40,40 0,00 7,67 4 Skupione 4,0 -,680 0,00 4 Skupione 4,0 -,46,85 4 Skupione 4,0 -,46,70 4 Skupione 4,0 -,46 5,55 4 Skupione 4,0 -,46 7,40 4 Skupione 4,0 -,46 9,5 5 Skupione 4,0-6,05 0,90 5 Skupione 4,0-6,05,75 5 Skupione 4,0-6,05 4,60 5 Skupione 4,0-6,05 6,45 5 Skupione 4,0-6,05 8,0 5 Skupione 4,0 -,0 0,5 Grupa: E "Wiatr od szczytu" Zmienne f=,50 Liniowe 90,0 -,600 -,600 0,00 6,0 Liniowe -90,0 -,600 -,600 0,00 7,67 4 Skupione 4,0 -,0 0,00 4 Skupione 4,0-6,05,85 4 Skupione 4,0-6,05,70 4 Skupione 4,0-6,05 5,55 4 Skupione 4,0-6,05 7,40 4 Skupione 4,0-6,05 9,5 5 Skupione 4,0-6,05 0,90 5 Skupione 4,0-6,05,75 5 Skupione 4,0-6,05 4,60 5 Skupione 4,0-6,05 6,45 5 Skupione 4,0-6,05 8,0 5 Skupione 4,0 -,0 0,5 ================================================================== W Y N I K I wg PN 8/B-0000 Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: d: f: Ciężar wł.,0 A -"Stałe" Stałe,0/0,90 B -"Śnieg" Zmienne,00,50 C -"Wiatr z lewej" Zmienne 0,00,50 D -"Wiatr z prawej" Zmienne 0,00,50 E -"Wiatr od szczytu" Zmienne 0,00,50 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"Stałe" ZAWSZE B -"Śnieg" C -"Wiatr z lewej" D -"Wiatr z prawej" E -"Wiatr od szczytu" EWENTUALNIE EWENTUALNIE Nie występuje z: DE EWENTUALNIE Nie występuje z: CE EWENTUALNIE Nie występuje z: CD

26 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C+D+E MOMENTY-OBWIEDNIE: Skala :50-8,48 -,6-7,6-9,9-5,9-60,57-87,496 -,5-8,646-7,59-9,07-40,065-0,45-5,577-7,85 40,75-5,9 5-64,049, ,59 0,78 4,964 4, 6,877 40,75-87,496 5,65 5,66 8,67 5,6 64,74 7,4 5,65 6,67 69,9 66,95 TNĄCE-OBWIEDNIE: Skala :50 69,077 68,54 48,09 46,95 6,547 5,88 4,75 4,59 5,705 4,547,,0 0,06 0,045,85,77 9,456 0,58 4,584 8,97 9,45,46 4,067,894 0,07,99,70 -,66 5 4, -9,7 4-9,97-0,57-5,77 -,440-6,56 -,458-4,599-4,67-6,67-7,785 7,90 -,65-9,68 -,80-8,65-5,65-9,80-6,78-8,4-9,00 -,896-4,055-59,704-59,877-44,459-45,68-66,0-66,758 6,66-9,469 4, -9,7,658-8,97 NORMALNE-OBWIEDNIE: Skala :50 4,464-59,589 8,70 8,79 9,059 9,4 9,408 9,757 9,490 0,07 9,89 0,89 0,456 0,508 9,9 0,9 9,96 0, 0,578 0,660 0,98,00,77,59,66,708,979,99 5,866-6,5 4,996 -,640-6,88-0,9 -,558-0,08-8,599-7,078-8,57-6,996-5,558-5,476-4,07 -,985-8, -6,858-8,94-5,40-6,776-5,58 -,8 -,740 -,04 -, -0,786-0,704-9,65-9,5-5,5-87,05 6,58-4,47-8,4-89,54 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 4,650 8,848* 0,54 8,69 ac 6,00-87,496* -8,755-6,658 ABD 0,000-0,000-9,469* -85,87 ABD 6,00 5,65-4,666,996* ac 0,000-0,000-6,88-87,05* AB,97 49,9* -0,479 7,08 ad 0,000-5,9* 0,405-5,44 ABC 7,670-0,000-8,97* -8,4 ad 0,000 40,75 7,575 4,464* ad

27 7,670-0,000 6,87-89,54* AB 6,95 9,964* 4, -97,548 ABC 6,95-64,04* -9,7 5,8 ad 0,000-0,000-9,7* 9,48 ad 6,95-64,04-9,7* 5,8 ad 6,95-5,8 -,0,866* ae 0,000 0,000 0,694-4,47* AB 4,700 69,9* 9,07-8,46 AB,700 69,9* -,4-6,804 AB 0,46-8,48* -66,758 -,80 AB 0,46-8,48-66,758* -,80 AB 0,46 9,5,99 0,508* ae 0,000-87,496 4,75 -,640* ABD 5 6,450 7,4* -6,579-5,0 AB 6,450 7,4*,85-6,47 AB 0,000 -,6* 69,077 -,084 AB 0,000 -,6 69,077* -,084 AB 0,46 6,50 9,95,99* ae 0,000-7,4 49,48-8,* ABD * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA-OBWIEDNIE: Skala : NAPRĘŻENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: SigmaG: SigmaD: Sigma: Kombinacja obciążeń: [MPa] Ro 6,00 0,46* 87,49 ABD 4,650-0,98* -40,6 ac 5,08 0,06* 4,55 ac 6,00-0,48* -99,06 ABD 0,000 0,56* 5,45 ABC,97-0,5* -5,785 ad,97 0,59* 5,64 ad 0,000-0,05* -6,499 ABC 6,95 0,4* 70,0 ad 6,95-0,0* -4,6 ABC 6,95 0,56*,048 ac 6,95-0,0* -67,657 AD 4 0,46 0,746* 5,847 AB,700-0,8* -78,504 AB,700 0,7* 76,44 AB 0,46-0,749* -5,447 AB 4

28 5 0,000 0,74* 46,96 AB 6,450-0,95* -8,0 AB 6,450 0,87* 79,4 AB 0,000-0,79* -49,45 AB * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 9,469* 85,87 88,050 ABD -6,66* 5,5 7,08 ac 6,88 87,05* 87, AB -6,66 5,5* 7,08 ac 9,469 85,87 88,050* ABD 8,97* 8,4 0,056 ad -,658* 8,98 84, ABC -6,87 89,54* 89,757 AB 8,97 8,4* 0,056 ad -6,87 89,54 89,757* AB 5 9,7* -9,48,6 ad -4,* 0,895 0,985 ABC -0,694 4,47* 4,475 AB,0-6,58* 6,664 ae -0,694 4,47 4,475* AB * = Wartości ekstremalne PRZEMIESZCZENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Kombinacja obciążeń: 0,00000 ABD 0,00000 AB 0,00000 ABD 0,0608 ad 0,000 AB 0,0608 ad 0,00000 ad 0,00000 AB 0,00000 AB 4 0,0608 ad 0,0006 AB 0,0608 ad 5 0,00000 ad 0,00000 AB 0,00000 AB 6 0,060 ad 0,00044 AB 0,060 ad 5

29 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. SGU 0,0% ad SGU 8,0% ad SGU 89,9% ad 4 SGU 96,% ad 5 Napręż.() 69,5% AB 5.5. Płatew w osiach do 4 WĘZŁY: Skala :00 4 7,400 6,450 6,450 H=0,00 PRĘTY: Skala :00 7,400 6,450 6,450 H=0,00 PRZEKROJE PRĘTÓW: Skala :00 7,400 6,450 6,450 H=0,00 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 00 7,400 0,000 7,400,000 H 60x80x5 00 6,450 0,000 6,450,000 H 60x80x ,450 0,000 6,450,000 H 60x80x5 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm] Wd[cm] h[cm] Materiał:, ,5 StS (X,Y,V,W) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm] [N/mm] [/K] StS (X,Y,V, 05 05,000,0E-05 OBCIĄŻENIA: Skala :00,0,0,0,0-0,80-0,450-0,60 0,400-0,80-0,450-0,60 0,400-0,80-0,450-0,60 0,400-0,80-0,450-0,60 0,400 0,000 6

30 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Ciężar pokrycia" Stałe f=,0/0,90 Liniowe 0,0 0,400 0,400 0,00 7,40 Liniowe 0,0 0,400 0,400 0,00 6,45 Liniowe 0,0 0,400 0,400 0,00 6,45 Grupa: B "Śnieg" Zmienne f=,50 Liniowe 0,0,0,0 0,00 7,40 Liniowe 0,0,0,0 0,00 6,45 Liniowe 0,0,0,0 0,00 6,45 Grupa: C "Wiatr_nawietrzna_wariant_" Zmienne f=,50 Liniowe 0,0-0,80-0,80 0,00 7,40 Liniowe 0,0-0,80-0,80 0,00 6,45 Liniowe 0,0-0,80-0,80 0,00 6,45 Grupa: D "Wiatr_nawietrzna_wariant_" Zmienne f=,50 Liniowe 0,0-0,450-0,450 0,00 7,40 Liniowe 0,0-0,450-0,450 0,00 6,45 Liniowe 0,0-0,450-0,450 0,00 6,45 Grupa: E "Wiatr_szczytowa_wariant_" Zmienne f=,0 Liniowe 0,0-0,60-0,60 0,00 7,40 Liniowe 0,0-0,60-0,60 0,00 6,45 Liniowe 0,0-0,60-0,60 0,00 6,45 Grupa: F "Siła pozioma" Zmienne f=,50 Skupione -90,0 0,000 6,45 ================================================================== W Y N I K I wg PN 8/B-0000 Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: d: f: Ciężar wł.,0 A -"Ciężar pokrycia" Stałe,0/0,90 B -"Śnieg" Zmienne,00,50 C -"Wiatr_nawietrzna_wariant_" Zmienne,00,50 D -"Wiatr_nawietrzna_wariant_" Zmienne,00,50 E -"Wiatr_szczytowa_wariant_" Zmienne,00,0 F -"Siła pozioma" Zmienne,00,50 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"Ciężar pokrycia" ZAWSZE B -"Śnieg" EWENTUALNIE C -"Wiatr_nawietrzna_wariant_" EWENTUALNIE Nie występuje z: DE D -"Wiatr_nawietrzna_wariant_" EWENTUALNIE Nie występuje z: CE 7

31 E -"Wiatr_szczytowa_wariant_" EWENTUALNIE Nie występuje z: CD F -"Siła pozioma" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B+C+D+E+F MOMENTY-OBWIEDNIE: Skala :00-4,07-0,605,9,565 TNĄCE-OBWIEDNIE: Skala :00 8,45 9,8 0,96,887,989,79 -,970 -,45 -,55-8, -,96 NORMALNE-OBWIEDNIE: Skala :00-7,07-5,000-5,000-5,000-5,000 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:,775,54* 0,65-5,000 ABF 7,400-4,07* -,96-5,000 ABF 7,400-4,07 -,96* -5,000 ABF 7,400-4,07 -,96 0,000* AB,775,54 0,65 0,000* AB 7,400-4,07 -,96-5,000* ABF,775,54 0,65-5,000* ABF 0,000,9* -,45-5,000 acf 0,000-4,07* 9,8-5,000 ABF 0,000-4,07 9,8* -5,000 ABF 0,000-4,07 9,8 0,000* AB,5,796 0,5 0,000* AB 0,000-4,07 9,8-5,000* ABF,5,796 0,5-5,000* ABF 4,0 9,5* -0,544-5,000 ABF 0,000-0,605* 0,96-5,000 ABF 0,000-0,605 0,96* -5,000 ABF 0,000-0,605 0,96 0,000* AB 4,0 9,5-0,544 0,000* AB 8

32 0,000-0,605 0,96-5,000* ABF 4,0 9,5-0,544-5,000* ABF * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA-OBWIEDNIE: Skala :00 NAPRĘŻENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: SigmaG: SigmaD: Sigma: Kombinacja obciążeń: [MPa] Ro 7,400 0,79* 6,4 AB,775-0,78* -47,78 ABF,775 0,686* 40,656 AB 7,400-0,84* -68,856 ABF 0,000 0,79* 6,4 AB 0,000-0,* -45,789 acf 0,000 0,9* 9,67 ac 0,000-0,84* -68,856 ABF 0,000 0,599*,7 AB 4,0-0,554* -,606 ABF 4,0 0,5* 07,084 AB 0,000-0,6* -9,54 ABF * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 5,000* 8,45 7,069 ABF 5,000* -,970 5,9 acf 5,000*,57 5,54 AF 0,000* 8,45 8,45 AB 0,000* -,970,970 ac 0,000*,57,57 A 5,000 8,45* 7,069 ABF 0,000 8,45* 8,45 AB 5,000 -,970* 5,9 acf 0,000 -,970*,970 ac 5,000 8,45 7,069* ABF 0,000*,8,8 AB 0,000* -5, 5, ac 0,000* 5,69 5,69 A 0,000,8*,8 AB 0,000-5,* 5, ac 0,000,8,8* AB 0,000* 8,66 8,66 AB 0,000* -4,50 4,50 ac 0,000* 4,90 4,90 A 0,000 8,66* 8,66 AB 0,000-4,50* 4,50 ac 9

33 0,000 8,66 8,66* AB 4 0,000* 7,07 7,07 AB 0,000* -,79,79 ac 0,000*,88,88 A 0,000 7,07* 7,07 AB 0,000 -,79*,79 ac 0,000 7,07 7,07* AB * = Wartości ekstremalne PRZEMIESZCZENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Kombinacja obciążeń: 0,00000 AF 0,00000 AB 0,00000 ABF 0,0004 AF 0,00000 AB 0,0004 AF 0,00044 AF 0,00000 AB 0,00044 AF 4 0,00065 AF 0,00000 AB 0,00065 AF NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. Śc.zg.(58) 94,6% ABF Śc.zg.(58) 9,9% ABF Śc.zg.(58) 7,7% ABF 0