Obciążenie wiatrem połaci dachu przyjęto zgodnie z normą "wiatrową" tabela Z1-3.

Transkrypt

1 Obliczenia statczne Poz. 1.0 Poz. 1.1 Poz Obciążenia Obciążenia dachu Dach - Obciążenia stałe k/m 2 g k/m 2 Blachodachówka 0,110 1,20 0,132 Łat 46cm (0,04m 0,06m 6k/m 3 ) / 0,30m 0,048 1,20 0,058 Kontrłat 0,56cm (0,025m 0,06m 6k/m 3 ) / 1,00m 0,009 1,20 0,011 Papa na deskowaniu 0,300 1,20 0,360 Krokwie 0,000 1,10 0,000 q k = 0,467 q o = 0,560 Obciążenia obliczeniowe na 1m 2 rzutu poziomego dachu a 22,00 o cosa = 0,927 q k /cosa = 0,504 1,20 0,604 Poz Dach łącznika - Obciążenia stałe k/m 2 g k/m 2 Papa termozgrzewalna - wieżchniego krcia 0,050 1,20 0,060 Papa termozgrzewalna - podkładowa 0,050 1,20 0,060 Papa termozgrzewalna - podkładowa 0,050 1,20 0,060 Szlichta wrównująca 2cm 0,02m 24k/ 3 0,480 1,30 0,624 Płt kortkowe zamknięte + zamki 1,800 1,20 2,160 q k = 2,430 1,22 2,964 Obciążenia obliczeniowe na 1m 2 rzutu poziomego dachu a 2,86 o cosa = 0,999 q k /cosa = 2,433 1,22 2,968 Poz Wiatr I strea Obciążenie wiatrem połaci dachu przjęto zgodnie z normą "wiatrową" tabela Z1-3. h = 7,70 m h/ = 0,51 < 2 = 15 m q k = 0,30 k/m 2 C e = 1,00 b = 1,8 a 22,00 o C n = 0,015a - 0,2 = 0,13 C z = -0,40 k/m 2 g k/m 2 połać nawietrzna p k = q k C e C n b = 0,070 1,50 0,105 połać zawietrzna p k = q k C e C z b = -0,216 1,50-0,324 Poz Wiatr I strea - łącznik Z uwagi na niewielkie nachlenie połaci dachu, a w związku z tm jednie ujemne działanie wiatru w dalszch obliczeniach jego wpłw pominięto. Poz Śnieg IV strea Obliczenia wkonano zgodnie z nowelizacją norm śniegowej P-80/B-02010/Az1:2006 Q k = 1,60 k/m 2 a 22,00 o 15 C 0,8 0,4 15 0,99 k/m 2 g k/m 2 Obciążenie śniegiem S k = Q k C = 1,579 1,50 2,368

2 Poz Śnieg IV strea - łącznik Obliczenia wkonano zgodnie z nowelizacją norm śniegowej P-80/B-02010/Az1:2006 Eekt wiatru l 1 = 33,90 m h = 8,70 m l 2 = 11,60 m C 5 l1 l 2h 2 2,61 < 2h / Q k = 10,88 dalej przjęto C 5 = 2,50 > 2,50 Eekt ześlizgu C 6 = 0,00 C 4 = C 5 + C 6 = 2,50 Obciążenie śniegiem prz ścianie szcztowej S k4 = Q k C 4 = 4,000 1,50 6,000 l s = 2h = 17,40 m > 15,00 m dalej przjęto l s = 15,00 m Powższe obciążenie będzie działać w postaci trapezu o wartości boków: S 1 = S k4 = 4,000 1,50 6,000 S 2 = ((S k4 - S k ) (l s - l 2 ) / l s ) + S k = 2,128 1,50 3,191 Poz Obciążenia od paneli otowoltaicznch Do dalszch obliczeń przjęto panele otowoltaiczne o wmiarach 0,992m 1,64m ustawione pod kątem a 79,00 o cosa = 0,191 Panel otowoltaiczn (0,20k / (0,992m 1,64m)) / cosa 0,644 1,20 0,773 Sstemowa aluminiowa konstrukcja wsporcza (belki 2szt. itp) 0,050 1,20 0,060 q k = 0,694 1,20 0,833 Poz. 1.2 Poz Poz Obciążenia stropów Stropodach (strop) nad parterem łącznika Wełna mineralna 0,24m 1,00k/m 3 0,240 1,20 0,288 Folia paroizolacjna 0,003 1,20 0,004 Strop z płt kanałowch 24cm 3,040 1,10 3,344 q k = 3,283 1,11 3,636 Strop nad piwnicą łącznika Płtki ceramiczne (terakota) 0,01m 21k/m 3 0,210 1,20 0,252 Zaprawa cementowa (klej) 0,005m 21k/m 3 0,105 1,30 0,137 Szlichta cementowa zbrojona 0,05m 25k/m 3 1,250 1,30 1,625 Stropian 0,02m 0,45k/m 3 0,009 1,20 0,011 Folia PE 0,003 1,20 0,004 Strop z płt kanałowch 24cm 3,040 1,10 3,344 Tnk cementowo wapienn 0,015m 19k/m 3 0,285 1,30 0,371 Obciążenie technologiczne - oświetlenie itp. 0,100 1,20 0,120 q k = 5,002 1,18 5,862 Obciążenia zmienne (szkoła komunikacja) q k = 2,500 1,30 3,250 Poz. 1.3 Poz Obciążenia ścian Wiatr I strea Obciążenie wiatrem działające na panale otowoltaiczne przjęto zgodnie z normą "wiatrową"

3 tabela Z schemat najbardziej zbliżon do przjętego modelu. l = 8,35 m q k = 0,30 k/m 2 b = 1,8 h = 1,64 m C e = 1,00 F = l h = 13,69 m 2 l / h = 5,09 dla l / h = 1,00 C p = 1,80 dla l / h = 5,09 C p = 1,66 dla l / h = 10,00 C p = 1,50 k g k/m 2 Wpadkowa obciążenia całkowitego P = q k C e C p F b = 12,302 1,50 18,453 imośród wpadkowej e = 0,15 l = 1,25 m Zamiana obciążenia skupionego na powierzchniowe: k/m 2 g k/m 2 Siła na krawędzi "a" q ka = 1,707 1,50 2,561 Siła na krawędzi "b" q kb = 0,090 1,50 0,135 Sprawdzenie przjętch obciążeń krawędziowch: k g k/m 2 Wpadkowa P = 12,304 1,50 18,456 imośród e = 1,25 m Poz. 2.0 Ruszt podpierając panele otowoltaiczne W związku z planowanm ustuowaniu na ścianie szcztowej budnku paneli otowoltaicznch projektuje się konstrukcje wsporczą podpierającą sstemowe belki aluminiowe, do którch bezpośrednio będą mocowane panele otowoltaiczne. Konstrukcję wsporczą przjęto w postaci ram mocowanch do ścian szcztowej śrubami 12 wklejanmi chemicznie. ależ zwrócić szczególną uwagę ab śrub kotwić w warstwie nośnej ścian tj. w pustakach ceramicznch SZ 32 (zgodnie z dokumentacją archiwalną) na głębokość min. 20cm. iedopuszczalne jest kotwienie śrub w warstwie osłonowej ścian (cegła silikatowa). Projektowane ram należ rozmieścić w rozstawie co 2,10m. a przedmiotowe ram będą działać następujące obciążenia: k/m 2 g k/m 2 Obciążenie pionowe od paneli Poz q k = 0,694 1,20 0,833 Obciążenie poziome od wiatru Poz "a" q k = 1,707 1,50 2,561 Obciążenie poziome od wiatru Poz "b" q k = 0,090 1,50 0,135 Obciążenia działające na jedną belkę: Obciążenie pionowe od paneli Poz ,45m 0,5 q k = 0,156 1,20 0,187 Obciążenie pozi. wiatrem Poz "a" 1,64m 0,5 q k = 1,400 1,50 2,100 Obciążenie pozi. wiatrem Poz "b" 1,64m 0,5 q k = 0,074 1,50 0,111 Do dalszch obliczeń przjęto poniższ schemat statczn: Dla powższch obciążeń oraz schematu statcznego uzskano następujące maksmalne

4 sił przekrojowe w elementach ram: = 0,89 km = 0,89 km T = 4,74 k = 0,79 km = 0,79 km T = 2,24 k ści.ma = 4,49 k roz.ma = 0,93 k Wszstkie element ram przjęto jako stalowe proile kwadratowe 50503mm ze stali S235 o następującch parametrach przekroju: W = 7,79 cm 3 h = 5,00 cm W = 7,79 cm 3 b = 5,00 cm A = 5,41 cm 2 t w = t = 0,30 cm i = 1,90 cm b 0 = b - t = 4,7 cm i = 1,90 cm m = m = 1 0,957 = l 0 = 1,45 m b = 1 l 1 = 1,45 m d = 235 Pa klasa przekroju Środnik h / t w = 16,67 < 65e = 62,17 Przekrój klas 1 Półka b / t = 16,67 < 23e = 22,00 Przekrój klas 1 Ostatecznie ustalono że przekrój jest klas 1 a p = 1 = 1 d R = a p W d = 1,83 km R = a p W d = 1,83 km l 1 = 1,45 m < 100 b 0 4,50 m przekrój konstrukcjnie zabezpieczon jest przed zwichrzeniem j = 1,00 Rc = A d = 127,1 k Rt = A d = 127,1 k p 84 80,35 Pa d l 0 76,316 0,950 dla n = 1,6 j = 0,681 i p l0 76,316 0,950 dla n = 1,6 j = 0,681 i Przpadek dla ści,ma 2 1,25 Rc Rc R R R R R p Rc 2 0,01 < 0,1 1,25 0,01 < 0,1 0,983 < 1 Warunek normow spełnion 0,981 < 1 Warunek normow spełnion d R Rc Przpadek dla roz,ma Rt ośność środnika na ścinanie K = 1,00 0,925 < 1 Warunek normow spełnion A V = 2 h t w = 3,000 cm 2 A V = 2 b t = 3,000 cm 2 p p h K tw 56 b K t 56 2 d 2 d R R 1 0,622 pv, p 1,61 > 1 1 0,622 pv, p 1,61 > 1 Do dalszch obliczeń przjęto j pv, 1,00 j pv, = 1,00

5 V R = 0,58 j pv, A V d = 40,89 K V R = 0,58 j pv, A V d = 40,89 K T,ma = 4,74 k < 0,3 V R = 12,27 k T,ma = 2,24 k < 0,3 V R = 12,27 k Warunek normow spełnion nie ma konieczności uwzględniania redukcji nośności belki na zginanie z uwagi na wstępowanie sił poprzecznej równocześnie z momentem zginającm. Sprawdzenie ugięć = 0,15 cm 2 2 0,50 cm = 0,48 cm = 0,50 cm < gr 0,58 cm warunek normow spełnion 250 Połączenia poszczególnch elementów ram wkonać jako spawane spoiną czołową na pełen ich przetop tj. 3mm. Pozostałe połaczenia wkonać zgodnie z projektem wkonawczm. Poz. 3.0 Stropodach nad parterem - łącznik W związku z planowaną rozbiórka komina zachodzi konieczność uzupełnienia stropodachu łącznik. Istniejącą połać dachu wkonano w postaci płt kortkowch zamknietch ( cm) opartch na ścianach zewnętrznch łacznika oraz na jednej ściance działowej opartej na preabrkowanch żelbetowch płtach kanałowch. Projektuje się uzupełnienie otworu po kominie płtami kortkowmi zamkniętmi ( cm) jak istniejące poszcie dachu. Poz. 3.1 Płta uzupełniająca Po rozbiórce komina zachodzi konieczność uzupełnienia ragmentu płt stropowej. W związku z powższm projektuje się wkonanie monolitcznej żelbetowej wlewki z betonu C20/25 (B-25) zbrojonej jednokierunkowo prętami ze stali A-III oraz prętami rozdzielczmi ze stali A-0. a przedmiotową wlewkę będą działać następujące obciążenia: Obciążenie stropu Poz ,00m 3,283 1,11 3,636 Strop z płt kanałowch 24cm -1,00m -3,040 1,10-3,344 q k = 0,243 1,20 0,292 Obciążenie użtkowe 0,5k/m 2 1,00m q k = 0,500 1,40 0,700 Ciężar własn konstrukcji uwzględniono automatcznie w programie obliczeniowm Jako schemat statczn przjęto płtę jednoprzęsłową swobodnie podpartą o szerokości 1m jak niżej: 1 2 2,400 Dla powższch obciążeń i schematu uzskano następujące maksmalne sił przekrojowe: H=2,400 = 2,62 km Parametr zastosowanch materiałów i przekroju Beton C20/25 (B-25) cd = 13,3 Pa E cm = 30 GPa Stal A-III d = 420 Pa Klasa ekspozcji XC1 c min = 15 mm rozpiętość eektwna l e = 2,40 m wsokość płt h = 0,10 m szerokość płt b = 1,00 m średnica pręta podłużnego = 8 mm otulenie zbrojenia c nom = c min +Dc = 25 mm a 1 i a 2 = 29 mm

6 Dc = 10 mm użteczna wsokość przekroju d = 0,071 m sd me 0,039 2 e 1 1 2me 0,040 bd cd 0,980 0,895 cm 2 e 1 0, 5 sd e As1 d przjęto = 8 mm co 15 cm o A s1,prov = 3,351 cm 2 Ugięcie konstrukcji a = 0,22 cm < a lim = l e / 200 = 1,20 cm warunek normow spełnion e d Poz. 3.2 Ruszt podpierając płt stropowe W związku z rozbiórką komina stanowiącego podparcie żelbetowch preabrkowanch kanałowch płt stropowch zachodzi konieczność wkonania stalowego rusztu podpierającego obciętą płtę stropową i wlewkę uzupełniającą. a poprzeczkę rusztu Poz będą działać następujące obciążenia stałe: Obciążenia stałe stropodachu Poz ,00m 7,299 1,22 8,903 Obciążenie ścianką działową 0,12m 19k/m 3 0,45m 1,026 1,20 1,231 Obciążenia stałe Poz ,00m 9,849 1,11 10,907 Strop z płt kanałowch 24cm -1,10m -3,344 1,10-3,678 Wlewka uzupełniająca 0,10m 25k/m3 1,20m 3,000 1,10 3,300 q k = 17,830 1,16 20,663 oraz zmienne: Obciążenie śniegiem Poz ,00m 12,000 1,50 18,000 Obciążenia zmienne stropu 0,5k/m 2 3,00m 1,500 1,40 2,100 q k = 13,500 1,49 20,100 Ciężar własn rusztu uwzględniono w programie obliczeniowm R-3d. Ruszt wkonać tak ab pomiędz jego elementami, a suitem pozostała 2cm szczelina. Przedmiotową szczelinę wpełnić gęstą zaprawą cementową jednie na odcinku około 1,50m poprzeczki Poz (przecięte płt stropowe). Z uwagi na statkę istniejącch stropowch płt kanałowch jak i samego rusztu niedopuszczalne jest wpełniania przedmiotowej szczelin nad belką główną Poz oraz pozostałą częścią poprzeczki Poz Jako schemat statczn przjęto poniższ układ:

7 Poz Belka główna Dla obciążeń oraz schematu statcznego jak w Poz. 3.2 uzskano następujące maksmalne sił przekrojowe: = 37,07 km T = 15,36 k Dalej przjęto belkę stalową z dwuteownika gorącowalcowanego HEB 160 ze stali S235 o następującch parametrach przekroju: W = 311,00 cm 3 h = 16,00 cm i = 111,00 cm b = 16,00 cm 0,96 = l 0 = 6,00 m t w = 0,80 cm l 1 = 6,00 m t = 1,30 cm d = 235 Pa R = 1,50 cm b = 1 klasa przekroju Środnik h 2t 2R 13,00 < 66e = 63,13 Przekrój klas 1 tw Półka b tw 2R 4,69 < 9e = 8,61 Przekrój klas 1 2t Ostatecznie ustalono że przekrój jest klas 1 a p = 1 = 1 35i R = a p W d = 73,1 km l 1 = 6,00 m > 37,16 m d l1h d 0,045 1,011 dla n = 2,5 j = 0,750 bt d R 0,677 < 1 Warunek normow spełnion ośność środnika na ścinanie K = 1,00 A V = h t w = 12,800 cm 2 p h t w K 56 d 1 0,373 pv, 2,68 > 1 p Do dalszch obliczeń przjęto j pv, 1,00 V R = 0,58 j pv, A V d = 174,46 K T = 15,36 k < 0,6 V R = 104,68 k Warunek normow spełnion nie ma konieczności uwzględniania redukcji nośności belki na zginanie z uwagi na wstępowanie sił poprzecznej równocześnie z momentem zginającm. Sprawdzenie ugięć = 1,68 cm < gr 2,40 cm warunek normow spełnion 250 Poz Poprzeczka Dla obciążeń oraz schematu statcznego jak w Poz. 3.2 uzskano następujące maksmalne sił przekrojowe: = 42,40 km T = 59,22 k Dalej przjęto belkę stalową z dwuteownika gorącowalcowanego HEB 160 ze stali S235 o następującch parametrach przekroju: W = 311,00 cm 3 h = 16,00 cm i = 111,00 cm b = 16,00 cm 0,96 = l 0 = 3,50 m t w = 0,80 cm l 1 = 3,50 m t = 1,30 cm d = 235 Pa R = 1,50 cm b = 1 d

8 klasa przekroju Środnik h 2t 2R 13,00 < 66e = 63,13 Przekrój klas 1 tw Półka b tw 2R 4,69 < 9e = 8,61 Przekrój klas 1 2t Ostatecznie ustalono że przekrój jest klas 1 a p = 1 = 1 35i R = a p W d = 73,1 km l 1 = 3,50 m > 37,16 m d l1h d 0,045 0,772 dla n = 2,5 j = 0,908 bt R 0,639 < 1 Warunek normow spełnion ośność środnika na ścinanie K = 1,00 A V = h t w = 12,800 cm 2 p h t w K 56 d 1 0,373 pv, 2,68 > 1 p Do dalszch obliczeń przjęto j pv, 1,00 V R = 0,58 j pv, A V d = 174,46 K T = 59,22 k < 0,6 V R = 104,68 k Warunek normow spełnion nie ma konieczności uwzględniania redukcji nośności belki na zginanie z uwagi na wstępowanie sił poprzecznej równocześnie z momentem zginającm. Sprawdzenie ugięć = 0,74 cm < gr 1,40 cm warunek normow spełnion 250 Poz. 4.0 Strop nad piwnicą - łącznik W związku z planowaną rozbiórka komina zachodzi konieczność uzupełnienia stropu nad piwnicą łącznik. Poz. 4.1 Płta uzupełniająca Po rozbiórce komina zachodzi konieczność uzupełnienia ragmentu płt stropowej. W związku z powższm projektuje się wkonanie monolitcznej żelbetowej wlewki z betonu C20/25 (B-25) zbrojonej jednokierunkowo prętami ze stali A-III oraz prętami rozdzielczmi ze stali A-0. a przedmiotową wlewkę będą działać następujące obciążenia: Obciążenia stałe stropu Poz ,00m 5,002 1,18 5,862 Strop z płt kanałowch 24cm -1,00m -3,040 1,10-3,344 q k = 1,962 1,29 2,518 Obciążenia zmienne stropu Poz ,00m q k = 2,500 1,30 3,250 Ciężar własn konstrukcji uwzględniono automatcznie w programie obliczeniowm Jako schemat statczn przjęto płtę jednoprzęsłową swobodnie podpartą o szerokości 1m jak niżej: 1 2 2,400 H=2,400

9 Dla powższch obciążeń i schematu uzskano następujące maksmalne sił przekrojowe: = 6,06 km Parametr zastosowanch materiałów i przekroju Beton C20/25 (B-25) cd = 13,3 Pa rozpiętość eektwna l e = 2,40 m E cm = 30 GPa wsokość płt h = 0,10 m Stal A-III d = 420 Pa szerokość płt b = 1,00 m średnica pręta podłużnego = 10 mm Klasa ekspozcji XC1 otulenie zbrojenia c nom = c min +Dc = 25 mm c min = 15 mm a 1 i a 2 = 30 mm Dc = 10 mm użteczna wsokość przekroju d = 0,07 m sd me 0,093 2 e 1 1 2me 0,098 bd cd 0,951 2,168 cm 2 e 1 0, 5 sd e As1 d przjęto = 10 mm co 15 cm o A s1,prov = 5,236 cm 2 Ugięcie konstrukcji a = 0,47 cm < a lim = l e / 200 = 1,20 cm warunek normow spełnion e d Poz. 4.2 Ruszt podpierając płt stropowe W związku z rozbiórką komina stanowiącego podparcie żelbetowch preabrkowanch kanałowch płt stropowch zachodzi konieczność wkonania stalowego rusztu podpierającego obciętą płtę stropową i wlewkę uzupełniającą. a poprzeczkę rusztu Poz będą działać następujące obciążenia stałe: Obciążenia stałe Poz ,00m 15,006 1,18 17,587 Strop z płt kanałowch 24cm -1,10m -3,344 1,10-3,678 Wlewka uzupełniająca 0,10m 25k/m3 1,20m 3,000 1,10 3,300 q k = 14,662 1,18 17,209 oraz zmienne: Obciążenia zmienne stropu Poz ,00m q k = 7,500 1,30 9,750 Ciężar własn rusztu uwzględniono w programie obliczeniowm R-3d. Ruszt wkonać tak ab pomiędz jego elementami, a suitem pozostała 2cm szczelina. Przedmiotową szczelinę wpełnić gęstą zaprawą cementową jednie na odcinku około 1,70m poprzeczki Poz (przecięte płt stropowe). Z uwagi na statkę istniejącch stropowch płt kanałowch jak i samego rusztu niedopuszczalne jest wpełniania przedmiotowej szczelin nad belką główną Poz oraz pozostałą częścią poprzeczki Poz

10 Jako schemat statczn przjęto poniższ układ: Poz Belka główna Dla obciążeń oraz schematu statcznego jak w Poz. 4.2 uzskano następujące maksmalne sił przekrojowe: = 27,42 km T = 11,50 k Dalej przjęto belkę stalową z dwuteownika gorącowalcowanego HEB 160 ze stali S235 o następującch parametrach przekroju: W = 311,00 cm 3 h = 16,00 cm i = 111,00 cm b = 16,00 cm 0,96 = l 0 = 6,00 m t w = 0,80 cm l 1 = 6,00 m t = 1,30 cm d = 235 Pa R = 1,50 cm b = 1 klasa przekroju Środnik h 2t 2R 13,00 < 66e = 63,13 Przekrój klas 1 tw Półka b tw 2R 4,69 < 9e = 8,61 Przekrój klas 1 2t Ostatecznie ustalono że przekrój jest klas 1 a p = 1 = 1 35i R = a p W d = 73,1 km l 1 = 6,00 m > 37,16 m d l1h d 0,045 1,011 dla n = 2,5 j = 0,750 bt d R 0,500 < 1 Warunek normow spełnion ośność środnika na ścinanie K = 1,00 A V = h t w = 12,800 cm 2 p h t w K 56 d 1 0,373 pv, 2,68 > 1 p Do dalszch obliczeń przjęto j pv, 1,00 V R = 0,58 j pv, A V d = 174,46 K T = 11,50 k < 0,6 V R = 104,68 k Warunek normow spełnion nie ma konieczności uwzględniania redukcji nośności belki na zginanie z uwagi na wstępowanie sił poprzecznej równocześnie z momentem zginającm. Sprawdzenie ugięć = 1,28 cm < gr 2,40 cm warunek normow spełnion 250

11 Poz Poprzeczka Dla obciążeń oraz schematu statcznego jak w Poz. 4.2 uzskano następujące maksmalne sił przekrojowe: = 29,04 km T = 41,03 k Dalej przjęto belkę stalową z dwuteownika gorącowalcowanego HEB 160 ze stali S235 o następującch parametrach przekroju: W = 311,00 cm 3 h = 16,00 cm i = 111,00 cm b = 16,00 cm 0,96 = l 0 = 3,40 m t w = 0,80 cm l 1 = 3,40 m t = 1,30 cm d = 235 Pa R = 1,50 cm b = 1 klasa przekroju Środnik h 2t 2R 13,00 < 66e = 63,13 Przekrój klas 1 tw Półka b tw 2R 4,69 < 9e = 8,61 Przekrój klas 1 2t Ostatecznie ustalono że przekrój jest klas 1 a p = 1 = 1 35i R = a p W d = 73,1 km l 1 = 3,40 m > 37,16 m d l1h d 0,045 0,761 dla n = 2,5 j = 0,913 bt d R 0,435 < 1 Warunek normow spełnion ośność środnika na ścinanie K = 1,00 A V = h t w = 12,800 cm 2 p h t w K 56 d 1 0,373 pv, 2,68 > 1 p Do dalszch obliczeń przjęto j pv, 1,00 V R = 0,58 j pv, A V d = 174,46 K T = 41,03 k < 0,6 V R = 104,68 k Warunek normow spełnion nie ma konieczności uwzględniania redukcji nośności belki na zginanie z uwagi na wstępowanie sił poprzecznej równocześnie z momentem zginającm. Sprawdzenie ugięć = 0,49 cm < gr 1,36 cm warunek normow spełnion 250 Poz. 5.0 Ściana oporowa schodów do piwnic Z uwagi na obniżenie poziomu posadzki w kotłowni zachodzi konieczność wkonania nowego wejścia. W związku z powższm projektuje się schod terenowe z kostki brukowej pomiędz ścianą zewnętrzną budnku i projektowaną ścianą oporową. Ścianę oporową wkonać jako monolitczną żelbetową z betonu C20/25 (B-25) W-8 zbrojoną prętami głównmi ze stali A-III i rozdzielczmi ze stali A-0. Pod ścianą oporową wkonać podkład z chudego betonu C8/10 (B-10) o grubości min. 10cm. a przedmiotową ścianę oporową będzie działać parcie gruntu obspki oraz obciążenie naziomu. Przjęto obciążenie naziomu q = 10,00 k/m 2 Wmiar ścian oporowej całkowita wsokość ścian oporowej h s = 2,50 m h = h s - h na - D min = 0,95 m grubość ścian oporowej b s = 0,15 m D min = 1,00 m

12 długość odsadzki zewnętrznej l sz = 0,10 m B = b s + l sz + l sw = 0,95 m długość odsadzki wewnętrznej l sw = 0,70 m = 1,00 m grubość płt obniżenie naziomu Obciążenia działajace na ścianę oporową: a s = 0,30 m h na = 0,55 m Po wkonaniu ścian oporowej projektuje się zaspanie wkopu pospółką zagęszczoną do I D = 0,50. ie dopuszcza się wkonania obspki w odległości mniejszej niż 2,00m od ścian oporowej (zaspania wkopów po wkonaniu ścian oporowch) gruntami rodzimmi w szczegulności gruntami spoistmi. Pospółka r (n) = 1,90 t/m 3 r (r) = 1,71 t/m 3 g (n) = 19,00 k/m 3 g (n) = 17,10 k/m 3 F (n) u = 38,50 O F (r) u = 34,65 O c u (n) = 0,00 c u (r) = 0,00 tg F u (r) = 0,691 D = e ptgf tg 2 (p/4 + F/2) = 31,883 współcznnik materiało. dla gruntu g m = 0,9 C = ( D -1)ctgF = 44,684 współcznnik korekcjn m = 0,81 B = 0,75( D -1)tgF = 16,009 Boczne parcie jednostkowe gruntu od obciążeń charakterstcznch na 1m długości ścian ( 2 o p q tg n1 n 45 2 ( ( n ) 2 o p htg n ,327 1,20 2,792 4,199 1,20 5,039 siła pozioma F n1 = p n1 (h s - h na ) = 4,537 1,20 5,444 siła pozioma F n2 = 0,5 p n2 h = 1,995 1,20 2,394 siła pozioma F n3 = p n2 D min = 4,199 1,20 5,039 Ciężar własn ścian żelbetowej - obciążenie charakterstczne. Ścianę oporową mślowo podzielono na dwie brł pionową i poziomą siła pionowa G n1 = ( h s - a s ) b s 25k/m 3 = 8,250 0,90 7,425 siła pionowa G n2 = ( b s + l sz + l sw ) a s 25k/m 3 = 7,125 0,90 6,413 n ) n ) Ciężar gruntu siła pionowa G n3 = l sw (h s - h na - a s ) g (n) = 21,945 0,80 17,556 Sprawdzenie stateczności ścian Sprawdzenie stateczności ścian na obrót względem punktu A podstaw undamentu. ramie działania sił pionowej G 1 e 1 = 0,175 m ramie działania sił pionowej G 2 e 2 = 0,475 m ramie działania sił pionowej G 3 e 3 = 0,600 m ramie działa. sił poziom. F 1 z 1 = 0,975 m ramie działa. sił poziom. F 2 z 2 = 1,317 m ramie działa. sił poziom. F 3 z 3 = 0,500 m or = F r1 z 1 + F r2 z 2 +F r3 z 3 = 10,979 km/m ur = G r1 e 1 + G r2 e 2 + G r3 e 3 = 14,879 km/m m o = 0,9 or = 10,979 km/m < m o ur = 13,391 km/m

13 Sprawdzenie stateczności ścian na przesunięcie. Z uwagi na akt, iż przedmiotowa ścian oprze się na konstrukcji budnku sprawdzenie niniejszego warunku pominięto. Zbrojenie pionowe ścian = 10,98 km/m Parametr zastosowanch materiałów i przekroju Beton C20/25 (B-25) cd = 13,3 Pa ctd = 1 Pa Stal A-III d = 420 Pa Klasa ekspozcji c min = 25 mm Dc = 10 mm wsokość przekroju h = 0,15 m szerokość przekroju b = 1,00 m średnica zbrojenia = 10 mm otulenie zbrojenia c nom = c min +Dc = 35 mm a 1 i a 2 = 40 mm użteczna wsokość przekroju d = 0,11 m sd me 0,068 0,071 2 e 1 1 2me bd cd sd e 105, e 0,965 A 2,464 cm 2 s1 d przjęto = 10 mm co 15 cm o A s1,prov = 5,236 cm 2 Ostatecznie jako zbrojenie pionowe ścian oporowej przjęto pręt 10 ze stali A-III w rozstawie co 15cm. e d Projektował: mgr inż. Jacek Kędzierski upr. bud. WA/0003/POOK/05 Sprawdził: mgr inż. Andrzej Kozłowski upr. bud. WA/0005/POOK/03