WPŁYW TŁUMIENIA KONSTRUKCYJNEGO MOCOWAŃ NA DRGANIA UKŁADU ZMIANY WYSIĘGU ŻURAWIA
|
|
- Kazimiera Ciesielska
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 WPŁYW TŁUMIENIA KONSTRUKCYJNEGO MOCOWAŃ NA DRGANIA UKŁADU ZMIANY WYSIĘGU ŻURAWIA Wojciech Sochacki 1a, Marta Bold 1b 1 Instytut Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn, Politechnika Częstochowska a sochacki@imipkm.pcz.pl, b bold@imipkm.pcz.pl Streszczenie W niniejszej pracy przedstawiono model drgań układu zmiany wysięgu żurawia samochodowego z rozbudowanym modelem siłownika zmieniającego wysięg. Sformułowano i rozwiązano zagadnienie poprzecznych drgań tłumionych tego układu. Przyjęto, że rozproszenie energii drgań wynika z uwzględnienia oporów ruchu w miejscach mocowania siłownika i wysięgnika do ramy obrotowej żurawia. Jako wyniki rozwiązania zagadnienia przedstawiono wpływ tłumienia konstrukcyjnego mocowań na wartości własne badanego układu. Obliczono tłumione częstości drgań i stopień zaniku amplitud drgań wybranych postaci drgań. Przedstawiono zmiany wartości własnych drgań układu ze zmianą siły obciążającej oraz ze zmianą geometrii układu. Słowa kluczowe: żuraw samochodowy, tłumienie drgań, wartości własne INFLUENCE OF STRUCTURAL DAMPING OF SUPPORTS ON VIBRATIONS OF THE SYSTEM TELESCOPIC BOOM - HYDRAULIC CYLINDER OF CRANE RADIUS CHANGE Summary In the work a truck crane telescopic boom with a complex hydraulic cylinder vibration model was presented. The problem of transverse damping vibration of this system was formulated and solved. It was assumed, that the vibration energy dissipation is a result of taken into account the resistance motion in the supports of a telescopic boom and the hydraulic cylinder (changing the crane radius). The influence of the structural damping of supports on the damped frequencies and amplitude decay factor of the chosen modes was studied. The eigenvalues changes along with the change of the load, and with the change of the geometry of the system were presented. Keywords: truck crane, vibration damping, eigenvalues 1. WSTĘP W literaturze przedmiotu można spotkać wiele prac na temat drgań układu zmiany wysięgu żurawia samochodowego. Obszerną literaturę dotyczącą drgań żurawi samochodowych i ich elementów zawarto w monografiach [1,2]. Badania drgań układu zmiany wysięgu jako wyodrębnionego układu żurawia przedstawiono w pracach [3-5]. Są to prace, w których badane są drgania swobodne takiego układu [3], czy jego drgania parametryczne [4]. W pracy [5] przedstawiono wyniki badań układu, traktując go jako układ dyskretny. W wymienionych pracach siłownik zmieniający wysięg zamodelowano w sposób uproszczony oraz nie uwzględniono tłumienia w układzie. W niniejszej pracy rozważa się tłumione drgania układu zmiany wysięgu żurawia samochodowego DST0285. Rozproszenie energii drgającej w czasie zmiany wysięgu uwzględniono, wprowadzając do modelu rotacyjne tłumiki wiskotyczne w miejscach mocowania siłownika i wysięgnika do ramy nadwozia. Podobne rozważania (wpływu tłumienia konstrukcyjnego modelowanego tłumikami rotacyjnymi) przedstawiono w pracach [6,7]. W pracy [6] przedstawiono wpływ 172
2 Wojciech Sochacki, Marta Bold tłumienia konstrukcyjnego mocowań na drgania swobodne prostej belki Bernoullego-Eulera, natomiast w pracy [7] wpływ takiego tłumienia na drgania siłownika hydraulicznego podpory górniczej. Model fizyczny układu przedstawiono na rys.2. Wysięgnik teleskopowy składa się z trzech członów stalowych spawanych, z których dwa człony wysuwane są jednocześnie z siłownikiem hydraulicznym i współpracującym z nim mechanicznym układem liniowym. Zmianę wysięgu, czyli kąt pochylenia wysięgnika, reguluje się siłownikiem hydraulicznym. W modelu uwzględniono siłę oddziaływania ładunku zawieszonego na linie na głowicę wysięgnika (w zakresie statecznego położenia żurawia), rzeczywistą geometrię układu określoną kątami α i δ, sztywność zastępczą układu, oddziaływanie cylindra z tłokiem i tłoczyskiem, obciążenie siłownika oraz oddziaływanie cieczy na tłok i cylinder. W podporach mocujących układ zmiany wysięgu do ramy nadwozia wprowadzono rotacyjne tłumiki wiskotyczne. Współczynniki tłumienia oznaczono odpowiednio cr11 dla tłumienia konstrukcyjnego w podporze siłownika oraz cr31 dla tłumienia konstrukcyjnego w podporze wysięgnika. 2. MODEL FIZYCZNY I MATEMATYCZNY UKŁADU Rys. 1. Układ zmiany wysięgu żurawia P cr31 x 11 x 12, x 21 x 22 l 11 l 12 = l 21 l 22 L x 31 x 32 k S L C l 31 l 32 cr = S Rys. 2. Model fizyczny układu 173
3 Równania ruchu belek modelujących układ zmiany wysięgu są następujące:,,, 0 (1) Wmn(x,t) przemieszczenia poprzeczne belek, Emn moduły Younga poszczególnych belek, Amn pola przekrojów belek, Jmn momenty bezwładności przekrojów belek, ρmn gęstości materiału belek, Pmn siły wzdłużne w belkach modelujących wysięgnik i siłownik zmiany wysięgu (P12 = 0), m = 1,2,3 ; n = 1,2 x współrzędna przestrzenna, t czas. Rozwiązania równań (1) mają postać: W x,tw x e ω * - zespolona wartość własna układu, i 1. Podstawiając (2) do (1), otrzymuje się: 2 W xβ w xγ w x0 3 γ,, 0 Warunki brzegowe geometryczne i ciągłości mają postać: 00, 0, 0 0,, 0, (4a) 0, cos, 00, 0, 0 Naturalne warunki brzegowe badanego układu są następujące: E J w 0 ω w 0, E J w l 0, E J w 0E J w l, E J w 00, E J w l P w l E J w 0 E J w 0P w 00 E J w l E J w l E J w 00, E J w 0 ω w 0, E J w l P w l 0, E J w l 0, E J w 0E J w l, E J w l 0, E J w l E J w 0, E J w l -E J w 0 E J w l P22w22Il22cosδ ksw31 l31 sinδ 0. 4b 2 4 Podstawiając (5) do (4a-b), otrzymano jednorodny układ równań względem nieznanych stałych Ckmn, który w postaci macierzowej można zapisać jako: Aω C 0 6 Aω a, pq 1,2,,24, CC, k=1,2-4 Układ posiada nietrywialnie rozwiązanie, gdy wyznacznik macierzy przy stałych Ckmn jest równy zeru. deta ω 0 7 Znalezienie zespolonych wartości własnych macierzy A(ω * ) prowadzi do wyznaczenia tłumionych częstości drgań Re(ω * ) oraz stopnia zaniku amplitud drgań Im(ω * ) rozpatrywanego układu. 3. WYNIKI OBLICZEŃ NUMERYCZNYCH Obliczenia przeprowadzono dla układu zamiany wysięgu żurawia samochodowego DST0285. Dane przyjęte do obliczeń zamieszczono w tabeli 1. Do prezentacji wyników badań wpływu tłumienia na wartości własne badanego układu przyjęto bezwymiarowe parametry tłumienia µ11 dla tłumienia konstrukcyjnego w podporze siłownika oraz µ31 dla tłumienia konstrukcyjnego w podporze wysięgnika:, 8 Na rysunkach 4 i 5 przedstawiono wyniki badań drgań układu bez uwzględnienia tłumienia. Wyniki obliczeń przedstawiające zależność częstości drgań układu zmiany wysięgu od stopnia rozsunięcia wysięgnika przestawiono na rys.4. W badanym przypadku kąt pochylenia wysięgnika był równy α = 50º. Na wykresie przedstawiono dwie pierwsze częstości drgań własnych dla przypadku układu bez obciążenia (linia ciągła) oraz z siłą obciążającą wynoszącą P = 50 kn ( linia przerywana). Przebiegi zmian wartości własnych dla układu obciążonego i bez obciążenia na kolejnych rysunkach oznaczano podobnie (dla P = 0 linia ciągła i dla P = 50 kn linia przerywana). Rozwiązaniem równań (3) są funkcje:
4 Wojciech Sochacki, Marta Bold Tab. 1. Dane geometryczne i materiałowe przyjęte do obliczeń Długość członu stałego wysięgnika ls1[m] = 7,95 Długość członu wysuwnego 2. wysięgnika Lw2[m] = 8,3 Długość członu wysuwnego 3. wysięgnika Lw3[m] = 8,2 Długość całkowita wysięgnika Lc[m] = zmienne Zadawana długość wysuwu siłownika teleskopowania lz[m] = zmienne Wysokość zewnętrzna członu podstawowego wysięgnika H1[m] = 0,6 Wysokość zewnętrzna członu 2. wysięgnika H2[m] = 0,521 Wysokość zewnętrzna członu 3. wysięgnika H3[m] = 0,452 Wysokość wewnętrzna członu podstawowego wysięgnika h1[m] = 0,58 Wysokość wewnętrzna członu 2. wysięgnika h2[m] = 0,505 Wysokość wewnętrzna członu 3. wysięgnika h3[m] = 0,438 Szerokość zewnętrzna członu podstawowego wysięgnika B1[m] = 0,401 Szerokość zewnętrzna członu 2. wysięgnika B2[m] = 0,359 Szerokość zewnętrzna członu 3. wysięgnika B3[m] = 0,315 Szerokość wewnętrzna członu podstawowego wysięgnika b1[m] = 0,387 Szerokość wewnętrzna członu 2. wysięgnika b2[m] = 0,345 Szerokość wewnętrzna członu 3. wysięgnika b3[m] = 0,301 Moduł Younga materiału wysięgnika i siłownika Emn[Pa] = 2.1 x Moduł sprężystości postaciowej cieczy EC[Pa] = 1.25 x 10 9 Gęstość materiału wysięgnika i siłownika ρ mn [kg/m 3 ] = 7860 Gęstość cieczy w siłowniku ρ0 [kg/m 3 ] = 890 Kąt pochylenia wysięgnika α[ ] = zmienne Długość rozsunięcia siłownika LS[m] = zmienne Średnica zewnętrzna cylindra D11 = D12[m] = 0,277 Średnica wewnętrzna cylindra d11 = d12[m] = 0,25 Średnica zewnętrzna tłoczyska D21 = D22[m] = 0,16 Średnica wewnętrzna tłoczyska d21 = d22[m] = 0,128 Siła obciążająca układ P[N] = Zależność częstości drgań układu zmiany wysięgu od kąta pochylenia wysięgnika α przedstawiono na rys.5. Badania przeprowadzono dla wysięgnika rozsuniętego do długości LC = 12,89 [m]. Rys. 4. Zależność częstości drgań układu od kąta pochylenia wysięgnika α Rys. 3. Zależność częstości drgań układu od stopnia rozsunięcia wysięgnika LC Wyniki dalszych obliczeń przedstawione na rysunkach 5-12 uwzględniają wpływ tłumienia w układzie na jego częstości drgań i stopień zaniku amplitud drgań. Zależność części rzeczywistej i części urojonej pierwszej wartości własnej układu zmiany wysięgu od wartości parametrów strukturalnych 175
5 tłumienia µ11 i µ31 przedstawiono odpowiednio na rysunkach 5 i 6. Podobne zależności dla drugiej wartości własnej układu przedstawiono na rysunkach 7 i 8. Badania przeprowadzono przy całkowitej długości wysięgnika równej Lc = 12,89 [m] oraz kącie pochylenia wysięgnika równego α = 50º. Na wykresach przedstawiono zależności częstości drgań tłumionych Re(ω * ) (rys. 5 i 7) oraz zależności współczynników zaniku amplitud drgań Im(ω * ) (rys. 6 i 8) od tłumienia określonego przez parametry strukturalne µ11 i µ31. Rys. 5. Zależność części rzeczywistej drugiej wartości własnej układu od wartości parametrów strukturalnych tłumienia µ11 i µ31 Rys. 8. Zależność części urojonej drugiej wartości własnej układu od wartości parametrów strukturalnych tłumienia µ11 i µ31 Na kolejnych rysunkach przedstawiono wyniki badań zależności wartości własnych układu od długości całkowitej wysięgnika LC. Na rys. 9. przedstawiono zależność pierwszej i drugiej tłumionej częstości drgań Re(ω * ) od długości wysięgnika. Z kolei na rys. 10. zaprezentowano zależność współczynnika zaniku amplitud drgań Im(ω * ) pierwszej i drugiej wartości własnej układu od stopnia rozsunięcia wysięgnika. Obliczenia przeprowadzono dla wartości parametrów strukturalnych tłumienia równych µ31 = µ11 = 0,4. W dalszych badaniach wyznaczono zależność części rzeczywistej (rys.11) i urojonej (rys. 12) pierwszej i drugiej wartości własnej układu zmiany wysięgu od kąta pochylenia wysięgnika α, również przy parametrach strukturalnych tłumienia równych µ31 = µ11 = 0,4. Rys.6. Zależność części urojonej pierwszej wartości własnej układu od wartości parametrów strukturalnych tłumienia µ11 i µ31 Rys. 9. Zależność części rzeczywistej pierwszej i drugiej wartości własnej układu od długości całkowitej wysięgnika LC Rys. 7. Zależność części rzeczywistej drugiej wartości własnej układu od wartości parametrów strukturalnych tłumienia µ11 i µ31 Rys. 10. Zależność części urojonej pierwszej i drugiej wartości własnej układu od długości całkowitej wysięgnika LC 176
6 Wojciech Sochacki, Marta Bold 4. PODSUMOWANIE Rys. 11. Zależność części rzeczywistej pierwszej i drugiej wartości własnej układu od kąta pochylenia wysięgnika α Rys. 12. Zależność części urojonej pierwszej i drugiej wartości własnej układu od kąta pochylenia wysięgnika Przedstawione wyniki badań dotyczą dwóch pierwszych częstości drgań w przypadku układu bez tłumienia oraz układu tłumionego. Ograniczenie zakresu badań do analizy zmian dwóch pierwszych wartości własnych ze zmianą geometrii i tłumienia w układzie wynika z ich podstawowego znaczenia w praktyce inżynierskiej. W celu wykazania zmian zarówno pierwszej jak i drugiej wartości własnej (części urojonej Im(ω * )) na rys. 10 i 12 wprowadzono skalę logarytmiczną. Konieczność ta wynika z faktu, że pierwsza i druga wartości własnej zmieniają się w różnym zakresie wartości Im(ω * ). W pracy przedstawiono model belkowy układu wysięgnik teleskopowy-siłownik hydrauliczny zbudowany na podstawie układu rzeczywistego żurawia samochodowego DST0285. Badano wpływ tłumienia konstrukcyjnego mocowań, geometrii oraz obciążenia na wartości własne układu. W celach porównawczych wyznaczono także dwie pierwsze częstości drgań własnych układu bez tłumienia. Na podstawie otrzymanych wyników badań można stwierdzić, że wraz ze wzrostem kąta pochylenia wysięgnika wartość podstawowej częstości drgań układu zmienia się nieznacznie, a druga częstość drgań maleje. Zwiększenie obciążenia żurawia oraz zwiększenie długości wysięgnika wpływa na obniżenie wartości częstości drgań układu. Uwzględnienie tłumienia w układzie powoduje podobne zmiany w częstościach tłumionych drgań ze zmianą geometrii układu, jak w układzie bez tłumienia. Istotne zmiany można zauważyć w zmianach współczynników zaniku amplitud drgań zarówno pierwszej, jak i drugiej wartości własnej Im(ω * ) w przypadku zmiany LC. Podobnie istotne zmiany występują w przypadku współczynnika Im(ω * ) przy zmianie kąta pochylenia wysięgnika α. Współczynnik Im(ω * ) dla pierwszej wartości własnej maleje, osiągając swoje minimum dla kąta α 27, a następnie wzrasta. Odmiennie przebiega zmiana wartości współczynnika Im(ω * ) dla drugiej wartości własnej, rosnąc w całym badanym zakresie. Tłumienie konstrukcyjne mocowań powoduje znaczne zmiany w wartościach własnych układu. Przy uwzględnieniu parametrów strukturalnych tłumienia µ11 i µ31 zarówno pierwsza, jak i druga częstość tłumiona Re(ω*) wzrasta. Ze wzrostem tłumienia następuje wzrost wartości współczynnika zaniku amplitud drgań Im(ω*) do wartości maksymalnych, po czym Im(ω*) 0 gdy µ11 i µ31. Tak znaczące zmiany zarówno Re(ω*), jak i Im(ω*) spowodowane są istotną ingerencją w warunki mocowania układu (w skrajnych przypadkach następuje zmiana mocowań z przegubowych na mocowanie sztywne). Literatura 1. Maczyński A.: Pozycjonowanie i stabilizacja położenia ładunku żurawi wysięgnikowych. Bielsko-Biała: AT-H, Rozprawy naukowe nr Sochacki W.: Stateczność dynamiczna dyskretno - ciągłych układów mechanicznych jako modeli maszyn roboczych. Częstochowa: Pol. Częstochowska, S. Monografie nr Cekus D., Posiadała B.: Free vibrations of the system telescopic boom hydraulic cylinder of crane radius change. In: Proc. of the 21 Symposium Vibration in Physical Systems. Poznań - Kiekrz 2004, p Sochacki W., Tomski L.: Free and parametric vibration of the system: telescopic boom-hydraulic cylinder (changing the crane radius). The Archive of Mechanical Engineering 1999, 46, p Cekus D., Posiadała B.: Model dyskretny drgań układu dwuczłonowy wysięgnik teleskopowy - siłownik zmiany wysięgu (uogólnione kryteria). Czasopismo Techniczne 2005, 1-M, s
7 6. Oliveto G., Santini A., Tripodi E.: Complex modal analysis of flexural vibrating beam with viscous end conditions. Journal of Sound and Vibration 1997, 200, p Sochacki W.: Wpływ tłumienia konstrukcyjnego mocowań na drgania siłownika hydraulicznego. Przegląd Mechaniczny 2012, nr 9, s
WPŁYW OPORÓW RUCHU W PRZEGUBACH UKŁADU ZMIANY WYSIĘGU ŻURAWIA SAMOJEZDNEGO NA JEGO DRGANIA POPRZECZNE
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 2016 nr 58, ISSN 1896-771X WPŁYW OPORÓW RUCHU W PRZEGUBACH UKŁADU ZMIANY WYSIĘGU ŻURAWIA SAMOJEZDNEGO NA JEGO DRGANIA POPRZECZNE Wojciech Sochacki 1a, Marta Bold 1b 1 Instytut
Bardziej szczegółowoDRGANIA SIŁOWNIKA HYDRAULICZNEGO Z UWZGLĘDNIENIEM TŁUMIENIA WEWNĘTRZNEGO
MODELOWANE NŻYNERSKE SSN 1896-771X 1, s. 371-376, Gliwice 0 DRGANA SŁOWNKA HYDRAULCZNEGO Z UWZGLĘDNENEM TŁUMENA WEWNĘTRZNEGO WOJCECH SOCHACK nstytut Mechaniki i PKM, Politechnika Częstochowska e-mail:
Bardziej szczegółowoANALIZA DRGAŃ SWOBODNYCH UKŁADU NOŚNEGO ŻURAWIA SAMOCHODOWEGO DST-0285 Z UWZGLĘDNIENIEM ZMIANY KONFIGURACJI UKŁADU
Tomasz Geisler Analiza drgań swobodnych układu nośnego żurawia samochodowego DST-0285 z uwzględnieniem zmiany konfiguracji układu ANALIZA DRGAŃ SWOBODNYCH UKŁADU NOŚNEGO ŻURAWIA SAMOCHODOWEGO DST-0285
Bardziej szczegółowoDrgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż.
Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż. Joanna Szulczyk Politechnika Warszawska Instytut Techniki Lotniczej i Mechaniki
Bardziej szczegółowoDOBÓR FUNKCJI WŁASNEJ PRZEMIESZCZENIA UKŁADÓW DRGAJĄCYCH GIĘTNIE W RUCHU UNOSZENIA
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 33, s. 7-34, Gliwice 007 DOBÓR FUNKCJI WŁASNEJ PRZEMIESZCZENIA UKŁADÓW DRGAJĄCYCH GIĘTNIE W RUCHU UNOSZENIA ANDRZEJ BUCHACZ, SŁAWOMIR ŻÓŁKIEWSKI Instytut Automatyzacji
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 5
KATEDRA MECHANIKI STOSOWANEJ Wydział Mechaniczny POLITECHNIKA LUBELSKA INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 5 PRZEDMIOT TEMAT OPRACOWAŁ MODELOWANIE UKŁADÓW MECHANICZNYCH Badania analityczne układu mechanicznego
Bardziej szczegółowoMODELLING AND ANALYSIS OF THE MOBILE PLATFORM UNDER ITS WORK CONDITIONS
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903 Rafał GOSZYC 1, Bogdan POSIADAŁA 2, Paweł WARYŚ 3 MODELOWANIE I ANALIZA PODESTU RUCHOMEGO W WARUNKACH JEGO PRACY Streszczenie.
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: Wybrane zagadnienia modelowania i obliczeń inżynierskich Chosen problems of engineer modeling and numerical analysis Dyscyplina: Budowa i Eksploatacja Maszyn Rodzaj przedmiotu: Przedmiot
Bardziej szczegółowoAKTYWNA REDUKCJA DRGAŃ WIRUJĄCEJ ŁOPATY ZA POMOCĄ ELEMENTÓW PIEZOELEKTRYCZNYCH
Piotr PRZYBYŁOWICZ 1 Wojciech FUDAŁA 2 drgania wirników, tłumienie drgań, elementy piezoelektryczne AKTYWNA REDUKCJA DRGAŃ WIRUJĄCEJ ŁOPATY ZA POMOCĄ ELEMENTÓW PIEZOELEKTRYCZNYCH W pracy tej została przeanalizowana
Bardziej szczegółowoDYNAMIKA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH
DYNAMIKA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH Roman Lewandowski Wydawnictwo Politechniki Poznańskiej, Poznań 2006 Książka jest przeznaczona dla studentów wydziałów budownictwa oraz inżynierów budowlanych zainteresowanych
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE I BADANIA SYMULACYJNE RUCHU ŻURAWIA LEŚNEGO W CYKLU ROBOCZYM
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 41, s. 331-338, Gliwice 2011 MODELOWANIE I BADANIA SYMULACYJNE RUCHU ŻURAWIA LEŚNEGO W CYKLU ROBOCZYM BOGDAN POSIADAŁA PAWEŁ WARYŚ Instytut Mechaniki i Podstaw Konstrukcji
Bardziej szczegółowoMECHANIKA II. Dynamika ruchu obrotowego bryły sztywnej
MECHANIKA II. Dynamika ruchu obrotowego bryły sztywnej Daniel Lewandowski Politechnika Wrocławska, Wydział Mechaniczny, Katedra Mechaniki i Inżynierii Materiałowej http://kmim.wm.pwr.edu.pl/lewandowski/
Bardziej szczegółowoDRGANIA SWOBODNE UKŁADU O DWÓCH STOPNIACH SWOBODY. Rys Model układu
Ćwiczenie 7 DRGANIA SWOBODNE UKŁADU O DWÓCH STOPNIACH SWOBODY. Cel ćwiczenia Doświadczalne wyznaczenie częstości drgań własnych układu o dwóch stopniach swobody, pokazanie postaci drgań odpowiadających
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM ELEKTROAKUSTYKI. ĆWICZENIE NR 1 Drgania układów mechanicznych
LABORATORIUM ELEKTROAKUSTYKI ĆWICZENIE NR Drgania układów mechanicznych Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z właściwościami układów drgających oraz metodami pomiaru i analizy drgań. W ramach
Bardziej szczegółowoWpływ tłumienia wewnętrznego elementów kompozytowych na charakterystyki amplitudowo-częstotliwościowe modelu zawieszenia samochodu
Symulacja w Badaniach i Rozwoju Vol. 3, No. /1 Piotr PRZYBYŁOWICZ, Wojciech FUDAŁA Politechnika Warszawska, IPBM, -54 Warszawa, ul. Narbutta 84, E-mail: piotr.przybylowicz@ipbm.simr.pw.edu.pl, wfudala@simr.pw.edu.pl
Bardziej szczegółowoPodstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie Rozciąganie lub ściskanie Zginanie Skręcanie Ścinanie 1. Pręt rozciągany lub ściskany
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: Wybrane zagadnienia modelowania i obliczeń inżynierskich Chosen problems of engineer modeling and numerical analysis Dyscyplina: Budowa i Eksploatacja Maszyn Rodzaj przedmiotu: Przedmiot
Bardziej szczegółowoMECHANIKA 2. Drgania punktu materialnego. Wykład Nr 8. Prowadzący: dr Krzysztof Polko
MECHANIKA 2 Wykład Nr 8 Drgania punktu materialnego Prowadzący: dr Krzysztof Polko Wstęp Drgania Okresowe i nieokresowe Swobodne i wymuszone Tłumione i nietłumione Wstęp Drgania okresowe ruch powtarzający
Bardziej szczegółowoDRGANIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI
DRGANIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI (Wprowadzenie) Drgania elementów konstrukcji (prętów, wałów, belek) jak i całych konstrukcji należą do ważnych zagadnień dynamiki konstrukcji Przyczyna: nawet niewielkie drgania
Bardziej szczegółowoLaboratorium Mechaniki Technicznej
Laboratorium Mechaniki Technicznej Ćwiczenie nr 5 Badanie drgań liniowych układu o jednym stopniu swobody Katedra Automatyki, Biomechaniki i Mechatroniki 90-924 Łódź, ul. Stefanowskiego 1/15, budynek A22
Bardziej szczegółowoMECHANIKA PRĘTÓW CIENKOŚCIENNYCH
dr inż. Robert Szmit Przedmiot: MECHANIKA PRĘTÓW CIENKOŚCIENNYCH WYKŁAD nr Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie Katedra Geotechniki i Mechaniki Budowli Opis stanu odkształcenia i naprężenia powłoki
Bardziej szczegółowoWYKAZ TEMATÓW Z LABORATORIUM DRGAŃ MECHANICZNYCH dla studentów semestru IV WM
WYKAZ TEMATÓW Z LABORATORIUM DRGAŃ MECHANICZNYCH dla studentów semestru IV WM 1. Wprowadzenie do zajęć. Równania Lagrange'a II rodzaju Ćwiczenie wykonywane na podstawie rozdziału 3 [1] 2. Drgania swobodne
Bardziej szczegółowoPODATNOŚĆ DYNAMICZNA OBUSTRONNIE PODPARTEJ BELKI Z TŁUMIENIEM W RUCHU UNOSZENIA
MODELOWANIE INŻNIERSKIE ISSN 896-77X 38, s. 3-38, Gliwice 9 PODATNOŚĆ DNAMICZNA OBUSTRONNIE PODPARTEJ BELKI Z TŁUMIENIEM W RUCHU UNOSZENIA SŁAWOMIR ŻÓŁKIEWSKI Instytut Automatyzacji Procesów Technologicznych
Bardziej szczegółowoSTATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH
Część. STATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH.. STATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH Rozwiązując układy niewyznaczalne dowolnie obciążone, bardzo często pomijaliśmy wpływ sił normalnych i
Bardziej szczegółowoFABRYKA MASZYN BUDOWLANYCH "BUMAR" Sp. z o.o. Fabryka Maszyn Budowlanych ODLEWY ALUMINIOWE
Fabryka Maszyn Budowlanych BUMAR Sp. z o.o. ul. Fabryczna 6 73-200 CHOSZCZNO ODLEWY ALUMINIOWE 1.PIASKOWE DO 100 KG 2.KOKILOWE DO 30 KG 3.CISNIENIOWE DO 3 KG 1. Zapewniamy atesty i sprawdzenie odlewów
Bardziej szczegółowoWyboczenie ściskanego pręta
Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia
Bardziej szczegółowoDRGANIA WŁASNE RAM OBLICZANIE CZĘSTOŚCI KOŁOWYCH DRGAŃ WŁASNYCH
Część 5. DRGANIA WŁASNE RAM OBLICZANIE CZĘSTOŚCI KOŁOWYCH... 5. 5. DRGANIA WŁASNE RAM OBLICZANIE CZĘSTOŚCI KOŁOWYCH DRGAŃ WŁASNYCH 5.. Wprowadzenie Rozwiązywanie zadań z zaresu dynamii budowli sprowadza
Bardziej szczegółowoDrgania układu o wielu stopniach swobody
Drgania układu o wielu stopniach swobody Rozpatrzmy układ składający się z n ciał o masach m i (i =,,..., n, połączonych między sobą i z nieruchomym podłożem za pomocą elementów sprężystych o współczynnikach
Bardziej szczegółowoWPŁYW POSTACI KONSTRUKCYJNEJ RAMY NOŚNEJ ŻURAWIA SAMOCHODOWEGO NA ODKSZTAŁCENIA PIERŚCIENIA ŁOŻYSKA WIEŃCOWEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 37, s. 257-264, Gliwice 2009 WPŁYW POSTACI KONSTRUKCYJNEJ RAMY NOŚNEJ ŻURAWIA SAMOCHODOWEGO NA ODKSZTAŁCENIA PIERŚCIENIA ŁOŻYSKA WIEŃCOWEGO ARKADIUSZ TRĄBKA, ADAM
Bardziej szczegółowo(R) przy obciążaniu (etap I) Wyznaczanie przemieszczenia kątowego V 2
SPIS TREŚCI Przedmowa... 10 1. Tłumienie drgań w układach mechanicznych przez tłumiki tarciowe... 11 1.1. Wstęp... 11 1.2. Określenie modelu tłumika ciernego drgań skrętnych... 16 1.3. Wyznaczanie rozkładu
Bardziej szczegółowoP O L I T E C H N I K A C ZĘSTOCHOWSKA AUTOREFERAT
P O L I T E C H N I K A C ZĘSTOCHOWSKA WYDZIAŁ INŻYNIERII MECHANICZNEJ I INFORMATYKI AUTOREFERAT Autor: dr inż. Sebastian Uzny Instytut Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn Wydział Inżynierii Mechanicznej
Bardziej szczegółowoLaboratorium Dynamiki Maszyn
Laboratorium Dynamiki Maszyn Laboratorium nr 5 Temat: Badania eksperymentane drgań wzdłużnych i giętnych układów mechanicznych Ce ćwiczenia:. Zbudować mode o jednym stopniu swobody da zadanego układu mechanicznego.
Bardziej szczegółowoROZCHODZENIE SIĘ POWIERZCHNIOWYCH FAL LOVE A W FALOWODACH SPREśYSTYCH OBCIĄśONYCH NA POWIERZCHNI CIECZĄ LEPKĄ (NEWTONOWSKĄ)
1 ROZCHODZENIE SIĘ POWIERZCHNIOWYCH FAL LOVE A W FALOWODACH SPREśYSTYCH OBCIĄśONYCH NA POWIERZCHNI CIECZĄ LEPKĄ (NEWTONOWSKĄ) Dr hab. Piotr Kiełczyński, prof. w IPPT PAN, Dr inŝ. Andrzej Balcerzak, Mgr
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE WPŁYWU TŁUMIENIA WEWNĘTRZNEGO NA CHARAKTERYSTYKI DYNAMICZNE CERAMICZNYCH PRZETWORNIKÓW PZT
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 46, ISSN 896-77X MODELOWANIE WPŁYWU TŁUMIENIA WEWNĘTRZNEGO NA CHARAKTERYSTYKI DYNAMICZNE CERAMICZNYCH PRZETWORNIKÓW PZT Instytut Automatyzacji Procesów Technologicznych i Zintegrowanych
Bardziej szczegółowoPRZYKŁADOWE ZADANIA. ZADANIE 1 (ocena dostateczna)
PRZYKŁADOWE ZADANIA ZADANIE (ocena dostateczna) Obliczyć reakcje, siły wewnętrzne oraz przemieszczenia dla kratownicy korzystając z Metody Elementów Skończonych. Zweryfikować poprawność obliczeń w mathcadzie
Bardziej szczegółowoMECHANIKA II. Drgania wymuszone
MECHANIKA II. Drgania wymuszone Daniel Lewandowski Politechnika Wrocławska, Wydział Mechaniczny Daniel Lewandowski (I-19) MECHANIKA II. Drgania wymuszone 1 / 30 Układ drgajacy o jednym stopniu swobody
Bardziej szczegółowoANALIZA WYTRZYMAŁOŚCI WYSIĘGNIKA ŻURAWIA TD50H
Szybkobieżne Pojazdy Gąsienicowe (16) nr 2, 2002 Alicja ZIELIŃSKA ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCI WYSIĘGNIKA ŻURAWIA TD50H Streszczenie: W artykule przedstawiono wyniki obliczeń sprawdzających poprawność zastosowanych
Bardziej szczegółowoBADANIE DRGAŃ TŁUMIONYCH WAHADŁA FIZYCZNEGO
ĆWICZENIE 36 BADANIE DRGAŃ TŁUMIONYCH WAHADŁA FIZYCZNEGO Cel ćwiczenia: Wyznaczenie podstawowych parametrów drgań tłumionych: okresu (T), częstotliwości (f), częstotliwości kołowej (ω), współczynnika tłumienia
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: KOMPUTEROWE WSPOMAGANIE PRAC INŻYNIERSKICH Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy na specjalności: Komputerowe projektowanie maszyn i urządzeń Rodzaj zajęć:
Bardziej szczegółowo3.DRGANIA SWOBODNE MODELU O JEDNYM STOPNIU SWOBODY(JSS)
3.DRGANIA SWOBODNE MODELU O JEDNYM STOPNIU SWOBODY(JSS) 3.1. DRGANIA TRANSLACYJNE I SKRĘTNE WYMUSZME SIŁOWO I KINEMATYCZNIE W poprzednim punkcie o modelowaniu doszliśmy do przekonania, że wielokrotnie
Bardziej szczegółowoMETODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH
Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Studia stacjonarne I stopnia PROJEKT ZALICZENIOWY METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH Krystian Gralak Jarosław Więckowski
Bardziej szczegółowoModelowanie, sterowanie i symulacja manipulatora o odkształcalnych ramionach. Krzysztof Żurek Gdańsk,
Modelowanie, sterowanie i symulacja manipulatora o odkształcalnych ramionach Krzysztof Żurek Gdańsk, 2015-06-10 Plan Prezentacji 1. Manipulatory. 2. Wprowadzenie do Metody Elementów Skończonych (MES).
Bardziej szczegółowoMETODA SIŁ KRATOWNICA
Część. METDA SIŁ - RATWNICA.. METDA SIŁ RATWNICA Sposób rozwiązywania kratownic statycznie niewyznaczalnych metodą sił omówimy rozwiązują przykład liczbowy. Zadanie Dla kratownicy przedstawionej na rys..
Bardziej szczegółowoMECHANIKA I BUDOWA MASZYN Studia pierwszego stopnia
MECHANIKA I BUDOWA MASZYN Studia pierwszego stopnia Przedmiot: Drgania Mechaniczne Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy Kod przedmiotu: MBM 1 S 0 5 61-1_0 Rok: III Semestr: 5 Forma studiów: Studia stacjonarne
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE BELKI Z CIECZĄ MAGNETOREOLOGICZNĄ METODĄ ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 39, s. 185-192, Gliwice 2010 MODELOWANIE BELKI Z CIECZĄ MAGNETOREOLOGICZNĄ METODĄ ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH JACEK SNAMINA, BOGDAN SAPIŃSKI, MATEUSZ ROMASZKO Katedra
Bardziej szczegółowoMechanika i Budowa Maszyn
Mechanika i Budowa Maszyn Materiały pomocnicze do ćwiczeń Wyznaczanie sił wewnętrznych w belkach statycznie wyznaczalnych Andrzej J. Zmysłowski Andrzej J. Zmysłowski Wyznaczanie sił wewnętrznych w belkach
Bardziej szczegółowoLaboratorium komputerowe z wybranych zagadnień mechaniki płynów
FORMOWANIE SIĘ PROFILU PRĘDKOŚCI W NIEŚCIŚLIWYM, LEPKIM PRZEPŁYWIE PRZEZ PRZEWÓD ZAMKNIĘTY Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia będzie analiza formowanie się profilu prędkości w trakcie przepływu płynu przez
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Stateczność prętów prostych Równowaga, utrata stateczności, siła krytyczna, wyboczenie w zakresie liniowo sprężystym i poza liniowo sprężystym, projektowanie elementów konstrukcyjnych
Bardziej szczegółowoRUCH DRGAJĄCY RZESZOTA PRZESIEWACZA DWUCZĘSTOŚCIOWEGO**
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 34 Zeszyt 4/1 2010 Remigiusz Modrzewski*, Piotr Wodziński* RUCH DRGAJĄCY RZESZOTA PRZESIEWACZA DWUCZĘSTOŚCIOWEGO** 1. Wstęp Przesiewacz dwuczęstościowy zbudowany jest z dwóch
Bardziej szczegółowoANALIZA PEWNYCH CECH DYNAMICZNYCH MODELI KOŚCI RAMIENIA CZŁOWIEKA ANALYSIS OF SOME FEATURES OF DYNAMIC MODELS OF HUMAN BONES OF THE ARM
MARCIN NOWAK, DANIEL ZIEMIAŃSKI ANALIZA PEWNYCH CECH DYNAMICZNYCH MODELI KOŚCI RAMIENIA CZŁOWIEKA ANALYSIS OF SOME FEATURES OF DYNAMIC MODELS OF HUMAN BONES OF THE ARM S t r e s z c z e n i e A b s t r
Bardziej szczegółowoAutor: mgr inż. Robert Cypryjański METODY KOMPUTEROWE
METODY KOMPUTEROWE PRZYKŁAD ZADANIA NR 1: ANALIZA STATYCZNA KRATOWNICY PŁASKIEJ ZA POMOCĄ MACIERZOWEJ METODY PRZEMIESZCZEŃ Polecenie: Wykonać obliczenia statyczne kratownicy za pomocą macierzowej metody
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 6 IZOLACJA DRGAŃ MASZYNY. 1. Cel ćwiczenia
Ćwiczenie 6 IZOLACJA DRGAŃ MASZYNY 1. Cel ćwiczenia Przeprowadzenie izolacji drgań przekładni zębatej oraz doświadczalne wyznaczenie współczynnika przenoszenia drgań urządzenia na fundament.. Wprowadzenie
Bardziej szczegółowo5. METODA PRZEMIESZCZEŃ - PRZYKŁAD LICZBOWY
Część 2. METODA PRZEMIESZCZEŃ PRZYKŁAD LICZBOWY.. METODA PRZEMIESZCZEŃ - PRZYKŁAD LICZBOWY.. Działanie sił zewnętrznych Znaleźć wykresy rzeczywistych sił wewnętrznych w ramie o schemacie i obciążeniu podanym
Bardziej szczegółowoDrgania w obwodzie LC. Autorzy: Zbigniew Kąkol Kamil Kutorasiński
Drgania w obwodzie L Autorzy: Zbigniew Kąkol Kamil Kutorasiński 016 Drgania w obwodzie L Autorzy: Zbigniew Kąkol, Kamil Kutorasiński Rozpatrzmy obwód złożony z szeregowo połączonych indukcyjności L (cewki)
Bardziej szczegółowoMODEL DYNAMICZNY STRUKTURY ŚMIGŁOWCA Z UWZGLĘDNIENIEM WARUNKÓW KONTAKTOWYCH PODWOZIE - PODŁOŻE
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 44, s. 91-100, Gliwice 2012 MODEL DYNAMICZNY STRUKTURY ŚMIGŁOWCA Z UWZGLĘDNIENIEM WARUNKÓW KONTAKTOWYCH PODWOZIE - PODŁOŻE TOMASZ GORECKI Instytut Lotnictwa, e-mail:
Bardziej szczegółowoWIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
LABORATORIUM WIBROAUSTYI MASZYN Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Instytut Mechaniki Stosowanej Zakład Wibroakustyki i Bio-Dynamiki Systemów Ćwiczenie nr WIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z MECHANIKI BUDOWLI
Łukasz Faściszewski, gr. KBI2, sem. 2, Nr albumu: 75 201; rok akademicki 2010/11. ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z MECHANIKI BUDOWLI Stateczność ram wersja komputerowa 1. Schemat statyczny ramy i dane materiałowe
Bardziej szczegółowo3 Podstawy teorii drgań układów o skupionych masach
3 Podstawy teorii drgań układów o skupionych masach 3.1 Drgania układu o jednym stopniu swobody Rozpatrzmy elementarny układ drgający, nazywany też oscylatorem harmonicznym, składający się ze sprężyny
Bardziej szczegółowoP. Litewka Efektywny element skończony o dużej krzywiźnie
4.5. Macierz mas Macierz mas elementu wyprowadzić można według (.4) wykorzystując wielomianowe funkcje kształtu (4. 4.). W tym przypadku wzór ten przyjmie postać: [ m~ ] 6 6 ~ ~ ~ ~ ~ ~ gdzie: m = [ N
Bardziej szczegółowoANALiZA DRGAŃ WAŁU DOPROWADZAJĄCEGO NAPĘD DO PRZEKŁADNi OGONOWEJ ŚMiGŁOWCA ULTRALEKKiEGO
PRACE instytutu LOTNiCTWA 213, s. 148-160, Warszawa 2011 ANALiZA DRGAŃ WAŁU DOPROWADZAJĄCEGO NAPĘD DO PRZEKŁADNi OGONOWEJ ŚMiGŁOWCA ULTRALEKKiEGO WItold PerkoWSkI Instytut Lotnictwa Streszczenie W artykule
Bardziej szczegółowoRys. II.9.1 Schemat stanowiska laboratoryjnego
9. Identyfikacja modelu dynamicznego. Ćwiczenie ilustruje możliwości wykorzystania zaawansowanych technik pomiarowych do rozwiązywania praktycznych zadań inżynierskich. Za przykład posłużył obiekt w postaci
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE PĘKNIĘCIA WZDŁUŻNEGO W BELCE ZGINANEJ
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 7, s. 09-6, Gliwice 009 MODELOWANIE PĘKNIĘCIA WZDŁUŻNEGO W BELCE ZGINANEJ LESZEK MAJKUT Katedra Mechaniki i Wibroakustyki, Akademia Górniczo - Hutnicza e-mail: majkut@agh.edu.pl
Bardziej szczegółowoTeoria maszyn mechanizmów
Adam Morecki - Jan Oderfel Teoria maszyn mechanizmów Państwowe Wydawnictwo Naukowe SPIS RZECZY Przedmowa 9 Część pierwsza. MECHANIKA MASZYN I MECHANIZMÓW Z CZŁONAMI SZTYWNYMI 13 1. Pojęcia wstępne do teorii
Bardziej szczegółowoBADANIE WŁAŚCIWOŚCI DYNAMICZNYCH RDZENIA STOJANA GENERATORA DUŻEJ MOCY 1. WSTĘP
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 49 Politechniki Wrocławskiej Nr 49 Studia i Materiały Nr 21 2000 Eugeniusz ŚWITOŃSKI*, Jarosław KACZMARCZYK*, Arkadiusz MĘŻYK* wartości
Bardziej szczegółowoInstrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Numeryczne metody analizy konstrukcji
POLITECHNIKA SZCZECIŃSKA KATEDRA MECHANIKI I PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN Ćwiczenie nr 7 Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Numeryczne metody analizy konstrukcji Analiza statyczna obciążonego kątownika
Bardziej szczegółowoSTRESZCZENIE PRACY MAGISTERSKIEJ
WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA im. Jarosława Dąbrowskiego STRESZCZENIE PRACY MAGISTERSKIEJ MODELOWANIE D I BADANIA NUMERYCZNE BELKOWYCH MOSTÓW KOLEJOWYCH PODDANYCH DZIAŁANIU POCIĄGÓW SZYBKOBIEŻNYCH Paulina
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoPodpory sprężyste (podatne), mogą ulegać skróceniu lub wydłużeniu pod wpływem działających sił. Przemieszczenia występujące w tych podporach są
PODPORY SPRĘŻYSTE Podpory sprężyste (podatne), mogą ulegać skróceniu lub wydłużeniu pod wpływem działających sił. Przemieszczenia występujące w tych podporach są wprost proporcjonalne do reakcji w nich
Bardziej szczegółowoMECHANIKA II. Drgania wymuszone
MECHANIKA II. Drgania wymuszone Daniel Lewandowski Politechnika Wrocławska, Wydział Mechaniczny, Katedra Mechaniki i Inżynierii Materiałowej http://kmim.wm.pwr.edu.pl/lewandowski/ daniel.lewandowski@pwr.edu.pl
Bardziej szczegółowo1 Płaska fala elektromagnetyczna
1 Płaska fala elektromagnetyczna 1.1 Fala w wolnej przestrzeni Rozwiązanie równań Maxwella dla zespolonych amplitud pól przemiennych sinusoidalnie, reprezentujące płaską falę elektromagnetyczną w wolnej
Bardziej szczegółowo2. Pręt skręcany o przekroju kołowym
2. Pręt skręcany o przekroju kołowym Przebieg wykładu : 1. Sformułowanie zagadnienia 2. Warunki równowagi kąt skręcenia 3. Warunek geometryczny kąt odkształcenia postaciowego 4. Związek fizyczny Prawo
Bardziej szczegółowoSposoby modelowania układów dynamicznych. Pytania
Sposoby modelowania układów dynamicznych Co to jest model dynamiczny? PAScz4 Modelowanie, analiza i synteza układów automatyki samochodowej równania różniczkowe, różnicowe, równania równowagi sił, momentów,
Bardziej szczegółowoProjekt nr 4. Dynamika ujęcie klasyczne
Projekt nr 4 Dynamika POLITECHNIKA POZNAŃSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA INSTYTUT KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAKŁAD MECHANIKI BUDOWLI Projekt nr 4 Dynamika ujęcie klasyczne Konrad Kaczmarek
Bardziej szczegółowoMECHANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM
MECANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM Ćwiczenie nr 4 Współpraca pompy z układem przewodów. Celem ćwiczenia jest sporządzenie charakterystyki pojedynczej pompy wirowej współpracującej z układem przewodów, przy różnych
Bardziej szczegółowoAnaliza wpływu tłumienia wiskotycznego na charakterystyki dynamiczne belki
Analiza wpływu tłumienia wiskotycznego na charakterystyki dynamiczne belki Roman Lewandowski, Mariusz Wróbel, Radosław PyŜanowski Poznań, maj 2009 Strona 1 1 Wstęp Kładki dla pieszych to zazwyczaj konstrukcje
Bardziej szczegółowoBADANIA I MODELOWANIE DRGAŃ UKŁADU WYPOSAŻONEGO W STEROWANY TŁUMIK MAGNETOREOLOGICZNY
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISNN 1896-771X 32, s. 361-368, Gliwice 2006 BADANIA I MODELOWANIE DRGAŃ UKŁADU WYPOSAŻONEGO W STEROWANY TŁUMIK MAGNETOREOLOGICZNY MICHAŁ MAKOWSKI LECH KNAP JANUSZ POKORSKI Instytut
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM. Próby ruchowe i badania stateczności żurawia budowlanego. Movement tests and stability scientific research of building crane
INSTYTUT KONSTRUKCJI MASZYN KIERUNEK: TRANSPORT PRZEDMIOT: TRANSPORT BLISKI LABORATORIUM Próby ruchowe i badania stateczności żurawia budowlanego Movement tests and stability scientific research of building
Bardziej szczegółowoDobór materiałów konstrukcyjnych cz. 4
Dobór materiałów konstrukcyjnych cz. 4 dr inż. Hanna Smoleńska Katedra Inżynierii Materiałowej i Spajania Wydział Mechaniczny, Politechnika Gdańska Materiały edukacyjne Wskaźniki materiałowe Przykład Potrzebny
Bardziej szczegółowoNATĘŻENIE POLA ELEKTRYCZNEGO PRZEWODU LINII NAPOWIETRZNEJ Z UWZGLĘDNIENIEM ZWISU
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 85 Electrical Engineering 016 Krzysztof KRÓL* NATĘŻENIE POLA ELEKTRYCZNEGO PRZEWODU LINII NAPOWIETRZNEJ Z UWZGLĘDNIENIEM ZWISU W artykule zaprezentowano
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA KOŁA NA ZMIANĘ SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Tomasz FIGLUS, Piotr FOLĘGA, Piotr CZECH, Grzegorz WOJNAR WYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA
Bardziej szczegółowoWydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Mechaniki Budowli Kierownik Katedry prof. dr hab. inż. Paweł Kłosowski
Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Kierownik Katedry prof. dr hab. inż. Paweł Kłosowski Laboratorium Mechaniki Konstrukcji i Materiałów Kierownik Laboratorium dr hab. inż. Piotr Iwicki, prof. nadzw.
Bardziej szczegółowoRÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA
Dr inż. Andrzej Polka Katedra Dynamiki Maszyn Politechnika Łódzka RÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA Streszczenie: W pracy opisano wzajemne położenie płaszczyzny parasola
Bardziej szczegółowoUwaga: Linie wpływu w trzech prętach.
Zestaw nr 1 Imię i nazwisko zadanie 1 2 3 4 5 6 7 Razem punkty Zad.1 (5p.). Narysować wykresy linii wpływu sił wewnętrznych w przekrojach K i L oraz reakcji w podporze R. Zad.2 (5p.). Narysować i napisać
Bardziej szczegółowo6. ZWIĄZKI FIZYCZNE Wstęp
6. ZWIĄZKI FIZYCZN 1 6. 6. ZWIĄZKI FIZYCZN 6.1. Wstęp Aby rozwiązać jakiekolwiek zadanie mechaniki ośrodka ciągłego musimy dysponować 15 niezależnymi równaniami, gdyż tyle mamy niewiadomych: trzy składowe
Bardziej szczegółowoBadania doświadczalne drgań własnych nietłumionych i tłumionych
Instytut Mechaniki i Inżynierii Obliczeniowej Wydział Mechaniczny Technologiczny Politechnika Śląska www.imio.polsl.pl fb.com/imiopolsl twitter.com/imiopolsl LABORATORIUM WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW Badania
Bardziej szczegółowoCzęść ZADANIA - POWTÓRKA ZADANIA - POWTÓRKA. Zadanie 1
Część 6. ZADANIA - POWTÓRKA 6. 6. ZADANIA - POWTÓRKA Zadanie Wykorzystując metodę przemieszczeń znaleźć wykres momentów zginających dla ramy z rys. 6.. q = const. P [m] Rys. 6.. Rama statycznie niewyznaczalna
Bardziej szczegółowoWIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
LABORATORIUM DRGANIA I WIBROAUSTYA MASZYN Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Zakład Wibroakustyki i Bio-Dynamiki Systemów Ćwiczenie nr WIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
Bardziej szczegółowow ustalonych stopniach swobody konstrukcji. 2. Określenie częstości kołowych ω k
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 3 Zeszyt 008 Bogumił Wrana*, Bartłomiej Czado* IDENTYFIKACJA TŁUMIENIA W GRUNCIE 1. Wstęp Najczęściej w modelowaniu tłumienia konstrukcji stosowany jest model tłumienia wiskotycznego
Bardziej szczegółowo2. MODELOWNY UKŁAD MECHATRONICZNY ORAZ PRZYJĘTE ZAŁOśENIA
MODELOWANIEINśYNIERSKIE ISSN 1896-771X 37, s. 35-0, Gliwice 009 IĄG DYSKRETNO IĄGŁYH MODELI MATEMATYZNYH UKŁADU MEHATRONIZNEGO ANDRZEJ BUHAZ, MAREK PŁAZEK Instytut Automatyzacji Procesów Technologicznych
Bardziej szczegółowoVII. Elementy teorii stabilności. Funkcja Lapunowa. 1. Stabilność w sensie Lapunowa.
VII. Elementy teorii stabilności. Funkcja Lapunowa. 1. Stabilność w sensie Lapunowa. W rozdziale tym zajmiemy się dokładniej badaniem stabilności rozwiązań równania różniczkowego. Pojęcie stabilności w
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH ZEWNĘTRZNYCH WYKONANYCH Z UŻYCIEM LEKKICH KONSTRUKCJI SZKIELETOWYCH
Budownictwo o Zoptymalizowanym Potencjale Energetycznym 2(18) 2016, s. 55-60 DOI: 10.17512/bozpe.2016.2.08 Maciej MAJOR, Mariusz KOSIŃ Politechnika Częstochowska MODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH
Bardziej szczegółowoLIV OLIMPIADA FIZYCZNA 2004/2005 Zawody II stopnia
LIV OLIMPIADA FIZYCZNA 004/005 Zawody II stopnia Zadanie doświadczalne Masz do dyspozycji: cienki drut z niemagnetycznego metalu, silny magnes stały, ciężarek o masie m=(100,0±0,5) g, statyw, pręty stalowe,
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 7
KATEDRA MECHANIKI STOSOWANEJ Wydział Mechaniczny POLITECHNIKA LUBELSKA INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 7 PRZEDMIOT TEMAT OPRACOWAŁ LABORATORIUM MODELOWANIA Przykładowe analizy danych: przebiegi czasowe, portrety
Bardziej szczegółowoDYNAMIC STIFFNESS COMPENSATION IN VIBRATION CONTROL SYSTEMS WITH MR DAMPERS
MARCIN MAŚLANKA, JACEK SNAMINA KOMPENSACJA SZTYWNOŚCI DYNAMICZNEJ W UKŁADACH REDUKCJI DRGAŃ Z TŁUMIKAMI MR DYNAMIC STIFFNESS COMPENSATION IN VIBRATION CONTROL SYSTEMS WITH MR DAMPERS S t r e s z c z e
Bardziej szczegółowoMetoda elementów skończonych w mechanice konstrukcji / Gustaw Rakowski, Zbigniew Kacprzyk. wyd. 3 popr. Warszawa, cop
Metoda elementów skończonych w mechanice konstrukcji / Gustaw Rakowski, Zbigniew Kacprzyk. wyd. 3 popr. Warszawa, cop. 2015 Spis treści Przedmowa do wydania pierwszego 7 Przedmowa do wydania drugiego 9
Bardziej szczegółowoPolitechnika Gdańska Wydział Elektrotechniki i Automatyki Katedra Inżynierii Systemów Sterowania. Podstawy Automatyki
Politechnika Gdańska Wydział Elektrotechniki i Automatyki Katedra Inżynierii Systemów Sterowania Podsta Automatyki Transmitancja operatorowa i widmowa systemu, znajdowanie odpowiedzi w dziedzinie s i w
Bardziej szczegółowoWYDZIAŁ ZARZĄDZANIA PODSTAWY TECHNIKI I TECHNOLOGII
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WYDZIAŁ ZARZĄDZANIA KATEDRA ZARZĄDZANIA PRODUKCJĄ Instrukcja do zajęć laboratoryjnych z przedmiotu: PODSTAWY TECHNIKI I TECHNOLOGII Kod przedmiotu: IS01123, I N 01123 Numer ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ
Jarosław MAŃKOWSKI * Andrzej ŻABICKI * Piotr ŻACH * MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ 1. WSTĘP W analizach MES dużych konstrukcji wykonywanych na skalę
Bardziej szczegółowoWERYFIKACJA DOKŁADNOŚCI METODY PRZYBLIŻONEJ GALERKINA W MODELOWANIU I BADANIU DRGAJĄCYCH UKŁADÓW MECHATRONICZNYCH
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 39, s. 41-48, Gliwice 2010 WERYFIKACJA DOKŁADNOŚCI METODY PRZYBLIŻONEJ GALERKINA W MODELOWANIU I BADANIU DRGAJĄCYCH UKŁADÓW MECHATRONICZNYCH ANDRZEJ BUCHACZ, MAREK
Bardziej szczegółowo