Dokument Obliczeniowo-Analityczny
|
|
- Łukasz Stachowiak
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 1/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 naliza w ramach realizacji Projektu Wiatrakowiec STOL o unikalnej konstrukcji Projekt realizowany w ramach programu INNOTECH2, Hi-Tech, dofinansowany przez Narodowe Centrum Badań i Rozwoju dla Fusioncopter Sp. z o.o. OBLICZENI OBCIĄŻEŃ ŁOPT DWUŁOPTOWEGO WIRNIK NOŚNEGO WITRKOWC FC-4 (R=5.50m, c=280mm) Opracowanie FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 O P R C O W Ł:... Świdnik, 30 kwietnia 2014r.
2 S P I S T R E Ś C I. 2/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 strona 1.0 DNE OGÓLNE PRODUKT ZESPÓŁ PRZEDMIOT OPRCOWNI CEL OPRCOWNI OBOWIĄZUJĄCE PRZEPISY I DNE PROJEKTOWE WNIOSKI DNE WEJŚCIOWE DNE MSOWE I SZTYWNOŚCIOWE ŁOPTY DNE DO WEJŚCIOWE DO OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W LOCIE POZIOMYM Z PRĘDKOŚCIĄ V NE =225KM/H DNE WEJŚCIOWE DO OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W LOCIE Z PRĘDKOŚCIĄ V D =250km/h, PRĘDKOŚĆ PIONOW w=-12.06m/s DNE DO WEJŚCIOWE DO OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W MNEWRZE WYRWNI Z MKSYMLNYM WSPÓŁCZYNNIKIEM PRZECIĄŻENI PIONOWEGO DNE DO WEJŚCIOWE DO OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W MNEWRZE WYRWNI Z MKSYMLNYMI OBROTMI WIRNIK DNE WEJŚCIOWE DO OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W PREROTCJI WYNIKI OBLICZEŃ 31 WYNIKI OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W LOCIE POZIOMYM Z PRĘDKOŚCIĄ V NE KONSTRUKCYJNY KĄT STOŻK C 0 =1.50 ST. 31 WYNIKI OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W LOCIE POZIOMYM Z PRĘDKOŚCIĄ V NE KONSTRUKCYJNY KĄT STOŻK C 0 =2.00 ST WYNIKI OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W LOCIE Z PRĘDKOŚCIĄ V D KONSTRUKCYJNY KĄT STOŻK C 0 =1.50 ST WYNIKI OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W LOCIE Z PRĘDKOŚCIĄ V D KONSTRUKCYJNY KĄT STOŻK C 0 =2.00 ST WYNIKI OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W MNEWRZE WYRWNI Z MKSYMLNYM WSPÓŁCZYNNIKIEM PRZECIĄŻENI KONSTRUKCYJNY KĄT STOŻK C 0 =1.50 ST. 63
3 3/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 7.6 WYNIKI OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W MNEWRZE WYRWNI Z MKSYMLNYM WSPÓŁCZYNNIKIEM PRZECIĄŻENI KONSTRUKCYJNY KĄT STOŻK C 0 =2.00 ST WYNIKI OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W MNEWRZE WYRWNI Z MKSYMLNYMI OBROTMI WIRNIK NOŚNEGO KONSTRUKCYJNY KĄT STOŻK C 0 =1.50 ST WYNIKI OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W MNEWRZE WYRWNI Z MKSYMLNYMI OBROTMI WIRNIK NOŚNEGO KONSTRUKCYJNY KĄT STOŻK C 0 =2.00 ST WYNIKI WYNIKI OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W PREROTCJI KONSTRUKCYJNY KĄT STOŻK C 0 =1.50 ST WYNIKI WYNIKI OBLICZEŃ OBCIĄŻEŃ W PREROTCJI KONSTRUKCYJNY KĄT STOŻK C 0 =2.00 ST WYNIKI OBLICZEŃ STTECZNOŚCI STTYCZNEJ WYNIKI SYMULCJI MNEWRU WYRWNI WYKZ LITERTURY I MTERIŁÓW ŹRÓDŁOWYCH 122
4 4/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 1.0 DNE OGÓLNE. 1.1 Produkt. : Cały wiatrakowiec zgodny z rys. W ver. b Podstawowa geometria oraz zgodny z dokumentem nr FC.w02.DPR.JLI.001.ver2 Dane projektowe - Charakterystyka techniczna i ograniczenia operacyjne wiatrakowca Fusioncopter FC-4. Wydanie z 4 września 2013r.Wiatrakowiec FC-4 z wirnikiem dwułopatowym łopata wg rysunku W Zespół. : Łopata wirnika wg rysunku W PRZEDMIOT OPRCOWNI Przedmiotem opracowania jest łopata wirnika nośnego z ramieniem piasty (łącznikiem) wiatrakowca Fusioncopter FC-4. Promień wirnika wynosi R=5.5m, cięciwa łopaty jest równa c=280mm. Rozkład mas i sztywności łacznika i łopaty jest w wersji 3, która wynika z analizy obciążeń łopaty i łącznika wersji CEL OPRCOWNI Celem opracowania jest wyznaczenie obciążeń łopaty wraz z łącznikiem i ocena stateczności wirnika dla manewru wyrwania oraz obliczenie obciążeń łopat i ocena stateczności wirnika przy maksymalnej prędkości lotu poziomego wiatrakowca V H =225km/h, przy prędkości lotu V D =250km/h i przy prerotacji na ziemi z maksymalnymi obrotami NR=320obr/min. Obliczenia zawarte w tym opracowaniu są aktualizacją i uzupełnieniem obliczeń zawartych w opracowaniu FC.w02.DOB.JBR.019.ver2 (lit [ 7 ]). Parametry manewru wyrwania potrzebne jako dane do obliczeń obciążeń wyznaczono metodą symulacyjną i zamieszczono w punkcie 7.5 w niniejszym opracowaniu. Podobnie dane dla lotu poziomego i prędkości V D przyjęto z obliczeń stateczności statycznej w locie poziomym (dla prędkości V H) oraz w locie z opadaniem (dla prędkości V D ) wykonanych dla tego opracowania i wydruki tych obliczeń zmieszczono w punkcie 7.4 tego opracowania. Obliczenia obciążeń łopat wykonano dla maksymalnej masy startowej wiatrakowca m=1050kg zarówno dla manewru wyrwania jak dla maksymalnej prędkości lotu poziomego V NE =225km/h oraz dla lotu z opadaniem na prędkości V D =250km/h dla wysokości barometrycznej H=0km i warunków atmosfery wzorcowej (W). W przypadku manewru wyrwania obliczenia wykonano dla dwóch przypadków : dla warunków wystąpienia maksymalnego współczynnika obciążeń dla warunków wystąpienia maksymalnych obrotów wirnika nośnego. Wszystkie obliczenia wykonano dla dwóch wartości konstrukcyjnego kąta stożka wirnika C 0 =1.50 stopnia i C 0 =2.00 stopnie. Obliczenia obciążeń wykonano przy użyciu programu komputerowego przeznaczonego do obliczeń wirników dwułopatowych typu huśtawka. Obliczenia ograniczono do przypadków spodziewanych największych obciążeń. 4.0 OBOWIZUJĄCE PRZEPISY I DNE PROJEKTOWE. 1. Certification Specifications for Small Rotorcraft, CS-27. Wydanie z 11grudnia 2012r. 2. Dane projektowe - Charakterystyka techniczna i ograniczenia operacyjne wiatrakowca Fusioncopter FC-4. Opracowanie nr FC.w02.DPR.JLI.001.ver2 wydanie z 4 września 2013r. 3. CP 643. British Civil irworthiness Requirements. Section T Light Gyroplanes. Wydanie z 9 maja 2013r.
5 5/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 WNIOSKI. 1. Obciążenia zawarte w tym opracowaniu można wykorzystać w procesie projektowania łopaty do wirnika dwułopatowego i w projektowaniu łącznika tych łopat. 2. W locie poziomym z prędkością V NE =225km/h, w locie z prędkością V D =250km/h i opadaniem a także w manewrze wyrwania zarówno w momencie osiągnięcia maksymalnego współczynnika przeciążenia pionowego jak i w momencie osiągnięcia maksymalnych obrotów wirnika łopaty wirnika nie wykazują niestateczności. W przebiegach czasowych parametrów łopat (ugięć pionowych i ugięć w płaszczyźnie obrotów oraz obciążeń) nie widać tendencji do wzrostu amplitud w czasie. 3. naliza FFT momentu skręcającego łącznik łopaty wykazuje, że jest brak częstotliwości innych niż częstotliwości harmoniczne co dodatkowo potwierdza, że praca łopat jest stateczna we wszystkich stanach lotu rozpatrywanych w tym opracowaniu. 4. mplituda sumy ugięć łącznika na promieniu r=0m łącznie z wahaniami pionowymi łopaty w płaszczyźnie ciągu nie przekracza 4 stopni maksimum występuje w manewrze wyrwani podczas osiągania maksymalnego współczynnika przeciążenia. Ugięcia łącznika i wahania łopaty w płaszczyźnie ciągu występują praktycznie tylko z pierwszą harmoniczną obrotów wirnika. 5. W przebiegach czasowych dominującymi częstotliwościami ugięć łopaty w płaszczyźnie obrotów są pierwsza i druga harmoniczna obrotów wirnika. Występują także składowe o częstotliwościach drgań własnych. Udział tych składowych jest mały i jest związany z małym tłumieniem aerodynamicznym w płaszczyźnie obrotów wirnika, typowym zwłaszcza dla wirników typu huśtawka. mplituda ugięć łączniaka na promieniu r=0m nie przekracza 0.07 stopnia. 6. Średnie wartości momentów gnących w płaszczyźnie ciągu zależą od konstrukcyjnego kąta stożka C 0. Dla oceny wpływu konstrukcyjnego kąta stożka na wartości momentów gnących w tym opracowaniu zawarto wyniki obliczeń dla dwóch wartości C 0 =1.50 st. i C 0 =2.00st. 7. Największe obciążenia występują w przekroju na promieniu r=0m. Zestawienie tych obciążeń zawierają poniższe tabele. Stan lotu Mgy śr [danm] Mgy [danm] Mgx śr [danm] Mgx [danm] Tabela 1. Prerotacja V=0 Konstrukcyjny kąt stożka C 0 =1.50 st. Przekrój r=0 m Lot poziomy z Lot z opadaniem Manewr Manewr V NE =225km/h V D =250km/h wyrwania wyrwania nymax NRmax
6 6/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 Ms śr [danm] Ms [danm] Stan lotu Mgy śr [danm] Mgy [danm] Mgx śr [danm] Mgx [danm] Ms śr [danm] Ms [danm] Tabela 2. Prerotacja V= Konstrukcyjny kąt stożka C 0 =2.00 st. Przekrój r=0 m Lot poziomy z Lot z opadaniem Manewr Manewr V NE =225km/h V D =250km/h wyrwania wyrwania nymax NRmax DNE WEJŚCIOWE 6.1 Dane masowe i sztywnościowe łopaty Program komputerowy, przy pomocą którego wykonano obliczenia obciążeń bazuje na metodzie Galerkina. Do programu jako dane wejściowe wchodzą m.in. postacie i częstości drgań własnych giętych symetryczne i antysymetryczne, rozkłady mas i rozkłady momentu bezwładności względem osi sztywności, charakterystyki geometryczne i aerodynamiczne łopaty wraz z łącznikiem. Częstotliwości i postacie drgań własnych łopaty obliczono programem komputerowym DR.EXE. Za pomocą tego programu obliczono także rozkłady normowanych momentów gnących i skręcających łopatę. Danymi do tego programu są m.in. rozkłady wzdłuż promienia (rys. 6.1) : Masa głowicy podzielona przez liczbę łopat [kg] Sztywność pionowa zamocowania głowicy [N/m], Sztywność pozioma zamocowania głowicy [N/m], EJy [Nm 2 ] sztywności giętnej w płaszczyźnie prostopadłej do cięciw EJx [Nm 2 ] sztywności giętnej w płaszczyźnie cięciw GJ 0 [Nm/rad] sztywności skrętnej m [kg/m] masy łopaty Ixx [kgm 2 /m] momentu bezwładności względem osi OX Iyy [kgm 2 /m] momentu bezwładności względem osi OY Izz [kgm 2 /m] momentu bezwładności względem osi OZ Xsc [m] - położeń środków ciężkości segmentów łopat wzdłuż osi OX Ysc [m] - położeń środków ciężkości segmentów łopat wzdłuż osi OY Zsc [m] - położeń środków ciężkości segmentów łopat wzdłuż osi OZ Xssp [m] - położeń środków skręceń segmentów łopat wzdłuż osi OX Yssp [m] - położeń środków skręceń segmentów łopat wzdłuż osi OY.
7 Y 7/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 X r Rys Z Dane powyższe przyjęto z opracowania FC.W02.DPR.MSZ.002.VER3-dane_lopat.ods. z tym, że sztywność boczną zamocowania piasty określono na podstawie wyników prób wirnika czterołopatowego na ruchomej platformie oraz badań statycznych głowicy wirnika wykonanych w Instytucie Lotnictwa w Warszawie. naliza sztywnosći zamocowania głowicy zamieszczona jest w opracowaniu nr FC.w02.DOB.JBR.026.ver1 (lit. [6]). Na podstawie tej analizy do obliczeń przyjęto sztywność boczną K=66275 [N/m]. Poniżej zamieszczono komplet danych do programu DR.EXE E+8 sztywność skrętna masztu, [Nm/rad], bezwładność głowicy w kierunku pionowym [kg], bezwładność głowicy w kierunku poziomym [kg], 1.15E+08 sztywność pionowa zamocowania głowicy [N/m], sztywność pozioma zamocowania głowicy [N/m], rozstaw przegubów poziomych [m], 0.0 rozstaw przegubów pionowych [m], sztywność sterowania łopatą [Nm/rad], 22 ilość segmentów obliczeniowych łopaty, sztywność w przegubie wahań pionowych [Nm/rad], 0.0 sztywność w przegubie wahań poziomych [Nm/rad], 2.0 kąt nastawienia łopaty [st.], górna granica obliczania częstotliwości, 320.0,357.0,364.0,396.0, obroty wirnika [obr/min], (dla prerotacji na ziemi, lotu poziomego, lotu z V D, wyrwania z nymax i NRmax) ,0.5798,0.7860,0.9793,1.3100,1.5730,1.8340,2.0970,2.359,2.6210, , ,3.4070,3.6690,3.7980,3.8980,4.1940,4.4560,4.7180,4.9800,5.242, promienie końców segmentów łopaty [m], , , , ,18* EJy [Nm 2 ], , , , ,18* EJx [Nm 2 ], ,4.04,9.48,9.68,6.55,4.9,4.94,4.9,3*4.92,4.9,4.94,4.92,4.9,8.56,8.19, 4*9.26,8.09,0.0 m [kg/m] 0.073,0.0283,0.038,0.033,0.060,9*0.029,0.008,0.36,0.06,4*0.067,0.044 Iyy [Nm 2 ], 0.081,0.0274,0.044,0.052,0.861,9*0.057,0.036,0.40,0.095,4*0.108,0.079 Ixx [Nm 2 ], , , , ,18* GJ [Nm 2 ],
8 X [-] 22*0.0 Yssp [m], 22*0.0 Xssp [m], 8/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 2*9.13E-3,8.95E-3,9.17E-3,8.46E-3,10*8.61E-6,7.71E-6,6*7.14E-6,0.0 Ysc [m], 2*2.00E-3,1.04E-2,-1.87E-3,-2.01E-2,10*-3.04E-5,-1.69E-5,6*1.95E-7,0.0 Xsc[m], , ,0.014,0.026,0.028,0.030,0.031,5*0.030,0.031,0.030,0.030,0.043,0.038, 4*0.043, Izz[Nm 2 ], Wyniki obliczeń postaci i częstości drgań własnych oraz momentów normowanych dla obrotów NR=364obr/min (dla lotu z V D =250km/h) przedstawiono w postaci graficznej na poniższych wykresach (rys. 6.2 do 6.11). Postacie giętne w płaszczyźnie obrotów - symetryczne sza, p= ga, p= cia, p= R [m] Rys. 6.2
9 Y [-] x [-] 9/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 Postacie giętne w płaszczyźnie obrotów - antysymetryczne sza, p= ga, p= cia,p= R [m] Rys. 6.3 Postacie drgań giętnych wpłaszczyźnie ciągu - symetryczne sza, p= ga, p= cia, p= ta, p= ta, p= R [m] Rys. 6.4
10 Tet [-] Y [-] 10/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 Postacie drgan giętnych w płaszczyźnie ciągu - antysymetryczne sza, p= ga, p= cia,p= ta, p= ta, p= R [m] Rys. 6.5 Postacie drgań skrętnych sza, p= ga, p= R [m] Rys. 6.6
11 Mgx [Nm] Mgx [Nm] 11/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 Momenty gnące normowane w płaszczyźnie obrotów -symetryczne sza 2-ga 3-cia R [m] Rys. 6.7 Momenty gnące normowane w płaszczyźnie obrotów - antysymetryczne sza 2-ga 3-cia R [m] Rys. 6.8
12 Mgy [Nm] Mgy [Nm] 12/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 Momenty gnące normowane w płaszczyźnie ciągu - symetryczne sza 2-ga 3-cia 4-ta 5-ta Rys. 6.9 R [m] Momenty gnące normowane w płaszczyźnie ciągu - antysymetryczne sza 2-ga 3-cia 4-ta 5-ta R [m] Rys. 6.10
13 Ms [Nm] 13/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 Momenty skrętne normowane sza 2-ga R [m] Rys Wartości cyfrowe przedstawione na powyższych wykresach są zamieszczone w danych wejściowych do programu obliczeń obciążeń łopaty (OBW.EXE). Parametry wejściowe do obliczeń obciążeń takie jak prędkość lotu, kąt natarcia i obroty wirnika przyjmujemy z obliczeń stateczności statycznej i symulacji wyrwania. Parametry te zestawione są w poniższej tabel 1. Tabela 1. Lp. Stan lotu V [km/h] NR[obr/min] α WN [st.] 1. Lot poziomy Lot z prędkością V D, opadanie 12.06m/s Manewr wyrwania przy nymax Manewr wyrwania przy NRmax Prerotacja Geometria łopaty przedstawiona jest na schemacie Rys Oś przegubu wahań R0=1.30m R=5.50m Rys Schemat łopaty wirnika
14 14/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 6.2 Dane wejściowe do obliczeń obciążeń w locie poziomym z prędkością V NE =225km/h Uwaga: Poniżej zestawiono dane w postaci i kolejności wczytywania do programu komputerowego. 0., - wysokość lotu [km] 15.,- temperatura powietrza ba wysokości lotu [st. C] 357.0, - obroty wirnika nośnego [obr/min]) 225.0, - prędkość lotu [km/h] 1.69,- kat natarcia wirnika [st.] 2.0, - kat skoku ogólnego wirnika [st.] 2, - ilość łopat wirnika [-] 23, - ilość przekrojów obliczeniowych łopaty [-] 5.0, - krok azymutu przyjęty w obliczeniach [st.] 0.004, - współczynnik tarcia łożyska w przegubie osiowym łopaty [- ] *) 0.03, - promień łożyska przegubu osiowego łopaty [m] *) 1., - przełożenie pomiędzy wirnikiem a tarcza sterującą [-] (D1) *) 1., - przełożenie pomiędzy wirnikiem a tarcza sterującą [-] (D2) *) 0.0, - kompensator wahań łopaty [-] *) 0.0, - odległość przegubu pionowego od osi obrotów wirnika [m] *) 0.0, - odległość przegubu poziomego od osi obrotów wirnika [m] 0.10, - ramię dźwigni sterowania łopatą [m] *) 0.0, - konstrukcyjny kąt stożka wirnika [st.] 60 ilość obliczeniowych obrotów wirnika [-] charakterystyka tłumika wahań w przegubie pionowym *) , ,0.5798,0.7860,0.9793,1.3100,1.5730,1.8340,2.0970,2.359, , ,3.1460,3.4070,3.6690,3.7980,3.8980,4.1940,4.4560,4.7180, ,5.242, przekroje obliczeniowe łopaty [m] 6*0.0,17* rozkład cięciwy łopaty [m] 23*0.0 - rozkład kątów skręcenia łopaty [st.] 23*0.0 - rozkład cięciw trymera łopaty [m] 23*0.0 - rozkład kątów podgięcia trymera łopaty[st.] 23* rozkład położenia osi na ¼ cięciwy łopaty [m] 3*-2.00E-3,-1.04E-2,+1.87E-3,+2.01E-2,10*+3.04E-5,+1.69E-5, 6*-1.95E-7 położenie środków mas względem osi ¼ cięciwy łopaty [m] (+ do przodu) 2*10.964,4.04,9.48,9.68,6.55,4.9,4.94,4.9,3*4.92,4.9,4.94,4.92,4.9,8.56, 8.19,4*9.26,8.09- rozkład mas łopaty [kg/m] 2*0.0107, ,0.014,0.026,0.028,0.030,0.031,5*0.030,0.031,0.030,0.030,
15 15/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver ,0.038,4*0.043, rozkład momentu bezwładności łopaty względem osi ¼ cięciwy łopaty [kg*m 2 /m] *) dane formalnie wynikające z wymagań komputerowego programu obliczeniowego i nie mają zastosowania do wirnika wiatrakowca FC-4. 6, - ilość postaci giętnych w płaszczyźnie obrotów [-] 10, - ilość postaci giętnych w płaszczyźnie ciągu [-] 1, - ilość postaci skrętnych [-] postacie drgań giętnych w płaszczyźnie obrotów częstości drgań giętnych w płaszczyźnie obrotów wskaźniki : 1- oznacza postać symetryczną, -1- oznacza postać antysymetryczną postacie drgań własnych giętnych w płaszczyźnie ciągu częstości drgań własnych giętnych w płaszczyźnie ciągu wskaźniki : 1- oznacza postać symetryczna, - 1- oznacza postać antysymetryczną
16 16/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver postacie drgań własnych skrętnych częstości drgań własnych skrętnych momenty normowane drgań giętnych w płaszczyźnie obrotów
17 17/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver momenty normowane drgań giętnych w płaszczyźnie ciągu momenty normowane drgań skrętnych 0.2,2,2.103,1.92,0.0212,0.0088,0.0084,0.01,0.0135,0.0177,0.0234,0.0269,0.0364, 0.043,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.0346,0.0091,0.0086,0.0106,0.015,0.0198,0.0262,0.0302,0.0406, ,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.0462,0.0094,0.0089,0.0115,0.0172,0.0292,0.0471,0.0625,0.09, 0.104,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.0573,0.0095,0.0093,0.0153,0.0463,0.0685,0.0895,0.0997,0.1217, ,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.0589,0.0102,0.0122,0.0464,0.0794,0.0965,0.1133,0.1218,0.1388, ,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.0776,0.0144,0.0379,0.0733,0.1066,0.12,0.1337,0.14,0.154, ,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.0867,0.0205,0.0417,0.0774,0.1115,0.1243,0.1366,0.1436,0.1565, 0.164,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.0918,0.0604,0.0624,0.1005,0.125,0.136,0.147,0.1526,0.1644, 0.171,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.0163,0.0086,0.0083,0.0098,0.0136,0.0175,0.0239,0.0279, ,0.0491,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.035,0.0088,0.0085,0.0104,0.0149,0.0195,0.0263,0.0318, ,0.0878,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.0497,0.0089,0.0087,0.0112,0.017,0.0323,0.0607,0.0737, ,0.1125,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798,
18 18/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 0.2,2,2.103,1.92,0.0609,0.009,0.0089,0.014,0.0477,0.0703,0.0907,0.1013, ,0.1333,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.0683,0.0094,0.0102,0.042,0.0833,0.1116,0.1263,0.1337, ,0.1563,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.0784,0.0156,0.0326,0.0733,0.109,0.1223,0.1353,0.1418, ,0.1624,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.0933,0.0208,0.0371,0.0782,0.1173,0.1293,0.1415,0.1473, ,0.1664,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.2,2,2.103,1.92,0.1038,0.0615,0.0552,0.1036,0.1306,0.1412,0.1513,0.1564, ,0.174,1.94,1.94,0.16,0.2,2,2.103,1.92,1.798, 0.8,0.62,-0.363,-0.84, , ,0.2178,0.582,0.9389,1.1672,1.3748, , , ,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84, , ,0.2287,0.6071,0.9798,1.217,1.4305, ,1.6512,1.6454,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.492, ,0.2471,0.6497,1.0485,1.2386,0.9815, 0.957,0.915,0.898,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84, , ,0.2778,0.7167,0.8919,0.88,0.866, 0.86,0.846,0.84,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84, , ,0.3379,0.7199,0.582,0.608,0.633, 0.647,0.675,0.688,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.528, ,0.2647,0.373,0.457,0.5,0.544,0.566, 0.61,0.63,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.44, ,0.1621,0.3129,0.414,0.463,0.513,0.538, 0.587,0.612,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.239, , ,0.2755,0.402,0.455,0.505,0.53, 0.581,0.607,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84, , ,0.2174,0.5781,0.9337,1.1621,1.3718, ,1.5806,1.5884,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84, , ,0.2278,0.6027,0.974,1.2137,1.4337, ,1.4886,1.414,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84, , ,0.2444,0.6433,1.042,1.2219,1.093, 1.066,1.012,0.984,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84, ,-0.163,0.2718,0.7105,0.9502,0.934,0.912, 0.903,0.882,0.872,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84, ,-0.181,0.3254,0.8214,0.679,0.712,0.724, 0.732,0.742,0.75,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.628, ,0.4383,0.5696,0.633,0.654,0.674, 0.684,0.705,0.717,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84, , ,0.3557,0.5313,0.643,0.665,0.683, 0.692,0.713,0.722,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.364, , ,0.4387,0.553,0.587,0.618, 0.632,0.663,0.681,1.0,-0.5,-0.8,0.8,0.62,-0.363,-0.84,-0.958, 0.28,0.64,0.5805,0.5, , , , , , , , , , , -0.48,-0.6,-0.36,0.28,0.64,0.5805,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.5805,0.5, , , , , , , , , , , -0.48,-0.6,-0.36,0.28,0.64,0.5805,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.5805,0.5, , , , , , , ,0.009, , ,-0.48,-0.6, -0.36,0.28,0.64,0.5805,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.5805,0.5, , , , , ,-0.006, , , , ,-0.48,-0.6, -0.36,0.28,0.64,0.5805,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.5805,0.5, , , , ,
19 19/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver , , , , ,-0.038,-0.48,-0.6, -0.36,0.28,0.64,0.5805,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.5805,0.5,0.0053, , , , , , , , , ,-0.48, -0.6,-0.36,0.28,0.64,0.5805,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.5805,0.5, , , , , , , , , , ,-0.48,-0.6, -0.36,0.28,0.64,0.5805,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.5805,0.5, , , , , , , , , , ,-0.48,-0.6,-0.36,0.28,0.64, ,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.68,0.5, , , , , , , , , , ,-0.48,-0.6,-0.36,0.28,0.64,0.68,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.68,0.5, , , , , , , , , , , -0.48,-0.6,-0.36,0.28,0.64,0.68,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.68,0.5, , , , , , , , , , ,-0.48,-0.6, -0.36,0.28,0.64,0.68,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.68,0.5, , , , , , , , , , ,-0.48, -0.6,-0.36,0.28,0.64,0.68,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.68,0.5, , , , , , , , , , ,-0.48,-0.6, -0.36,0.28,0.64,0.68,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.68,0.5,0.0245, , , , , , , ,-0.565,-0.057,-0.48,-0.6, -0.36,0.28,0.64,0.68,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.68,0.5, , , , , , , ,-0.061, , ,-0.48,-0.6, -0.36,0.28,0.64,0.68,0.5,0.469, 0.28,0.64,0.68,0.5, , , , , , , , , , ,-0.48,-0.6, -0.36,0.28,0.64,0.68,0.5, charakterystyki aerodynamiczne profili łopaty Cx, Cz, Cm1/4 (tablice 22 x 8 x2) -170,-110,-85,-70,-6,-2,1,4,7,9,11,12,14,15,70,110,170,190,255,275,290,295, kąty natarcia, dla których podano współczynniki aerodynamiczne [deg] 0.3,0.4,0.5,0.6,0.7,0.8,0.82,0.9 liczby Macha, dla których podano współczynniki aerodynamiczne [-]. 6.3 Dane wejściowe do obliczeń obciążeń w locie z prędkością V D =250km/h, prędkość pionowa w=-12.06m/s Poniżej przytoczono tylko te dane wejściowe do programu komputerowego obliczeń obciążeń w locie z prędkością V D, które różnią się od danych do obliczeń lotu poziomego z prędkością V NE , - obroty wirnika nośnego [obr/min] 250.0, - prędkość lotu [km/h] 1.38,- kat natarcia wirnika [st.] 6, - ilość postaci giętnych w płaszczyźnie obrotów [-] 10, - ilość postaci giętnych w płaszczyźnie ciągu [-] 2, - ilość postaci skrętnych [-] 6, - ilość postaci giętnych w płaszczyźnie obrotów [-]
20 20/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 10, - ilość postaci giętnych w płaszczyźnie ciągu [-] 1, - ilość postaci skrętnych [-] postacie drgań giętnych w płaszczyźnie obrotów częstości drgań giętnych w płaszczyźnie obrotów wskaźniki : 1- oznacza postać symetryczną, -1- oznacza postać antysymetryczną postacie drgań własnych giętnych w płaszczyźnie ciągu częstości drgań własnych giętnych w płaszczyźnie ciągu wskaźniki : 1- oznacza postać symetryczna, - 1- oznacza postać antysymetryczną
21 postacie drgań własnych skrętnych 21/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver częstości drgań własnych skrętnych momenty normowane drgań giętnych w płaszczyźnie obrotów
22 22/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver momenty normowane drgań giętnych w płaszczyźnie ciągu momenty normowane drgań skrętnych 6.4 Dane wejściowe do obliczeń obciążeń w manewrze wyrwania z maksymalnym współczynnikiem przeciążenia pionowego Poniżej przytoczono tylko te dane wejściowe do programu komputerowego obliczeń obciążeń dla chwili uzyskania maksymalnych obrotów wirnika nośnego w manewrze wyrwania, które różnią się od danych do obliczeń lotu poziomego z prędkością V NE , - obroty wirnika nośnego [obr/min] 221.0, - prędkość lotu [km/h] 11.22,- kat natarcia wirnika [st.] 6, - ilość postaci giętnych w płaszczyźnie obrotów [-] 10, - ilość postaci giętnych w płaszczyźnie ciągu [-] 2, - ilość postaci skrętnych [-]
23 23/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver postacie drgań giętnych w płaszczyźnie obrotów częstości drgań giętnych w płaszczyźnie obrotów wskaźniki : 1- oznacza postać symetryczną, -1- oznacza postać antysymetryczną postacie drgań własnych giętnych w płaszczyźnie ciągu częstości drgań własnych giętnych w płaszczyźnie ciągu wskaźniki : 1- oznacza postać symetryczna, - 1- oznacza postać antysymetryczną
24 postacie drgań własnych skrętnych częstości drgań własnych skrętnych 24/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver momenty normowane drgań giętnych w płaszczyźnie obrotów momenty normowane drgań giętnych w płaszczyźnie ciągu
25 momenty normowane drgań skrętnych 25/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver3 6.5 Dane wejściowe do programu obliczeń obciążeń w manewrze wyrwania z maksymalnymi obrotami wirnika Poniżej przytoczono tylko te dane wejściowe do programu komputerowego obliczeń obciążeń dla chwili uzyskania maksymalnych obrotów wirnika nośnego w manewrze wyrwania, które różnią się od danych do obliczeń lotu poziomego z prędkością V NE obroty wirnika nośnego [obr/min] prędkość lotu [km/h] kat natarcia wirnika [st.] 6 - ilość postaci giętnych w płaszczyźnie obrotów [-] 10 - ilość postaci giętnych w płaszczyźnie ciągu [-] 2 - ilość postaci skrętnych [-] postacie drgań giętnych w płaszczyźnie obrotów częstości drgań giętnych w płaszczyźnie obrotów wskaźniki : 1- oznacza postać symetryczną, -1- oznacza postać antysymetryczną
26 26/123 nr FC.w02.DOB.JBR.019.ver postacie drgań własnych giętnych w płaszczyźnie ciągu częstości drgań własnych giętnych w płaszczyźnie ciągu wskaźniki : 1- oznacza postać symetryczna, - 1- oznacza postać antysymetryczną postacie drgań własnych skrętnych częstości drgań własnych skrętnych
Dokument Obliczeniowo-Analityczny
Obliczeniowo-nalityczny Strona / Stron 1/20 nr naliza w ramach realizacji Projektu Wiatrakowiec STOL o unikalnej konstrukcji Projekt realizowany w ramach programu INNOTECH2, Hi-Tech, dofinansowany przez
Bardziej szczegółowoObliczeniowo-Analityczny
Obliczeniowo-nalityczny Strona / Stron 1/28 nr naliza w ramach realizacji Projektu Wiatrakowiec STOL o unikalnej konstrukcji Projekt realizowany w ramach programu INNOTECH2, Hi-Tech, dofinansowany przez
Bardziej szczegółowoDokument Obliczeniowo-Analityczny
Obliczeniowo-nalityczny Strona / Stron 1/32 nr naliza w ramach realizacji Projektu Wiatrakowiec STOL o unikalnej konstrukcji Projekt realizowany w ramach programu INNOTECH2, Hi-Tech, dofinansowany przez
Bardziej szczegółowoObliczeniowo-Analityczny
Strona / Stron 1/121 nr FC.w2.DOB.JBR.22.ver1 naliza w ramach realizacji Projektu Wiatrakowiec STOL o unikalnej konstrukcji Projekt realizowany w ramach programu INNOTECH2, Hi-Tech, dofinansowany przez
Bardziej szczegółowoDokument Obliczeniowo-Analityczny
Obliczeniowo-nalityczny Strona / Stron 1/32 nr naliza w ramach realizacji Projektu Wiatrakowiec STOL o unikalnej konstrukcji Projekt realizowany w ramach programu INNOTECH2, Hi-Tech, dofinansowany przez
Bardziej szczegółowoObliczeniowo-Analityczny
Obliczeniowo-nalityczny Strona / Stron 1/57 naliza w ramach realizacji Projektu Wiatrakowiec STOL o unikalnej konstrukcji Projekt realizowany w ramach programu INNOTECH2, Hi-Tech, dofinansowany przez Narodowe
Bardziej szczegółowoSymulacyjne określenie obciążeń wirnika nośnego śmigłowca z indywidualnym Sterowaniem kąta nastawienia łopat w warunkach lotu ustalonego
Symulacyjne określenie obciążeń wirnika nośnego śmigłowca z indywidualnym Sterowaniem kąta nastawienia łopat w warunkach lotu ustalonego Jarosław Stanisławski Instytut Lotnictwa Streszczenie Przedstawiono
Bardziej szczegółowoSYMULACJA OBLICZENIOWA OPŁYWU I OBCIĄŻEŃ BEZPRZEGUBOWEGO WIRNIKA OGONOWEGO WRAZ Z OCENĄ ICH ODDZIAŁYWANIA NA PRACĘ WIRNIKA
SYMULACJA OBLICZENIOWA OPŁYWU I OBCIĄŻEŃ BEZPRZEGUBOWEGO WIRNIKA OGONOWEGO WRAZ Z OCENĄ ICH ODDZIAŁYWANIA NA PRACĘ WIRNIKA Airflow Simulations and Load Calculations of the Rigide with their Influence on
Bardziej szczegółowoNIESTABILNOŚĆ HUŚTAWKOWEGO WIRNIKA NOŚNEGO WIATRAKOWCA DZIAŁAJĄCEGO W OPŁYWIE OSIOWYM
PRACE INSTYTUTU LOTNICTWA eissn 2300-5408 Nr 2(235), s. 28-37, warszawa 2014 NIESTABILNOŚĆ HUŚTAWKOWEGO WIRNIKA NOŚNEGO WIATRAKOWCA DZIAŁAJĄCEGO W OPŁYWIE OSIOWYM Sławomir Cieślak Centrum Nowych Technologii,
Bardziej szczegółowoMechanika lotu. TEMAT: Parametry aerodynamiczne skrzydła samolotu PZL Orlik. Anna Kaszczyszyn
Mechanika lotu TEMAT: Parametry aerodynamiczne skrzydła samolotu PZL Orlik Anna Kaszczyszyn SAMOLOT SZKOLNO-TRENINGOWY PZL-130TC-I Orlik Dane geometryczne: 1. Rozpiętość płata 9,00 m 2. Długość 9,00 m
Bardziej szczegółowoProjektowanie Aerodynamiczne Wirnika Autorotacyjnego
Obliczeniowa Analiza Własności Aerodynamicznych Profili Łopat Nowoczesnych Wirników Autorotacyjnych Projektowanie Aerodynamiczne Wirnika Autorotacyjnego Wieńczysław Stalewski Adam Dziubiński Działanie
Bardziej szczegółowoDobór silnika serwonapędu. (silnik krokowy)
Dobór silnika serwonapędu (silnik krokowy) Dane wejściowe napędu: Masa całkowita stolika i przedmiotu obrabianego: m = 40 kg Współczynnik tarcia prowadnic = 0.05 Współczynnik sprawności przekładni śrubowo
Bardziej szczegółowoPraca domowa nr 2. Kinematyka. Dynamika. Nieinercjalne układy odniesienia.
Praca domowa nr 2. Kinematyka. Dynamika. Nieinercjalne układy odniesienia. Grupa 1. Kinematyka 1. W ciągu dwóch sekund od wystrzelenia z powierzchni ziemi pocisk przemieścił się o 40 m w poziomie i o 53
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE PIONOWYCH DRGAŃ ŁOPAT ŚMIGŁOWCA W SYSTEMIE CATIA V5
Mateusz Kania 1) MODELOWANIE PIONOWYCH DRGAŃ ŁOPAT ŚMIGŁOWCA W SYSTEMIE CATIA V5 Streszczenie: Zjawisko drgań układów mechanicznych jest istotnym problemem w projektowaniu części maszyn i mechanizmów.
Bardziej szczegółowoNazwisko i imię: Zespół: Data: Ćwiczenie nr 1: Wahadło fizyczne. opis ruchu drgającego a w szczególności drgań wahadła fizycznego
Nazwisko i imię: Zespół: Data: Cel ćwiczenia: Ćwiczenie nr 1: Wahadło fizyczne opis ruchu drgającego a w szczególności drgań wahadła fizycznego wyznaczenie momentów bezwładności brył sztywnych Literatura
Bardziej szczegółowo3 Podstawy teorii drgań układów o skupionych masach
3 Podstawy teorii drgań układów o skupionych masach 3.1 Drgania układu o jednym stopniu swobody Rozpatrzmy elementarny układ drgający, nazywany też oscylatorem harmonicznym, składający się ze sprężyny
Bardziej szczegółowoInstrukcja do ćwiczenia jednopłaszczyznowe wyważanie wirników
Instrukcja do ćwiczenia jednopłaszczyznowe wyważanie wirników 1. Podstawowe pojęcia związane z niewyważeniem Stan niewyważenia stan wirnika określony takim rozkładem masy, który w czasie wirowania wywołuje
Bardziej szczegółowoĆw. nr 31. Wahadło fizyczne o regulowanej płaszczyźnie drgań - w.2
1 z 6 Zespół Dydaktyki Fizyki ITiE Politechniki Koszalińskiej Ćw. nr 3 Wahadło fizyczne o regulowanej płaszczyźnie drgań - w.2 Cel ćwiczenia Pomiar okresu wahań wahadła z wykorzystaniem bramki optycznej
Bardziej szczegółowowiczenie 15 ZGINANIE UKO Wprowadzenie Zginanie płaskie Zginanie uko nie Cel wiczenia Okre lenia podstawowe
Ćwiczenie 15 ZGNANE UKOŚNE 15.1. Wprowadzenie Belką nazywamy element nośny konstrukcji, którego: - jeden wymiar (długość belki) jest znacznie większy od wymiarów przekroju poprzecznego - obciążenie prostopadłe
Bardziej szczegółowoDrgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż.
Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż. Joanna Szulczyk Politechnika Warszawska Instytut Techniki Lotniczej i Mechaniki
Bardziej szczegółowoWydział Inżynierii Środowiska; kierunek Inż. Środowiska. Lista 2. do kursu Fizyka. Rok. ak. 2012/13 sem. letni
Wydział Inżynierii Środowiska; kierunek Inż. Środowiska Lista 2. do kursu Fizyka. Rok. ak. 2012/13 sem. letni Tabele wzorów matematycznych i fizycznych oraz obszerniejsze listy zadań do kursu są dostępne
Bardziej szczegółowoMgr inż. Wojciech Chajec Pracownia Kompozytów, CNT Mgr inż. Adam Dziubiński Pracownia Aerodynamiki Numerycznej i Mechaniki Lotu, CNT SMIL
Mgr inż. Wojciech Chajec Pracownia Kompozytów, CNT Mgr inż. Adam Dziubiński Pracownia Aerodynamiki Numerycznej i Mechaniki Lotu, CNT SMIL We wstępnej analizie przyjęto następujące założenia: Dwuwymiarowość
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowoWyboczenie ściskanego pręta
Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia
Bardziej szczegółowoRównania różniczkowe opisujące ruch fotela z pilotem:
. Katapultowanie pilota z samolotu Równania różniczkowe opisujące ruch fotela z pilotem: gdzie D - siłą ciągu, Cd współczynnik aerodynamiczny ciągu, m - masa pilota i fotela, g przys. ziemskie, ρ - gęstość
Bardziej szczegółowoSpis treści. Wstęp Część I STATYKA
Spis treści Wstęp... 15 Część I STATYKA 1. WEKTORY. PODSTAWOWE DZIAŁANIA NA WEKTORACH... 17 1.1. Pojęcie wektora. Rodzaje wektorów... 19 1.2. Rzut wektora na oś. Współrzędne i składowe wektora... 22 1.3.
Bardziej szczegółowo12 RUCH OBROTOWY BRYŁY SZTYWNEJ I. a=εr. 2 t. Włodzimierz Wolczyński. Przyspieszenie kątowe. ε przyspieszenie kątowe [ ω prędkość kątowa
Włodzimierz Wolczyński Przyspieszenie kątowe 1 RUCH OROTOWY RYŁY SZTYWNEJ I = = ε przyspieszenie kątowe [ ] ω prędkość kątowa = = T okres, = - częstotliwość s=αr v=ωr a=εr droga = kąt x promień prędkość
Bardziej szczegółowoLista zadań nr 6 Środek masy, Moment bezwładności, Moment siły (2h)
Lista zadań nr 6 Środek masy, Moment bezwładności, Moment siły (2h) Środek ciężkości Zaad.6.1 Wyznacz środek masy układu pięciu mas o odpowiednich współrzędnych: m 1 (2,2), m 2 (2,5), m 3 (-4,2), m 4 (-3,-2),
Bardziej szczegółowoErrata Zbioru zadań Zrozumieć fizykę cz. 1, pierwszego wydania
1 Errata Zbioru zadań Zrozumieć fizykę cz. 1, pierwszego wydania (mimo usunięcia zadań w odpowiedziach zachowano numerację z pierwszego wydania) s. 32 10 wiersz od góry x 2 = d x 2 = d + v 2t 1 16 wiersz
Bardziej szczegółowoPL B1. POLBUD SPÓŁKA AKCYJNA, Bielsk Podlaski, PL BUP 16/13. BOGUSŁAW GRĄDZKI, Stok, PL WUP 06/16
PL 221919 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 221919 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 397946 (51) Int.Cl. F03D 3/06 (2006.01) F03D 7/06 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
Bardziej szczegółowoĆwiczenie M-2 Pomiar przyśpieszenia ziemskiego za pomocą wahadła rewersyjnego Cel ćwiczenia: II. Przyrządy: III. Literatura: IV. Wstęp. l Rys.
Ćwiczenie M- Pomiar przyśpieszenia ziemskiego za pomocą wahadła rewersyjnego. Cel ćwiczenia: pomiar przyśpieszenia ziemskiego przy pomocy wahadła fizycznego.. Przyrządy: wahadło rewersyjne, elektroniczny
Bardziej szczegółowoANALizA WPłYWU CzYNNikóW konstrukcyjnych ORAz PARAmETRóW STEROWANiA NA CzAS TRWANiA i WYSOkOść bezrozbiegowego STARTU WiATRAkOWCA
PRACE instytutu LOTNiCTWA 219, s. 39-46, Warszawa 2011 ANALizA WPłYWU CzYNNikóW konstrukcyjnych ORAz PARAmETRóW STEROWANiA NA CzAS TRWANiA i WYSOkOść bezrozbiegowego STARTU WiATRAkOWCA SłaWomIr CIeślak
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoDrgania - zadanka. (b) wyznacz maksymalne położenie, prędkość i przyspieszenie ciała,
Zadania do przeliczenia na lekcji. Drgania - zadanka 1. Ciało o masie m = 0.5kg zawieszono na nieważkiej nitce o długości l = 1m a następne wychylono o 2cm z położenia równowagi (g = 10 m s 2), (a) oblicz
Bardziej szczegółowoSKRĘCANIE WAŁÓW OKRĄGŁYCH
KRĘCANIE AŁÓ OKRĄGŁYCH kręcanie występuje wówczas gdy para sił tworząca moment leży w płaszczyźnie prostopadłej do osi elementu konstrukcyjnego zwanego wałem Rysunek pokazuje wał obciążony dwiema parami
Bardziej szczegółowoKONCEPCJA WiELOŁOPATOWEGO W PEŁNi PRZEGUBOWEGO WiRNiKA OGONOWEGO DLA ŚMiGŁOWCA LEKKiEGO O MASiE KG
PRACE instytutu LOTNiCTWA 219, s. 321-336, Warszawa 2011 KONCEPCJA WiELOŁOPATOWEGO W PEŁNi PRZEGUBOWEGO WiRNiKA OGONOWEGO DLA ŚMiGŁOWCA LEKKiEGO O MASiE 900-1200 KG AgAtA ZIębA Instytut Lotnictwa Streszczenie
Bardziej szczegółowoANALizA możliwości zastosowania SkOkU CYkLiCzNEgO NA śmigle PChAjąCYm W UkłAdACh WiROPłATóW zespolonych TYPU WiATRAkOWiEC
PRACE instytutu LOTNiCTWA 219, s. 257-268, Warszawa 2011 ANALizA możliwości zastosowania SkOkU CYkLiCzNEgO NA śmigle PChAjąCYm W UkłAdACh WiROPłATóW zespolonych TYPU WiATRAkOWiEC PaWeł PaSzko Instytut
Bardziej szczegółowoWSPOmAgANiE PROCESU PROjEkTOWANiA ORAz badań STRUkTURY NOWOPROjEkTOWANEj konstrukcji śmigłowca NA POdSTAWiE LEkkiEgO śmigłowca bezpilotowego
PRACE instytutu LOTNiCTWA ISSN 0509-6669 232, s. 50 62, Warszawa 2013 WSPOmAgANiE PROCESU PROjEkTOWANiA ORAz badań STRUkTURY NOWOPROjEkTOWANEj konstrukcji śmigłowca NA POdSTAWiE LEkkiEgO śmigłowca bezpilotowego
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE ZJAWISKA INTERFERENCJI AERODYNAMICZNEJ OPŁYWU ŚMIGŁOWCA Z WYKORZYSTANIEM OPROGRAMOWANIA FLUENT
Tomasz Łusiak 1) MODELOWANIE ZJAWISKA INTERFERENCJI AERODYNAMICZNEJ OPŁYWU ŚMIGŁOWCA Z WYKORZYSTANIEM OPROGRAMOWANIA FLUENT Streszczenie: W pracy przedstawiono jedną z metod modelowania zjawiska interferencji
Bardziej szczegółowoUwaga: Linie wpływu w trzech prętach.
Zestaw nr 1 Imię i nazwisko zadanie 1 2 3 4 5 6 7 Razem punkty Zad.1 (5p.). Narysować wykresy linii wpływu sił wewnętrznych w przekrojach K i L oraz reakcji w podporze R. Zad.2 (5p.). Narysować i napisać
Bardziej szczegółowoPN-B-03004:1988. Kominy murowane i żelbetowe. Obliczenia statyczne i projektowanie
KOMINY PN-B-03004:1988 Kominy murowane i żelbetowe. Obliczenia statyczne i projektowanie Normą objęto kominy spalinowe i wentylacyjne, żelbetowe oraz wykonywane z cegły, kształtek ceramicznych lub betonowych.
Bardziej szczegółowoProjekt skrzydła. Dobór profilu
Projekt skrzydła Dobór profilu Wybór profilu ze względu na jego charakterystyki aerodynamiczne (K max, C Zmax, charakterystyki przeciągnięcia) Wybór profilu ze względu na strukturę płata; 1 GEOMETRIA PROFILU
Bardziej szczegółowoBADANIE STANÓW RÓWNOWAGI UKŁADU MECHANICZNEGO
Ćwiczenie 3 BADANIE STANÓW RÓWNOWAGI UKŁADU MECHANICZNEGO 3.. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest teoretyczne i doświadczalne wyznaczenie położeń równowagi i określenie stanu równowagi prostego układu mechanicznego
Bardziej szczegółowoBadanie i obliczanie kąta skręcenia wału maszynowego
Zakład Podstaw Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn Instytut Podstaw Budowy Maszyn Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Politechnika Warszawska dr inż. Szymon Dowkontt Laboratorium Podstaw Konstrukcji Maszyn
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Skręcanie prętów o przekrojach kołowych Siły przekrojowe, deformacja, naprężenia, warunki bezpieczeństwa i sztywności, sprężyny śrubowe. Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze 5 do zajęć wyrównawczych z Fizyki dla Inżynierii i Gospodarki Wodnej
Materiały pomocnicze 5 do zajęć wyrównawczych z Fizyki dla Inżynierii i Gospodarki Wodnej 1. Wielkości dynamiczne w ruchu postępowym. a. Masa ciała jest: - wielkością skalarną, której wielkość jest niezmienna
Bardziej szczegółowoPRZYKŁADY CHARAKTERYSTYK ŁOŻYSK
ROZDZIAŁ 9 PRZYKŁADY CHARAKTERYSTYK ŁOŻYSK ŁOŻYSKO LABORATORYJNE ŁOŻYSKO TURBINOWE Przedstawimy w niniejszym rozdziale przykładowe wyniki obliczeń charakterystyk statycznych i dynamicznych łożysk pracujących
Bardziej szczegółowoBadanie i obliczanie kąta skręcenia wału maszynowego
Zakład Podstaw Konstrukcji i Budowy Maszyn Instytut Podstaw Budowy Maszyn Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Politechnika Warszawska dr inż. Szymon Dowkontt Laboratorium Podstaw Konstrukcji Maszyn Instrukcja
Bardziej szczegółowoPrzykład 4.1. Ściag stalowy. L200x100x cm 10 cm I120. Obliczyć dopuszczalną siłę P rozciagającą ściąg stalowy o przekroju pokazanym na poniższym
Przykład 4.1. Ściag stalowy Obliczyć dopuszczalną siłę P rozciagającą ściąg stalowy o przekroju pokazanym na poniższym rysunku jeśli naprężenie dopuszczalne wynosi 15 MPa. Szukana siła P przyłożona jest
Bardziej szczegółowoPROJEKT TECHNICZNY MECHANIZMU CHWYTAKA TYPU P-(O-O-O)
PROJEKT TECHNICZNY MECHANIZMU CHWYTAKA TYPU P-(O-O-O) ZADANIE PROJEKTOWE: Zaprojektować chwytak do manipulatora przemysłowego wg zadanego schematu kinematycznego spełniający następujące wymagania: a) w
Bardziej szczegółowoĆ W I C Z E N I E N R E-15
NSTYTUT FZYK WYDZAŁ NŻYNER PRODUKCJ TECNOLOG MATERAŁÓW POLTECNKA CZĘSTOCOWSKA PRACOWNA ELEKTRYCZNOŚC MAGNETYZMU Ć W C Z E N E N R E-15 WYZNACZANE SKŁADOWEJ POZOMEJ NATĘŻENA POLA MAGNETYCZNEGO ZEM METODĄ
Bardziej szczegółowoPROCES CERTYFiKACJi PODZESPOŁÓW STATKU POWiETRZNEGO NA PRZYKŁADZiE BADAŃ WYTRZYMAŁOŚCiOWYCH innowacyjnej GŁOWiCY WiATRAKOWCA
PRACE instytutu LOTNiCTWA ISSN 0509-6669 Nr 4(241), s. 73-86, Warszawa 2015 eissn 2300-5408 DOi: 10.5604/05096669.1202196 PROCES CERTYFiKACJi PODZESPOŁÓW STATKU POWiETRZNEGO NA PRZYKŁADZiE BADAŃ WYTRZYMAŁOŚCiOWYCH
Bardziej szczegółowoSterowanie napędów maszyn i robotów
Sterowanie napędów maszyn i robotów dr inż. akub ożaryn Wykład Instytut Automatyki i obotyki Wydział echatroniki Politechnika Warszawska, 014 Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE DYNAMIKI STRUKTURY ŚMIGŁOWCA DO BADAŃ REZONANSOWYCH W PRÓBACH NAZIEMNYCH
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 41, s. 115-123, Gliwice 2011 MODELOWANIE DYNAMIKI STRUKTURY ŚMIGŁOWCA DO BADAŃ REZONANSOWYCH W PRÓBACH NAZIEMNYCH TOMASZ GORECKI Instytut Lotnictwa, e-mail: tomasz.gorecki@ilot.edu.pl
Bardziej szczegółowoĆ w i c z e n i e K 3
Akademia Górniczo Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Imię: Nazwisko i Imię: Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Grupa
Bardziej szczegółowoSterowanie napędów maszyn i robotów
Sterowanie napędów maszyn i robotów dr inż. akub ożaryn Wykład. Instytut Automatyki i obotyki Wydział echatroniki Politechnika Warszawska, 014 Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego
Bardziej szczegółowoBADANIE ZJAWISK PRZEMIESZCZANIA WSTRZĄSOWEGO
BADANIE ZJAWISK PRZEMIESZCZANIA WSTRZĄSOWEGO 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest poznanie kinematyki i dynamiki ruchu w procesie przemieszczania wstrząsowego oraz wyznaczenie charakterystyki użytkowej
Bardziej szczegółowo3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ
Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy
Bardziej szczegółowoDRGANIA SWOBODNE UKŁADU O DWÓCH STOPNIACH SWOBODY. Rys Model układu
Ćwiczenie 7 DRGANIA SWOBODNE UKŁADU O DWÓCH STOPNIACH SWOBODY. Cel ćwiczenia Doświadczalne wyznaczenie częstości drgań własnych układu o dwóch stopniach swobody, pokazanie postaci drgań odpowiadających
Bardziej szczegółowoAutor: mgr inż. Robert Cypryjański METODY KOMPUTEROWE
METODY KOMPUTEROWE PRZYKŁAD ZADANIA NR 1: ANALIZA STATYCZNA KRATOWNICY PŁASKIEJ ZA POMOCĄ MACIERZOWEJ METODY PRZEMIESZCZEŃ Polecenie: Wykonać obliczenia statyczne kratownicy za pomocą macierzowej metody
Bardziej szczegółowoAnaliza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
Bardziej szczegółowoOpis ćwiczenia. Cel ćwiczenia Poznanie budowy i zrozumienie istoty pomiaru przyspieszenia ziemskiego za pomocą wahadła rewersyjnego Henry ego Katera.
ĆWICZENIE WYZNACZANIE PRZYSPIESZENIA ZIEMSKIEGO ZA POMOCĄ WAHADŁA REWERSYJNEGO Opis ćwiczenia Cel ćwiczenia Poznanie budowy i zrozumienie istoty pomiaru przyspieszenia ziemskiego za pomocą wahadła rewersyjnego
Bardziej szczegółowoPomiar siły parcie na powierzchnie płaską
Pomiar siły parcie na powierzchnie płaską Wydawać by się mogło, że pomiar wartości parcia na powierzchnie płaską jest technicznie trudne. Tak jest jeżeli wyobrazimy sobie pomiar na ściankę boczną naczynia
Bardziej szczegółowo2. OBLICZENIE PRZEPUSTOWOŚCI SKRZYŻOWANIA
- 1 - Spis treści 1. OPIS TECHNICZNY str. 2 1.1. Przedmiot opracowania str. 2 1.2. Podstawa opracowania str. 2 1.3. Lokalizacja skrzyżowania str. 2 1.4. Dane do projektu dotyczące ruchu str. 2 1.5. Parametry
Bardziej szczegółowoZakład Mechaniki Płynów i Aerodynamiki
Zakład ad Mechaniki PłynP ynów i Aerodynamiki Tunel aerodynamiczny o obiegu otwartym z komorą Eiffela Badania modelowe Cele poznawcze: - pozyskanie informacji na temat procesów zachodzących w przepływach
Bardziej szczegółowoTurbina wiatrowa. (73) Uprawniony z patentu: (43) Zgłoszenie ogłoszono: Kaczorowski Romuald, Gdynia-Orłowo, PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11)161422 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 280064 (22) Data zgłoszenia: 16.06.1989 (51) IntCl5: F03D 3/00 (54)
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoRys. 1Stanowisko pomiarowe
ĆWICZENIE WYZNACZANIE MOMENTU BEZWŁADNOŚCI CIAŁ METODĄ WAHADŁA FIZYCZNEGO GRAWITACYJNEGO I SPRAWDZANIE TWIERDZENIA STEINERA Wykaz przyrządów: Stojak z metalową pryzmą do zawieszania badanych ciał Tarcza
Bardziej szczegółowo1. Silos Strona:1 Dla danego układu wyznaczyć MTN metodą sił Rys. Schemat układu ...
1. Silos Dla danego układu wyznaczyć MTN metodą sił Rys. Schemat układu... Przyjęto przekrój podstawowy: I= 3060[cm4] E= 205[GPa] Globalne EI= 6273[kNm²] Globalne EA= 809750[kN] Strona:1 2. Ustalenie stopnia
Bardziej szczegółowo3. Zadanie nr 21 z rozdziału 7. książki HRW
Lista 3. do kursu Fizyka; rok. ak. 2012/13 sem. letni W. Inż. Środ.; kierunek Inż. Środowiska Tabele wzorów matematycznych (http://www.if.pwr.wroc.pl/~wsalejda/mat-wzory.pdf) i fizycznych (http://www.if.pwr.wroc.pl/~wsalejda/wzf1.pdf;
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoBryła sztywna Zadanie domowe
Bryła sztywna Zadanie domowe 1. Podczas ruszania samochodu, w pewnej chwili prędkość środka przedniego koła wynosiła. Sprawdź, czy pomiędzy kołem a podłożem występował poślizg, jeżeli średnica tego koła
Bardziej szczegółowoProjekt małego teleskopu SST DC i prowadzone prace konstrukcyjne
Projekt małego teleskopu SST DC i prowadzone prace konstrukcyjne J. Michałowski, M. Dyrda, W.Kochański, J. Niemiec, K.Skowron, M. Stodulski, P. Ziółkowski, P. Żychowski Instytut Fizyki Jądrowej PAN im.
Bardziej szczegółowoPL B1. ŁAZUR ZBIGNIEW, Lublin, PL BUP 09/16. ZBIGNIEW ŁAZUR, Lublin, PL WUP 03/17 RZECZPOSPOLITA POLSKA
PL 225366 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 225366 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 409882 (51) Int.Cl. F03D 3/06 (2006.01) F03D 3/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z MECHANIKI BUDOWLI
Łukasz Faściszewski, gr. KBI2, sem. 2, Nr albumu: 75 201; rok akademicki 2010/11. ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z MECHANIKI BUDOWLI Stateczność ram wersja komputerowa 1. Schemat statyczny ramy i dane materiałowe
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie D-3
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN Ćwiczenie D-3 Temat: Obliczenie częstotliwości własnej drgań swobodnych wrzecion obrabiarek Konsultacje: prof. dr hab. inż. F. Oryński
Bardziej szczegółowoAKADEMIA MORSKA W SZCZECINIE WYDZIAŁ NAWIGACYJNY ZAKŁAD BUDOWY I STATECZNOŚCI STATKU INSTRUKCJA
AKADEMIA MORSKA W SZCZECINIE WYDZIAŁ NAWIGACYJNY ZAKŁAD BUDOWY I STATECZNOŚCI STATKU INSTRUKCJA OBLICZANIE POCZĄTKOWEJ WYSOKOŚCI METACENTRYCZNEJ PODCZAS OPERACJI BALASTOWYCH Zajęcia laboratoryjne z przedmiotu:
Bardziej szczegółowo2. Charakterystyki geometryczne przekroju
. CHRKTERYSTYKI GEOMETRYCZNE PRZEKROJU 1.. Charakterystyki geometryczne przekroju.1 Podstawowe definicje Z przekrojem pręta związane są trzy wielkości fizyczne nazywane charakterystykami geometrycznymi
Bardziej szczegółowoUderzenie dźwiękowe (ang. sonic boom)
Dr inż. Antoni Tarnogrodzki Politechnika Warszawska Uderzenie dźwiękowe (ang. sonic boom) to zjawisko polegające na rozchodzeniu się na dużą odległość silnego zaburzenia fal wywołanego przez samolot naddźwiękowy.
Bardziej szczegółowoLaboratorium Mechaniki Technicznej
Laboratorium Mechaniki Technicznej Ćwiczenie nr 5 Badanie drgań liniowych układu o jednym stopniu swobody Katedra Automatyki, Biomechaniki i Mechatroniki 90-924 Łódź, ul. Stefanowskiego 1/15, budynek A22
Bardziej szczegółowoPOMIAR HAŁASU ZEWNĘTRZNEGO SAMOLOTÓW ŚMIGŁOWYCH WG PRZEPISÓW FAR 36 APPENDIX G I ROZDZ. 10 ZAŁ. 16 KONWENCJI ICAO
POMIAR HAŁASU ZEWNĘTRZNEGO SAMOLOTÓW ŚMIGŁOWYCH WG PRZEPISÓW FAR 36 APPENDIX G I ROZDZ. 10 ZAŁ. 16 KONWENCJI ICAO Piotr Kalina Instytut Lotnictwa Streszczenie W referacie przedstawiono wymagania oraz zasady
Bardziej szczegółowoDrgania układu o wielu stopniach swobody
Drgania układu o wielu stopniach swobody Rozpatrzmy układ składający się z n ciał o masach m i (i =,,..., n, połączonych między sobą i z nieruchomym podłożem za pomocą elementów sprężystych o współczynnikach
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE FLATTERU ŁOPAT ŚMIGŁOWCA
1. WPROWADZENIE BADANIA SYMULACYJNE FLATTERU ŁOPAT ŚMIGŁOWCA mgr inż. Rafał ZYMON Politechnika Lubelska Przedstawiona analiza flatteru zawiera symulacje prób prowadzonych na rzeczywistych śmigłowcach oraz
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoMECHANIKA 2. Drgania punktu materialnego. Wykład Nr 8. Prowadzący: dr Krzysztof Polko
MECHANIKA 2 Wykład Nr 8 Drgania punktu materialnego Prowadzący: dr Krzysztof Polko Wstęp Drgania Okresowe i nieokresowe Swobodne i wymuszone Tłumione i nietłumione Wstęp Drgania okresowe ruch powtarzający
Bardziej szczegółowoDr inż. Janusz Dębiński. Wytrzymałość materiałów zbiór zadań
Wytrzymałość materiałów zbiór zadań 1. Charakterystyki geometryczne przekroju pręta 1.1. Zadanie 1 Wyznaczyć położenie środka ciężkości prętów stalowych w elemencie żelbetowym przedstawionym na rysunku
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoStateczność ramy. Wersja komputerowa
Zakład Mechaniki Budowli Prowadzący: dr hab. inż. Przemysław Litewka Ćwiczenie projektowe 2 Stateczność ramy. Wersja komputerowa Daniel Sworek gr. KB2 Rok akademicki 1/11 Semestr 2, II Grupa: KB2 Daniel
Bardziej szczegółowoANALizA możliwości zwiększenia PRędkOśCi PRzELOTOWEj i zmniejszenia POziOmU hałasu WiATRAkOWCA
PRACE instytutu LOTNiCTWA 219, s. 31-38, Warszawa 2011 ANALizA możliwości zwiększenia PRędkOśCi PRzELOTOWEj i zmniejszenia POziOmU hałasu WiATRAkOWCA SłaWomIr CIeślak Instytut Lotnictwa Streszczenie Praca
Bardziej szczegółowoPrzykład projektowania łuku poziomego nr 1 z symetrycznymi klotoidami, łuku poziomego nr 2 z niesymetrycznymi klotoidami i krzywej esowej ł
1. Dane Droga klasy technicznej G 1/2, Vp = 60 km/h poza terenem zabudowanym Prędkość miarodajna: Vm = 90 km/h (Vm = 100 km/h dla krętości trasy = 53,40 /km i dla drogi o szerokości jezdni 7,0 m bez utwardzonych
Bardziej szczegółowoGŁOWICA WIATRAKOWCA IL-28 UMOŻLIWIAJĄCA PIONOWY START
GŁOWICA WIATRAKOWCA IL-28 UMOŻLIWIAJĄCA PIONOWY START Mirosław Delega Instytut Lotnictwa Streszczenie W artykule przedstawiono projekt głowicy do wiatrakowca projektowanego w Instytucie Lotnictwa, w ramach
Bardziej szczegółowoOSIE ELEKTRYCZNE SERII SHAK GANTRY
OSIE ELEKTRYCZNE SERII SHAK GANTRY 1 OSIE ELEKTRYCZNE SERII SHAK GANTRY Osie elektryczne serii SHAK GANTRY stanowią zespół zmontowanych osi elektrycznych SHAK zapewniający obsługę dwóch osi: X oraz Y.
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE I BUDOWA
ObciąŜenia usterzenia PROJEKTOWANIE I BUDOWA OBIEKTÓW LATAJĄCYCH I ObciąŜenia usterzenia W. BłaŜewicz Budowa samolotów, obciąŝenia St. Danilecki Konstruowanie samolotów, wyznaczanie ociąŝeń R. Cymerkiewicz
Bardziej szczegółowoAnaliza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej
Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej Informacje ogólne Globalna analiza stateczności elementów konstrukcyjnych ramy może być przeprowadzona metodą ogólną określoną przez EN 1993-1-1
Bardziej szczegółowoOPŁYW PROFILU. Ciała opływane. profile lotnicze łopatki. Rys. 1. Podział ciał opływanych pod względem aerodynamicznym
OPŁYW PROFILU Ciała opływane Nieopływowe Opływowe walec kula profile lotnicze łopatki spoilery sprężarek wentylatorów turbin Rys. 1. Podział ciał opływanych pod względem aerodynamicznym Płaski np. z blachy
Bardziej szczegółowoPRACOWNIA FIZYCZNA DLA UCZNIÓW WAHADŁA SPRZĘŻONE
PRACOWNA FZYCZNA DLA UCZNÓW WAHADŁA SPRZĘŻONE W ćwiczeniu badać będziemy drgania dwóch wahadeł sprzężonych za pomocą sprężyny. Wahadła są jednakowe (mają ten sam moment bezwładności, tę samą masę m i tę
Bardziej szczegółowoPrzykład 1 Dany jest płaski układ czterech sił leżących w płaszczyźnie Oxy. Obliczyć wektor główny i moment główny tego układu sił.
Przykład 1 Dany jest płaski układ czterech sił leżących w płaszczyźnie Oxy Obliczyć wektor główny i moment główny tego układu sił. Wektor główny układu sił jest równy Moment główny układu wynosi Przykład
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoBąk wirujący wokół pionowej osi jest w równowadze. Momenty działających sił są równe zero (zarówno względem środka masy S jak i punktu podparcia O).
Bryła sztywna (2) Bąk Równowaga Rozważmy bąk podparty wirujący do okoła pionowej osi. Z zasady zachowania mementu pędu wynika, że jeśli zapewnimy znikanie momentów sił to kierunek momentu pędu pozostanie
Bardziej szczegółowoANALiZA OBLiCZENiOWA WŁASNOŚCi AERODYNAMiCZNYCH WiRNiKA NOŚNEGO WiATRAKOWCA W STANiE LOTU USTALONEGO (AUTOROTACJi)
PRACE instytutu LOTNiCTWA 219, s. 269-279, Warszawa 2011 ANALiZA OBLiCZENiOWA WŁASNOŚCi AERODYNAMiCZNYCH WiRNiKA NOŚNEGO WiATRAKOWCA W STANiE LOTU USTALONEGO (AUTOROTACJi) WIeńczySłaW StaleWSkI, WIeSłaW
Bardziej szczegółowo