IDENTYFIKACJA PARAMETRÓW STEROWANEGO TŁUMIKA PIEZOELEKTRYCZNEGO

Podobne dokumenty
ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 3(89)/2012

BADANIA I MODELOWANIE DRGAŃ UKŁADU WYPOSAŻONEGO W STEROWANY TŁUMIK MAGNETOREOLOGICZNY

MODELOWANIE I IDENTYFIKACJA PARAMETRÓW STEROWANYCH TŁUMIKÓW MAGNETOREOLOGICZNYCH

OGRANICZENIE ZMIAN NACISKU KÓŁ POJAZDU PATROLOWEGO ZE STEROWANYMI TŁUMIKAMI MAGNETOREOLOGICZNYMI

ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 4(90)/2012

STEROWANIE STRUKTUR DYNAMICZNYCH Model fizyczny semiaktywnego zawieszenia z tłumikami magnetoreologicznymi

(R) przy obciążaniu (etap I) Wyznaczanie przemieszczenia kątowego V 2

Ciecze elektroi. magnetoreologiczne

Opinia o pracy doktorskiej pt. Systemy adaptacyjnej absorpcji obciążeń udarowych autorstwa mgr inż. Piotra Krzysztofa Pawłowskiego

DYNAMIC STIFFNESS COMPENSATION IN VIBRATION CONTROL SYSTEMS WITH MR DAMPERS

Temat /6/: DYNAMIKA UKŁADÓW HYDRAULICZNYCH. WIADOMOŚCI PODSTAWOWE.

Autoreferat Rozprawy Doktorskiej

Symulacja drgań pojazdu wyposażonego w tłumiki magnetoreologiczne

TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO

POLITECHNIKA POZNAŃSKA Wydział Maszyn Roboczych i Transportu

PROFIL PRĘDKOŚCI W RURZE PROSTOLINIOWEJ

KOMPUTEROWY MODEL UKŁADU STEROWANIA MIKROKLIMATEM W PRZECHOWALNI JABŁEK

PRACA DYPLOMOWA Magisterska

MODELOWE BADANIA PROTOTYPU TŁUMIKA MAGNETOREOLOGICZNEGO

WYKORZYSTANIE LASEROWEGO CZUJNIKA ODLEGŁOŚCI DO ESTYMACJI SIŁY PODCZAS STEROWANIA SERWONAPĘDU ELEKTROHYDRAULICZNEGO DŻOJSTIKIEM DOTYKOWYM

SYSTEM MONITOROWANIA DECYZYJNEGO STANU OBIEKTÓW TECHNICZNYCH

Analiza możliwości ograniczenia drgań w podłożu od pojazdów szynowych na przykładzie wybranego tunelu

Ćwiczenie PA4. Elektrohydrauliczny układ wspomagający montaŝ

Matematyczny opis układu napędowego pojazdu szynowego

BADANIA SYMULACYJNE PROCESU HAMOWANIA SAMOCHODU OSOBOWEGO W PROGRAMIE PC-CRASH

Numeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle

PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE

ALGORYTMY STEROWANIA NAPĘDEM ELEKTROHYDRAULICZNYM PRZY POMOCY WAHADŁOWEGO DŻOJSTIKA DOTYKOWEGO Z CIECZĄ MR W UKŁADZIE Z SIŁOWYM SPRZĘŻENIEM ZWROTNYM

CZTEROKULOWA MASZYNA TARCIA ROZSZERZENIE MOŻLIWOŚCI BADAWCZYCH W WARUNKACH ZMIENNYCH OBCIĄŻEŃ

KSZTAŁTOWANIE KLIMATU AKUSTYCZNEGO PROJEKTOWANYCH STANOWISK PRACY Z WYKORZYSTANIEM NARZĘDZI WSPOMAGAJĄCYCH

WYKORZYSTANIE OPROGRAMOWANIA ADAMS/CAR RIDE W BADANIACH KOMPONENTÓW ZAWIESZENIA POJAZDU SAMOCHODOWEGO

Układ aktywnej redukcji hałasu przenikającego przez przegrodę w postaci płyty mosiężnej

Wyniki badań doświadczalnego generatora dla tłumika magnetoreologicznego o ruchu liniowym

WYKRYWANIE USZKODZEŃ W LITYCH ELEMENTACH ŁĄCZĄCYCH WAŁY

Formułowanie relacji konstytutywnych SMA z wykorzystaniem struktur reologicznych

WIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów

Sterowanie napędów maszyn i robotów

Badania doświadczalne właściwości akumulatora hydropneumatycznego

R L. Badanie układu RLC COACH 07. Program: Coach 6 Projekt: CMA Coach Projects\ PTSN Coach 6\ Elektronika\RLC.cma Przykłady: RLC.cmr, RLC1.

WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK SIŁOWNIKÓW UDAROWYCH Z NASTAWIANĄ OBJĘTOŚCIĄ KOMORY

ROBOT STEROWANY TRZYOSIOWYM DŻOJSTIKIEM DOTYKOWYM Z CIECZĄ MAGNETOREOLOGICZNĄ

DOBÓR ŚRODKÓW TRANSPORTOWYCH DLA GOSPODARSTWA PRZY POMOCY PROGRAMU AGREGAT - 2

Dobór regulatora PID do hydrostatycznego napędu pojazdu

POJAZDY SZYNOWE 2/2014

INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 7

Wyznaczanie sił w przegubach maszyny o kinematyce równoległej w trakcie pracy, z wykorzystaniem metod numerycznych

NUMERYCZNO-DOŚWIADCZALNA ANALIZA DRGAŃ WYSIĘGNICY KOPARKI WIELOCZERPAKOWEJ KOŁOWEJ

Sterowanie Napędów Maszyn i Robotów

INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 4

INSTYTUT ELEKTROENERGETYKI POLITECHNIKI ŁÓDZKIEJ BADANIE PRZETWORNIKÓW POMIAROWYCH

ELEKTROMAGNETYCZNE PRZETWORNIKI ENERGII DRGAŃ AMORTYZATORA MAGNETOREOLOGICZNEGO

Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż.

Dwa w jednym teście. Badane parametry

RHEOTEST Medingen Reometr RHEOTEST RN: Zakres zastosowań Smary

OPTYMALIZACJA HARMONOGRAMOWANIA MONTAŻU SAMOCHODÓW Z ZASTOSOWANIEM PROGRAMOWANIA W LOGICE Z OGRANICZENIAMI

Tematy prac dyplomowych w Katedrze Awioniki i Sterowania Studia I stopnia (inżynierskie)

WYDZIAŁ MECHANICZNY POLITECHNIKI GDAŃSKIEJ KATEDRA SILNIKÓW SPALINOWYCH I SPRĘśAREK

Próby ruchowe dźwigu osobowego

BUDOWA I TESTOWANIE UKŁADÓW ELEKTROPNEUMATYKI

DOŚWIADCZALNE I SYMULACYJNE ANALIZY WPŁYWU DRGAŃ STYCZNYCH POPRZECZNYCH NA SIŁĘ TARCIA W RUCHU ŚLIZGOWYM

POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie D - 4. Zastosowanie teoretycznej analizy modalnej w dynamice maszyn

WYZNACZANIE NIEPEWNOŚCI POMIARU METODAMI SYMULACYJNYMI

ZAKŁAD CIĄGNIKÓW i NAPĘDÓW HYDRAULICZNYCH 2017/2018

BADANIA LABORATORYJNE ZMODERNIZOWANEGO REGULATORA PRZEPŁYWU 2FRM-16 STOSOWANEGO W PRZEMYŚLE

PL B1. Aktywny tłumik hydrauliczny zwłaszcza do strojenia komponentów i badania wpływu zjawiska aeracji cieczy roboczej

Zawieszenia pojazdów samochodowych

WYKORZYSTANIE METOD OPTYMALIZACJI DO ESTYMACJI ZASTĘPCZYCH WŁASNOŚCI MATERIAŁOWYCH UZWOJENIA MASZYNY ELEKTRYCZNEJ

LABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW

SYMULACJA OBLICZENIOWA OPŁYWU I OBCIĄŻEŃ BEZPRZEGUBOWEGO WIRNIKA OGONOWEGO WRAZ Z OCENĄ ICH ODDZIAŁYWANIA NA PRACĘ WIRNIKA

POLITECHNIKA POZNAŃSKA Wydział Maszyn Roboczych i Transportu Kierunek Mechanika i Budowa Maszyn Specjalność Samochody i Ciągniki

Tematy prac dyplomowych w Katedrze Awioniki i Sterowania. Studia: I stopnia (inżynierskie)

NIEPEWNOŚĆ W OKREŚLENIU PRĘDKOŚCI EES ZDERZENIA SAMOCHODÓW WYZNACZANEJ METODĄ EKSPERYMENTALNO-ANALITYCZNĄ

URZĄDZENIE DO DEMONSTRACJI POWSTAWANIA KRZYWYCH LISSAJOUS

WYNIKI BADAŃ zaleŝności energii dyssypacji od amplitudy i prędkości obciąŝania podczas cyklicznego skręcania stopu aluminium PA6.

BADANIE ZJAWISK PRZEMIESZCZANIA WSTRZĄSOWEGO

Wpływ nieliniowości elementów układu pomiarowego na błąd pomiaru impedancji

WYZNACZENIE CHARAKTERYSTYKI TŁUMIENIA KOLUMNY HYDROPNEUMATYCZNEJ CITROENA C5 DETERMINING OF DAMPING CHARACTERISTIC OF CITROEN C5 HYDROPNEUMATIC STRUT

PL B1. ADAPTRONICA SPÓŁKA Z OGRANICZONĄ ODPOWIEDZIALNOŚCIĄ, Łomianki k. Warszawy, PL BUP 20/10

OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA

Regulacja adaptacyjna w anemometrze stałotemperaturowym

Rok akademicki: 2013/2014 Kod: RAR AM-s Punkty ECTS: 3. Kierunek: Automatyka i Robotyka Specjalność: Automatyka i metrologia

Sterowanie układem zawieszenia magnetycznego

Analiza wpływu tłumienia wiskotycznego na charakterystyki dynamiczne belki

Porównanie wyników symulacji wpływu kształtu i amplitudy zakłóceń na jakość sterowania piecem oporowym w układzie z regulatorem PID lub rozmytym

ANALOGIE I RÓśNICE WŁAŚCIWOŚCI CIECZY MAGNETOREOLOGICZNYCH ORAZ GRANULATÓW UMIESZCZONYCH W PRZESTRZENI Z PODCIŚNIENIEM

Temat ćwiczenia. Wyznaczanie mocy akustycznej

MECHANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM

PL B1. Siłownik hydrauliczny z układem blokującym swobodne przemieszczenie elementu roboczego siłownika. POLITECHNIKA WROCŁAWSKA, Wrocław, PL

09 - Dobór siłownika i zaworu. - Opór przepływu w przewodzie - Dobór rozmiaru zaworu - Dobór rozmiaru siłownika

Ćwiczenie nr 2: ZaleŜność okresu drgań wahadła od amplitudy

K p. K o G o (s) METODY DOBORU NASTAW Metoda linii pierwiastkowych Metody analityczne Metoda linii pierwiastkowych

MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ

Stanowisko pomiarowe do badania stanów przejściowych silnika krokowego

Temat: Układy pneumatyczno - hydrauliczne

MATERIAŁY I KONSTRUKCJE INTELIGENTNE Laboratorium. Ćwiczenie 2

Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Podstawy Automatyki laboratorium

Ćw. 4. BADANIE I OCENA WPŁYWU ODDZIAŁYWANIA WYBRANYCH CZYNNIKÓW NA ROZKŁAD CIŚNIEŃ W ŁOśYSKU HYDRODYNAMICZNYMM

Analiza ćwiartkowego modelu zawieszenia pojazdu z tłumikiem hydraulicznym

LABORATORIUM SILNIKÓW SPALINOWYCH Materiały pomocnicze

IDENTYFIKACJA STEROWANEGO UKŁADU KONDYCJONOWANIA SYGNAŁU GENERATORA ELEKTROMAGNETYCZNEGO

Transkrypt:

MAKOWSKI Michał 1 KNAP Lech 2 GRZESIKIEWICZ Wiesław 3 Tłumiki piezoelektryczne, zawór piezoelektryczny, matematyczny model, identyfikacja parametrów, materiały inteligentne, tłumienie drgań, badania doświadczalne i symulacyjne IDENTYFIKACJA PARAMETRÓW STEROWANEGO TŁUMIKA PIEZOELEKTRYCZNEGO Praca jest poświęcona identyfikacji parametrów modelu sterowanego tłumika piezoelektrycznego oraz eksperymentalnej weryfikacji modelu tłumika. Model urządzenia został opracowany w postaci struktury reologicznej. Do badań numerycznych opracowany został matematyczny model opisujący zjawiska zachodzące w tłumiku. W pracy zostały przedstawione wyniki badań symulacyjnych i eksperymentalnych własności sterowanego tłumika piezoelektrycznego. Sterowanie siłą tłumienia odbywa się przy pomocy sterowanego zaworu piezoelektrycznego. Zawór ten umoŝliwia sterowanie charakterystyką tłumika poprzez zmiany oporów przepływu między komorami tłumika hydraulicznego. IDENTIFICATION OF A CONTROLLED PIEZOELECTRIC DAMPER MODEL PARAMETERS In this paper, a mathematical model of a piezoelectric damper (PZD) is presented. Moreover, identification of model parameters is described and compared with results of direct experiment. Device model was developed as a rheological structure. Set of mathematical equations was used to describe the phenomena occurring in the PZD. Damping force realized in PZD is controlled by piezoelectric valve. This piezoelectric valve allows controlling the fluid flow between damper chambers. In that way control of dissipations characteristics of the piezoelectric damper is possible. In this paper are also presented results of numerical and experimental studies. 1 Warsaw Univeristy of Technology, Faculty of Automotive and Construction Machinery Engineering, POLAND, 2-524 Warsaw, Narbutta 84, Phone: + 48 22 234-85-91, Fax: + 48 22 849-3-3 E-mail: m.makowski@simr.pw.edu.pl 2 Warsaw Univeristy of Technology, Faculty of Automotive and Construction Machinery Engineering, POLAND, 2-524 Warsaw, Narbutta 84, Phone: + 48 22 234-3-3, Fax: + 48 22 849-3-3 E-mail: l.knap@simr.pw.edu.pl 3 Warsaw Univeristy of Technology, Faculty of Automotive and Construction Machinery Engineering, POLAND, 2-524 Warsaw, Narbutta 84, Phone: + 48 22 234-85-91, Fax: + 48 22 849-3-3 E-mail: wgr@simr.pw.edu.pl

242 Michał MAKOWSKI, Lech KNAP, Wiesław GRZESIKIEWICZ 1. WSTĘP Podjęta w pracy problematyka obejmuje aktywne metody ochrony części maszyn i konstrukcji budowlanych przed zewnętrznymi wymuszeniami przenoszonymi na konstrukcję z wykorzystaniem sterowanych tłumików piezoelektrycznych. W szczególności w pracy przedstawiony został model tłumika piezoelektrycznego, opis matematycznym modelu oraz wyniki badań numerycznych i doświadczalnych. Badania urządzeń z wykorzystaniem tzw. materiałów inteligentnych prowadzone są od szeregu lat. Badania koncentrowane są głównie nad wykorzystaniem cieczy magnetoreologicznych oraz cieczy elektro-reologicznych. Zastosowanie tych materiałów inteligentnych w róŝnego rodzaju tłumikach umoŝliwiło praktyczną realizację koncepcji semi-aktywnego lub adaptacyjnego tłumienia drgań w konstrukcji zawieszenia pojazdów. Badania z wykorzystaniem tłumików magneto-reologicznych w sterowanych zawieszeniach pojazdów zostały opisane poprzednich pracach autorów np. [1], [2]. Do materiałów inteligentnych zaliczane są takŝe materiały piezoelektryczne. Od kliku lat moŝna zaobserwować prace koncentrujące się na zastosowaniu piezoelektryków do sterowanego tłumienia drgań w układach mechanicznych [3], [4]. Przedstawione w pracy wyniki badań mają na celu prezentację metody identyfikacji parametrów modelu sterowanego tłumika piezoelektrycznego (PZ). Podczas badań wykorzystywano tłumik hydrauliczny zbudowany w postaci cylindra dwustronnego działania z tłoczyskiem jednostronnym z zaworem piezoelektrycznym mającym na celu kontrolę przepływu oleju hydraulicznego pomiędzy komorami cylindra hydraulicznego. Zmiana charakterystyki tłumika moŝliwa jest poprzez zmianę oporów przepływu cieczy przez sterowaną szczelinę w zaworze piezoelektrycznym. Do budowy zaworu piezoelektrycznego został wykorzystany stos piezoelektryczny PPA-8L firmy Cedrat. Stos piezoelektryczny pod wpływem działania pola elektrycznego zmienia niezwykle szybko swoją długość w sposób niemalŝe liniowy. Pozwala to na dokładną kontrolę szczeliny w zaworze piezoelektrycznym. Zmiana wielkości szczeliny, przez którą przepływa olej hydrauliczny powoduje zmianę tłumienia, co umoŝliwia zmianę charakterystyki tłumika PZD. Dzięki tym właściwościom materiałów piezoelektrycznych, powstała moŝliwość wykorzystania tłumików PZD w sterowanych systemach odpowiedzialnych za rozpraszanie energii niemalŝe w czasie rzeczywistym. W badaniach doświadczalnych został wykorzystany zaprojektowany i zbudowany w Instytucie Pojazdów Politechniki Warszawskiej tłumik PZD z zaworem piezoelektrycznym PZ. Badania doświadczalne przeprowadzone zostały w oparciu o stanowisko pomiarowe słuŝące do badania właściwości sterowanych tłumików drgań. Na stanowisku tym tłumik PZD poddawany róŝnego rodzaju wymuszeniom kinematycznym. W oparciu o wyniki badań doświadczalnych został opracowany model tłumika w postaci struktury reologicznej. Na podstawie wyników badań eksperymentalnych zidentyfikowano wstępnie parametry modelu numerycznego. Na podstawie opracowanego matematycznego modelu tłumika został opracowany takŝe model tłumika w programie MATLAB/Simulink słuŝący następnie do przeprowadzenia oceny doboru parametrów modelu z kryterium jakości. Do estymacji parametrów i oceny jakościowej doboru parametrów tłumika PZ wykorzystany został program łączący model w programie Simulink z algorytmami genetycznymi (AG).

IDENTYFIKACJA PARAMETRÓW STEROWANEGO TŁUMIKA... 2421 Przedstawione w pracy rozwiązanie pozwala na stosowanie tłumika PZD w róŝnego rodzaju układach tłumienia drgań, w których niezbędne sterowanie siłą tłumienia niemalŝe w czasie rzeczywistym. W szczególności moŝliwe jest to dzięki rozwojowi układów elektronicznych słuŝących do sterowania układami mechanicznymi w stosunkowo krótkim czasie ok. 1-2 ms. Przykładowo tłumik piezoelektryczny moŝe zostać zastosowany do tłumienia drgań pojazdu, co moŝe wpływać na bezpieczeństwo lub komfort podróŝy. Opis takiego typu zawieszenia pojazdu został przedstawiony w pracy [5]. Rozwój elektroniki oraz wykorzystanie idei sterowanych tłumików o zmiennej charakterystyce umoŝliwia rozwinięcie praktycznych zastosowań systemów kontroli drgań nie tylko pojazdów, ale równieŝ w maszynach roboczych i innych obiektach technicznych. 2. BUDOWA TŁUMIKA PIEZOELEKTRYCZNEGO Budowa tłumika piezoelektrycznego w sposób schematyczny została przedstawiona na rysunku 1 a). W cylindrze hydraulicznym (4) znajduje się olej hydrauliczny, który jest przetłaczany pomiędzy komorami cylindra poprzez poruszający się tłok (3). a) b) Rys.1. Schemat tłumika piezoelektrycznego oraz zaworu piezoelektrycznego.

2422 Michał MAKOWSKI, Lech KNAP, Wiesław GRZESIKIEWICZ Komory cylindra hydraulicznego są od siebie szczelnie oddzielone (uszczelnienie na tłoku) i ciecz przepływa przez przewód (2) a następnie przez szczelinę w zaworze piezoelektrycznym (1). W wyniku tarcia cieczy podczas przepływu przez zmienną szczelinę w zaworze PZ rozpraszana jest energia. Głównie od sił tarcia w sterowanej szczelinie zaworu piezoelektrycznego zaleŝy siła tłumienia całego układu mechanicznego tłumika. Dlatego teŝ poprzez zmianę wielkości szczeliny w zaworze PZ moŝliwa jest regulacja siły tłumienia tłumika PZD. Na rysunku 1 b) przedstawiono schematycznie budowę zaworu piezoelektrycznego zastosowanego w tłumiku PZD. Szczelina w zaworze PZ (7) regulowana jest poprzez zmianę napięcia w układzie elektronicznym zasilającym stos piezoelektryczny (5). Zmiana napięcia w stosie powoduje zmianę połoŝenia tłoczka (6), co wpływa bezpośrednio na zmianę szczeliny przepływu cieczy hydraulicznej i powoduje zmianę siły tłumienia. Strzałki (8) i (9) pokazują kierunek przepływu cieczy przy ruchu tłoka w jednym kierunku. Dzięki specyficznym właściwościom materiałów piezoelektrycznych w tłumiku piezoelektrycznym moŝliwa jest szybka zmiana sił tłumienia dzięki krótkiemu czasowi odpowiedzi układu mechanicznego ok. 1-2 ms na sterowanie pochodzące z układu elektronicznego. Takie cechy tłumika PZD pozwalają na zastosowanie go w układach ograniczania tłumienia drgań, w których ze względu na charakter szybkozmiennych wymuszeń konieczna jest szybka zmiana sił tłumienia. Przykładem moŝe być wspomniane powyŝej zawieszenie pojazdu samochodowego, gdzie wymuszenia w istotny sposób zaleŝą od profilu drogi oraz prędkości przejazdu. a) b) Rys.2. Stanowisko do badań właściwości tłumików: a) widok stanowiska, b) tłumik PZ Istota moŝliwości ograniczenia drgań układu mechanicznego wyposaŝonego w tłumik z zaworem piezoelektrycznym sprowadza się, zatem do konieczności doboru w jak najkrótszym czasie sił tłumienia w tłumiku (układzie mechanicznym), poprzez

IDENTYFIKACJA PARAMETRÓW STEROWANEGO TŁUMIKA... 2423 wygenerowanie odpowiedniego sygnału sterującego stosem piezoelektrycznym (a więc sterowania szczeliną w zaworze piezoelektrycznym). Opracowanie efektywnego kompletnego systemu ograniczenia drgań układów mechanicznych wymaga, więc nie tylko opracowania sterowanych tłumików, ale takŝe opracowania modelu matematycznego tłumików PZD, niezbędnego z kolei do stworzenia odpowiednich algorytmów wyznaczania sygnałów sterujących. Dlatego teŝ, opracowanie odpowiedniego modelu numerycznego tłumika PZD (oraz identyfikacja parametrów tego modelu numerycznego) pozwalającego na odwzorowanie zjawisk zachodzących w tłumiku PZ stało się jednym z głównych zadań niniejszej pracy. Przedstawione badania miały na celu opracowanie adaptacyjnego rzeczywistego zawieszenia pojazdu wyposaŝonego w sterowane tłumiki PZD. Opis moŝliwych do wykorzystania algorytmów sterowania tłumikami o zmiennych charakterystykach w układach ograniczania drgań z róŝnymi kryteriami sterowania (np. kryterium ograniczania przyspieszeń, ograniczania zmiany siły nacisku na podłoŝe lub kryterium mieszane łączące poprzednie dwa pozornie sprzeczne kryteria) został przedstawiony obszernie w pracy [1]. 3. BADANIA EKSPERYMENTALNE TŁUMIKA PIEZOELEKTRYCZNEGO Badania eksperymentalne przeprowadzono na stanowisku badawczym przy przyłoŝonym wymuszeniu kinematycznym, które realizowane było przy wykorzystaniu układu hydraulicznego. Widok ogólny stanowiska wykorzystywanego do badań własności tłumika piezoelektrycznego przestawiono na rysunku 2. Stanowisko zostało wyposaŝone w niezbędne do identyfikacji parametrów modelu reologicznego czujniki przemieszczeń i czujnik siły. Na rysunku 3 przedstawiono przebieg siły tłumienia w czasie badań eksperymentalnych przy wymuszeniu kinematycznym o częstości 1 Hz i amplitudzie 22 mm, gdzie układ elektroniczny był zasilany napięciem 6V. 6 4 Sila [N] 2-2,5 1 1,5 2-4 -6 Czas [s] Rys. 3. Wynik badań eksperymentalnych przebiegu siły w funkcji czasu przy zasilaniu 6V, wymuszenie o częstości 1 Hz i amplitudzie.22 mm

2424 Michał MAKOWSKI, Lech KNAP, Wiesław GRZESIKIEWICZ a) V 6V 9V 6 3 Sila [N] -,3 -,2 -,1,1,2,3-3 -6 Przemieszczenie [m] b) V 6 Siła [N] 6V 3 9V -,2 -,1,1,2-3 -6 Predkość [m/s] Rys.4. Wyniki badań eksperymentalnych tłumika PZ bez zasilania oraz z zasilaniem napięciem 6 i 9 V przy wymuszeniu z częstością 1 Hz i amplitudzie.22 m, a) siłaprzemieszczenie, b) siła- prędkość Wyniki badań eksperymentalnych tłumika PZD przedstawiono na rysunku 4. Prezentowane badania przeprowadzone zostały przy wymuszeniu kinematycznym o częstości 1 Hz i amplitudzie 22 mm. Wyniki badań przedstawione zostały na dwóch płaszczyznach: płaszczyźnie siła-przemieszczenie (pętla histerezy) i płaszczyźnie siłaprędkość (charakterystyka dyssypacyjna). Prezentowane są przebiegi, gdzie układ elektroniczny był bez zasilania ( V) oraz był sterowany napięciem odpowiednio 6 i 9 V. Na wykresach siła-przemieszczenie i siła-prędkość widoczna jest zmiana wartości sił wraz ze wzrostem napięcia w układzie elektronicznym. 4. IDENTYFIKACJA PARAMETRÓW TŁUMIKA PZ Model tłumika PZD opisany został w postaci struktury Binghama, którą zaprezentowano na rysunku 5. Model ten wykorzystano do komputerowej symulacji

IDENTYFIKACJA PARAMETRÓW STEROWANEGO TŁUMIKA... 2425 eksperymentów przeprowadzonych na stanowisku doświadczalnym. Parametry modelu wyznaczono na podstawie rezultatów pomiarów doświadczalnych. Rys.5. Schemat struktury reologicznej tłumika PZ Matematyczny model sił działających na strukturę z rysunku 5 ma postać układu równań i relacji: gdzie: kx ky = F (1) Cy& + τt kx + ky = (2) { sign y& }, gdy y& τ 1, + 1, gdy y& = (3) [ ] C,k,T - parametry charakteryzujące lepko-spręŝyste cechy struktury, x, y - współrzędne modelu, F - siła działająca na strukturę Parametry modelu tłumika PZ wyznaczono na podstawie wyników badań doświadczalnych przebiegu sił tłumienia w czasie oraz w oparciu o wyniki badań symulacyjnych dla przyjętych parametrów. Przykładowy przebieg sił uzyskany na podstawie badań eksperymentalnych przedstawiono na rysunku 3. Tabela. 1.Wartości zidentyfikowanych parametrów modelu Rodzaj pomiaru T [N] C [Ns/m] k[n/m] Napięcie zasilania V 965.67 E4.955E5 Napięcie zasilania 6V 1985 1.64 E4 7.78E5 Napięcie zasilania 9V 341 1.37 E4 11.1E5 Do oceny jakości uzyskanych parametrów modelu przyjęto ogólnie stosowane kryterium minimalizacji sumy róŝnicy kwadratów wartości sił uzyskanych z eksperymentu i symulacji. Na podstawie przyjętego kryterium moŝna stosunkowo łatwo ocenić zarówno

2426 Michał MAKOWSKI, Lech KNAP, Wiesław GRZESIKIEWICZ zgodność rozwiązań doświadczalnych i symulacyjnych jak i trafność doboru parametrów modelu. Do rozwiązania zadania optymalizacji parametrów modelu wykorzystano algorytmy genetyczne. W tabeli 1 przedstawiono wyniki wyznaczonych parametrów modelu uzyskanych na podstawie badań przy wymuszeniu kinematycznym z częstością 1 Hz i amplitudzie 22 mm oraz przy róŝnych prądach zasilających układ piezoelektryka. 5. BADANIA NUMERYCZNE TŁUMIKA PIEZOELEKTRYCZNEGO Identyfikacja parametrów modelu tłumika PZD pozwoliła na przeprowadzenie badań numerycznych opracowanego modelu. Wartości parametrów modelu dobrano tak, aby dyssypacyjne charakterystyki wyznaczone symulacyjnie i doświadczalnie były moŝliwie najlepiej do siebie zbliŝone zgodnie z kryterium przedstawionym w poprzednim punkcie. Podczas badań numerycznych tłumika PZD załoŝono przebieg funkcji opisującej wymuszenie kinematyczne tak, aby jej przebieg odpowiadał zaobserwowanej w badaniach doświadczalnych. Na rysunku 6 przedstawiono porównanie przebiegu zmian sił w czasie badań eksperymentalnych oraz wyniki badań eksperymentalnych dla tłumika PZ z przykładowym zasilania 6V wymuszanego kinematycznie z częstością 1 Hz i amplitudzie.22 mm. Postacie dyssypacyjnych charakterystyk wyznaczono za pomocą zidentyfikowanego modelu tłumika przedstawiono na rysunku 7. Na rysunku tym zamieszczone zostały przebiegi odpowiadające napięciu sterowania 6V. Wyniki badań przedstawiono odpowiednio w płaszczyźnie siła-przemieszczenie oraz w płaszczyźnie siła-prędkość. Przedstawione badania symulacyjne odpowiadają wynikom badań eksperymentalnych przedstawionych porównawczo na rysunku 6. Przedstawione wyniki badan wskazują, Ŝe parametry modelu tłumika PZ zidentyfikowano poprawnie i uzyskano satysfakcjonującą zgodność wyników z badań symulacyjnych z eksperymentalnymi. Na podstawie przeprowadzonej weryfikacji modelu tłumika stwierdzono, Ŝe załoŝony model reologiczny tłumika w postaci struktury Binghama jest poprawny. 6 3 Symul Eksp Siła [N],5 1 1,5 2 2,5-3 -6 Czas [s] Rys. 6. Przebieg sił w czasie wyniki badań symulacyjnych i eksperymentalnych tłumika PZ przy zasilaniu 6V, częstości 1 Hz i amplitudzie.22 mm

IDENTYFIKACJA PARAMETRÓW STEROWANEGO TŁUMIKA... 2427 a) Symul Eksp 6 3 Siła [N] -,3 -,15,15,3-3 -6 Przemieszczenie [m] b) Symul Eksp 6 3 Siła [N] -,3 -,2 -,1,1,2,3-3 -6 Prędkość [m/s] Rys. 7. Wyniki badań symulacyjnych odpowiadających pomiarom tłumika PZ przy zasilaniu 6V, częstości 1 Hz i amplitudzie.22 mm: a) pętla histerezy, b) charakterystyka tłumik Wyniki badań symulacyjnych oraz doświadczalnych dla roŝnych napięć sterowania wykazały konieczność przeprowadzenia aproksymacja przebiegu parametrów modelu tłumika piezoelektrycznego. W wyniku aproksymacji opracowanej na podstawie parametrów zamieszczonych (dla róŝnych napięć) w tabeli 1 sformułowano następujące zaleŝności: gdzie: T (U ) = T + αu (4) o oo k(u ) = ko + χu (5) (U ) = C + U (6) C o γ Co,ko, Too - parametry modelu bez zasilania, κ, χ, γ - współczynniki przeliczeniowe napięcia, U - napięcie zasilania układu, Wartości parametrów modelu tłumika PZ uzyskane na podstawie aproksymacji parametrów przedstawiono w tabeli 2.

2428 Michał MAKOWSKI, Lech KNAP, Wiesław GRZESIKIEWICZ Tabela. 2.Wartości parametrów z aproksymacji Parametr T [N] C [Ns/m] k [N/m] κ [N/V] γ[n/mv] χ [Ns/mV] Wartość 834 7.78 E3 9.68E4 257 898 1.13E5 6. PODSUMOWANIE Celem podjętych i prezentowanych badań było ustalenie właściwości tłumika PZ oraz oceny moŝliwości jego aplikacji w sterowanych układach rozpraszających energię. Sterowane tłumiki PZD mogą znaleźć zastosowanie wszędzie tam gdzie problematyka wibroizolacji konstrukcji, monitorowania stanu lub jej ochrona przed wstrząsami (lub uderzeniami) ma istotne znaczenie. W pracy przedstawiono koncepcję budowy tłumika piezoelektrycznego PZD. Przedstawiono równieŝ wyniki badań doświadczalnych. Na podstawie wyników badań eksperymentalnych sformułowano matematyczny model tłumika PZD. Przeprowadzona została identyfikacja parametrów modelu dla przykładowego przebiegu przy zasilaniu układu elektronicznego napięciem, 6, 9V. Estymację parametrów przeprowadzono z wykorzystaniem algorytmów genetycznych przy załoŝonym kryterium oceny minimalizacji zmian przebiegu sił przy porównaniu wyników uzyskanych z badań doświadczalnych oraz symulacyjnych. Wykazano, iŝ moŝliwa jest regulacja wielkości sił tłumienia w zaleŝności od zmian napięcia zasilania układu elektronicznego zaworu PZ. Stwierdzono m.in. silną zaleŝność sił tarcia w tłumiku od regulacji napięcia w układzie elektronicznym, który wpływał na wielkość szczeliny przepływu oleju hydraulicznego. W Instytucie Pojazdów Politechniki Warszawskiej wykonywany jest projekt finansowany N N59 4336 przez Ministerstwo Nauki i Szkolnictwa WyŜszego, w ramach którego prowadzone są prace związane z badaniem układów mechanicznych wyposaŝonych w sterowane tłumiki piezoelektryczne. 7. BIBLIOGRAFIA [1] Makowski M.: Badanie wpływu sterowania tłumikiem magneto-reologicznym w zawieszeniu pojazdu samochodowego na komfort jazdy, Rozprawa doktorska, Oficyna Wydawnicza Politechniki Warszawskiej, Warszawa 28. [2] Makowski M., Knap L., Grzesikiewicz W., Pokorski J.: Badanie moŝliwości ograniczenia drgań pojazdu przy uŝyciu sterowanych amortyzatorów magnetoreologicznych. ZN Instytutu Pojazdów, 3(62)/26, Warszawa 26, s. 33-54. [3] Pietrzakowski M., Active damping of transverse vibration using distributed piezoelectric elements, Oficyna Wydawnicza Politechniki Warszawskiej, Warszawa 24. [4] Claeyssen F., Ducamp A., Barillot F., Le Letty R., Porchez T., Sosnicki O., Belly C.: Stepping Piezoelectric Actuators Based on APAs. ACTUATOR 28, 11th International Conference on New Actuators, Bremen, Germany, 9 11 June 28, pp. 623-626 [5] Makowski M., Grzesikiewicz W., Knap L.: Badania drgań pojazdu ze sterowanymi tłumikami piezoelektrycznymi. Logistyka 6/21. ISSN 1231-5478, s. 16. [6] Simulink - Simulation and Model-Based Design. http://www.mathworks.com