5.0. Wykaz zestawienia stali zbrojeniowej i kształtowej str

PROJEKT ZAWIERA. 1.0. Projekt zawiera str. 1 2.0. Opis techniczny str. 2-4 3.0. Załączniki str. 5-11 1. Zaświadczenie Ś.O.I.I.B. w Kielcach, Pana Mirosław Grzybka nr SWK/BO/0185/01 z dn. 28.11.2008 r o posiadaniu ważnego ubezpieczenia od odpowiedzialności cywilnej. Ważność od dn. 01.01.2009 do 31.12.2009 r. 2. Uprawnienia Projektanta, Pana Mirosława Grzybka nr GP.II-63/69/75 z dn. 08.07.1975 r. 3. Zaświadczenie Ś.O.I.I.B. w Kielcach, Pana Hoanga Van Naia nr SWK/BO/0197/01 z dn. 25.11.2008 r o posiadaniu ważnego ubezpieczenia od odpowiedzialności cywilnej. Ważność od dn. 01.01.2009 do 31.12.2009 r. 4. Uprawnienia Sprawdzającego, Pana Hoanga Van Naia nr Kl 199/86 z dn. 13.08.1986 r. 5. Oświadczenie Projektanta Pana inż. Mirosława Grzybka o zgodności projektu z obowiązującymi normami, przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej z maja 2009 r. 6. Oświadczenie Projektanta - Sprawdzającego Pana mag inż. Hoanga Van Naia o zgodności projektu z obowiązującymi normami, przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej z maja 2009 r. 7. Karta Katalogowa powłok malarskich 4.0. Obliczenia statyczno - wytrzymałościowe str. 12-27 5.0. Wykaz zestawienia stali zbrojeniowej i kształtowej str. 28-29 6.0. Część rysunkowa: Wykaz stali zbrojeniowej Nr SZ1 dla Rys. nr 2 Wykaz stali kształtowej Nr SK1 dla Rys. nr 3 Rysunek Nr 1 Rysunek Nr 2 Rysunek Nr 3 - Pompownia odcieków. Rysunek ogólny. - Pompownia odcieków. Zbrojenie konstrukcji zbiornika. - Pompownia odcieków. Drabina stalowa. 1

2.0. OPIS TECHNICZNY 2.1 Podstawa opracowania. Zlecenie Przedsiębiorstwa Gospodarki Komunalnej i Mieszkaniowej w Staszowie, Spółka Gminy z o.o. oraz Umowa nr 1?PP/2009 z dnia 12.02.2009 r w sprawie opracowania projektu budowlanego, wykonawczego pt. Przebudowa składowiska odpadów komunalnych Pocieszka w Staszowie wraz z infrastrukturą towarzyszącą, Dokumentacja geotechniczna z badań podłoża gruntowego dla potrzeb projektowanej przebudowy składowiska odpadów komunalnych Pocieszka w Staszowie, opracowana przez uprawnionego geologa Pana mgr Andrzeja Rybkę, Podkłady i wytyczne technologiczno-instalacyjne opracowywane równocześnie dla potrzeb przebudowy składowiska odpadów komunalnych Pocieszka w Staszowie, Uzgodnienia materiałowe, Obowiązujące normy i przepisy budowlane. 2.2 Zakres opracowania i lokalizacja. Niniejsze opracowanie dotyczy projektu budowlanego, wykonawczego pompowni odcieków - część konstrukcyjna, zlokalizowanej na terenie istniejącego wysypiska śmieci Pocieszka w Staszowie. Dokładną lokalizację obiektu na terenie wysypiska, podano na planie zagospodarowania terenu patrz projekt architektoniczny. 2.3 Warunki gruntowo- wodne. Wymieniona w pkt 1.1. dokumentacja geotechniczna z badań podłoża gruntowego terenu Wysypiska śmieci Pocieszka w Staszowie w sposób szczegółowy charakteryzuje warunki gruntowo-wodne w miejscu lokalizacji projektowanego obiektu. Poniżej przytacza się przekrój litologiczny otworu badawczego nr 4. Otwór Nr 4-206,50 m. npm. 0,00-5,00 m - piasek drobny 2

Nawiercony i ustabilizowany poziom wody gruntowej wystąpił na głębokości 3,90 m poniżej istniejącego terenu. 2.4 Opis konstrukcyjno budowlany. Pompownię odcieków zaprojektowano w postaci okrągłej, żelbetowej, monolitycznej, zamkniętej skrzyni o wymiarach zewnętrznych φ 3,0 m, częściowo zagłębionej w gruncie. Wykopy pod budowę pompowni wykonywać otwarte o ścianach nachylonych do poziomu w stosunku 1 : 1. W rejonie przydennym ściany zabezpieczyć szalunkiem drewnianym. Obiekt wykonywać z betonu kl. B30-W8-F100 (C25/30) wylewanego na budowie, zbrojonego stalą kl. A-IIIN (RB500). Beton podkładowy kl. B15. Warstwy izolacyjne wykonać wg. opisu podanego w części rysunkowej. Przejście rurociągu przez ściany typu szczelnego wg. dyspozycji zawartej w projekcie technologicznym. Zbiornik wyposażyć w stalową drabinę zejściową oraz właz stalowy 120 x 96 cm, typowy patrz rysunek. Grunt do wykopu zasypywać równomiernie ze wszystkich stron, ubijając go warstwami co 30 cm ze skarpą piaszczystą zagęszczony do wskaźnika zagęszczenia > 0,97. Izolację poziomą podłoża gruntowego dołu wysypiska należy w rejonie pompowni starannie uszczelnić przy użyciu kitu plastycznego np. Plastikom firmy Deitermann. Drabinę z elementów stalowych wykonać ze stali St3SX, zabezpieczoną przed korozją wg. załączonej Karty Katalogowej. W miarę nasypywania śmieci, pompownię należy podwyższać przez nadbudowywanie, poprzez układanie typowych, żelbetowych kręgów φ 200 cm. Spoiny między kręgami wypełnić kitem plastycznym a powierzchnie betonowe zewnętrzne uzupełnić jak w projekcie. 2.5 Wytyczne realizacji obiektu. 1. Wszystkie tzw. roboty zanikające, potwierdzić odbiorami komisyjnymi oraz protokółami odbioru technicznego. 2. Projekt niniejszy rozpatrywać łącznie z projektem technologicznym i pozostałymi branżami. 2.6 Roboty budowlane. 1. Wszystkie roboty budowlane należy wykonywać zgodnie z Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych. 3

Zgodność powyższą po przeprowadzeniu bieżącej kontroli potwierdzić wpisem do Dziennika Budowy. 2. Do realizacji obiektu stosować beton zaprojektowany laboratoryjnie i sprawdzony na próbkach. 3. Beton układać w szalunkach zagęszczając go wibratorami wgłębnymi. Średnicę wibratorów i rozstaw miejsc wibrowanych odpowiednio dobrać. 4. Styki betonu w przerwach należy starannie przygotować do połączenia betonu wykonanego z betonem świeżym. Powierzchnię stykową betonu wykonanego oczyścić szczotkami stalowymi, nie później niż 6 8 godzin od zabetonowania. Bezpośrednio przed dalszym betonowaniem powierzchnię stykową silnie zwilżyć wodą i wykonać obrzutkę z zaprawy cementowej w stosunku 1 : 1 o gr. 5 mm. Beton w obszarze styku należy starannie zawibrować. 5. Beton należy utrzymywać w stanie wilgotności przez okres co najmniej 14 dni polewając go stale wodą. Opracował : inż. Mirosław Grzybek 4

Imię i nazwisko: Grzybek Mirosław Data: maj 2009 r Uprawnienia nr: GP. II-63/69/75 Członek Izby: Ś.O.I.I.B. w Kielcach Nr ewid: SWK/BO/0185/01 O Ś W I A D C Z E N I E Oświadczam, że projekt budowlany, wykonawczy pt. PRZEBUDOWA SKŁADOWISKA ODPADÓW KOMUNALNYCH W STASZOWIE (obręb Staszów dz. nr ew. 5651/1, 5651/2, 5651/3 ) POMPOWNIA ODCIEKÓW został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami, normami oraz zasadami wiedzy technicznej. Podpis:...

Imię i nazwisko: Nai Van Hoang Data: maj 2009 r Uprawnienia nr: KL 199/86 Członek Izby: Ś.O.I.I.B. w Kielcach Nr ewid: SWK/BO/0197/01 O Ś W I A D C Z E N I E Oświadczam, że projekt budowlany, wykonawczy pt. PRZEBUDOWA SKŁADOWISKA ODPADÓW KOMUNALNYCH W STASZOWIE (obręb Staszów dz. nr ew. 5651/1, 5651/2, 5651/3 ) POMPOWNIA ODCIEKÓW został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami, normami oraz zasadami wiedzy technicznej. Podpis:...

OBLICZENIA STATYCZNE Przebudowa Składowiska Odpadów Komunalnych Pocieszka w Staszowie POMPOWNIA Autor: inż. Mirosław Grzybek Opracował: mgr inż. Tomasz Pierzak KIELCE - maj 2009r 12

Obliczenia statyczne przeprowadzono w oparciu o normy: PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne i montażowe PN-80/B-02010 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem PN-77/B-02011 Obciążenia-w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem i przy użyciu programu Robot 97, wykorzystany zarówno do przeprowadzenia obliczeń statycznych, jak i wymiarowania. 1. Geometria i oznaczenia - : 13

2. Wartości obciążeń działające na ściany i dno zbiornika: 2.1. Obciążenie od parcia gruntu działające na ściany zbiornika: 2.2. Obciążenie od pojazdu (naziom) działające na ściany zbiornika: 14

2.3 Obciążenie od ciężaru kręgów betonowych ustawianych na płycie górnej zbiornika 3. Obliczenia statyczne i wymiarowanie poszczególnych elementów wykonane przy pomocy programu obliczeniowego ROBOT 3.1 Kombinacje obciążeń: Opis poszczególnych kombinacji obciążeń: 3.1.1 Kombinacja 1 (SGN) Jest to suma obciążeń obliczeniowych: (obciążenia stałe) + (obciążenie od parcia gruntu) + (obciążenie od naziomu)+ (obciążenie od kręgów betonowych) 3.1.2 Kombinacja 2 (SGU) Jest to suma obciążeń obliczeniowych: (obciążenia stałe) + (obciążenie od parcia gruntu) + (obciążenie od naziomu)+ (obciążenie od kręgów betonowych) 15

3.2. Rezultaty 3.2.1 SIŁY WEWNĘTRZNE a) panel nr 1 (płyta denna) mapa momentów w kierunku X (lokalnego układu współrzędnych) kombinacja 1(SGN) MXX (knm/m ) Kierunek X max: 6,34 min: -6,45 6,34 5,50 4,40 3,30 2,20 1,10 0,0-1,10-2,20-3,30-4,40-5,50-6,45 b) panel nr 1 ( płyta denna) mapa momentów w kierunku Y (lokalnego układu współrzędnych) kombinacja 1 (SGN) MYY (knm/m ) Kierunek X max: 6,34 min: -6,46 6,41 6,00 4,80 3,60 2,40 1,20 0,0-1,20-2,40-3,60-4,80-6,00-6,46 16

c) panel nr 1 ( płyta denna) mapa momentów w kierunku XY (lokalnego układu współrzędnych) kombinacja 1(SGN) MXY (knm /m ) Kierunek X max: 2,74 min: -2,74 2,74 2,50 2,00 1,50 1,00 0,50 0,0-0,50-1,00-1,50-2,00-2,50-2,74 d) panel nr 2 (ściana) mapa momentów w kierunku X (lokalnego układu współrzędnych) - kombinacja 1(SGN) MXX (knm/m) Kierunek X max: 7,34 min: -6,45 7,41 6,25 5,00 3,75 2,50 1,25 0,0-1,25-2,50-3,75-5,00-6,25-6,45 17

e) panel nr 2 (ściana) mapa momentów w kierunku Y (lokalnego układu współrzędnych) - kombinacja 1(SGN) MYY (knm/m) Kierunek X max: 8,21 min: -6,46 8,21 7,80 6,50 5,20 3,90 2,60 1,30 0,0-1,30-2,60-3,90-5,20-6,46 f) panel nr 2 (ściana) mapa momentów w kierunku XY (lokalnego układu współrzędnych) kombinacja 1(SGN) MXY (knm /m ) Kierunek X max: 2,99 min: -2,99 3,02 3,00 2,40 1,80 1,20 0,60 0,0-0,60-1,20-1,80-2,40-3,00-3,02 18

g) panel nr 2 (ściana ) mapa sił membranowych N w kierunku X (lokalnego układu współrzędnych) kombinacja 1(SGN) NXX (kn/m) Kierunek X max: 0,0 min: -151,94 0,0-13,00-26,00-39,00-52,00-65,00-78,00-91,00-104,00-117,00-130,00-143,00-153,46 h) panel nr 2 (ściana ) mapa sił membranowych N w kierunku Y (lokalnego układu współrzędnych) kombinacja 1(SGN) NYY (kn/m) Kierunek X max: 0,0 min: -63,38 0,0-5,50-11,00-16,50-22,00-27,50-33,00-38,50-44,00-49,50-55,00-60,50-64,01 19

i) panel nr 3 (płyta górna) mapa momentów w kierunku X (lokalnego układu współrzędnych) kombinacja 1(SGN) MXX (knm /m ) Kierunek X max: 7,34 min: -5,43 7,41 6,60 5,50 4,40 3,30 2,20 1,10 0,0-1,10-2,20-3,30-4,40-5,48 j) panel nr 3 (płyta górna) mapa momentów w kierunku Y (lokalnego układu współrzędnych)- kombinacja 1(SGN) MYY (knm /m ) Kierunek X max: 7,60 min: -5,07 7,60 6,60 5,50 4,40 3,30 2,20 1,10 0,0-1,10-2,20-3,30-4,40-5,12 20

k) panel nr3 (płyta górna) mapa momentów w kierunku XY (lokalnego układu współrzędnych) kombinacja 1 SGN MXY (knm/m ) Kierunek X max: 2,99 min: -2,99 3,02 3,00 2,40 1,80 1,20 0,60 0,0-0,60-1,20-1,80-2,40-3,00-3,02 3.2.2. WYMIAROWANIE a) Panel Nr 1: Płyta denna Zbrojenie: Typ : D Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN; fyd = 434,78 MPa Średnice prętów górnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) dolnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) Otulina zbrojenia dolna c1 = 5,0 (cm) górna c2 = 5,0 (cm) Beton Klasa : B30; fcd = 16,67 MPa ciężar objętościowy : 2447,32 (kg/m3) Wiek betonu : 20 (lat) Współczynnik pełzania betonu : 2,00 Hipotezy Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys : 2,00 (mm) Dopuszczalne ugięcie : 3,0 (cm) 21

Wilgotność względna środowiska : 75 % Uwzględnienie w obliczeniach ciężaru własnego płyty : tak Weryfikacja zarysowania : tak Weryfikacja ugięcia : tak Środowisko : XA3 Geometria płyty Grubość 0,35 (m) średnica 4,0(m) Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 0,00 0,00 0,00 0,00 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 0,00 0,00 0,00 0,00 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 0,00 0,00 0,00 0,00 Współrzędne (m): -1,98;-0,31-1,98;-0,31-1,98;-0,31-1,98;-0,31 Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 Ax(-) (cm2/m) 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 Ay(+) (cm2/m) 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 Ay(-) (cm2/m) 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 Współrzędne (m) -1,98;-0,31-1,98;-0,31-1,98;-0,31-1,98;-0,31 Współrzędne* (m) 0,00;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji * - obecność głowicy Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 0,00 0,00 0,00 0,00 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 3,92 3,92 3,77 8,43 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 3,92 0,00 3,77 8,43 Współrzędne (m): 0,54;0,54 0,64;1,20 0,54;0,54 0,03;0,00 Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 3,92/0,00 3,92/0,00 3,92/0,00 3,92/0,00 Ax(-) (cm2/m) 3,92/0,00 3,92/0,00 3,92/0,00 3,92/0,00 22

Ay(+) (cm2/m) 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 Ay(-) (cm2/m) 8,43/0,00 8,43/0,00 8,43/0,00 8,43/0,00 SGU Mxx (kn*m/m) 2,01 0,00 2,01-0,96 Myy (kn*m/m) 1,79 0,00 1,79-1,62 Mxy (kn*m/m) -0,02 0,00-0,02-0,95 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 SGN Mxx (kn*m/m) 2,21 0,00 2,21-1,05 Myy (kn*m/m) 1,97 0,00 1,97-1,78 Mxy (kn*m/m) -0,03 0,00-0,03-1,05 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Współrzędne (m) 0,54;0,54 0,64;1,20 0,54;0,54 0,03;0,00 Współrzędne* (m) 0,68;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 0,68;0,00;0,00 1,28;-0,42;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie f = 0,0 (cm) <= fdop = 3,0 (cm) Zarysowanie a = 0,00 (mm) <= adop = 2,00 (mm) b) Panel Nr 3 : Płyta górna Zbrojenie: Typ : P Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN; fyd = 434,78 MPa Średnice prętów górnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) dolnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) Otulina zbrojenia dolna c1 = 3,0 (cm) górna c2 = 3,0 (cm) Beton Klasa : B30; fcd = 16,67 MPa ciężar objętościowy : 2447,32 (kg/m3) Wiek betonu : 20 (lat) Współczynnik pełzania betonu : 2,00 Hipotezy Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) 23

Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys : 2,00 (mm) Dopuszczalne ugięcie : 3,0 (cm) Wilgotność względna środowiska : 75 % Uwzględnienie w obliczeniach ciężaru własnego płyty : tak Weryfikacja zarysowania : tak Weryfikacja ugięcia : tak Środowisko : XD2 Geometria płyty Grubość 0,20 (m) Kontur: krawędź początek koniec długość x1 y1 x2 y2 (m) 1 0,40-0,13 0,82-0,13 0,42 2 0,82-0,13 1,23 0,00 0,42 3 1,23 0,00 1,57 0,25 0,42 4 1,57 0,25 1,82 0,59 0,42 5 1,82 0,59 1,95 0,99 0,42 6 1,95 0,99 1,95 1,41 0,42 7 1,95 1,41 1,82 1,82 0,42 8 1,82 1,82 1,57 2,16 0,42 9 1,57 2,16 1,23 2,41 0,42 10 1,23 2,41 0,82 2,54 0,42 11 0,82 2,54 0,40 2,54 0,42 12 0,40 2,54 0,00 2,41 0,42 13 0,00 2,41-0,34 2,16 0,42 14-0,34 2,16-0,59 1,82 0,42 15-0,59 1,82-0,72 1,41 0,42 16-0,72 1,41-0,72 0,99 0,42 17-0,72 0,99-0,59 0,59 0,42 18-0,59 0,59-0,34 0,25 0,42 19-0,34 0,25 0,00 0,00 0,42 20 0,00 0,00 0,40-0,13 0,42 Podparcie: nr Nazwa wymiary współrzędne krawędź (m) x y 1 liniowa 0,25 / 0,42 0,61-0,13 2 liniowa 0,25 / 0,42 0,20-0,07 3 liniowa 0,25 / 0,42 1,03-0,07 4 liniowa 0,25 / 0,42 1,40 0,12 5 liniowa 0,25 / 0,42 1,69 0,42 6 liniowa 0,25 / 0,42 1,88 0,79 7 liniowa 0,25 / 0,42 1,95 1,20 8 liniowa 0,25 / 0,42 1,88 1,62 9 liniowa 0,25 / 0,42 1,69 1,99 10 liniowa 0,25 / 0,42 1,40 2,28 11 liniowa 0,25 / 0,42 1,03 2,47 12 liniowa 0,25 / 0,42 0,61 2,54 13 liniowa 0,25 / 0,42 0,20 2,47 14 liniowa 0,25 / 0,42-0,17 2,28 15 liniowa 0,25 / 0,42-0,47 1,99 16 liniowa 0,25 / 0,42-0,66 1,62 17 liniowa 0,25 / 0,42-0,72 1,20 18 liniowa 0,25 / 0,42-0,66 0,79 19 liniowa 0,25 / 0,42-0,47 0,42 20 liniowa 0,25 / 0,42-0,17 0,12 24

* - obecność głowicy Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 0,00 0,00 0,00 0,00 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 5,38 3,77 6,05 3,77 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 3,77 3,77 3,77 3,77 Współrzędne (m): -0,72;1,41 1,29;1,10 0,82;2,54 0,51;0,54 Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 5,38/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 Ax(-) (cm2/m) 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 Ay(+) (cm2/m) 3,77/0,00 3,77/0,00 6,05/0,00 3,77/0,00 Ay(-) (cm2/m) 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 SGU Mxx (kn*m/m) 6,77-1,89 1,26-4,56 Myy (kn*m/m) 1,26-4,03 6,50-2,36 Mxy (kn*m/m) -0,90-0,35 0,96 0,13 Nxx (kn/m) -22,62-22,09-22,06-21,89 Nyy (kn/m) -22,35-21,65-22,30-22,12 Nxy (kn/m) 0,04 0,07-0,33-0,15 SGN Mxx (kn*m/m) 7,45-2,07 1,39-5,01 Myy (kn*m/m) 1,38-4,43 7,15-2,60 Mxy (kn*m/m) -0,99-0,38 1,06 0,15 Nxx (kn/m) -24,94-24,36-24,33-24,14 Nyy (kn/m) -24,65-23,88-24,59-24,40 Nxy (kn/m) 0,05 0,08-0,36-0,17 Współrzędne (m) -0,72;1,41 1,29;1,10 0,82;2,54 0,51;0,54 Współrzędne* (m) 0,00;-1,35;6,07 0,00;0,68;6,07-1,35;0,00;6,07 0,68;0,00;6,07 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie f = 0,0 (cm) <= fdop = 3,0 (cm) Zarysowanie a = 0,00 (mm) <= adop = 2,00 (mm) 25

3.2.3 MAPY ZBROJENIA TEORETYCZNEGO - mapa zbrojenia w kierunku X zbrojenie górne (wg. lokalnego układu współrzędnych) [+]Ax Główne (cm2/m) max: 7,24 min: 0,0 7,24 7,15 6,50 5,85 5,20 4,55 3,90 3,25 2,60 1,95 1,30 0,65 0,0 - mapa zbrojenia w kierunku X zbrojenie dolne (wg. lokalnego układu współrzędnych) [-]Ax Główne (cm2/m) max: 7,24 min: 0,0 7,24 7,15 6,50 5,85 5,20 4,55 3,90 3,25 2,60 1,95 1,30 0,65 0,0 26

- mapa zbrojenia w kierunku Y zbrojenie górne (wg. lokalnego układu współrzędnych) [+]Ay Prostopadłe (cm2/m) max: 6,05 min: 0,0 6,11 6,05 5,50 4,95 4,40 3,85 3,30 2,75 2,20 1,65 1,10 0,55 0,0 - mapa zbrojenia w kierunku Y zbrojenie dolne (wg. lokalnego układu współrzędnych) [-]Ay Prostopadłe (cm2/m) max: 8,43 min: 0,0 8,43 8,25 7,50 6,75 6,00 5,25 4,50 3,75 3,00 2,25 1,50 0,75 0,0 27

WYKAZ NR SZ1 ZESTAWIENIE STALI ZBROJENIOWEJ DO RYSUNKU NR2 DŁUGOŚĆ [cm] ILOŚĆ [szt] L [mb] A-I(St3S) NR Ø # Ø #12 #14 1 14 175 36 63,00 2 12 675 2 13,50 3 12 1160 1 11,60 4 12 1035 1 10,35 5 12 910 1 9,10 6 12 790 1 7,90 7 12 660 1 6,60 8 12 530 1 5,30 9 12 405 1 4,05 10 12 280 1 2,80 11 12 970 28 271,60 12 12 880 28 246,40 13 14 575 92 529,00 14 14 120 92 110,40 15 14 L=128,5m 128,50 16 14 250 8 20,00 17 14 230 8 18,40 DŁUGOŚĆ CAŁKOWITA [mb] CIĘśAR JEDNOSTKOWY [kg/m] CIĘśAR RAZEM [kg] L [mb] 589,20 869,30 0,888 1,21 523,21 1051,85 CIĘśAR OGÓLNY [kg] 1575,06 A-IIIN (RB500)

WYKAZ NR SK1 ZESTAWIENIE STALI KSZTAŁTOWEJ DO RYSUNKU NR 3 NR PROFIL ILOŚĆ DŁUGOŚĆ CIEśAR [SZT.] JEDN.[mm] CAŁK.[m] JEDN.[kg/m] CAŁK. [kg] 1 Kąt 60x60x8 2 5770 11,540 7,09 81,82 2 Rura Ø25x2,9 19 500 9,500 1,58 15,01 3 [ 100 4 716 2,864 10,60 30,36 4 Bl 8x200 4 150 0,600 12,60 7,56 5 Rura Ø25x2,9 2 5470 10,940 1,58 17,29 6 Pł. 8x50 8 150 1,200 3,14 3,77 Kotwa Hilti HS-R 16 CIEśAR OGÓLNY [kg]: 155,80