OPIS TECHNICZNY UL JÓZEFCZAKA 14 BYTOM ADRES OBIEKTU UL JÓZEFCZAKA 14 BYTOM. GMINA BYTOM - Domem Pomocy Społecznej dla Dorosłych INWESTOR

Transkrypt

1 OPIS TECHNICZNY OBIEKT KAMIENICA UL JÓZEFCZAKA 14 BYTOM ADRES OBIEKTU UL JÓZEFCZAKA 14 BYTOM INWESTOR GMINA BYTOM - Domem Pomocy Społecznej dla Dorosłych JEDNOSTKA PROJEKTOWA Intersteel Konstrukcje Budowlane Inż. Krzysztof Wójcik Kraków ul.raciborska 12/44 PROJEKTOWAŁ Inż. Krzysztof Wójcik Nr upr. MAP/0191/PWOK/05 SPRAWDZIŁ Mgr inż. Mateusz Krajewski Nr upr. SLK/5511/POOK/14 Miejsce i data sporządzenia projektu Kraków, 27 października

2 SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA Część opisowa: 1.O Opis techniczny 1.1 Podstawa pracowania 1.2 Zakres opracowania 1.3 Opis konstrukcji istniejącej 1.4 Opis projektowanych prac budowlanych Fundamenty Ściana od strony podwórza Nowe ściany nośne Szyb windowy Klatka schodowa Stropy Nadproża stalowe zamurowania istniejących otworów Więźba drewniana. 1.5 Opis prac zabezpieczających Zabezpieczenie ściany w osi Zabezpieczenie ścian przed demontażem stropów drewnianych 1.6 Opis prac wyburzeniowych. 1.7 Zabezpieczenie antykorozyjne i przeciwpożarowe 1.8 Uwagi do wykonania przedmiaru 2.0 Obliczenia statyczne 2.1 Obliczenia belki stropowej 2.2 Obliczenia stropodachu 2.3 Obliczenia ławy fundamentowej 2

3 1.1 Podstawa opracowania Projekt architektoniczny opracowany przez Pana mgr inż. arch Adama Kalisza PN-EN :2005/A1:2008 Projektowanie konstrukcji drewnianych PN-90/B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-82/B Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/B "Obciążenia budowli. Obciążenia stałe". PN-82/B "Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe PN-B Konstrukcje stalowe budowlane. Warunki wykonania i odbioru. Wymagania podstawowe. Wizja lokalna i pomiary konstrukcji istniejącej Model 3d w programie Tekla będący wynikiem skanowania laserowego 3d obiektu 1.2 Zakres opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt budowlany przebudowy istniejącego budynku mieszkalnego na Dom Pomocy Społecznej w Bytomiu. Projekt służy celom uzyskania pozwolenia na budowę. W celach wykonawczych należy sporządzić projekt wykonawczy. 3

4 1.3 Opis konstrukcji istniejącej Fundamenty. Fundamenty w postaci warstwy cegieł ułożonych bezpośrednio na gruncie Ściany nośne Wszystkie ściany nośne są w większym bądź mniejszym stopniu zarysowane. Ściany wykonano z cegły na zaprawie wapiennej. Pęknięcia częściowo spowodowane są małymi fundamentami a częściowo jest to wynik szkód górniczych Klatka schodowa Stopnie drewniane oparte na stalowej belce policzkowej. Klatka zakwalifikowana do wymiany z uwagi na zły stan techniczny oraz niespełnienie aktualnych wymogów normowych Stropy Strop nad piwnica typu Kleina z wypełnieniem cegłami, stropy kondygnacji naziemnych drewniane Więźba dachowa Więźba dachowa drewniana płatwiowo kleszczowa Opis projektowanych prac budowlanych Fundamenty. Z uwagi na brak fundamentów oraz przekroczenie naprężeń pod ścianami projektuje się pod wszystkimi ścianami nowe ławy żelbetowe zgodnie z rysunkami. Nowe ławy wykonywać odcinkami po max 100 cm wybierając grunt pod ścianą, wprowadzając zbrojenie, oraz wylewając dany fragment ławy. Następnie po związaniu betonu szczeliny pomiędzy ławami a murem uzupełnić zaprawą pęczniejącą tak aby spowodować przekazanie obciążenia na nowe ławy Ściana od strony podwórza. Istniejąca ściana od strony podwórza jest katastrofalnym stanie. Ściana ta nawet po wzmocnieniu nie nadaje się do wykorzystania jako ściana nośna budynku- Jednakże z uwagi na stabilność całego obiektu ściany tej nie można wyburzyć. Zdecydowano aby ścianę te wzmocnić a następnie domurować nową ścianę która po związaniu ze ścianą stara wzmocni ja oraz zapewni odpowiednia nośność dla przeniesienia obciążeń. Przed przystąpieniem do wzmacniania ściany zapoznać się szczegółowo z opisem prac zabezpieczających. Wzmocnienie ściany wykonywać fragmentami ok 1.5x1.5 metra. We wszystkie puste przestrzenie wprowadzić zaprawę naprawczą tak aby związać luźne cegły oraz uzupełnić ubytki. W miejscach rysu zastosować klamry stalowe co ok 40 cm zgodnie z projektem wykonawczym. Klamry osadzać w ścianę na żywicy epoksydowej. Następnie przystąpić do wykonania nowej ławy fundamentowej na której wylać do poziomu zero ścianę żelbetowa o grubości 19 cm. Po związaniu betonu przystąpić do murowania nowej ściany ceramicznej o grubości 30 cm. W ścianie tej wykonać wieńce i trzpienie żelbetowe. Murując nową ścianę należy osadzić w niej oraz w ścianie istniejącej pręty stalowe φ16 w ilości 6 szt. / m2. Przy czym pręty w ścianie istniejącej osadzać na żywicy a w ścianie 4

5 murowanej na zaprawie. Kształt prętów zostanie doprecyzowany na etapie projektu wykonawczego. Należy tez na bieżąco uzupełniać zaprawa naprawczą przestrzenie jakie pojawia się pomiędzy ścianami z uwagi na odchyłki ściany istniejącej Nowe ściany nośne. Wszystkie nowe ściany nośne murować z pustaków ceramicznych o odpowiedniej grubości zgodnej z rysunkami. W ścianach wykonać wieńce lub trzpienie zgodnie z rysunkami konstrukcyjnymi. Połączenia ścian nowych ze starymi wykonać poprzez osadzenie w ścianach istniejących prętów stalowych φ10 co trzecia warstwę pustaka. W piwnicach z uwagi na częściowe zapytanie pomieszczeń pojawią się siły poziome działające na istniejące ściany, W miejscach tych ( osi 2 ki 3) wykonać dodatkowe ściany żelbetowe Sc- 7 gr. 15 cm. Zwraca się uwagę Wykonawcy iż z powodu krzywizn ścian istniejących rzeczywista grubość tej ściany może oscylować pomiędzy 15 a 25 cm. Ścianę tę połączyć ze ścianą istniejącą łącznikami φ16 w ilości 4 szt./m Szyb windowy. Projektuje się szyb windowy żelbetowy monolityczny wylewany na budowie. Zbrojenie szybu zgodnie z rysunkami konstrukcyjnymi, Ostateczne wymiary szybu mogą się nieznacznie równic po dostosowaniu go do wytycznych ostatecznie wybranego dostawcy windy Klatka schodowa. W miejscu starej klatki schodowej projektuje się nową klatkę schodowa monolityczna wylewana na budowie oparta na ścianach oraz belkach spocznikowych. Oparcie od strony osi 3 wykonać na istniejącej ścianie w wykutej bruździe, natomiast po drugiej stronie biegu na nowej ścianie nośnej Sc-6 gr 15 cm. Oparcie klatki zaprojektowano też na ścianie szybu windowego Stropy. Projektuje się wymianę wszystkich stropów drewnianych na stropy ze stalowymi belkami nośnymi oraz wypełnieniem z płyt WPS. Dopuszcza się inne rozwiązanie ( np. stropy Rektor) ale z uwagi na kształt budynku zdecydowano iż najlepszym rozwiązaniem będzie strop jak w projekcie. Belki stalowe osadzać w gniazdach zalanych następnie zaprawami naprawczymi. Z uwagi na fakt iż stronę pełnia kluczowa rolę w usztywnieniu budynku i stabilności ścian nośnych z belek wypuszczone będą łączniki do mocowania ścian. Łączniki te wydane zostaną na etapie projektu wykonawczego. Stropy wymieniać należy stopniowo pod ciągłym nadzorem projektanta. Przed wymiana stropów zapoznać się z wytycznymi zawartymi w opisie prac zabezpieczających. Na belkach stalowych wykonać nadbeton grubości 6cm zbrojony siatką Q295 (siatka #8 co 15). 5

6 1.4.7 Nadproża stalowe. W miejscach projektowanych otworów drzwiowych i okiennych w ścianach istniejących wykonać nadproża z belek stalowych IPE. Belki osadzać w gniazdach zalanych później zaprawa naprawczą. Przestrzeń pomiędzy góra belki stalowej a murem podklinować a następnie uzupełnić zaprawa pęczniejącą Zamurowania istniejących otworów. Istniejące otwory przeznaczone do likwidacji zamurować elementami ceramicznymi. Nowe warstwy łączyć ze starymi kotwami stalowymi φ6 co trzecią warstwę Więźba drewniana. Projektuje się więźbę drewnianą płatwiowo-krokwiową oparta na murze za pośrednictwem murłaty. Murłatę mocować w wieńcu górnym za pomocą kotew φ16 w rozstawie max 150 cm 1.5 Opis prac zabezpieczających. Z uwagi na zakres remontu i zły stan budynku orz znaczny zakres wyburzeń projektuje się następujące zabezpieczenia tymczasowe. Zabezpieczenia te zostaną dokładnie opracowane na etapie projektu wykonawczego Zabezpieczenie ściany w osi 3 Przed wzmocnieniem ściany dokonać jej stabilizacji za pomocą stempli drewnianych- od strony wewnętrznej budynku. Stemple stabilizować do stropów oraz do ścian wewnętrznych Zabezpieczenie ścian przed demontażem stropów drewnianych Przed wyburzeniem stropu danej kondygnacji należy poniżej podeprzeć stemplami wszystkie ściany tak by w momencie likwidacji podpory poziomej jaka jest istniejący strop ściana nie straciła stabilności. Podpory można zdemontować dopiero po wykonaniu nowego stropu wraz z wylewką. 1.6 Opis prac wyburzeniowych. Projektuje się następujące prace wyburzeniowe: -Wyburzenie stropów kondygnacji naziemnych -Wyburzenie stropu Kleina na d piwnicami -Wyburzenie klatki schodowej -Wyburzenie fragmentów ścian wewnętrznych nośnych w rejonie szybu windowego. Wszystkie te prace mogą być wykonane jedynie na podstawie pisemnej zgodny projektanta. Przed wszystkimi pracami wyburzeniowymi wykonać wszystkie prace zabezpieczające. 6

7 1.7 Zabezpieczenie antykorozyjne i przeciwpożarowe Wszystkie elementy stalowe ( nadproża i belki stropowe )oczyścić do stopnia czystości Sa2.5 a następnie pomalować zastawem o grubości 60 mikronów W belkach stropowych WPS pomalować farbą ochronną dolną półkę od strony zewnętrznej i wewnętrznej do uzyskania odporności ogniowej R Uwagi do wykonania przedmiaru W celu ułatwienia wykonania obmiaru i kosztorysu podajemy następujące zalecenia. Z uwagi na specyfikę budynku obmiary wszystkich elementów żelbetowych i murowych zwiększyć o 10% w stosunku do podanej na rysunku. Współczynnik zużycia stali zbrojeniowej 120kg/m 3 betonu. Należy zwrócić uwagę, że w trakcie wykonywania prac może pojawić się konieczność dodatkowych prac zabezpieczających związanych z bardzo złym stanem technicznym budynku. Sugeruje się aby do przetargu na przebudowę obiektu wybrać firmę, która realizowała już podobne przedsięwzięcie. 7

8 2.0 Obliczenia statyczne 2.1 Obliczenia belki stropowej Zestawienie obciążeń pionowych na belkę stropu WPS100 Rodzaj obciążenia charakterystyczne [kn/m 2 ] wsp. obc. γf obliczeniowe [kn/m 2 ] Obciążenie stałe - konstrukcja Ciężar własny płyty WPS100 1,23 kn/m 2 1,35 automatycznie Ciężar belki stalowej IPE200 automatycznie - - Obciążenie stałe Tynk cementowo wapienny 2cm 19kN/m 3 x 1,35 automatycznie 0,02m=0,38kN/m 2 Granulat mineralny 16cm 1,4kN/m 3 x0,16m=0,23 1,35 automatycznie kn/m 2 Obetonowanie belki stalowej 0,96 kn/m 2 1,35 automatycznie Wylewka 6cm 24kN/m 3 x0,06m=1,44 1,35 automatycznie kn/m 2 Warstwa wykończeniowa 0,4 kn/m 2 1,35 automatycznie Razem obciążenie stałe 4,64 kn/m 2 - Obciążenie eksploatacyjne Obciążenie użytkowe kat. A 2 kn/m 2 1,5 automatycznie Ściany działowe Ytong 11,5cm 0,75 kn/m 2 1,5 automatycznie Ściana działowa prostopadła 2kN 1,5 automatycznie Razem eksploatacyjne 2,75kN/m 2 - automatycznie 8

9 OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-90/B TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 2 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 5.50 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 4 SGN (1+2)*1.35+3* MATERIAŁ: STAL fd = MPa E = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: IPE 200 h=20.0 cm b=10.0 cm Ay=17.00 cm2 Az=11.20 cm2 Ax=28.48 cm2 tw=0.6 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix=6.46 cm4 tf=0.9 cm Wely= cm3 Welz=28.47 cm SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = kn*m Mry = kn*m Mry_v = kn*m Vz = kn KLASA PRZEKROJU = 1 Vrz = kn PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 La_L = 0.26 Nw = kn fi L = 1.00 Ld = 0.50 m Nz = kn Mcr = kn*m PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi Y: względem osi Z: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: My/(fiL*Mry) = 35.86/(1.00*41.78) = 0.86 < 1.00 (52) Vz/Vrz = 0.23 < 1.00 (53) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.0 cm < uy max = L/ = 1.6 cm Decydujący przypadek obciążenia: 1 STA1 uz = 0.8 cm < uz max = L/ = 1.6 cm Decydujący przypadek obciążenia: 5 SGU (1+2+3)*1.00 Zweryfikowano Zweryfikowano Przemieszczenia Nie analizowano Profil poprawny!!! 9

10 2.2 Obliczenia stropodachu Zestawienie obciążeń pionowych na stropodach Rodzaj obciążenia charakterystyczne [kn/m, kn/m 2 ] wsp. obc. γf obliczeniowe [kn/m 2 ] Obciążenie stałe - konstrukcja Ciężar własny płyty żelbetowej 20cm automatycznie 1,35 automatycznie Obciążenie stałe Tynk cementowo wapienny 2cm 19kN/m 3 x 0,02m=0,38kN/m 2 Styropian 27cm 0,5kN/m 3 x 0,27m=0,14 kn/m 2 Wylewka 18cm 21kN/m 3 x0,18m=3,78 kn/m 2 Obciążenie od ścianki attyki 37x64cm 24kN/m 3 x0,37x0,64=5,7kn/m Obciążenie od ścianki attyki 30x64cm 24kN/m 3 x0,3x0,64=4,6kn/m Obciążenie od ścianki attyki 20x64cm 24kN/m 3 x0,2x0,64=3kn/m Obciążenie zmienne - śnieg 1,35 automatycznie 1,35 automatycznie 1,35 automatycznie 1,35 automatycznie 1,35 automatycznie 1,35 automatycznie Śnieg, Bytom - strefa 2 0,9kN/m 2 x 1,5 automatycznie 0,91=0.82kN/m 2 Zaspa śnieżna na długości 2h=3,68m 3,7 x 0,9=3,33kN/m 2 1,5 automatycznie 10

11 Płyta: Płyta panel nr 28 Zbrojenie: Typ : Bytom_stropodach Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN (RB500W); wytrzymałość charakterystyczna = 500,00 MPa Średnice prętów dolnych d1 = 1,0 (cm) d2 = 1,0 (cm) górnych d1 = 1,0 (cm) d2 = 1,0 (cm) Otulina zbrojenia dolna c1 = 3,0 (cm) górna c2 = 3,0 (cm) Beton Klasa : B25; wytrzymałość charakterystyczna = 20,00 MPa ciężar objętościowy : 2501,36 (kg/m3) Wiek betonu : 20 (lat) Współczynnik pełzania betonu : 2,19 Hipotezy Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys - górna warstwa : 0,30 (mm) - dolna warstwa : 0,30 (mm) Dopuszczalne ugięcie : 2,0 (cm) Wilgotność względna środowiska : 75 % Weryfikacja zarysowania : tak Weryfikacja ugięcia : tak Środowisko - górna warstwa : XC1, XC2, XC3, XC4 - dolna warstwa : XC1, XC2, XC3, XC4 Typ obliczeń : czyste zginanie Geometria płyty Grubość 0,18 (m) Kontur: krawędź początek koniec długość x1 y1 x2 y2 (m) 1 0,11-5,84 6,06-5,84 5,95 2 6,06-5,84 5,85 0,11 5,95 3 5,85 0,11 3,37 0,07 2,48 4 3,37 0,07 2,04 0,04 1,33 5 2,04 0,04 0,00 0,00 2,04 6 0,00 0,00 0,11-5,84 5,84 Podparcie: nr Nazwa wymiary współrzędne krawędź (m) x y 1 liniowa 2,70 0,05 * - obecność głowicy 11

12 Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie ) Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(- Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 5,59 5,59 16,16 6,04 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 4,69 5,08 7,13 4,80 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 4,69 5,08 7,13 4,80 Współrzędne (m): 5,84 5,95;-2,86 0,11;-5,84 3,37;0,07 0,11;- Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie ) Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(- Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 4,69/5,59 2,62/2,79 2,95/5,59 2,62/2,79 Ax(-) (cm2/m) 0,00/10,05 5,08/5,59 0,00/2,79 5,08/5,59 Ay(+) (cm2/m) 2,62/2,91 2,62/2,91 7,13/16,16 2,62/2,91 Ay(-) (cm2/m) 0,00/11,22 4,80/6,04 0,00/3,02 4,80/6,04 SGU Mxx (kn*m/m) 18,33-11,04 10,80-11,04 Myy (kn*m/m) 3,72-10,52 26,95-10,52 Mxy (kn*m/m) 0,94 8,46-0,66 8,46 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 SGN Mxx (kn*m/m) 25,16-15,25 14,86-15,25 Myy (kn*m/m) 5,11-14,52 37,06-14,52 Mxy (kn*m/m) 1,30 11,69-0,89 11,69 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Współrzędne (m) 5,95;-2,86 0,11;-5,84 3,37;0,07 0,11;- 5,84 Współrzędne* (m) 3,23;84,66;0,00 0,28;90,51;0,00 6,17;87,24;0,00 0,28;90,51;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie f(+) = 0,0 (cm) <= fdop(+) = 2,0 (cm) f(-) = 1,5 (cm) <= fdop(-) = 2,0 (cm) Zarysowanie 12

13 górna warstwa ax = 0,30 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,30 (mm) <= adop = 0,30 (mm) dolna warstwa ax = 0,30 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,30 (mm) <= adop = 0,30 (mm) Płyta: Płyta panel nr 29 Zbrojenie: Typ : Bytom_stropodach Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN (RB500W); wytrzymałość charakterystyczna = 500,00 MPa Średnice prętów dolnych d1 = 1,0 (cm) d2 = 1,0 (cm) górnych d1 = 1,0 (cm) d2 = 1,0 (cm) Otulina zbrojenia dolna c1 = 3,0 (cm) górna c2 = 3,0 (cm) Beton Klasa : B25; wytrzymałość charakterystyczna = 20,00 MPa ciężar objętościowy : 2501,36 (kg/m3) Wiek betonu : 20 (lat) Współczynnik pełzania betonu : 2,19 Hipotezy Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys - górna warstwa : 0,30 (mm) - dolna warstwa : 0,30 (mm) Dopuszczalne ugięcie : 2,0 (cm) Wilgotność względna środowiska : 75 % Weryfikacja zarysowania : tak Weryfikacja ugięcia : tak Środowisko - górna warstwa : XC1, XC2, XC3, XC4 - dolna warstwa : XC1, XC2, XC3, XC4 Typ obliczeń : czyste zginanie Geometria płyty Grubość 0,18 (m) Kontur: krawędź początek koniec długość x1 y1 x2 y2 (m) 1 6,06-5,84 8,54-5,84 2,48 2 8,54-5,84 8,81 0,16 6,00 3 8,81 0,16 5,85 0,11 2,96 4 5,85 0,11 6,06-5,84 5,95 Podparcie: nr Nazwa wymiary współrzędne krawędź 13

14 * - obecność głowicy (m) x y Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie ) Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(- Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 5,59 3,87 2,91 11,22 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 4,62 2,62 2,62 2,62 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 4,62 2,62 2,62 2,62 Współrzędne (m): 5,84 5,96;-3,06 5,85;-0,09 6,22;-5,64 6,06;- Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie ) Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(- Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 4,62/5,59 2,62/2,79 2,62/2,79 2,62/2,79 Ax(-) (cm2/m) 0,00/3,87 2,62/3,87 0,04/3,87 0,04/10,05 Ay(+) (cm2/m) 2,62/2,91 2,62/2,91 2,62/2,91 2,62/2,91 Ay(-) (cm2/m) 0,00/11,22 0,26/3,02 2,62/3,02 2,62/11,22 SGU Mxx (kn*m/m) 18,18-0,17 1,87 2,48 Myy (kn*m/m) 3,66 0,24 0,27-0,36 Mxy (kn*m/m) 0,56 1,76-1,19-1,74 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 SGN Mxx (kn*m/m) 24,96-0,22 2,56 3,41 Myy (kn*m/m) 5,02 0,33 0,38-0,50 Mxy (kn*m/m) 0,77 2,42-1,64-2,40 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Współrzędne (m) 5,96;-3,06 5,85;-0,09 6,22;-5,64 6,06;- 5,84 Współrzędne* (m) 3,03;84,66;0,00 6,00;84,76;0,00 0,45;84,40;0,00 0,26;84,56;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie f(+) = 0,1 (cm) <= fdop(+) = 2,0 (cm) f(-) = 0,0 (cm) <= fdop(-) = 2,0 (cm) Zarysowanie 14

15 górna warstwa ax = 0,30 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) dolna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) Płyta: Płyta panel nr 30 Zbrojenie: Typ : Bytom_stropodach Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN (RB500W); wytrzymałość charakterystyczna = 500,00 MPa Średnice prętów dolnych d1 = 1,0 (cm) d2 = 1,0 (cm) górnych d1 = 1,0 (cm) d2 = 1,0 (cm) Otulina zbrojenia dolna c1 = 3,0 (cm) górna c2 = 3,0 (cm) Beton Klasa : B25; wytrzymałość charakterystyczna = 20,00 MPa ciężar objętościowy : 2501,36 (kg/m3) Wiek betonu : 20 (lat) Współczynnik pełzania betonu : 2,19 Hipotezy Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys - górna warstwa : 0,30 (mm) - dolna warstwa : 0,30 (mm) Dopuszczalne ugięcie : 2,0 (cm) Wilgotność względna środowiska : 75 % Weryfikacja zarysowania : tak Weryfikacja ugięcia : tak Środowisko - górna warstwa : XC1, XC2, XC3, XC4 - dolna warstwa : XC1, XC2, XC3, XC4 Typ obliczeń : czyste zginanie Geometria płyty Grubość 0,18 (m) Kontur: krawędź początek koniec długość x1 y1 x2 y2 (m) 1 3,37 0,07 5,85 0,11 2,48 2 5,85 0,11 8,81 0,16 2,96 3 8,81 0,16 8,97 3,83 3,68 4 8,97 3,83 5,31 3,82 3,66 5 5,31 3,82 5,31 1,78 2,04 6 5,31 1,78 3,36 1,77 1,95 7 3,36 1,77 3,37 0,07 1,71 15

16 Podparcie: nr Nazwa wymiary współrzędne krawędź (m) x y 1 liniowa 2,70 0,05 * - obecność głowicy Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie ) Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(- Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 5,59 2,71 16,16 2,65 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 4,72 2,62 11,20 2,62 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 4,72 2,62 11,20 2,62 Współrzędne (m): 3,37;0,07 5,75;1,02 3,37;0,07 5,75;1,02 Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie ) Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(- Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 4,72/5,59 0,06/2,79 4,72/5,59 0,06/2,79 Ax(-) (cm2/m) 2,62/2,79 2,62/2,71 2,62/2,79 2,62/2,71 Ay(+) (cm2/m) 11,20/16,16 2,62/5,39 11,20/16,16 2,62/5,39 Ay(-) (cm2/m) 0,00/3,02 2,62/2,65 0,00/3,02 2,62/2,65 SGU Mxx (kn*m/m) 18,59-1,10 18,59-1,10 Myy (kn*m/m) 40,12-1,25 40,12-1,25 Mxy (kn*m/m) -0,66 1,07-0,66 1,07 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 SGN Mxx (kn*m/m) 25,57-1,51 25,57-1,51 Myy (kn*m/m) 55,19-1,71 55,19-1,71 Mxy (kn*m/m) -0,91 1,46-0,91 1,46 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Współrzędne (m) 3,37;0,07 5,75;1,02 3,37;0,07 5,75;1,02 Współrzędne* (m) 6,17;87,24;0,00 7,12;84,85;0,00 6,17;87,24;0,00 7,12;84,85;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie 16

17 f(+) = 0,1 (cm) <= fdop(+) = 2,0 (cm) f(-) = 0,1 (cm) <= fdop(-) = 2,0 (cm) Zarysowanie górna warstwa ax = 0,30 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,30 (mm) <= adop = 0,30 (mm) dolna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) Płyta: Płyta panel nr 31 Zbrojenie: Typ : Bytom_stropodach Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN (RB500W); wytrzymałość charakterystyczna = 500,00 MPa Średnice prętów dolnych d1 = 1,0 (cm) d2 = 1,0 (cm) górnych d1 = 1,0 (cm) d2 = 1,0 (cm) Otulina zbrojenia dolna c1 = 3,0 (cm) górna c2 = 3,0 (cm) Beton Klasa : B25; wytrzymałość charakterystyczna = 20,00 MPa ciężar objętościowy : 2501,36 (kg/m3) Wiek betonu : 20 (lat) Współczynnik pełzania betonu : 2,19 Hipotezy Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys - górna warstwa : 0,30 (mm) - dolna warstwa : 0,30 (mm) Dopuszczalne ugięcie : 2,0 (cm) Wilgotność względna środowiska : 75 % Weryfikacja zarysowania : tak Weryfikacja ugięcia : tak Środowisko - górna warstwa : XC1, XC2, XC3, XC4 - dolna warstwa : XC1, XC2, XC3, XC4 Typ obliczeń : czyste zginanie Geometria płyty Grubość 0,18 (m) Kontur: krawędź początek koniec długość x1 y1 x2 y2 (m) 1 3,37 0,07 3,36 1,77 1,71 2 3,36 1,77 3,36 3,87 2,10 3 3,36 3,87 2,03 3,87 1,33 17

18 4 2,03 3,87-0,08 3,90 2,11 5-0,08 3,90 0,00 0,00 3,90 6 0,00 0,00 2,04 0,04 2,04 7 2,04 0,04 3,37 0,07 1,33 Podparcie: nr Nazwa wymiary współrzędne krawędź (m) x y 1 liniowa 2,70 0,05 3 liniowa 2,69 3,87 * - obecność głowicy Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie ) Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(- Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 8,08 2,71 18,85 2,65 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 2,92 2,62 10,91 2,62 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 2,92 2,62 10,91 2,62 Współrzędne (m): 3,36;3,87 0,34;0,40 3,36;3,87 0,74;1,20 Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie ) Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(- Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 2,92/8,08 2,62/2,96 2,92/8,08 0,12/2,96 Ax(-) (cm2/m) 2,62/2,71 2,62/2,71 2,62/2,71 2,62/2,71 Ay(+) (cm2/m) 10,91/18,85 2,62/4,04 10,91/18,85 2,62/4,04 Ay(-) (cm2/m) 0,00/2,65 0,00/2,65 0,00/2,65 2,62/2,65 SGU Mxx (kn*m/m) 7,58-0,02 7,58-1,61 Myy (kn*m/m) 36,27 2,25 36,27-1,25 Mxy (kn*m/m) -5,30 0,32-5,30 1,21 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 SGN Mxx (kn*m/m) 10,41-0,03 10,41-2,25 Myy (kn*m/m) 49,84 3,11 49,84-1,75 Mxy (kn*m/m) -7,28 0,45-7,28 1,68 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Współrzędne (m) 3,36;3,87 0,34;0,40 3,36;3,87 0,74;1,20 18

19 Współrzędne* (m) 9,97;87,24;0,00 6,51;90,26;0,00 9,97;87,24;0,00 7,31;89,87;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie f(+) = 0,0 (cm) <= fdop(+) = 2,0 (cm) f(-) = 0,1 (cm) <= fdop(-) = 2,0 (cm) Zarysowanie górna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,30 (mm) <= adop = 0,30 (mm) dolna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) Płyta: Płyta panel nr 32 Zbrojenie: Typ : Bytom_stropodach Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN (RB500W); wytrzymałość charakterystyczna = 500,00 MPa Średnice prętów dolnych d1 = 1,0 (cm) d2 = 1,0 (cm) górnych d1 = 1,0 (cm) d2 = 1,0 (cm) Otulina zbrojenia dolna c1 = 3,0 (cm) górna c2 = 3,0 (cm) Beton Klasa : B25; wytrzymałość charakterystyczna = 20,00 MPa ciężar objętościowy : 2501,36 (kg/m3) Wiek betonu : 20 (lat) Współczynnik pełzania betonu : 2,19 Hipotezy Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys - górna warstwa : 0,30 (mm) - dolna warstwa : 0,30 (mm) Dopuszczalne ugięcie : 2,0 (cm) Wilgotność względna środowiska : 75 % Weryfikacja zarysowania : tak Weryfikacja ugięcia : tak Środowisko - górna warstwa : XC1, XC2, XC3, XC4 - dolna warstwa : XC1, XC2, XC3, XC4 Typ obliczeń : czyste zginanie Geometria płyty Grubość 0,18 (m) 19

20 Kontur: krawędź początek koniec długość x1 y1 x2 y2 (m) 1 8,97 3,83 9,12 7,29 3,46 2 9,12 7,29 6,01 7,36 3,11 3 6,01 7,36 5,24 8,83 1,66 4 5,24 8,83 1,19 8,82 4,06 5 1,19 8,82-0,17 8,79 1,36 6-0,17 8,79-0,08 3,90 4,89 7-0,08 3,90 2,03 3,87 2,11 8 2,03 3,87 3,36 3,87 1,33 9 3,36 3,87 3,36 3,95 0, ,36 3,95 5,31 3,95 1, ,31 3,95 5,31 3,82 0, ,31 3,82 8,97 3,83 3,66 Podparcie: nr Nazwa wymiary współrzędne krawędź (m) x y 3 liniowa 2,69 3,87 5 liniowa 0,51 8,81 * - obecność głowicy Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie ) Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(- Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 16,16 2,71 18,85 2,91 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 15,19 2,62 17,92 2,84 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 15,19 2,62 17,92 2,84 Współrzędne (m): 6,01;7,36 0,25;4,20 3,36;3,95 3,04;6,21 Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie ) Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(- Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 15,19/16,16 2,62/4,04 6,83/8,08 0,00/0,00 Ax(-) (cm2/m) 0,00/2,71 2,62/2,71 2,62/2,71 2,62/2,71 Ay(+) (cm2/m) 11,34/18,85 2,62/6,28 17,92/18,85 0,00/0,00 Ay(-) (cm2/m) 2,62/2,91 2,62/2,91 2,62/2,65 2,84/2,91 SGU Mxx (kn*m/m) 45,16-0,04 21,39-5,10 Myy (kn*m/m) 32,57 1,84 53,88-11,33 Mxy (kn*m/m) -9,64 4,23 8,02-0,42 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 20

21 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 SGN Mxx (kn*m/m) 61,92-0,05 29,38-7,01 Myy (kn*m/m) 44,63 2,55 74,00-15,58 Mxy (kn*m/m) -13,21 5,84 11,01-0,58 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Współrzędne (m) 6,01;7,36 0,25;4,20 3,36;3,95 3,04;6,21 Współrzędne* (m) 13,46;84,57;0,00 10,31;90,35;0,00 10,05;87,24;0,00 12,31;87,55;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie f(+) = 0,0 (cm) <= fdop(+) = 2,0 (cm) f(-) = 0,7 (cm) <= fdop(-) = 2,0 (cm) Zarysowanie górna warstwa ax = 0,30 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,30 (mm) <= adop = 0,30 (mm) dolna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) Płyta: Płyta panel nr 33 Zbrojenie: Typ : Bytom_stropodach Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN (RB500W); wytrzymałość charakterystyczna = 500,00 MPa Średnice prętów dolnych d1 = 1,0 (cm) d2 = 1,0 (cm) górnych d1 = 1,0 (cm) d2 = 1,0 (cm) Otulina zbrojenia dolna c1 = 3,0 (cm) górna c2 = 3,0 (cm) Beton Klasa : B25; wytrzymałość charakterystyczna = 20,00 MPa ciężar objętościowy : 2501,36 (kg/m3) Wiek betonu : 20 (lat) Współczynnik pełzania betonu : 2,19 Hipotezy Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys - górna warstwa : 0,30 (mm) - dolna warstwa : 0,30 (mm) 21

22 Dopuszczalne ugięcie : 2,0 (cm) Wilgotność względna środowiska : 75 % Weryfikacja zarysowania : tak Weryfikacja ugięcia : tak Środowisko - górna warstwa : XC1, XC2, XC3, XC4 - dolna warstwa : XC1, XC2, XC3, XC4 Typ obliczeń : czyste zginanie Geometria płyty Grubość 0,18 (m) Kontur: krawędź początek koniec długość x1 y1 x2 y2 (m) 1-0,17 8,79 1,19 8,82 1,36 2 1,19 8,82 5,24 8,83 4,06 3 5,24 8,83 5,13 9,05 0,25 4 5,13 9,05 5,18 13,18 4,13 5 5,18 13,18-0,26 13,21 5,44 6-0,26 13,21-0,17 8,79 4,42 Podparcie: nr Nazwa wymiary współrzędne krawędź (m) x y 5 liniowa 0,51 8,81 * - obecność głowicy Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie ) Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(- Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 2,79 2,65 6,28 2,71 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 2,62 2,62 5,64 2,62 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 2,62 2,62 5,64 2,62 Współrzędne (m): 1,02;9,24 0,15;12,82 2,61;8,82 0,15;12,82 Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie ) Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(- Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 2,62/2,79 1,05/2,79 2,62/4,04 1,05/2,79 Ax(-) (cm2/m) 2,62/2,65 2,62/2,65 0,00/2,71 2,62/2,65 Ay(+) (cm2/m) 2,62/11,22 0,91/2,80 5,64/6,28 0,91/2,80 Ay(-) (cm2/m) 0,24/2,71 2,62/2,71 0,00/2,91 2,62/2,71 SGU 22

23 Mxx (kn*m/m) 0,46-1,86 4,44-1,86 Myy (kn*m/m) 6,45-1,67 21,70-1,67 Mxy (kn*m/m) 2,53-5,95-0,70-5,95 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 SGN Mxx (kn*m/m) 0,63-2,59 6,12-2,59 Myy (kn*m/m) 8,91-2,32 29,89-2,32 Mxy (kn*m/m) 3,49-8,23-0,96-8,23 Nxx (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kn/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Współrzędne (m) 1,02;9,24 0,15;12,82 2,61;8,82 0,15;12,82 Współrzędne* (m) 15,35;89,56;0,00 18,93;90,41;0,00 14,93;87,97;0,00 18,93;90,41;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie f(+) = 0,0 (cm) <= fdop(+) = 2,0 (cm) f(-) = 0,9 (cm) <= fdop(-) = 2,0 (cm) Zarysowanie górna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,30 (mm) <= adop = 0,30 (mm) dolna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) Obciążenia: Przypadek Typ Lista Wartość 1 ciężar własny 28do33 PZ Minus 2 (ES) jednorodne 31 PZ=-4,30(kN/m2) 2 (ES) jednorodne 28do PZ=-4,30(kN/m2) 2 (ES) liniowe na krawędziach do do do do do do do2018K do1994K do do do do FZ=Brak(kN) 2 (ES) liniowe na krawędziach 4do FZ=Brak(kN) 2 (ES) liniowe na krawędziach FZ=Brak(kN) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-5,70(kN/m) FZ2=- 5,70(kN/m) N1X=0,28(m) N1Y=90,51(m) N1Z=0,0(m) N2X=0,26(m) N2Y=84,56(m) N2Z=0,0(m) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-5,70(kN/m) FZ2=- 5,70(kN/m) N1X=0,26(m) N1Y=84,56(m) N1Z=0,0(m) N2X=0,25(m) N2Y=82,09(m) N2Z=0,0(m) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-3,00(kN/m) FZ2=- 3,00(kN/m) N1X=6,11(m) N1Y=90,61(m) N1Z=0,0(m) N2X=0,28(m) N2Y=90,51(m) N2Z=0,0(m) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-3,00(kN/m) FZ2=- 23

24 3,00(kN/m) N1X=0,25(m) N1Y=82,09(m) N1Z=0,0(m) N2X=6,24(m) N2Y=81,80(m) N2Z=0,0(m) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-3,00(kN/m) FZ2=- 3,00(kN/m) N1X=6,24(m) N1Y=81,80(m) N1Z=0,0(m) N2X=9,91(m) N2Y=81,63(m) N2Z=0,0(m) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-3,00(kN/m) FZ2=- 3,00(kN/m) N1X=10,02(m) N1Y=90,67(m) N1Z=0,0(m) N2X=6,11(m) N2Y=90,61(m) N2Z=0,0(m) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-3,00(kN/m) FZ2=- 3,00(kN/m) N1X=9,91(m) N1Y=81,63(m) N1Z=0,0(m) N2X=13,37(m) N2Y=81,46(m) N2Z=0,0(m) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-3,00(kN/m) FZ2=- 3,00(kN/m) N1X=14,91(m) N1Y=90,75(m) N1Z=0,0(m) N2X=10,02(m) N2Y=90,67(m) N2Z=0,0(m) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-3,00(kN/m) FZ2=- 3,00(kN/m) N1X=19,33(m) N1Y=90,82(m) N1Z=0,0(m) N2X=14,91(m) N2Y=90,75(m) N2Z=0,0(m) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-4,60(kN/m) FZ2=- 4,60(kN/m) N1X=13,37(m) N1Y=81,46(m) N1Z=0,0(m) N2X=13,46(m) N2Y=84,57(m) N2Z=0,0(m) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-4,60(kN/m) FZ2=- 4,60(kN/m) N1X=13,46(m) N1Y=84,57(m) N1Z=0,0(m) N2X=14,92(m) N2Y=85,34(m) N2Z=0,0(m) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-4,60(kN/m) FZ2=- 4,60(kN/m) N1X=15,15(m) N1Y=85,45(m) N1Z=0,0(m) N2X=19,28(m) N2Y=85,38(m) N2Z=0,0(m) 2 (ES) liniowe 2p (3D) FZ1=-4,60(kN/m) FZ2=- 4,60(kN/m) N1X=19,28(m) N1Y=85,38(m) N1Z=0,0(m) N2X=19,33(m) N2Y=90,82(m) N2Z=0,0(m) 3 (ES) powierzchniowe 31 PZ1=-0,80(kN/m2) PZ2=- 3,33(kN/m2) PZ3=-3,33(kN/m2) N1X=6,17(m) N1Y=87,24(m) N1Z=0,0(m) N2X=6,11(m) N2Y=90,61(m) N2Z=0,0(m) N3X=10,02(m) N3Y=90,67(m) N3Z=0,0(m) 3 (ES) jednorodne 28do PZ=-0,82(kN/m2) 3 (ES) pow. konturowe 33 PZ1=0,0(kN/m2) PZ3=- 2,51(kN/m2) N1X=9,97(m) N1Y=87,24(m) N1Z=0,0(m) N2X=14,93(m) N2Y=87,23(m) N2Z=0,0(m) N3X=14,91(m) N3Y=90,75(m) N3Z=0,0(m) P1(19.3, 90.8, 0) P2(14.9, 90.7, 0) P3(14.9, 87.4, 0) P4(19.3, 87.3, 0) 3 (ES) pow. konturowe 32 PZ1=0,0(kN/m2) PZ2=- 2,51(kN/m2) PZ3=-2,51(kN/m2) N1X=9,97(m) N1Y=87,24(m) N1Z=0,0(m) N2X=10,02(m) N2Y=90,67(m) N2Z=0,0(m) N3X=14,91(m) N3Y=90,75(m) N3Z=0,0(m) P1(9.97, 87.2, 0) P2(10, 90.7, 0) P3(14.9, 90.7, 0) 3 (ES) pow. konturowe 32 PZ1=0,0(kN/m2) PZ3=- 2,51(kN/m2) N1X=9,97(m) N1Y=87,24(m) N1Z=0,0(m) N2X=14,93(m) N2Y=87,23(m) N2Z=0,0(m) N3X=14,91(m) N3Y=90,75(m) N3Z=0,0(m) P1(9.97, 87.2, 0) P2(14.9, 87.2, 0) P3(14.9, 90.7, 0) 3 (ES) pow. konturowe 28 PZ1=0,0(kN/m2) PZ3=- 2,51(kN/m2) N1X=9,97(m) N1Y=87,24(m) N1Z=0,0(m) N2X=14,93(m) N2Y=87,23(m) N2Z=0,0(m) N3X=14,91(m) N3Y=90,75(m) N3Z=0,0(m) P1(0.275, 90.5, 0) P2(6.11, 90.6, 0) P3(6.17, 87.2, 0) P4(0.265, 87.3, 0) 4 (ES) jednorodne 28do33 PZ=-0,50(kN/m2) Kombinacja / Składowa Definicja SGN/5 (1+2)*1.35+(3+4)*1.50 SGU/6 ( )*1.00 SGN/7 (1+2)*1.35+3*1.50 SGU/8 (1+2+3)*

25 2.3 Obliczenia ławy fundamentowej Założenia: MATERIAŁ: BETON: STAL: klasa B25, ciężar objętościowy = 24,0 (kn/m3) klasa A-III-N, f yd = 420,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B (2002) gruntowej: PN-81/B Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie - S dop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odprężenia: λ = 1,00 Obrót Poślizg Ścinanie Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II Geometria A = 1,40 (m) L = 5,00 (m) h = 0,30 (m) h1 = 0,00 (m) ex = 0,00 (m) a = 0,90 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,420 (m3/m) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 0,8 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 0,8 (m) Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji 1 Piasek średni 0,0 0, wilgotne 25

26 2 Glina pyl. zw. -1,8 0,30 A --- Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kpa] [deg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek średni 1,8 0,0 32,7 18, , ,4 2 Glina pyl. zw ,1 19,8 19, , ,2 Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N My Fx Nd/Nc [kn/m] [kn*m/m] [kn/m] ,00 0,00 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe Kombinacja wymiarująca: 1 (długotrwała) N=330,00kN/m Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 16,18 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 346,18kN/m My = 0,00kN*m/m Zastępczy wymiar fundamentu: A_ = 1,40 (m) Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia: N B = 11,61 i B = 1,00 N C = 37,61 i C = 1,00 N D = 25,13 i D = 1,00 Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 708,87 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,66 OSIADANIE Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe Kombinacja wymiarująca: 1 N=275,00kN/m Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 14,71 (kn/m) Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 207 (kpa) Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 2,8 (m) Naprężenie na poziomie z: 26

27 - dodatkowe: σzd = 19 (kpa) - wywołane ciężarem gruntu: σzγ = 67 (kpa) Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,28 (cm) - wtórne: s'' = 0,02 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,30 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) OBRÓT Kombinacja wymiarująca: 1 (długotrwała) N=330,00kN/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 13,23 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 343,23kN/m My = 0,00kN*m/m Moment zapobiegający obrotowi fundamentu: - My(stab) = 240,26 (kn*m/m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF POŚLIZG Kombinacja wymiarująca: 1 (długotrwała) N=330,00kN/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 13,23 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 343,23kN/m My = 0,00kN*m/m Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 1,40 (m) Współczynnik tarcia: - fundament grunt: µ = 0,46 Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20 Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kn/m) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu: - w poziomie posadowienia: F(stab) = 156,58 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF ŚCINANIE Kombinacja wymiarująca: 1 (długotrwała) N=330,00kN/m Obciążenie wymiarujące: Nr = 343,23kN/m My = 0,00kN*m/m Współczynnik bezpieczeństwa: Q / Qr = 75,58 27