SPIS TREŚCI: Część opisowa

SPIS TREŚCI: Część opisowa 1. Przedmiot i zakres opracowania. 2. Podstawa opracowania 3. Posadowienie obiektu. 4. Opis konstrukcji. 5. Materiały. 6. Zabezpieczenie konstrukcji. 7. Wytyczne realizacji i montażu. 8. Obliczenia statyczne i wymiarowanie. 1 Przedmiot i zakres opracowania. Przedmiotem niniejszego opracowania jest projekt konstrukcyjny budynku sołeckiego w miejscowości Masłomiąca, gm. Michałowice na działce nr 241/1, 241/2. 2 Podstawa opracowania. 2.1 Podstawa formalna. Obowiązujące akty prawne. 2.2 Założenia projektowe. - Projekt budowlany branży architektonicznej. 2.3 Normy projektowe i wytyczne. - PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalenia wartości. - PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. - PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. - PN-77/B-02011/Az1 Obciążenia budowli. Obciążenie wiatrem. - PN-80/B-02010/A1 Obciążenia budowli. Obciążenie śniegiem. - PN-81/B-03020 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. - PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. - PN-B-03150:2000 Konstrukcje drewniane, obliczenia statyczne i projektowanie.

3 Posadowienie obiektu. 3.1 Warunki posadowienia. Geotechniczne warunki posadowienia obiektu PODSTAWA :ROZPORZĄDZENIE MINISTRA TRANSPORTU, BUDOWNICTWA I GOSPODARKI MORSKIEJ w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych. (z dnia 25 kwietnia 2012 r.) Ocena warunków geotechnicznych oraz podłoża gruntowego do projektu budynku sołeckiego: Podstawa opracowania: - normy gruntowe PN-86/B-02480, PN-81/B-03020, PN-81/B-04452, PN-EN 1997-1, PN- EN 1997-2. - Rozporządzenie Ministra Spraw Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych. (z dnia 25 kwietnia 2012 r.) - Badania makroskopowe gruntu. Występujące grunty scharakteryzowano w oparciu o badania makroskopowe, zgodnie z normami PN-86/B-02480, PN-81/B-03020, PN-81/B-04452 PN-EN 1997-1, PN-EN 1997-2 i ustalono warstwę geotechniczną: Gliny pylaste. Uśrednione wartości cech fizyczno-mechanicznych: gęstość objętościowa - 2,0 t/m 3, średni stopień plastyczności I L =0,2, kąt tarcia wewnętrznego 13,3 o, spójność 15,26 kpa, moduł ściśliwości pierwotnej 29401 kpa, moduł ściśliwości wtórnej 49011kPa. Na podstawie Rozporządzenia Ministra w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadowienia obiektów budowlanych z dnia 25 kwietnia 2012 oraz przeprowadzonych badań makroskopowych przedmiotowy obiekt budowlany zaliczono do pierwszej kategorii geotechnicznej. Obiekt budowlany o statycznie wyznaczalnym schemacie obliczeniowym, w prostych warunkach gruntowych. Wykopy przed wykonaniem chudego betonu powinny być odebrane przez kierownika budowy, potwierdzone wpisem do dziennika budowy stwierdzającym zgodność występującego gruntu z danymi przyjętymi do obliczeń.

4 Opis konstrukcji. 4.1 Konstrukcja projektowana. Fundamenty: Zaprojektowano jako posadowienie bezpośrednie w postaci ław z betonu B25 (C 20/25), stal żebrowana A-IIIN RB500W, stal gładka A-0 St0S-b. Klasa ekspozycji XC2. Zbrojenie oraz geometria ław wg wyników obliczeń statycznych. Otulenie od spodu ław - 5 cm. Otulenie od góry oraz boków ław i stóp - 3 cm. Ściany fundamentowe: Zaprojektowano jako betonowe monolityczne, gr. 30 cm, beton B25 (C 20/25). Klasa ekspozycji XC2. Ściany zaizolować przy zastosowaniu bez spoinowej dyspersyjnej powłoki bitumicznej o gr. min. 3 mm. Na styku ściany z ławą fundamentową należy wykonać klin z zaprawy cementowej o przekroju trójkąta równoramiennego o boku min. 4 cm. W celu ograniczenia odkształceń na skutek skurczu i pełzania ścian żelbetowych należy je rozdeskować po upływie minimum 3 dób. Po rozdeskowaniu otwory po łącznikach szalunków należy uszczelniać zaprawami bez skurczowymi z dodatkami uszczelniającymi. Do mieszanki betonowej zaleca się stosowanie domieszek uszczelniających. Na ścianach fundamentowych należy wykonać ciągły wieniec żelbetowy 4 φ 12 mm, strzemiona φ6 mm co 25 cm. Otulenie 3 cm. Dopuszcza się rozwiązanie alternatywne ściany murowane z pustaków szalunkowych klasy > 3MPa gr. 30 cm na zaprawie cementowej klasy M10, zbrojone pionowo i poziomo ø10 mm co 20 cm. Na ścianach fundamentowych murowanych należy wykonać ciągły wieniec żelbetowy 4 ø 12 mm, strzemiona ø6 co 25 cm. Ściany zewnętrzne nośne budynku: Zaprojektowano jako murowane z pustaków ceramicznych gr. 30 cm o znormalizowanej wytrzymałości na ściskanie >10 MPa, na zaprawie cementowej z plastyfikatorem klasy >M5 lub na zaprawie klejowej. Zgodnie z polską norma Konstrukcje murowe PN-B-03002 Grubość spoin poziomych i pionowych winna być nie mniejsza niż 8 mm i nie większa niż 15 mm. Kategoria robót murarskich B. Ściany wewnętrzne nośne budynku: Zaprojektowano jako murowane z pustaków ceramicznych gr. 25 cm o znormalizowanej wytrzymałości na ściskanie >10 MPa, na zaprawie cementowej z plastyfikatorem klasy >M5 lub na zaprawie klejowej. Zgodnie z polską norma Konstrukcje murowe PN-B-03002 Grubość spoin poziomych i pionowych winna być nie mniejsza niż 8 mm i nie większa niż 15 mm. Kategoria robót murarskich B. Nadproża żelbetowe: Zaprojektowano jako żelbetowe, monolityczne. Zbrojenie oraz geometria wg wyników obliczeń statycznych. Klasa ekspozycji XC3. Strop żelbetowy: Zaprojektowano jako żelbetowy, monolityczny. Beton B25 (C 20/25), stal żebrowana A-IIIN RB500W - zbrojenie główne oraz rozdzielcze. Zaprojektowano płyte o grubości 12 cm zbrojoną wg wyników obliczeń statycznych. Klasa ekspozycji XC3.

Wieńce: Zaprojektowano jako żelbetowe, monolityczne o szerokości 30/25 cm i wysokości 25 cm. Klasa ekspozycji: XC3. Pręty główne należy łączyć na zakład 40 cm. Zbrojenie wg wyników obliczeń statycznych. Dach dwuspadowy: Zaprojektowano dach o konstrukcji drewnianej jętkowej, kryty blachodachówka, wykonany z drewna klasy >C-24. Murłaty mocować do kotew M16 zabetonowanych w słupkach ścianki kolankowej co ok. 150cm. Do połączeń elementów stosować perforowane kątowe blachy łącznikowe i gwoździe budowlane. Przekroje elementów więźby dachowej wg rzutu więźby w projekcie oraz wg wyników obliczeń statycznych. 5 Materiały. Stal zbrojeniowa żebrowana: - Stal A-IIIN RB500W. Stal zbrojeniowa gładka: - Stal A-0 St0S-b. Beton w podłożach (chudy beton) - C10/12 (B10). Beton konstrukcyjny - C20/25 (B25). Drewno konstrukcyjne - >C24 Stal użyta do wykonania elementów konstrukcji musi mieć atest hutniczy. 6 Zabezpieczenie konstrukcji. 6.1 Konstrukcja żelbetowa. Izolacje pionowe i poziome konstrukcji żelbetowych położonych poniżej poziomu terenu stykające się z gruntem zabezpieczyć preparatami przeciwwilgociowymi posiadającymi wymagane atesty. Izolacje wykonać zgodnie z projektem architektury. 6.2 Konstrukcja drewniana. Konstrukcję drewnianą należy zaimpregnować odpowiednimi środkami odpornymi na trudne warunki atmosferyczne, zapewniające trwałą i elastyczną powłokę. 7 Wytyczne realizacji i montażu. Wykonawca zobowiązany jest do wykonania projektowanego obiektu ze szczególnym uwzględnieniem technologii prac betoniarskich przy spodziewanych różnych warunkach atmosferycznych. W przypadku wystąpienia gruntów nienośnych wykonać wymianę podłoża do poziomów gruntów nośnych. Fundamenty wykonywać bezpośrednio po wykonaniu wykopów fundamentowych. Roboty ziemne i posadowienie prowadzić w okresach o małym nasileniu opadów, z wyłączeniem okresu zimowego. Chronić wykopy przed wodami powierzchniowymi, a ewentualne wody opadowe i gruntowe usuwać z wykopów na bieżąco. Materiał obsypowy nanosić warstwami o grub. 20cm zagęszczonymi mechanicznie. Roboty prowadzić zgodnie z polskimi normami, normami branżowymi, instrukcjami producentów wyrobów oraz zasadami sztuki budowlanej. W czasie wykonywania wszelkich prac, na każdym etapie powstawania konstrukcji, należy bezwzględnie przestrzegać przepisów BHP.

8 Obliczenia statyczne i wymiarowanie. Poz.1.0 Więźba dachowa. Poz.1.1 Więźba dachowa dachu głównego DANE: Szkic wiązara 633,5 332,6 196,0 16 373,1 A 35,0 B 106,0 16 766,0 16 106,0 1010,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 35,0 o Rozpiętość wiązara l = 10,10 m Rozstaw murłat w świetle l s = 7,66 m Poziom jętki h = 1,96 m Rozstaw wiązarów a = 0,95 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,80 m Usztywnienia boczne jętki - brak Rozstaw podparć murłaty l mo = 2,50 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 1,00 m Dane materiałowe: - krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm) z drewna C24 - jętka 8/16 cm z drewna C24, - murłata 16/16 cm z drewna C24 Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: Blacha fałdowa stalowa T-55 gr. 1.00 mm): g k = 0,12 kn/m 2 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 35,0 st.): - na połaci lewej s kl = 1,20 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,80 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =7,4 m): - na połaci nawietrznej p kl I = -0,11 kn/m 2 - na połaci nawietrznej p kl II = 0,15 kn/m 2 - na połaci zawietrznej p kp = -0,19 kn/m 2 - obciążenie ociepleniem dolnego odcinka krokwi (): g kk = 0,01 kn/m 2 - obciążenie stałe jętki (Wełna mineralna 20cm [0,120kN/m2]): q jk = 0,12 kn/m 2 - obciążenie zmienne jętki : p jk = 0,00 kn/m 2 - obciążenie montażowe jętki F k = 1,0 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2

WYNIKI: Obwiednia momentów [knm]: 7,17 A 0,15 0,22 0,14 0,98 0,71 0,56 0,01 0,07 0,07 0,01 0,56 0,71 1,53 1,53 0,22 0,15 B 7,17 0,72 1,84 0,99 3,55 0,41 9,60 0,41 9,60 1,03 2,63 1,41 1,41 2,63 1,03 10,13 Obwiednia przemieszczeń [mm]: 2,38 A 3,09 3,09 3,32 3,32 4,76 0,65 3,44 3,04 3,44 4,76 B 2,38 0,72 1,84 0,99 3,55 2,44 2,44 1,03 2,63 1,41 1,41 2,63 1,03 10,13 Ekstremalne reakcje podporowe: węzeł V [kn] H [kn] kombinacja (podpora) 2 (A) 9,60-0,41 8,61 1,20 5,62 0,44 7,17-0,22 K4: stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej-wariant II K28: stałe-min+wiatr z prawej K6: stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z prawej-wariant II K27: stałe-min+wiatr z lewej-wariant II 6 (B) 9,60-0,41 1,20 6,80-5,62-0,44 0,22-7,17 K11: stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej-wariant II K26: stałe-min+wiatr z lewej K29: stałe-min+wiatr z prawej-wariant II K4: stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej-wariant II Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Poz.1.1.1 Krokiew. Krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - 3 cm) Smukłość λ y = 85,3 < 150 λ z = 34,6 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej-wariant II M = -1,74 knm N = 7,00 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 5,10 MPa σ c,0,d = 0,55 MPa k c,y = 0,414, k c,z = 0,974 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,447 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,389 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłacie

decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej-wariant II M = -1,74 knm N = 7,00 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 8,15 MPa σ c,0,d = 0,88 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,557 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętce decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej-wariant II M = -1,74 knm N = 7,00 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 8,15 MPa σ c,0,d = 0,88 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,557 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi u fin = 3,44 mm < u net,fin = l / 200 = 1721/ 200 = 8,60 mm Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K7 stałe-max+śnieg-wariant II u fin = 2,44 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 1259/ 200 = 12,59 mm Poz.1.1.2 Jętka. Jętka 8/16 cm z drewna C24 Smukłość λ y = 61,0 < 150 λ z = 122,1 < 150 Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K24 stałe-max+montażowe jętki M = 0,98 knm N = 1,73 kn f m,y,d = 12,92 MPa, f c,0,d = 11,31 MPa σ m,y,d = 2,88 MPa σ c,0,d = 0,14 MPa k c,y = 0,700, k c,z = 0,214 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,240 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,278 < 1 Maksymalne ugięcie decyduje kombinacja: K24 stałe-max+montażowe jętki u fin = 3,04 mm < u net,fin = l / 200 = 2819/ 200 = 14,09 mm Poz.1.1.3 Krokiew. Murłata 16/16 cm Część murłaty leżąca na ścianie Obciążenia obliczeniowe q z = 10,10 kn/m q y = 7,55 kn/m q z,min = -0,43 kn/m (odrywanie) Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej-wariant II M z = 5,05 knm f m,z,d = 14,77 MPa σ m,z,d = 7,402 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,501 < 1 Część wspornikowa murłaty Obciążenia obliczeniowe q z = 10,10 kn/m q y = 7,55 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K11 stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej-wariant II M y = 5,05 knm M z = 3,77 knm f m,y,d = 14,77 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa σ m,y,d = 7,40 MPa σ m,z,d = 5,53 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,763 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,725 < 1 Maksymalne ugięcie: u fin = 2,26 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 1000/ 200 = 10,00 m

Poz.1.2 Więźba dachowa wiatrołapu. DANE: Szkic wiązara 275,3 A 15,0 B 79,5 88,0 14 266,0 14 88,0 470,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 15,0 o Rozpiętość wiązara l = 4,70 m Rozstaw murłat w świetle l s = 2,66 m Rozstaw wiązarów a = 0,90 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,50 m Rozstaw podparć murłaty l mo = 2,50 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,50 m Dane materiałowe: - krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm) z drewna C24 - murłata 14/14 cm z drewna C24 Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: Blacha fałdowa stalowa T-55 gr. 0.88 mm): g k = 0,11 kn/m 2 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 15,0 st.): - na połaci lewej s kl = 0,96 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,96 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =4,3 m): - na połaci nawietrznej p kl = -0,35 kn/m 2 - na połaci zawietrznej p kp = -0,15 kn/m 2 - obciążenie ociepleniem dolnego odcinka krokwi (): g kk = 0,01 kn/m 2 Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 WYNIKI: Obwiednia momentów [knm]: 2,65 0,02 0,16 0,18 A 3,36 0,37 0,02 0,18 0,37 0,16 B 3,36 2,65 0,83 0,23 0,40 0,63 0,83 0,87 1,49 1,49 0,87 4,72 Obwiednia przemieszczeń [mm]:

0,07 A 0,01 0,01 0,14 0,14 B 0,07 0,23 0,40 0,63 0,44 0,87 1,49 1,49 0,87 4,72 0,44 Ekstremalne reakcje podporowe: węzeł V [kn] H [kn] kombinacja (podpora) 2 (A) 3,36-0,83-0,35 2,65-0,21-0,37 K2: stałe-max+śnieg K15: stałe-min+wiatr z lewej K16: stałe-min+wiatr z prawej 4 (B) 3,36-0,83-0,35-2,65 0,21 0,37 K2: stałe-max+śnieg K16: stałe-min+wiatr z prawej K15: stałe-min+wiatr z lewej Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Poz.1.2.1 Krokiew. Krokiew 8/16 cm (zaciosy: murłata - 3 cm) Smukłość λ y = 53,5 < 150 λ z = 21,7 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle M = -0,53 knm N = 3,11 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 1,56 MPa σ c,0,d = 0,24 MPa k c,y = 0,806 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,129 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,074 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłacie M = -0,53 knm N = 3,11 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 2,36 MPa σ c,0,d = 0,30 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,160 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi u fin = 0,14 mm < u net,fin = l / 200 = 1543/ 200 = 7,72 mm Maksymalne ugięcie wspornika krokwi u fin = 0,44 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 898/ 200 = 8,98 mm Poz.1.2.2 Krokiew. Murłata 14/14 cm Część murłaty leżąca na ścianie Obciążenia obliczeniowe q z = 3,73 kn/m q y = 2,94 kn/m q z,min = -0,92 kn/m (odrywanie) Maksymalne siły i naprężenia M z = 1,97 knm f m,z,d = 14,77 MPa σ m,z,d = 4,303 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,291 < 1

Część wspornikowa murłaty Obciążenia obliczeniowe q z = 3,73 kn/m q y = 2,94 kn/m Maksymalne siły i naprężenia M y = 0,47 knm M z = 0,37 knm f m,y,d = 14,77 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa σ m,y,d = 1,02 MPa σ m,z,d = 0,80 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,107 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,103 < 1 Maksymalne ugięcie: u fin = 0,09 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 500/ 200 = 5,00 mm Poz.2.0 Wieńce Poz.2.1 Wieniec WN1. Zaprojektowano jako żelbetowe wylewane na mokro szerokości 30 cm i wysokości 25cm. Zbrojenie podłużne 2 φ12 mm dołem i 2 φ12 mm górą, strzemiona φ6 mm co 25 cm. Pręty główne należy łączyć na zakład 40 cm. Poz.2.2 Wieniec WN2. Zaprojektowano jako żelbetowe wylewane na mokro szerokości 25 cm i wysokości 25cm. Zbrojenie podłużne 2 φ12 mm dołem i 2 φ12 mm górą, strzemiona φ6 mm co 25 cm. Pręty główne należy łączyć na zakład 40 cm. Poz.3.0 Słupki ścianki kolankowej. Zaprojektowano jako żelbetowe wylewane na mokro o przekroju 30 x 25 cm rozstawione co 1,5m. Zbrojenie pionowe 5 φ12 mm(3 pręty po wewnętrznej stronie słupka.), strzemiona φ6 mm co 15 cm. Poz.4.0 Nadproża. Poz.4.1 Nadproże N180, N150. Zaprojektowano jako żelbetowe wylewane na mokro szerokości 30 cm i wysokości 25cm. Zbrojenie podłużne 4 φ12 mm dołem, 2 φ12 mm górą, strzemiona φ6 mm co 15 cm. Dopuszcza się rozwiązanie alternatywne w postaci systemowych nadproży należy zastosować wytyczne montażu wg instrukcji producenta. Zaprojektowano jako żelbetowe wylewane na mokro szerokości 30 cm i wysokości 25cm. Poz.4.2 Nadproża N90-N100. Zaprojektowano jako żelbetowe wylewane na mokro szerokości 30/25 cm i wysokości 25cm. Zbrojenie podłużne 2 φ12 mm dołem, 2 φ12 mm górą, strzemiona φ6 mm co 15 cm. Dopuszcza się rozwiązanie alternatywne w postaci systemowych nadproży należy zastosować wytyczne montażu wg instrukcji producenta. Zaprojektowano jako żelbetowe wylewane na mokro szerokości 30 cm i wysokości 25cm.

Poz. 5.0 Strop żelbetowy. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ NA PŁYTE STROPOWĄ Rodzaj obciążenia obc. char [kn/m 2 ] obc. obl. [kn/m 2 ] STAŁE Posadzka 2 cm (27kN/m 3 *0,02m) 0,54 1,3 0,70 Wylewka 5 cm (21kN/m 3 *0,05m) 1,26 1,3 1,64 Folia PE - - - Izolacja akustyczna 15 cm (0,9kN/m 3 *0,15m) 0,135 1,2 0,16 Płyta żelbetowa 12 cm (25kN/m 3 *0,12m) 3,0 1,1 3,3 Tynk CW 1,5 cm (21kN/m 3 *0,015m) 0,315 1,3 0,41 5,25 1,3 6,21 Zmienne Zmienne 0,5 kn/m 2 0,5 1,5 0,75 Obciążenie zastępcze od ścianek działowych 0,5 1,5 0,75 1,0 1,5 1,5 STAŁE + ZMIENNE 6,25-7,71 Poz. 5.1 Płyta żelbetowa. Poz. 5.1.1 Płyta żelbetowa gr. 12 cm. Schemat statyczny płyty: qo = 7,34 A leff = 3,62 B Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 3,62 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 12,02 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 9,75 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 6,55 knm/m Reakcja obliczeniowa R A = R B = 13,28 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,12 Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Pręty rozdzielcze φ4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 3,22 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 14,0 cm o A s = 8,08 cm 2 /mb (ρ= 0,86% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,051 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 12,34 mm < a lim = 18,10 mm Szkic zbrojenia:

φ4,5 co 300 φ12 co 140 mm 300 3500 250 120 798 93 Nr1 φ12 co 420 l=3998 3998 Nr3 φ12 co 420 l=4020 3130 Nr2 φ12 co 420 l=4020 3130 93 798 Poz.6.0 Ściany fundamentowe. Zaprojektowano jako betonowe monolityczne, gr. 30 cm, beton B25 (C 20/25). Klasa ekspozycji XC2. Ściany zaizolować przy zastosowaniu bez spoinowej dyspersyjnej powłoki bitumicznej o gr. min. 3 mm. Na styku ściany z ławą fundamentową należy wykonać klin z zaprawy cementowej o przekroju trójkąta równoramiennego o boku min. 4 cm. W celu ograniczenia odkształceń na skutek skurczu i pełzania ścian żelbetowych należy je rozdeskować po upływie minimum 3 dób. Po rozdeskowaniu otwory po łącznikach szalunków należy uszczelniać zaprawami bez skurczowymi z dodatkami uszczelniającymi. Do mieszanki betonowej zaleca się stosowanie domieszek uszczelniających. Na ścianach fundamentowych należy wykonać ciągły wieniec żelbetowy 4 φ 12 mm, strzemiona φ6 mm co 25 cm. Otulenie 3 cm. Dopuszcza się rozwiązanie alternatywne ściany murowane z pustaków szalunkowych klasy > 3MPa gr. 24 cm na zaprawie cementowej klasy M10, zbrojone pionowo i poziomo ø10 mm co 20 cm. Na ścianach fundamentowych murowanych należy wykonać ciągły wieniec żelbetowy 4 ø 12 mm, strzemiona ø6 co 25 cm. Poz.7.0 Fundamenty. Poz.7.1 Ława fundamentowa Ł1. DANE: H = 0,30 1 2 0,1 5 0,3 0 0,1 5 B = 0,6 0 V = 0,1 8 m 3 /m b Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,60 m H = 0,30 m B s = 0,30 m e B = 0,00 m Posadowienie fundamentu:

D = 1,20 m D min = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoża: z [m] -1,20 0,00 z Gliny pylaste 2,20 N r nazwa gruntu h [m] nawodn iona (n) ρ o [t/m 3 ] γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u [kpa] M 0 [kpa] M [kpa] 1 Gliny pylaste 2,20 nie 2,00 0,90 1,10 17,80 31,58 36039 40039 Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N r typ obc. N [kn/m] T B [kn/m] M B [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] 1 długotrwałe 60,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 318,5 kn N r = 71,2 kn < m Q fn = 258,0 kn (27,61% ) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1

Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 31,5 kn T r = 0,0 kn < m Q ft = 22,7 kn (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M ob,2 = 0,00 knm/mb, moment utrzymujący M ub,2 = 20,62 knm/mb M o = 0,00 knm/mb < m M u = 14,8 knm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,17 cm, wtórne s''= 0,05 cm, całkowite s = 0,21 cm s = 0,21 cm < s dop = 1,00 cm (21,36% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) A s = 0,29 cm 2 /mb Przyjęto konstrukcyjnie φ12 mm co 20,0 cm o A s = 5,65 cm 2 /mb Ława fundamentowa Ł-1 60 x 30cm Zbrojenie dolne podłużne 3 ø12mm, zbrojenie górne podłużne 2 ø12mm, strzemiona ø 6 co 30cm. Otulenie 5 cm od spodu ławy. Otulenie 2.5 cm od boków ławy. KONIEC OBLICZEŃ STATYCZNYCH.