Egz Nazwa obiektu Adres obiektu (inwestycji) EKSPERTYZA TECHNICZNA KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA HALI W1 I WIATY MAGAZYNOWEJ DO PEŁNIENIA FUNKCJI SALI WIDZEŃ, SZATNI DLA FUNKCJONARIUSZY, KANTYNY I ARCHIWUM ZAKŁAD KARNY WE WŁODAWIE ul. śołnierzy WiN 19; 22-200 Włodawa Inwestor WŁODAWA ZAKŁAD KARNY WE WŁODAWIE ul. śołnierzy WiN 19 22-200 Włodawa tel. (82) 572 68 10, faks (82) 572 68 66 Jednostka projektowa www.arch-geo.pl biuro@arch-geo.pl ARCH-GEO Sp. z o.o. ul. Sandomierska 26A, 27-400 Ostrowiec Św. tel. (41) 248 12 87 faks (41) 242 18 03 EKSPERTYZĘ SPORZĄDZIŁ Konstrukcja Projektant Mgr.inŜ. Mariusz Brudek Wa-179 / 92
EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA KONSTRUKCJI HALI "W1" i WIATY MAGAZYNOWEJ NA TERENIE ZAKŁADU KARNEGO WE WŁODAWIE 1. PRZEDMIOT OPRACOWANIA Ekspertyza dotycząca stanu technicznego dwóch przylegających do siebie lecz rozdzielonych dylatacją budynków zlokalizowanych na terenie Zakładu Karnego we Włodawie. Zarówno budynek hali produkcyjnej W1 jak i wiaty magazynowej są obiektami parterowymi, niepodpiwniczonymi o konstrukcji mieszanej stalowo - murowanej. 2. BUDYNEK HALI PRODUKCYJNEJ W1 Budynek parterowy niepodpiwniczony o wymiarach w planie 30,80x17,30m mierząc po obrysie ścian zewnętrznych i wysokości wewnątrz 4,20 5,0m od podłogi do spodu płyty dachowej. Konstrukcja typu halowego dach dwuspadowy ze stalowych kratownic opartych na czterech parach stalowych słupów i na murowanych ścianach zewnętrznych podłuŝnych. Pokrycie dachu prefabrykowanymi płytami dachowymi typu DKZ. Usztywnieniem poprzecznym konstrukcji są dwie wewnętrzne poprzeczne ściany murowane. Do jednej ze ścian podłuŝnych budynku na około 50% jej długości przylega wiata magazynowo garaŝowa będąca równieŝ przedmiotem niniejszego opracowania. Konstrukcje wiaty i hali W1 rozdzielone dylatacją. Do drugiej ze ścian podłuŝnych przylega budynek łącznika o stalowej konstrukcji szkieletowej. Budynek ten przeznaczony jest do rozbiórki. PoniŜej opisano stan poszczególnych części konstrukcji: 2.1 Dach płyty korytkowe Pokrycie dachu Ŝelbetowymi płytami korytkowymi zamkniętymi typu DKZ-270 i DKZ-300 (nr. KB1-31.6.3.(6) 73 według katalogu budownictwa z 1982r) opartymi na stalowej konstrukcji dachu. Płyty znajdują się w większości w dobrym stanie. Poza nielicznymi wyszczerbieniami krawędzi nie stwierdzono na ich dolnej powierzchni zarysowań lub większych uszkodzeń. W niektórych płytach widać postrzępione otwory po nieistniejących kominkach wentylacyjnych. Na powierzchni niektórych płyt widać ślady po przeciekach wody opadowej z dachu - farba jest odspojona i pokryta rudym nalotem pochodzącym z rdzewiejącej konstrukcji stalowej. Wykonane obliczenia sprawdzające potwierdzają wystarczającą nośność płyt na obciąŝenia warstwami pokrycia, oraz na obowiązujące w dniu dzisiejszym obciąŝenia śniegiem. Rezerwa nośności dla płyt korytkowych wynosi około 40kg na metr kwadratowy. Dach nie jest ocieplony. 2
1. Zabrudzone płyty korytkowe i skorodowana konstrukcja w miejscu przecieku z dachu 2. Konstrukcja dachu, za słupem widoczny wymian na dolnych pasach płatwi, przed słupem brak wymianu, wskazano odcięty słupek podpierający 3
2.2 Dach konstrukcja stalowa Konstrukcja dachu składa się ze stalowych płatwi kratownicowych biegnących równolegle do osi podłuŝnych budynku, opartych na ułoŝonych ze spadkiem kratownicowych dźwigarach połoŝonych równolegle do krótszych ścian hali. Płatwie rozmieszczono w rozstawie co około 2,05m. Rozstaw ten nie odpowiada długościom leŝących na nich płyt korytkowych (2,70 i 3,00m). Zaradzono temu rozmieszczając bezpośrednio pod stykami płyt wymiany z ceowników obróconych na płask półką do góry. Wymiany opierają się z kolei na słupkach z dwóch kątowników L50 przyspawanych do kolejnych wymianów z ceownika [100 ułoŝonych prostopadle do płatwi i opartych na ich dolnych pasach. Ten sztuczny schemat konstrukcyjny świadczący o niedopasowaniu konstrukcji pokrycia do zastosowanej konstrukcji stalowej utrzymuje się mimo braku niektórych dolnych wymianów lub słupków podporowych. NaleŜy ocenić cały układ jako groŝący katastrofą budowlaną w razie wystąpienia zwiększonych obciąŝeń po duŝych opadach śniegu. Płatwie zespawane są z pasa górnego złoŝonego z dwóch kątowników L50x5, pasa dolnego z dwóch prętów Ø22mm i krzyŝulców równieŝ z pręta Ø22. Zarówno pasy górny jak i dolny w miejscach oparcia na dźwigarach są uciąglone. Zaobserwowano ubytki rozcięcia pasa dolnego płatwi jak równieŝ odgięcia pasa od linii prostej, podobnie pogięte są teŝ niektóre krzyŝulce. Obliczenia sprawdzające na obciąŝenia od pokrycia dachowego płytkami korytkowymi wykazały niedobory nośności rzędu około 40% dla skratowań w strefie przypodporowej. Ponadto nadmiernie wysilone są pasy górne w strefie środków przęseł (97% wykorzystania nośności) i pasy dolne w strefach przypodporowych (~92% wykorzystania nośności). Świadczy to o braku rezerwy nośności na ewentualne zwiększenie obciąŝeń przez dodanie warstw izolacji termicznej dachu, rozmieszczenie kanałów wentylacji mechanicznej oraz sufitu podwieszonego. Widoczne z poziomu posadzki ubytki i uszkodzenia konstrukcji kratowej groŝą wręcz katastrofą budowlaną jeśli nie zostaną w porę naprawione przed okresem zimowym i moŝliwymi duŝymi opadami śniegu. 3. Przerwany pas dolny płatwi kratowej 4
4. Pogięty pas dolny płatwi kratowej Dźwigary główne ułoŝone ze spadkiem posiadają oba pasy, górny i dolny z par kątowników połączonych skratowaniem z prętów Ø22mm. Całość konstrukcji spawana. Miejsca styku z płatwiami kratowymi spawana. Oparcie na słupach stalowych przegubowe na śruby. Oględziny wykazały nieliczne miejsca skorodowane. Obliczenia sprawdzające przy zastosowaniu obecnie występujących obciąŝeń dachem z płyt korytkowych wykazały przekroczoną nośność skratowań prętowych w sąsiedztwie słupów stalowych (wykorzystanie nośności rzędu 140%). Ponadto nadmiernie wysilone są pasy dolne w przęsłach między słupami a ścianami podłuŝnymi budynku (wykorzystanie nośności 124%) i w strefach przysłupowych (90% nośności). 5. Miejsce oparcia dźwigara i płatwi na słupie 5
W skrajnych przęsłach między płatwiami zastosowano poziome skratowania konstrukcji z kątowników. Skratowania te oceniono jako będące w dobrym stanie. Słupy stalowe (4 pary) zbudowane z zespawanych podwójnych ceowników [100, dwugałęziowe o kształcie litery V są w dobrym stanie i po obliczeniach sprawdzających wykazują znaczną rezerwę nośności (wykorzystanie przekroju rzędu 40%). Generalnie naleŝy przyjąć Ŝe stalowa konstrukcja dachu w chwili obecnej nie gwarantuje trwałości i bezpieczeństwa i jako taka powinna zostać wzmocniona lub wymieniona na nową. Zalecane jest odciąŝenie więźby dachowej poprzez zastąpienie cięŝkich płyt korytkowych dachem lekkim z ocieplonej blachy trapezowej lub płyt warstwowych systemowych blaszano - wełnianych lub blaszano styropianowych. Pozostawienie konstrukcji stalowej wiąŝe się z koniecznością wykonania wzmocnień co najmniej 15-20% prętów płatwi i około 25-30% prętów dźwigarów nadsłupowych. Wzmocnienie moŝna zrealizować przez naspawanie nowych profili na profile istniejące. Ponadto naleŝy usunąć niektóre pręty zbędne (wymiany dopasowujące układ płatwi nieprzystający do układu korytek). NaleŜy teŝ wykonać sztukowanie ubytków i prostowanie prętów uszkodzonych szacunkowo 5% ogólnej ilości prętów. Wszystkie prace muszą być poprzedzone szczegółowymi obliczeniami sprawdzającymi pod nowe obciąŝenia zawarte w przyszłym projekcie wykonawczym. Wobec braku skutecznego zabezpieczenia przeciwpoŝarowego istniejącej konstrukcji, naleŝy ją całkowicie oczyścić ze złogów starej farby (najlepiej przez piaskowanie) i pomalować na nowo z uŝyciem Ogniokoru lub innej farby przeciwpoŝarowej. 2.3 Ściany nośne W konstrukcji budynku rolę ustrojów nośnych pełnią ściany zewnętrzne podłuŝne, na których opierają się końce głównych dźwigarów dachowych. Wszystkie ściany zewnętrzne hali wykonano jako murowane z cegły silikatowej na grubość 38cm (1,5 cegły). W środku hali wykonano dwie murowane ściany poprzeczne usztywniające o grubości 25cm podciągnięte do poziomu spodu płyt dachowych. Na ścianach wewnętrznych oparto nadwieszony wspornikowo monolityczny strop pomieszczenia kontrolnego drugiej kondygnacji. Na drugą kondygnację prowadzą jednobiegowe schody o stopniach z blachy Ŝeberkowej na belkach stalowych. Zarówno ściany wewnętrzne jak i zewnętrzne poprzecinano licznymi otworami drzwiowymi i okiennymi. W obu ścianach nośnych podłuŝnych umieszczono po jednych duŝych wrotach stalowych (310x325cm) oraz liczne duŝe okna (210x220cm) o parapetach na poziomie około 2,0m od podłogi. NadproŜa nad wszystkimi otworami Ŝelbetowe prefabrykowane. śadna ze ścian nie posiada wieńców Ŝelbetowych ani ocieplenia. Pewną ochronę przed wahaniami temperatury zewnętrznej, na części długości ścian, dawać mogą przylegające budynki wiaty garaŝowej i łącznika. Po oględzinach stwierdzono liczne zarysowania ścian o pionowym przebiegu. Rozwartość rys waha się od ułamków milimetra do 4 5mm. Zarysowania na wysokość niemal całej ściany znajdują się po obu stronach kaŝdego z naroŝników budynku. Ponadto zarysowane są powierzchnie ścian poniŝej otworów okiennych. 6
6. Zarysowanie ścian w naroŝniku budynku Rysy pod oknami najczęściej występują od jednego z dolnych naroŝników otworu okiennego do ziemi. Wszystkie rysy są obustronne to znaczy widać je na obu powierzchniach ściany. Nie moŝna zaobserwować zmieniającej się szerokości rys otwierających się coraz bardziej ku dołowi lub ku górze. Świadczy to o tym, Ŝe rysy nie są wynikiem nierównomiernego osiadania fundamentów przy których kierunek zarysowań nie byłby pionowy, a rozwartość poszczególnych rys byłaby zmienna. Przeciwko osiadaniom świadczy teŝ stan gruntu (piasek średni średniozagęszczony) pod odsłoniętymi odkrywkami ścianami fundamentowymi. Charakter rys świadczy o odkształceniach termicznych. Hala nie jest ocieplona. Brak wieńców na koronie ścian dodatkowo sprzyja powstawaniu odkształceń. Na dachu będącym najbardziej naraŝonym na nagrzewanie elementem konstrukcji, mamy do czynienia z nieocieploną cięŝką płytą Ŝelbetową. Ruchy termiczne tejŝe płyty przenoszą się na ściany szczytowe budynku powodując nieznaczne ich odchylenie od pionu i napręŝenia rysujące na styku ze ścianami podłuŝnymi. Stąd zarysowania wszystkich naroŝników budynku. Podobnie z przyczyn termicznych powstały wszystkie zarysowania przekrojów podokiennych jako najbardziej osłabionych na rzucie ściany. Przekroje nadokienne nie porysowały się gdyŝ są spięte Ŝelbetowymi nadproŝami. Na fakt powstania rys, oraz ich wielkość, poza termiką wpływ miały równieŝ drgania wywołane przez maszyny (prasy) pracujące w hali uŝywanej niegdyś jako hala produkcyjna. Mimo zarysowań wszystkie ściany konstrukcyjne mogą być nadal wykorzystane pod warunkiem wykonania na ich koronie spinających budynek wieńców Ŝelbetowych. Wszystkie zarysowania powinno się zszyć stosując metodę injekcji odpowiednimi klejami lub zaprawami remontowymi. Ściany powinny zostać od zewnątrz ocieplone a okna i drzwi wymienione. W trakcie eksploatacji budynku naleŝy obserwować powierzchnie ścian czy nie będą się tworzyć nowe rysy. 7
2.4 Posadzki Posadzki w hali betonowe niezbrojone wylewane na gruncie bez warstw izolacji przeciwwilgociowej lub termicznej. Płyta posadzek bardzo cienka i w wielu miejscach uszkodzona. Z powierzchni posadzek wystają fragmenty betonowych lub Ŝelbetowych fundamentów po zdemontowanych maszynach. Pod słupami konstrukcji stalowej znajdują się wystające na około 10-12cm z powierzchni posadzek fundamenty Ŝelbetowe słupów. WzdłuŜ ścian zewnętrznych biegną murowane z cegły kanały podposadzkowe prowadzące rurociągi i grzejniki centralnego ogrzewania. Kanały o brzegach wykończonych kątownikami pozbawione są płyt pokrywowych. Stan posadzek oraz brak w ich przekroju izolacji kwalifikuje je w całości do usunięcia. Kanały podpodłogowe mogłyby być po wykonaniu elementów pokrycia, wykorzystane jeśli ze względów technologicznych będą potrzebne do prowadzenia przewodów instalacyjnych. Fundamenty po zdemontowanych maszynach powinno się usunąć lub w górnej partii skuć Ŝeby nie kolidowały z nową posadzką. Fundamenty słupów naleŝy pozostawić nienaruszone. 2.5 Fundamenty 7. Posadzka hali widać cokół fundamentu pod słup stalowy Wykonano 2 odkrywki fundamentów w naroŝnikach północno-wschodnim i południowo zachodnim hali. Stwierdzono fundament w postaci betonowej niezbrojonej ściany bez odsadzek zagłębionej na 1,0m w jednym i 0,8m w drugim naroŝniku. W naroŝniku północno- wschodnim fundament jest pęknięty przedłuŝając w ziemi pęknięcie ściany nadziemia. Na fakt powstania tego pęknięcia wpłynęło zarówno opisane powyŝej odkształcenie termiczne ściany szczytowej jak i wykonanie w pobliŝu wykopu dla kabli podziemnych i montaŝ w wykutej bruździe bednarki instalacji odgromowej. Grunt pod fundamentami to piasek średni średniozagęszczony będący bardzo dobrym podłoŝem dla posadowienia budynku. Mimo uszkodzenia fundamentu w naroŝniku naleŝy ocenić fundamenty jako nie stwarzające zagroŝeń dla trwałości i nośności budynku. 8
8. Hala W1 kanały podpodłogowe 9. Hala W1 fundament naroŝnika północno wschodniego 9
3. BUDYNEK WIATY MAGAZYNOWEJ Budynek parterowy niepodpiwniczony o wymiarach w planie 26,93x7,12m mierząc po obrysie ścian zewnętrznych i wysokości wewnątrz 4,70m od podłogi do spodu deskowania dachowego. Konstrukcja stalowa typu jednonawowej hali dach jednospadowy ze stalowych kratownic opartych na sześciu stalowych ramach kratowych obudowanych ścianami murowanymi z cegły silikatowej. Dach pokryty deskowaniem na drewnianych krokwiach opartych na kratownicowych ryglach konstrukcji budynku. Budynek z trzech stron obudowany oddylatowanymi innymi budynkami o podobnej konstrukcji. Ściana szczytowa od strony południowej wspólna z opisaną powyŝej halą W1. PoniŜej opisano stan poszczególnych części konstrukcji: 3.1 Dach Dach pokryty pełnym deskowaniem na krokwiach drewnianych opartych na stalowych ryglach biegnących przy ścianach podłuŝnych obiektu i na jednym ryglu środkowym. Deskowanie, poza zbutwiałym naroŝnikiem północno-zachodnim znajduje się w dobrym stanie, krokwie równieŝ. NaleŜy zwrócić uwagę, Ŝe niektóre krokwie są sztukowane z dwóch odcinków z uŝyciem nieprofesjonalnego połączenia na gwoździe. Wobec niemoŝności określenia klasy uŝytego drewna a co za tym idzie niemoŝności sprawdzenia nośności pokrycia obliczeniami, oraz wobec niespełnienia norm ochrony przeciwpoŝarowej rekomenduje się wymianę pokrycia na nowe. 3.2 Konstrukcja stalowa Konstrukcja budynku złoŝona z sześciu ram stalowych o słupach zakotwionych w fundamentach Ŝelbetowych. Zarówno słupy jak i rygle ram zbudowane z przestrzennych kratownic spawanych z kątowników stalowych L40x40x5 połączonych skratowaniami wykonanymi z kątowników L25x25x2,5. Połączenie słupów z ryglami przegubowe na śruby. W kierunku prostopadłym do ram (wzdłuŝ budynku) w linii ścian zewnętrznych oraz w środku rozpiętości rygli puszczono po jednej linii rygli wzdłuŝnych. Rygle te zbudowane w ten sam sposób jak rygle ram poprzecznych. Połączenia rygli ze sobą i ze słupami równieŝ przegubowe skręcane na śruby. Obliczenia sprawdzające wykonane pod obecne obciąŝenia wykazały rezerwę nośności istniejących kratownic i słupów. Kratownice wykazują jednak nadmierne ugięcia, co w przypadku ich zachowania do przyszłego wykorzystania nie wróŝy dobrze wobec prognozowanego wzrostu obciąŝeń (wentylacja mechaniczna, sufit podwieszony, ocieplenie połaci). Wzmocnienia wymagają jedynie pręty górnych pasów środkowych rygli wzdłuŝnych bezpośrednio obciąŝone krokwiami. Poza tym naleŝy wzmocnić przez naspawanie dodatkowych blach węzłowych niektóre miejsca podparcia rygli wzdłuŝnych na ryglach poprzecznych. Miejsca oparcia rygli wzdłuŝnych na ramach są obecnie źle wykonane, co powoduje Ŝe przekroje rygli są skręcone. Rygle naleŝy zdemontować i oprzeć ponownie za pośrednictwem odpowiednio zaprojektowanych przekładek korygujących kąt usytuowania przekroju. NaleŜy obliczeniowo sprawdzić moŝliwość przeniesienia przez konstrukcję obciąŝeń przewidzianych w nowym projekcie wykonawczym. 10
10. Hala garaŝowa dach widać ugięte rygle poprzeczne 10. Hala garaŝowa dach skręcone rygle wzdłuŝne oparte na ryglach poprzecznych 11
3.3 Ściany 10. Hala garaŝowa dach nieprawidłowe oparcie rygli wzdłuŝnych na ramach poprzecznych Konstrukcja stalowa ujęta jest w ściany murowane z cegły silikatowej na grubość 25cm. Słupy i rygle wzdłuŝne konstrukcji stalowej są częściowo wpuszczone w bruzdy pozostawione w ścianach miejscowo pocienionych do grubości 12cm. Ściany podobnie jak w hali W1 nie są ocieplone i nie posiadają wieńców Ŝelbetowych na poziomie dachu. Wszystkie ściany są porysowane w taki sam sposób jak w hali W1 i wszystkie wymagają podobnych napraw przez injekcję zaprawą szczepną. Na koronie ścian naleŝy bezwzględnie wykonać wieńce. Wewnątrz hali wydzielono przekryte stropem pomieszczenie. Strop monolityczny nad tym pomieszczeniem jest nadmiernie ugięty co w ocenie inŝynierskiej stwarza zagroŝenie zawaleniem. Strop ten naleŝy bezwzględnie rozebrać. 3.4 Posadzka i fundamenty Betonowa niedylatowana posadzka w wiacie garaŝowej pozbawiona warstw izolacyjnych i w znacznym stopniu popękana wymaga całkowitej wymiany. Fundamentów wobec braku odkrywek nie oceniano, jednak brak widocznych zarysowań o charakterze nadmiernych lub nierównomiernych osiadań sugeruje dobry ich stan. śelbetowe stopy pod słupy konstrukcji stalowej wystają ponad poziom posadzki. Cokoły te naleŝy pozostawić nienaruszone. Wykonał: 12
OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE 1. HALA W1 - DACH 1.1 POKRYCIE Pokrycie dachu płytami korytkowymi zamkniętymi typu DKZ według Katalogu Budownictwa KB1-31.6.3.(6) - 73. Płyty na obciąŝenie charakterystyczne zewnętrzne q k = 180 kg/m 2 = 1,80 kn/m 2 - kąt nachylenia dachu tgα = 42/865 = 0,05 α = 2,8 cosα = 0,999 ObciąŜenia według norm obowiązujących pod koniec lat 70-tych q k γ f q o C 2 = 0,8 kn/m 2 kn/m 2 - obc.śniegiem wg.pn-70/b-02010 - II strefa Q k = 0,9 kn/m 2 0,9*0,8 = 0,72 1,4 1,01-2x papa na lepiku 2*0,005*11,00 = 0,11 1,2 0,13 - zalewki między płytami - przyjęto 0,10 1,3 0,13 - gładź wyrównawcza na płytach korytkowych 0,01*21,00 = 0,21 1,3 0,27 razem obciąŝenie zewnętrzne : 1,14 1,354 1,54 - płytki korytkowe DKZ - 270 (145kg) 1,45/(2,69*0,59) = 0,91 1,1 1,00 Razem: 2,05 1,241 2,55 ObciąŜenia według norm obowiązujących obecnie q k γ f q o - obc.śniegiem wg.pn-80/b-02010 / Az1:2006 kn/m 2 kn/m 2 3 strefa C 2 = 0,8 Q k = 1,2 kn/m 2 1,2*0,8 = 0,96 1,5 1,44-2x papa na lepiku 2*0,005*11,00 = 0,11 1,2 0,13 - zalewki między płytami - przyjęto 0,10 1,3 0,13 - gładź wyrównawcza na płytach korytkowych 0,01*21,00 = 0,21 1,3 0,27 razem obciąŝenie zewnętrzne : 1,38 1,431 1,98 - płytki korytkowe DKZ - 270 (145kg) 1,45/(2,69*0,59) = 0,91 1,1 1,00 Razem: 2,29 1,299 2,98 Istniejące płyty korytkowe spełniają warunki nośności dla nowych obciąŝeń zewnętrznych. ObciąŜenia te jednak nie mogą wzrosnąc bardziej niŝ 0,42 kn/m 2 (42 kg/m 2 ). 1.2 PŁATEW KRATOWA W OSI SŁUPÓW Płytki korytkowe obciąŝają płatew oparte wspornikowo z wysięgiem wspornika równym 95cm. A 205 B. 95 q k γ f q o kn/m 2 kn/m 2 - obciąŝenie całkowite zewnętrzne pasa górnego j.w. 2,29 1,299 2,97 R Bk = 2,29*3,00 2 *0,5/2,05 = R Ak = (2,29*2,05 2 *0,5-2,29*0,95 2 *0,5)/2,05 = 5,03 kn/m 1,84 kn/m Kratownica o wysokości 60cm z pasem dolnym z 2Φ22, pasem górnym z 2L50x4 i krzyŝulcami Φ22. Powierzchnia pręta Φ22 A = 3,7994 cm 2 Dla 2-ch sztuk A = 7,5988 cm 2 W obliczeniach zastosowano przekrój zastępczy o takim samym polu powierzchni - 2 kęsy o wym.19x19mm. 13
NAZWA: W1-PLT PRZEKRÓJ Nr: 1 Nazwa: "R 22x11" Y x 1 X 22,0 X y 22,0 V=22,0 H=22,0 PRZEKRÓJ Nr: 2 8,5 Y 1 2 3 y 2,0 8,5 19,0 23,0 x 19,0 V=19,0 H=61,0 PRZEKRÓJ Nr: 3 Nazwa: "2 L 50x50x4" X y 2 1 50,0 50,0 22,0 50,0 x V=50,0 H=122,0 104 50106 1108 105 2110 107 3112 109 4114 111 5116 113 6118 115 7120 117 8122 119 9124 121 101112131415161718192021222324252627282930313233343536373839404142434445464748 126 123 128 125 130 127 132 129 134 131 102 136 133 138 135 140 137 142 139 144 141 146 143 148 145 150 147 152 149 154 15156 153 158 155 160 157 162 159 164 161 166 163 103 168 165 170 167 172 169 174 17176 173 178 175 180 177 182 179 184 181 186 183 188 185 190 187 192 189 194 191 196 193 198 195 49 197 199 0,600 0,305 5152535455565758596061626364656 0,310 676869707172737475767778798081828384858687888990919293949596979899100 0,305 0,310 0,305 0,310 0,305 101 0,305 0,310 0,305 0,310 0,305 0,310 0,305 V=0,600 H=29,700 PRĘTY UKŁADU: Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: PAS GÓRNY 1 00 1 9 0,610 0,000 0,610 1,000 3 2 L 50x50x4 2 00 9 10 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 3 00 10 11 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 4 00 11 12 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 5 00 12 13 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 6 00 13 14 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 7 00 14 15 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 8 00 15 16 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 9 00 16 17 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 10 00 17 18 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 11 00 18 19 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 12 00 19 20 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 13 00 20 21 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 14 00 21 22 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 15 00 22 23 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 16 00 23 5 0,610 0,000 0,610 1,000 3 2 L 50x50x4 17 00 5 24 0,610 0,000 0,610 1,000 3 2 L 50x50x4 18 00 24 25 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 19 00 25 26 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 20 00 26 27 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 14
21 00 27 28 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 22 00 28 29 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 23 00 29 30 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 24 00 30 31 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 25 00 31 32 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 26 00 32 33 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 27 00 33 34 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 28 00 34 35 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 29 00 35 36 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 30 00 36 37 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 31 00 37 38 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 32 00 38 6 0,610 0,000 0,610 1,000 3 2 L 50x50x4 33 00 6 39 0,610 0,000 0,610 1,000 3 2 L 50x50x4 34 00 39 40 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 35 00 40 41 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 36 00 41 42 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 37 00 42 43 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 38 00 43 44 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 39 00 44 45 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 40 00 45 46 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 41 00 46 47 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 42 00 47 48 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 43 00 48 49 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 44 00 49 50 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 45 00 50 51 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 46 00 51 52 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 47 00 52 53 0,620 0,000 0,620 1,000 3 2 L 50x50x4 48 00 53 2 0,610 0,000 0,610 1,000 3 2 L 50x50x4 49 00 2 3 0,000-0,600 0,600 1,000 3 2 L 50x50x4 50 00 1 4 0,000-0,600 0,600 1,000 3 2 L 50x50x4 PAS DOLNY 51 00 4 54 0,305 0,000 0,305 1,000 2 52 00 54 55 0,615 0,000 0,615 1,000 2 53 00 55 56 0,620 0,000 0,620 1,000 2 54 00 56 57 0,620 0,000 0,620 1,000 2 55 00 57 58 0,620 0,000 0,620 1,000 2 56 00 58 59 0,620 0,000 0,620 1,000 2 57 00 59 60 0,620 0,000 0,620 1,000 2 58 00 60 61 0,620 0,000 0,620 1,000 2 59 00 61 62 0,620 0,000 0,620 1,000 2 60 00 62 63 0,620 0,000 0,620 1,000 2 61 00 63 64 0,620 0,000 0,620 1,000 2 62 00 64 65 0,620 0,000 0,620 1,000 2 63 00 65 66 0,620 0,000 0,620 1,000 2 64 00 66 67 0,620 0,000 0,620 1,000 2 65 00 67 68 0,620 0,000 0,620 1,000 2 66 00 68 69 0,615 0,000 0,615 1,000 2 67 00 69 7 0,305 0,000 0,305 1,000 2 68 00 7 70 0,305 0,000 0,305 1,000 2 69 00 70 71 0,615 0,000 0,615 1,000 2 70 00 71 72 0,620 0,000 0,620 1,000 2 71 00 72 73 0,620 0,000 0,620 1,000 2 72 00 73 74 0,620 0,000 0,620 1,000 2 73 00 74 75 0,620 0,000 0,620 1,000 2 74 00 75 76 0,620 0,000 0,620 1,000 2 75 00 76 77 0,620 0,000 0,620 1,000 2 76 00 77 78 0,620 0,000 0,620 1,000 2 77 00 78 79 0,620 0,000 0,620 1,000 2 78 00 79 80 0,620 0,000 0,620 1,000 2 79 00 80 81 0,620 0,000 0,620 1,000 2 80 00 81 82 0,620 0,000 0,620 1,000 2 81 00 82 83 0,620 0,000 0,620 1,000 2 82 00 83 84 0,620 0,000 0,620 1,000 2 83 00 84 85 0,615 0,000 0,615 1,000 2 84 00 85 8 0,305 0,000 0,305 1,000 2 85 00 8 86 0,305 0,000 0,305 1,000 2 86 00 86 87 0,615 0,000 0,615 1,000 2 87 00 87 88 0,620 0,000 0,620 1,000 2 15
88 00 88 89 0,620 0,000 0,620 1,000 2 89 00 89 90 0,620 0,000 0,620 1,000 2 90 00 90 91 0,620 0,000 0,620 1,000 2 91 00 91 92 0,620 0,000 0,620 1,000 2 92 00 92 93 0,620 0,000 0,620 1,000 2 93 00 93 94 0,620 0,000 0,620 1,000 2 94 00 94 95 0,620 0,000 0,620 1,000 2 95 00 95 96 0,620 0,000 0,620 1,000 2 96 00 96 97 0,620 0,000 0,620 1,000 2 97 00 97 98 0,620 0,000 0,620 1,000 2 98 00 98 99 0,620 0,000 0,620 1,000 2 99 00 99 100 0,620 0,000 0,620 1,000 2 100 00 100 101 0,615 0,000 0,615 1,000 2 101 00 101 3 0,305 0,000 0,305 1,000 2 SŁUPKI 102 00 5 7 0,000-0,600 0,600 1,000 3 2 L 50x50x4 103 00 6 8 0,000-0,600 0,600 1,000 3 2 L 50x50x4 KRZYśULCE 104 00 1 54 0,305-0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 105 00 54 9 0,305 0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 106 00 9 55 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 107 00 55 10 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 108 00 10 56 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 109 00 56 11 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 110 00 11 57 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 111 00 57 12 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 112 00 12 58 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 113 00 58 13 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 114 00 13 59 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 115 00 59 14 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 116 00 14 60 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 117 00 60 15 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 118 00 15 61 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 119 00 61 16 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 120 00 16 62 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 121 00 62 17 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 122 00 17 63 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 123 00 63 18 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 124 00 18 64 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 125 00 64 19 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 126 00 19 65 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 127 00 65 20 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 128 00 20 66 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 129 00 66 21 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 130 00 21 67 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 131 00 67 22 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 132 00 22 68 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 133 00 68 23 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 134 00 23 69 0,305-0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 135 00 69 5 0,305 0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 136 00 5 70 0,305-0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 137 00 70 24 0,305 0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 138 00 24 71 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 139 00 71 25 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 140 00 25 72 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 141 00 72 26 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 142 00 26 73 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 143 00 73 27 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 144 00 27 74 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 145 00 74 28 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 146 00 28 75 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 147 00 75 29 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 148 00 29 76 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 149 00 76 30 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 150 00 30 77 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 151 00 77 31 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 152 00 31 78 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 153 00 78 32 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 16
154 00 32 79 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 155 00 79 33 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 156 00 33 80 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 157 00 80 34 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 158 00 34 81 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 159 00 81 35 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 160 00 35 82 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 161 00 82 36 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 162 00 36 83 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 163 00 83 37 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 164 00 37 84 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 165 00 84 38 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 166 00 38 85 0,305-0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 167 00 85 6 0,305 0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 168 00 6 86 0,305-0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 169 00 86 39 0,305 0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 170 00 39 87 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 171 00 87 40 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 172 00 40 88 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 173 00 88 41 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 174 00 41 89 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 175 00 89 42 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 176 00 42 90 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 177 00 90 43 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 178 00 43 91 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 179 00 91 44 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 180 00 44 92 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 181 00 92 45 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 182 00 45 93 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 183 00 93 46 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 184 00 46 94 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 185 00 94 47 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 186 00 47 95 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 187 00 95 48 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 188 00 48 96 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 189 00 96 49 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 190 00 49 97 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 191 00 97 50 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 192 00 50 98 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 193 00 98 51 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 194 00 51 99 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 195 00 99 52 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 196 00 52 100 0,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 197 00 100 53 0,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 198 00 53 101 0,305-0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 199 00 101 2 0,305 0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 3,8 1 1 1 1 2,2 2 St3S (X,Y,V,W) 2 7,7 34 2 2 2 1,9 2 St3S (X,Y,V,W) 3 7,8 65 18 13 5 5,0 2 St3S (X,Y,V,W) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: NapręŜ.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 2 St3S (X,Y,V, 205 205,000 1,20E-05 OBCIĄśENIA: 104 50106 1108 105 2110 107 3112 109 4114 111 5116 113 6118 115 7120 117 8122 119 9124 121 101112131415161718192021222324252627282930313233343536373839404142434445464748 126 123 128 125 130 127 132 129 134 131 102 136 133 138 135 140 137 142 139 144 14146 143 148 145 150 147 152 149 154 15156 153 158 155 160 157 162 159 164 16166 163 103 168 165 170 167 172 169 174 17176 173 178 175 180 177 182 179 184 18186 183 188 185 190 187 192 189 194 19196 193 198 19549 197199 5152 53 54 5556 57 58 59 60 61 62 63 6465 66676869 70 71 72 73 7475 76 77 78 79 80 81 8283848586 8788 89 90 91 92 9394 9596 97 98 99100101 17
OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,25 1 Liniowe 0,0 0,00 0,61 2 Liniowe 0,0 0,00 0,62 3 Liniowe 0,0 0,00 0,62 4 Liniowe 0,0 0,00 0,62 5 Liniowe 0,0 0,00 0,62 6 Liniowe 0,0 0,00 0,62 7 Liniowe 0,0 0,00 0,62 8 Liniowe 0,0 0,00 0,62 9 Liniowe 0,0 0,00 0,62 10 Liniowe 0,0 0,00 0,62 11 Liniowe 0,0 0,00 0,62 12 Liniowe 0,0 0,00 0,62 13 Liniowe 0,0 0,00 0,62 14 Liniowe 0,0 0,00 0,62 15 Liniowe 0,0 0,00 0,62 16 Liniowe 0,0 0,00 0,61 17 Liniowe 0,0 0,00 0,61 18 Liniowe 0,0 0,00 0,62 19 Liniowe 0,0 0,00 0,62 20 Liniowe 0,0 0,00 0,62 21 Liniowe 0,0 0,00 0,62 22 Liniowe 0,0 0,00 0,62 23 Liniowe 0,0 0,00 0,62 24 Liniowe 0,0 0,00 0,62 25 Liniowe 0,0 0,00 0,62 26 Liniowe 0,0 0,00 0,62 27 Liniowe 0,0 0,00 0,62 28 Liniowe 0,0 0,00 0,62 29 Liniowe 0,0 0,00 0,62 30 Liniowe 0,0 0,00 0,62 31 Liniowe 0,0 0,00 0,62 32 Liniowe 0,0 0,00 0,61 33 Liniowe 0,0 0,00 0,61 34 Liniowe 0,0 0,00 0,62 35 Liniowe 0,0 0,00 0,62 36 Liniowe 0,0 0,00 0,62 37 Liniowe 0,0 0,00 0,62 38 Liniowe 0,0 0,00 0,62 39 Liniowe 0,0 0,00 0,62 40 Liniowe 0,0 0,00 0,62 41 Liniowe 0,0 0,00 0,62 42 Liniowe 0,0 0,00 0,62 43 Liniowe 0,0 0,00 0,62 44 Liniowe 0,0 0,00 0,62 45 Liniowe 0,0 0,00 0,62 46 Liniowe 0,0 0,00 0,62 47 Liniowe 0,0 0,00 0,62 48 Liniowe 0,0 0,00 0,61 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,25 18
30,767 1 9 10 11 1213 14 15 16 17 18 19 20 2122 23 524 25 26 27 28 2930 31 32 33 34 35 36 3738 639 4041 42 43 44 45 46 47 4849 50 51 52 53 2 454 55 56 57 5859 60 61 62 63 64 65 6667 68697071 72 73 74 7576 77 78 79 80 81 82 83 8485868 87 8889 90 91 92 93 94 95 9697 98 99100101 3 30,767 0,343 0,705 0,705 0,343 26,619 26,619 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 26,619 26,619 2 0,000 26,619 26,619 3-30,767 0,343 30,768 4 30,767 0,343 30,768 5 0,000 68,903 68,903 6-0,000 68,903 68,903 7 0,000 0,705 0,705 8 0,000 0,705 0,705 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 104 Nośność (Stateczność) przy zgi 40,8% 105 Nośność przy ściskaniu ze zgin 98,9% 106 NapręŜenia zredukowane (1) 33,1% 107 Nośność przy ściskaniu ze zgin 83,1% 108 NapręŜenia zredukowane (1) 27,0% 109 Nośność przy ściskaniu ze zgin 67,2% 110 Nośność (Stateczność) przy zgi 20,8% 111 Nośność przy ściskaniu ze zgin 51,2% 112 NapręŜenia zredukowane (1) 14,5% 113 Nośność przy ściskaniu ze zgin 35,3% 114 NapręŜenia zredukowane (1) 8,2% 115 Nośność przy ściskaniu ze zgin 19,4% 116 NapręŜenia zredukowane (1) 2,2% 117 Nośność przy ściskaniu ze zgin 3,7% 118 Nośność przy ściskaniu ze zgin 13,1% 119 NapręŜenia zredukowane (1) 5,7% 120 Nośność przy ściskaniu ze zgin 29,0% 121 NapręŜenia zredukowane (1) 12,0% 122 Nośność przy ściskaniu ze zgin 44,9% 123 NapręŜenia zredukowane (1) 18,3% 124 Nośność przy ściskaniu ze zgin 60,8% 125 NapręŜenia zredukowane (1) 24,5% 126 Nośność przy ściskaniu ze zgin 76,7% 127 NapręŜenia zredukowane (1) 30,7% 128 Nośność przy ściskaniu ze zgin 92,9% 129 Nośność (Stateczność) przy zgi 37,0% 130 Nośność przy ściskaniu ze zgin 108,9% KRZYśULCE 68,903 68,903 131 NapręŜenia zredukowane (1) 42,9% 132 Nośność przy ściskaniu ze zgin 125,3% 133 NapręŜenia zredukowane (1) 50,9% 134 Nośność przy ściskaniu ze zgin 139,3% 135 Nośność (Stateczność) przy zgi 54,0% 136 NapręŜenia zredukowane (1) 45,9% 137 Nośność przy ściskaniu ze zgin 118,7% 138 NapręŜenia zredukowane (1) 42,4% 139 Nośność przy ściskaniu ze zgin 104,5% 140 Nośność (Stateczność) przy zgi 34,9% 141 Nośność przy ściskaniu ze zgin 88,2% 142 NapręŜenia zredukowane (1) 28,5% 143 Nośność przy ściskaniu ze zgin 72,1% 144 NapręŜenia zredukowane (1) 22,2% 19
KRZYśULCE 145 Nośność przy ściskaniu ze zgin 56,0% 146 NapręŜenia zredukowane (1) 15,9% 147 Nośność przy ściskaniu ze zgin 40,0% 148 NapręŜenia zredukowane (1) 9,6% 149 Nośność przy ściskaniu ze zgin 24,0% 150 Nośność (Stateczność) przy zgi 3,4% 151 Nośność przy ściskaniu ze zgin 8,0% 152 Nośność przy ściskaniu ze zgin 8,0% 153 NapręŜenia zredukowane (1) 3,4% 154 Nośność przy ściskaniu ze zgin 24,0% 155 NapręŜenia zredukowane (1) 9,6% 156 Nośność przy ściskaniu ze zgin 40,0% 157 NapręŜenia zredukowane (1) 15,9% 158 Nośność przy ściskaniu ze zgin 56,0% 159 NapręŜenia zredukowane (1) 22,2% 160 Nośność przy ściskaniu ze zgin 72,1% 161 NapręŜenia zredukowane (1) 28,5% 162 Nośność przy ściskaniu ze zgin 88,2% 163 Nośność (Stateczność) przy zgi 34,9% 164 Nośność przy ściskaniu ze zgin 104,5% 165 Nośność (Stateczność) przy zgi 42,4% 166 Nośność przy ściskaniu ze zgin 118,7% 167 NapręŜenia zredukowane (1) 45,9% 168 NapręŜenia zredukowane (1) 54,0% 169 Nośność przy ściskaniu ze zgin 139,3% 170 NapręŜenia zredukowane (1) 50,9% 171 Nośność przy ściskaniu ze zgin 125,3% 172 NapręŜenia zredukowane (1) 42,9% 173 Nośność przy ściskaniu ze zgin 108,9% 174 Nośność (Stateczność) przy zgi 37,0% 175 Nośność przy ściskaniu ze zgin 92,9% 176 Nośność (Stateczność) przy zgi 30,7% 177 Nośność przy ściskaniu ze zgin 76,7% 178 NapręŜenia zredukowane (1) 24,5% 179 Nośność przy ściskaniu ze zgin 60,8% 180 NapręŜenia zredukowane (1) 18,3% 181 Nośność przy ściskaniu ze zgin 44,9% 182 NapręŜenia zredukowane (1) 12,0% 183 Nośność przy ściskaniu ze zgin 29,0% 184 NapręŜenia zredukowane (1) 5,7% 185 Nośność przy ściskaniu ze zgin 13,1% 186 Nośność przy ściskaniu ze zgin 3,7% 187 Nośność (Stateczność) przy zgi 2,2% 188 Nośność przy ściskaniu ze zgin 19,4% 189 NapręŜenia zredukowane (1) 8,2% 190 Nośność przy ściskaniu ze zgin 35,3% 191 NapręŜenia zredukowane (1) 14,5% 192 Nośność przy ściskaniu ze zgin 51,2% 193 NapręŜenia zredukowane (1) 20,8% 194 Nośność przy ściskaniu ze zgin 67,2% 195 NapręŜenia zredukowane (1) 27,0% 196 Nośność przy ściskaniu ze zgin 83,1% 197 NapręŜenia zredukowane (1) 33,1% 198 Nośność przy ściskaniu ze zgin 98,9% 199 NapręŜenia zredukowane (1) 40,8% 2 51 NapręŜenia zredukowane (1) 33,4% 52 Nośność przy ściskaniu ze zgin 5,4% 53 NapręŜenia zredukowane (1) 12,9% 54 NapręŜenia zredukowane (1) 23,8% 55 NapręŜenia zredukowane (1) 32,1% 56 NapręŜenia zredukowane (1) 37,8% 57 NapręŜenia zredukowane (1) 40,9% 58 NapręŜenia zredukowane (1) 41,4% 59 NapręŜenia zredukowane (1) 39,4% 60 NapręŜenia zredukowane (1) 34,7% 61 NapręŜenia zredukowane (1) 27,4% 62 NapręŜenia zredukowane (1) 17,5% 63 NapręŜenia zredukowane (1) 4,8% PAS DOLNY 20
64 Nośność przy ściskaniu ze zgin 20,0% 65 Nośność przy ściskaniu ze zgin 47,1% 66 Nośność przy ściskaniu ze zgin 76,4% 67 NapręŜenia zredukowane (1) 91,6% 68 NapręŜenia zredukowane (1) 89,6% 69 Nośność przy ściskaniu ze zgin 81,5% 70 Nośność przy ściskaniu ze zgin 57,0% 71 Nośność przy ściskaniu ze zgin 35,0% 72 Nośność przy ściskaniu ze zgin 17,2% 73 Nośność przy ściskaniu ze zgin 3,3% 74 NapręŜenia zredukowane (1) 5,8% 75 NapręŜenia zredukowane (1) 9,7% 76 NapręŜenia zredukowane (1) 11,0% 77 NapręŜenia zredukowane (1) 9,7% 78 Nośność (Stateczność) przy zgi 5,8% 79 Nośność przy ściskaniu ze zgin 3,3% 80 Nośność przy ściskaniu ze zgin 17,2% 81 Nośność przy ściskaniu ze zgin 35,0% 82 Nośność przy ściskaniu ze zgin 57,0% 83 Nośność przy ściskaniu ze zgin 81,5% 84 NapręŜenia zredukowane (1) 89,6% 85 NapręŜenia zredukowane (1) 91,6% 86 Nośność przy ściskaniu ze zgin 76,4% 87 Nośność przy ściskaniu ze zgin 47,1% 88 Nośność przy ściskaniu ze zgin 20,0% 89 NapręŜenia zredukowane (1) 4,8% 90 NapręŜenia zredukowane (1) 17,5% 91 NapręŜenia zredukowane (1) 27,4% 92 NapręŜenia zredukowane (1) 34,7% 93 NapręŜenia zredukowane (1) 39,4% 94 NapręŜenia zredukowane (1) 41,4% 95 NapręŜenia zredukowane (1) 40,9% 96 NapręŜenia zredukowane (1) 37,8% 97 Nośność (Stateczność) przy zgi 32,1% 98 NapręŜenia zredukowane (1) 23,8% 99 NapręŜenia zredukowane (1) 12,9% 100 Nośność przy ściskaniu ze zgin 5,4% 101 NapręŜenia zredukowane (1) 33,4% 3 1 NapręŜenia zredukowane (1) 28,4% 2 NapręŜenia zredukowane (1) 40,5% 3 Nośność przy ściskaniu ze zgin 51,2% 4 Nośność przy ściskaniu ze zgin 59,8% 5 Nośność przy ściskaniu ze zgin 66,0% 6 Nośność przy ściskaniu ze zgin 70,0% 7 Nośność (Stateczność) przy zgi 71,9% 8 Nośność (Stateczność) przy zgi 71,0% 9 Nośność przy ściskaniu ze zgin 67,9% 10 Nośność przy ściskaniu ze zgin 62,5% 11 Nośność przy ściskaniu ze zgin 54,8% 12 Nośność (Stateczność) przy zgi 45,0% 13 NapręŜenia zredukowane (1) 33,4% 14 Nośność (Stateczność) przy zgi 25,9% 15 Nośność (Stateczność) przy zgi 44,2% 16 Nośność (Stateczność) przy zgi 97,2% 17 Nośność (Stateczność) przy zgi 97,4% 18 Nośność (Stateczność) przy zgi 50,6% 19 Nośność (Stateczność) przy zgi 35,5% 20 NapręŜenia zredukowane (1) 23,2% 21 NapręŜenia zredukowane (1) 31,9% 22 Nośność przy ściskaniu ze zgin 38,1% 23 Nośność przy ściskaniu ze zgin 42,8% 24 Nośność przy ściskaniu ze zgin 45,1% 25 Nośność przy ściskaniu ze zgin 45,1% 26 Nośność przy ściskaniu ze zgin 42,8% 27 Nośność przy ściskaniu ze zgin 38,1% 28 NapręŜenia zredukowane (1) 31,9% 29 NapręŜenia zredukowane (1) 23,2% 30 Nośność (Stateczność) przy zgi 35,5% PAS DOLNY PAS GÓRNY 21
0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0, 017 0,035 0, 0 0 1 0,034 0, 0 0 1 0, 017 0, 017 0, 0 0 1 0,034 0, 0 0 1 0,034 0, 0 1 8 0, 0 1 8 0,035 0,035 0, 0 1 8 0, 017 0,035 0,034 0, 0 1 8 0,105 31 Nośność (Stateczność) przy zgi 50,6% 32 Nośność (Stateczność) przy zgi 97,4% 33 Nośność (Stateczność) przy zgi 97,2% 34 Nośność (Stateczność) przy zgi 44,2% 35 Nośność (Stateczność) przy zgi 25,9% 36 NapręŜenia zredukowane (1) 33,4% 37 Nośność (Stateczność) przy zgi 45,0% 38 Nośność przy ściskaniu ze zgin 54,8% 39 Nośność przy ściskaniu ze zgin 62,5% 40 Nośność przy ściskaniu ze zgin 67,9% 41 Nośność (Stateczność) przy zgi 71,0% 42 Nośność (Stateczność) przy zgi 71,9% 43 Nośność przy ściskaniu ze zgin 70,0% 44 Nośność przy ściskaniu ze zgin 66,0% 45 Nośność przy ściskaniu ze zgin 59,8% 46 Nośność przy ściskaniu ze zgin 51,2% 47 NapręŜenia zredukowane (1) 40,5% 48 NapręŜenia zredukowane (1) 28,4% 49 Nośność (Stateczność) przy zgi 19,0% 50 NapręŜenia zredukowane (1) 19,0% 102 Nośność łączników 5,5% 103 Nośność łączników 5,5% PAS GÓRNY Płatwie kratownicowe przy obecnym obciąŝeniu wykazują przekroczoną nośność krzyŝulców w rejonie podpór (skrzyŝowania z dźwigarami głównymi) - DO 139,1%. Ponadto nadmiernie wysilone (97,4%) są pasy górnew przęsłach i pasy dolne w strefie przypodporowej (91,6%). Brak rezerwy nośności na dodatkowe obciąŝenia od ocieplenia dachu, sufitów powieszonych i instalacji. 1.3 RAMY GŁÓWNE P k γ f P o - obciąŝenie z płatwi kalenicowej wg.poz.1.2 kn kn 2*((68,87-2,175)*1,84/5,03+2,175)/1,299) = 40,91 1,299 53,14 - obciąŝenie z drugiej płatwi od kalenicy wg.1.2 68,87/1,299 = 53,02 1,299 68,87 - obciąŝenie z trzeciej i czwartej płatwi od kalenicy wg.1.2 2,29*2,05*9,90*1,1 = 51,12 1,299 66,41 - obciąŝenie z płatwi przy ściennej 2,29*2,05*0,5*9,90*1,1 = 25,56 1,299 33,20 NAZWA: W1-DZW PRĘTY: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 5913 14 15 16 17 18 19 20 21 26 60 61 62 63 64 6522 23 66 6768 6970 7172 7374 7576 7778 7980 8182 8384 8586 8788 8 90 9192 9394 9596 9798 99100101 2425 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 4243 102103 44 104105 45 106107 46 108109 47 48 110111 49 112113 5051 52 53 54 55 56 57 58 0,035 0,035 0,130 114 115 116 117 3,685 PRĘTY UKŁADU: 0,340 0,3400,3450,340 0,3400,3450,340 0,3400,3450,340 0,3400,3450,340 0,3400,345 0,340 0,3400,3450,340 0,3400,3450,340 0,3400,345 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: PAS GÓRNY DŹWIGARÓW 1 00 1 43 0,685 0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 2 00 43 44 0,680 0,035 0,681 1,000 4 2 L 75x50x6 3 00 44 13 0,685 0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 4 00 13 45 0,685 0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 5 00 45 46 0,680 0,035 0,681 1,000 4 2 L 75x50x6 6 00 46 14 0,685 0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 7 00 14 47 0,685 0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 8 00 47 48 0,680 0,035 0,681 1,000 4 2 L 75x50x6 9 00 48 15 0,685 0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 10 00 15 49 0,685 0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 11 00 49 50 0,680 0,035 0,681 1,000 4 2 L 75x50x6 V=4,760 H=16,400 22
12 00 50 2 0,685 0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 13 00 2 51 0,685-0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 14 00 51 52 0,680-0,035 0,681 1,000 4 2 L 75x50x6 15 00 52 16 0,685-0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 16 00 16 53 0,685-0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 17 00 53 54 0,680-0,035 0,681 1,000 4 2 L 75x50x6 18 00 54 17 0,685-0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 19 00 17 55 0,685-0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 20 00 55 56 0,680-0,035 0,681 1,000 4 2 L 75x50x6 21 00 56 18 0,685-0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 22 00 18 57 0,685-0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 23 00 57 58 0,680-0,035 0,681 1,000 4 2 L 75x50x6 24 00 58 3 0,685-0,035 0,686 1,000 4 2 L 75x50x6 PAS DOLNY DŹWIGARÓW 25 00 3 4 0,000-0,550 0,550 1,000 3 2 L 50x50x4 26 00 1 5 0,000-0,550 0,550 1,000 3 2 L 50x50x4 27 00 5 19 0,345 0,018 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 28 00 19 20 0,680 0,034 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 29 00 20 21 0,680 0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 30 00 21 7 0,345 0,017 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 31 00 7 22 0,345 0,018 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 32 00 22 23 0,680 0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 33 00 23 24 0,680 0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 34 00 24 8 0,345 0,018 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 35 00 8 25 0,345 0,018 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 36 00 25 26 0,680 0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 37 00 26 27 0,680 0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 38 00 27 9 0,345 0,017 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 39 00 9 28 0,345 0,018 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 40 00 28 29 0,680 0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 41 00 29 30 0,680 0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 42 00 30 6 0,345 0,017 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 43 00 6 31 0,345-0,018 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 44 00 31 32 0,680-0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 45 00 32 33 0,680-0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 46 00 33 10 0,345-0,017 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 47 00 10 34 0,345-0,018 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 48 00 34 35 0,680-0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 49 00 35 36 0,680-0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 50 00 36 11 0,345-0,017 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 51 00 11 37 0,345-0,018 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 52 00 37 38 0,680-0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 53 00 38 39 0,680-0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 54 00 39 12 0,345-0,017 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 55 00 12 40 0,345-0,018 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 56 00 40 41 0,680-0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 57 00 41 42 0,680-0,035 0,681 1,000 3 2 L 50x50x4 58 00 42 4 0,345-0,017 0,345 1,000 3 2 L 50x50x4 59 00 6 2 0,000 0,550 0,550 1,000 3 2 L 50x50x4 60 00 7 13 0,000 0,551 0,551 1,000 3 2 L 50x50x4 61 00 8 14 0,000 0,550 0,550 1,000 3 2 L 50x50x4 62 00 9 15 0,000 0,550 0,550 1,000 3 2 L 50x50x4 63 00 10 16 0,000 0,550 0,550 1,000 3 2 L 50x50x4 64 00 11 17 0,000 0,550 0,550 1,000 3 2 L 50x50x4 65 00 12 18 0,000 0,550 0,550 1,000 3 2 L 50x50x4 KRZYśULCE 66 00 1 19 0,345-0,532 0,634 1,000 2 R 22x11 67 00 19 43 0,340 0,567 0,661 1,000 2 R 22x11 68 00 43 20 0,340-0,533 0,632 1,000 2 R 22x11 69 00 20 44 0,340 0,568 0,662 1,000 2 R 22x11 70 00 44 21 0,340-0,533 0,632 1,000 2 R 22x11 71 00 21 13 0,345 0,568 0,665 1,000 2 R 22x11 72 00 13 22 0,345-0,533 0,635 1,000 2 R 22x11 73 00 22 45 0,340 0,568 0,662 1,000 2 R 22x11 74 00 45 23 0,340-0,533 0,632 1,000 2 R 22x11 75 00 23 46 0,340 0,568 0,662 1,000 2 R 22x11 76 00 46 24 0,340-0,533 0,632 1,000 2 R 22x11 77 00 24 14 0,345 0,568 0,665 1,000 2 R 22x11 23
78 00 14 25 0,345-0,532 0,634 1,000 2 R 22x11 79 00 25 47 0,340 0,567 0,661 1,000 2 R 22x11 80 00 47 26 0,340-0,532 0,631 1,000 2 R 22x11 81 00 26 48 0,340 0,567 0,661 1,000 2 R 22x11 82 00 48 27 0,340-0,532 0,631 1,000 2 R 22x11 83 00 27 15 0,345 0,567 0,664 1,000 2 R 22x11 84 00 15 28 0,345-0,532 0,634 1,000 2 R 22x11 85 00 28 49 0,340 0,567 0,661 1,000 2 R 22x11 86 00 49 29 0,340-0,532 0,631 1,000 2 R 22x11 87 00 29 50 0,340 0,567 0,661 1,000 2 R 22x11 88 00 50 30 0,340-0,532 0,631 1,000 2 R 22x11 89 00 30 2 0,345 0,567 0,664 1,000 2 R 22x11 90 00 2 31 0,345-0,568 0,665 1,000 2 R 22x11 91 00 31 51 0,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x11 92 00 51 32 0,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x11 93 00 32 52 0,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x11 94 00 52 33 0,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x11 95 00 33 16 0,345 0,533 0,635 1,000 2 R 22x11 96 00 16 34 0,345-0,568 0,665 1,000 2 R 22x11 97 00 34 53 0,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x11 98 00 53 35 0,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x11 99 00 35 54 0,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x11 100 00 54 36 0,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x11 101 00 36 17 0,345 0,533 0,635 1,000 2 R 22x11 102 00 17 37 0,345-0,568 0,665 1,000 2 R 22x11 103 00 37 55 0,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x11 104 00 55 38 0,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x11 105 00 38 56 0,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x11 106 00 56 39 0,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x11 107 00 39 18 0,345 0,533 0,635 1,000 2 R 22x11 108 00 18 40 0,345-0,568 0,665 1,000 2 R 22x11 109 00 40 57 0,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x11 110 00 57 41 0,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x11 111 00 41 58 0,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x11 112 00 58 42 0,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x11 113 00 42 3 0,345 0,533 0,635 1,000 2 R 22x11 114 00 8 59 1,025-4,000 4,129 1,000 1 2 U 100 115 00 59 9 1,025 4,105 4,231 1,000 1 2 U 100 116 00 10 60 1,025-4,000 4,129 1,000 1 2 U 100 117 00 60 11 1,025 3,895 4,028 1,000 1 2 U 100 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 5913 14 15 16 17 18 19 20 21 26 60 61 62 63 64 6522 23 66 6768 6970 7172 7374 7576 7778 7980 8182 8384 8586 8788 8 90 9192 9394 9596 9798 99100101 2425 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 4243 102103 44 104105 45 106107 46 108109 47 48 110111 49 112113 5051 52 53 54 55 56 57 58 114 115 116 117 OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,30 1 Skupione 0,0 25,560 0,00 4 Skupione 0,0 51,120 0,00 7 Skupione 0,0 51,120 0,00 10 Skupione 0,0 53,020 0,00 13 Skupione 0,0 40,910 0,00 16 Skupione 0,0 53,020 0,00 19 Skupione 0,0 51,120 0,00 22 Skupione -2,9 51,120 0,00 24 Skupione 0,0 25,560 0,69 24
WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 27,0 412 380 82 82 10,0 2 St3S (X,Y,V,W) 2 3,8 1 1 1 1 2,2 2 St3S (X,Y,V,W) 3 7,8 65 18 13 5 5,0 2 St3S (X,Y,V,W) 4 14,4 214 29 24 8 5,0 2 St3S (X,Y,V,W) ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,30 2 1 13 14 15 16 17 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 18 57 58 6 3 5 7 8 9 10 11 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 12 40 41 42 4 59 60 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 4-41,270 66,368 78,153 5 44,350 67,019 80,365 59-3,030 198,624 198,647 60 3,333 199,162 199,190 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 114 Nośność przy ściskaniu ze zgin 40,7% 115 Nośność przy ściskaniu ze zgin 38,0% 116 Nośność przy ściskaniu ze zgin 36,7% 117 Nośność przy ściskaniu ze zgin 39,8% 2 66 NapręŜenia zredukowane (1) 51,1% 67 Nośność przy ściskaniu ze zgin 130,1% KRZYśULCE SLUPY 68 NapręŜenia zredukowane (1) 50,9% 69 Nośność przy ściskaniu ze zgin 129,8% 70 NapręŜenia zredukowane (1) 53,1% 71 Nośność przy ściskaniu ze zgin 121,5% 72 Nośność przy ściskaniu ze zgin 125,9% 73 NapręŜenia zredukowane (1) 61,2% 74 Nośność przy ściskaniu ze zgin 133,2% 75 NapręŜenia zredukowane (1) 59,3% 76 Nośność przy ściskaniu ze zgin 137,5% 25