Projekt urka oporowego płytowo-ktowego utrzyujcej nasyp parkingu. Obliczenia przeprowadzono na podstawie: - PN-8/B-000, - PN-8/B-000,. PARAMETRY GEOTECNCZNE: a) paraetry geotechniczne gruntu zasypowego wystpujcego w pozioie posadowienia płyty fundaentowej (głbiej wystpuje grunt ocniejszy): - wiry i pospółki (przyjte do oblicze) Dn_gr := 0.5 - kt tarcia wewntrznego gruntu: Φ un_gr := 8.5deg Φ ur_gr := 0.9Φ un_gr Φ ur_gr = 4.65deg - spójno: Cun_gr := 0kPa Cur_gr := 0.9Cun_gr Cur_gr = 0kPa - gsto objtociowa gruntu: t ρn_gr :=. ρr_gr := 0.9ρn_gr ρr_gr =.89 - t q n - ciar objtociowy gruntu: γn_gr := ρn_grg γn_gr = 0.594 - kn γr_gr := ρr_grg γr_gr = 8.55 - kn - współczynniki nonoci: NC := ND ND e π tan Φ ur_gr := tan π 4 cot( Φ ur_gr) NB := 0.75 ND Φ ur_gr tan( Φ ur_gr) ND =.88 NC = 44.684 NB = 6.009 h nasypu - h posadowienia 0.00 zasypka b) paraetry geotechniczne dla zasypki: - przyjto piaski rednioziarniste o stopniu zagszczenia: - gsto objtociowa zasypki: - ciar objtociowy zasypki: Dn_zas := 0.5 t ρn_zas :=.70 γn_zas := γr_zas := ρn_zasg ρr_zasg ρr_zas := 0.9ρn_zas γn_zas = 6.67 - kn γr_zas = 5.004 - kn. OBC. DZAŁAJCE NA CAN OPORO: Przyjto obc. naziou równoierne (od pojazdów ciarowych z ładunkie okrelone w PN) o wartoci charakterystycznej: qn := 0kPa γf :=. qr_nazio := qnγf - współczynnik parcia spoczynkowego gruntu (ona przyjowa): - dla gruntów niespoistych: - dla gruntów spoistych: Φ un_gr K0 := tan45deg K0 := 0.5 K0 := 0.6 warto współczynnika parcia spoczynkowego gruntu obliczono wg wzoru: K0 = 0. qr_nazio = kpa Jednostkowe charakt. graniczne parcie pozioe gruntu "g h_z" na głbokoci "z" (patrz rysunek poniej) wynosi: z := - w pozioie posadowienia (z=): z := 0.75 K0 gh_z := qn γn_zasz K0 gh_z := qn γn_zasz gh_z =.7 - kn gh_z = 6.87 - kn gh_trójkata := gh_z gh_z gh_trójkata = 4.545 - kn
Przyjcie wyiarów ciany oporowej: a := 0.0 a := b := 0.5 b := b4 := b b b :=.65 := 4 := 0. 6 := 4 5 5 7 := 4 8 := 7 9 := 0 := 0.5 0. a := 0.0 b :=.0 b4 =.45 :=.0 =.45 5 := 0.00 6 = 0.9 7 = 0. 8 =.5 9 = 0.88 0 =.5 6 5 a G4 Scheat obliczeniowy ciany płytowo-ktowej: a a G G G6 G5 8 z (n) Ea E (n) a 9 0 4 7 ypadkowe charakterystyczne parcia granicznego gruntu wynosz: Ea_n := gh_z Ea_n := gh_trójkata Ea_n = 6.65 - kn Ea_n = 9.7 - kn ypadkowe obliczeniowe parcia granicznego gruntu wynosz: A punkt O G b b b b 4 g h_z g h_trójkta g h_z Ea_r := Ea_r :=.Ea_n.Ea_n Ea_r = 7.98 - kn Ea_r =.6 - kn Składowe pionowe obcienia na b ciany wynosz: (przy wartociach obl. zast. wsp. zwikszajce, oraz,) kn G_n := a85 G_n = 4.688 kn G_r := G_n. G_r = 6.56 kn G_n := b kn 85 G_n = 4.406 kn G_r := G_n. G_r = 4.847 kn kn G_n := 7b45 G4_n := 5 6 b γn_gr G_n = 0.875 kn G4_n =.78 kn G_r := G_n. G4_r := G4_n. G_r =.96 kn G4_r =.6 kn G5_n := b8γn_zas G5_n = 9.78 kn G5_r := G5_n. G5_r = 47.0 kn G6_n := bqn G6_n = 0 kn G6_r := G6_n. G6_r = kn ypadkowa pionowa obcienia b ciany wynosi: Nn := G_n G_n G_n G4_n G5_n G6_n Nn = 8.97 - kn := G_r G_r G_r G4_r G5_r G6_r = 95.5 - kn. SPRADZENE STANU GRANCZNEGO NONOC PODŁOA GRUNTOEGO. ypieranie gruntu spod płyty fundaentowej: = 95.5 kn bezp := 0.9 L := Lzred := L Lzred = Din := Din =. B := b4 B =.45 - całkowity oent w pozioie posadowienia w punkcie "0" na b ciany: M b4 a b4 b b r := G_r b b G_r b b4 b G4_r Ea_r0 Ea_r9 G5_r G6_r Mr = 7.887kN
- ioród działania obcienia w pozioie posadowienia w punkcie "0" na b ciany: Mr eb := eb = 0.9 Bzred := B eb Bzred = 0.865 - współczynniki wpływu kta odchylenia wypadkowej obcienia od pionu: Ea_r Ea_r = 0.55 kn Ea_r Ea_r Ea_r Ea_r = 0. std: tanδb := tanδb = 0. kt tarcia wewntrznego gruntu wystpujcego w pozioie posadowienia: tan( Φ ur_gr) = 0.69 tanδb tan Φ ur_gr = 0.46 std współczynniki wpływu kta odchylenia wypadkowej obcienia od pionu na podstawie noograów nory gruntowej wynosz: ic := 0.45 id := 0.47 ib := 0.5 - pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego podłoa gruntowego [kn]: BzredLzred QfNB 0. B zred := Lzred N CCur_griC QfNB = 79.584 - kn.5 B zred Lzred N Dρr_gr0 sec DiniD 0.5 B zred Lzred N Bρr_gr0 sec BzrediB - przy załoeniu fundaentu pasowego ona przyj B zred/l zred=0 wtedy wzór przyjuje posta: BzredLzred QfNB := NCCur_griC QfNB = 50.507 - kn NDρr_gr0 sec DiniD NBρr_gr0 sec Bzred ib ostatecznie pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego podłoa gruntowego [kn]: = 95.5 kn QfNB = 50.507 kn bezpqfnb = 5.456 kn bezpqfnb > ax i in obliczeniowe obcienie jednostkowe podłoa pod fundaente: B :=.0 = 0.5 6 Mr qax := qax 45.6 - Mr = kn qin := qin =.847 - kn.0b.0b 4.Sprawdzenie statecznoci uru oporowego na przesunicie w pozioie posadowienia fundaentu oraz w podłou: A. Przesunicie w pozioie posadowienia fundaentu: µ - wsp. tarcia gruntu o podstaw fundaentu, warto obliczeniowa na podst. PN-8/B-000 "ciany oporowe": - wypadkowa siła pozioa obcienia: µ := 0.5 Qt_r := Ea_r Ea_r Ea_r Ea_r = 0.55 kn Qt_r = 0.55 kn - opór podłoa w pozioie posadowienia przeciwdziałajcy obcienio pozioy: obliczeniowe składowe pionowe obcienia (zast. wsp. zniejszajce): G_r := G_n0.9 G_r =.9 kn G_r := G_n0.9 G_r =.966 kn G_r := G_n0.9 G_r = 9.787 kn G4_r := G4_n0.8 G4_r =.4 kn
q G5_r := G5_n0.8 G5_r =.4 kn G6_r := G6_n0.8 G6_r = 8 kn Gi_r := G_r G_r G_r G4_r G5_r G6_r Gi_r = 68.58 kn opór podłoa wynosi: Qt_f := Gi_r µ Qt_f = 4.69 kn t := 0.95 tqt_f =.556 kn Qt_r = 0.55 kn Opór podłoa *Qt_f jest wikszy ni wypadkowa siła pozioa obcienia Qt_r: tqt_f > Qt_r B. Przesunicie w podłou: - wypadkowa siła pozioa obcienia: Qt_r = 0.55 kn - obliczeniowa wypadkowa pionowa obcienia: Gi_r = 68.58 kn - opór podłoa wynosi: Qt_f := Gi_rtan Φ ur_gr Qt_f = 47.7 kn t = 0.95 tqt_f = 45.00 kn Qt_r = 0.55 kn Opór podłoa *Qt_f jest wikszy ni wypadkowa siła pozioa obcienia Qt_r: tqt_f > Qt_r 5.Sprawdzenie statecznoci na obrót wzglde p. "A": - oent obracajcy cian oporow: M0_r := Ea_r0 Ea_r9 M0_r = 0. - kn - oent utrzyujcy cian oporow przy uwzgldnieniu niejszych wartoci obliczeniowych składowych pionowych (wsp. 0,8 oraz 0,9): a Mu_r := G_rb b G_r b b a a Mu_r = 49.77 - kn b4 b b b G_r G4_r G5_rb4 G6_rb4 0 := 0.8 0Mu_r = 9.78 - kn M0_r = 0. - kn 0Mu_r > M0_r 6.Sprawdzenie stanów granicznych konstrukcji: (wyiarowanie zbrojenia). e a_r =.65 := 4 5 =.5 e a_r := 4 5 = 0. =.75 V e a_r e a_r4 b b b a). q r_ax r_in q r_v V q r_ - wartoci charakterystyczne jednostkowego parcia granicznego gruntu wynosz: z := 0 gh_z := ( qn γn_zasz) K0 gh_z =.7 kn z := z =.75 gh_z := ( qn γn_zasz) K0 gh_z = 6.884 kn z := z =.5 gh_z := ( qn γn_zasz) K0 gh_z =.44 kn 4
γf :=. γf. :=. γf. :=.5 -dla: z4 := z := 0 z := z4 =.65 - wartoci obliczeniowe jednostkowego parcia granicznego gruntu wynosz: - w obliczaniu stanów granicznych konstrukcji ciany - dla gruntu zasypowego niespoistego - dla gruntu zasypowego spoistego ea_r := γf.γfgh_z z =.75 ea_r =.07 kn ea_r := γf.γfgh_z K0 gh_z4 := qn γn_zasz4 ea_r = 9.087 - kn gh_z4 =.605 kn z := z =.5 ea_r := γf.γfgh_z ea_r = 5.0 - kn z4 := z4 =.65 ea_r4 := γf.γfgh_z4 ea_r4 = 6.69 - kn 7. Płyta pionowa (wyiarowanie zbrojenia): - obliczeniowy oent zginajcy w przekroju -: Mr_ := ea_r e ( a_r ea_r).0 Mr_ = 9.554kN Przyjto przekrój: c := c := Mr_ αfcdbd ξeff.li := 0.5 0 b := 00c α := ξeff := Sb ξeff < ξeff.li h := b d := h c ξeff = 0.07 αfcdbxeff xeff := ξeffd As := - obliczeniowy oent zginajcy w przekroju -: As =.78c przyjto #0co0c => Mr_ := ea_r 0.5 e ( a_r ea_r).0 Mr_ =.504kN Przyjto przekrój: c := c := Mr_ αfcdbd ξeff.li := 0.5 0 b := 00c α := ξeff := Sb ξeff < ξeff.li h := a d := h c ξeff = 7.77 0 xeff := ξeffd As := αfcdbxeff As = 0.89c przyjto #0co0c 8. Płyta pozioa (wyiarowanie zbrojenia): - wartoci obliczeniowe wypadkowych sił parcia gruntu, po zastosowaniu wsp. γf., γf (obliczanie stanów granicznych konstrukcji ciany) wynosz: E_r := E_r := ( e a_r4 ea_r) Mo_r := obliczeniowe obcienie jednostkowe podłoa pod fundaente: qr_ax := qr_in := ea_r b4 a b4 b b G_r b b G_r b.0 b4 b G4_r E_r0 E_r9 G5_r G6_r.0B.0B Mo_r Mo_r E_r = 8.8 - kn E_r = 7.977 - kn qr_ax = 5. kn kn qr_in =.664 Mo_r = 4.8kN 5
Obcienie obliczeniowe działajce od góry: (ciar płyty fundaentowej, ciar gruntu i obcienie naziou) 5 kn 5 σ :=.4 5. 4 γn_zas.qn σ = 67.6 kn warto odporu gruntu w przekroju - (z proporcji): b qr_ := ( B q r_ax qr_in) qr_in qr_ = 9.058 kn - warto obliczeniowa oentu zginajcego w przekroju -: ( σ qr_) σ qr_in b Mr_ :=.0 Mr_ =.5kN Przyjto przekrój: b := 00c h := 7 c := 5c := 0 α := d := h c Mr_ αfcdbd ξeff := Sb ξeff = 0.08 ξeff.li := 0.5 ξeff < ξeff.li αfcdbxeff xeff := ξeffd As := As =.c przyjto #0 co 0c warto odporu gruntu w przekroju V-V (z proporcji): ( B b) qr_ax qr_in qr_v := qr_in qr_v = 0.774 kn B - warto obliczeniowa oentu zginajcego w przekroju V-V: qr_ax qr_v b Mr_V :=.0 M r_v =.49kN Przyjto przekrój: b := 00c h := 7 c := 5c := 0 α := d := h c Mr_V αfcdbd ξeff := Sb ξeff =.65 0 ξeff.li := 0.5 ξeff < ξeff.li αfcdbxeff xeff := ξeffd As := As = 0.4c UAG KO COE: - cele osignicia właciwego odprowadzenia wody zza ciany naley stosowa sczki poprzeczne w rozstawie -4, - niezalenie od dobrego odprowadzenia wody zza ciany pionowej naley starannie powierzchni ciany oporowej od strony gruntu lub ateriału zasypowego zaizolowa poprzez -krotne sarowanie lepikie bituiczny; izolacja powinna by elastyczna i niełaliwa przy niskich teperaturach, - odstpy przerw dylatacyjnych w cianach oporowych elbetowych nie powinny przekracza: 5 - ciany nasłonecznione, 0 - nienasłonecznione, - zbrojenie pozioe płyty ciennej, usytuowane przy powierzchniach naraonych na wpływy atosferyczne, nie powinno by dla stali A-0 niejsze ni: µ=0,5%, - in grubo otulenia zbrojenia głównego od strony gruntu lub ateriału zasypowego: 0 - dla płyty ciennej, 50 - w płycie fundaentowej, - zbrojenie rozdzielcze fi 8 co 5c lub fi 0 co 0c. 6