1. Układ konstrukcyjny obiektu.

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU REMONTU, PRZEUDOWY I DPTCJI ISTNIEJĄCEGO UDYNKU SPICHLERZ Z PRZEZNCZENIEM N TRGOWISKO MIEJSKIE w zakresie konstrukcji 1. Układ konstrukcyjny obiektu. udynek będący przedmiotem opracowania to budynek podpiwniczony, piętrowy z dachem dwuspadowym. Wymiary rzutu poziomego w obrysie wynoszą 33.47 m x 12.48 m, wysokość od poziomu gruntu do kalenicy to 10.82 m. Projektowany układ konstrukcyjny stanowią: a) w części nowo wznoszonej: fundamenty, płyta stropowa nad parterem, stropodach, schody wewnętrzne, nadproŝa Ŝelbetowe i podciąg Ŝelbetowy. b) w części istniejącej: konstrukcja dachu, wieńce Ŝelbetowe, belki drewniane dachowe oraz stropowe dekoracyjne, płyta Ŝelbetowa nad parterem gr. 20 cm, płyta Ŝelbetowa parteru gr. 10 cm oparta na dwuteownikach HE 200, sklepienie nad piwnicą. Projekt dostosowany jest do: - strefy klimatycznej III wg PN-82/-02403 - strefy obciąŝenia wiatrowego I wg PN-77/-02011, - strefy obciąŝenia śniegiem II - wg PN-80/-02010/z1, - głębokość przemarzania gruntu h z =1,0m - wg PN-82/-03020, 1. Kategoria geotechniczna udynek będący tematem projektu, zaliczany jest do pierwszej kategorii geotechnicznej, która obejmuje niewielkie obiekty budowlane o statycznie wyznaczalnym schemacie obliczeniowym, prostych warunkach gruntowych (proste warunki gruntowe występują w przypadku warstw gruntów jednorodnych genetycznie i litologicznie, równoległych do powierzchni terenu, nie obejmują gruntów słabonośnych, przy zwierciadle wód gruntowych poniŝej projektowanego poziomu posadowienia oraz braku występowania niekorzystnych zjawisk geologicznych), dla których wystarcza jakościowe określenie właściwości gruntu. Projekt opracowano przy załoŝeniu następujących warunków terenowych i gruntowo wodnych: - poziom wody gruntowej poniŝej posadowienia ław fundamentowych, - woda i grunt są nieagresywne w stosunku do terenu. 2. Zastosowane schematy statyczne. W budynku będącym tematem opracowania zastosowano następujące schematy statyczne: I. W części nowo wznoszonej obiektu:

Wieńce Ŝelbetowe i nadproŝa: a) Wieńce pod ścianami obliczano jako belki oparte na podłoŝu spręŝystym, obciąŝone obciąŝeniem równomiernie rozłoŝonym. b) Wieńce / nadproŝa = belki obliczano o następujących schematach statycznych: - nadproŝe = belka NZ-poz.1.1 jako belka wolnopodparta jednoprzęsłowa - nadproŝe = belka NZ-poz.1.2 jako belka wolnopodparta jednoprzęsłowa - nadproŝe = belka NZ-poz.1.3 jako belka wolnopodparta jednoprzęsłowa Podciąg Ŝelbetowy obliczano jako belki o następujących schematach statycznych: - Podciąg Ŝelbetowy = belka Pw-poz.1.1 jako belka wolnopodparta jednoprzęsłowa Schody Ŝelbetowe płytowe. śelbetowe ławy fundamentowe ze względu na brak badań gruntu przyjęto obliczeniowy opór podłoŝa gruntowego: qf = 0.15 (MPa) II. W części istniejącej obiektu: Konstrukcja dachu: a) krokwie obliczano jako belki dwuprzęsłowe swobodnie podparte. b) kleszcze obliczano jako belki jednoprzęsłowe swobodnie podparte, c) płatwie pośrednie obliczono: - w płaszczyźnie pionowej jako belki trzyprzęsłowe oparte na słupach oraz mieczach drewnianych, - w płaszczyźnie poziomej jako belki jednoprzęsłowe oparte na słupach drewnianych, d) belki stropowe na poziomie murłat dachu obliczano jako belki jednoprzęsłowe swobodnie podparte. Wieńce Ŝelbetowe: a) Wieńce W1 poz. W1.1 oraz poz. W1.2 obliczano jako belki oparte na podłoŝu spręŝystym, obciąŝone obciąŝeniem równomiernie rozłoŝonym, b) Wieńce W2 poz. W2.1 oraz poz. W2.2 obliczano jako belki oparte na podłoŝu spręŝystym, obciąŝone obciąŝeniem równomiernie rozłoŝonym. śelbetowe płyty stropowe: a) płytę Ŝelbetową stropu nad parterem gr. 20 cm obliczano jako wolnopodpartą jednoprzęsłową z częściowym utwierdzeniem, zbrojoną jednokierunkowo,

b) płytę Ŝelbetową stropu parteru gr. 10 cm obliczano jako wieloprzęsłową jednokierunkowo zbrojoną. elki stalowe HE200 płyty Ŝelbetowej parteru obliczano jako belki jednoprzęsłowe wolnopodparte. 3. ZałoŜenia przyjęte do obliczeń statycznych. Podstawowe załoŝenia przyjęte do obliczeń statycznych: a) Klasę drewna elementów konstrukcyjnych nowoprojektowanych więźby dachowej podlegających całkowitej wymianie przyjęto jako C30 (wiązary pełne określone jako wiązary zaznaczone na rys 1/K/P). b) Klasę drewna istniejących elementów konstrukcyjnych dachu wytypowanych przez inspektora nadzoru, projektanta oraz kierownika budowy w czasie realizacji inwestycji - po dokonaniu całkowitej odkrywki dachu - jako niewymagające wymiany na nowe ze względu na brak dokładnych danych na etapie projektowym odnośnie ich wytrzymałości konstrukcyjnej wstępnie podczas obliczania ich nośności przyjęto jako C24. Po demontaŝu pokrycia więźby dachowej klasę elementów konstrukcyjnych wytypowanych przez w/w komisję jako elementy niepodlegające wymianie naleŝy sprawdzić na budowie wykonując odpowiednie badania przez stosowne laboratorium. W momencie gdy okaŝe się, iŝ ich obecna klasa jest niŝsza niŝ C18 naleŝy je wszystkie wymienić na nowe o klasie min. C24. ObciąŜenia środowiskowe: - Śnieg wg PN-80/-02010/z1: II strefa obciąŝenia śniegiem - przyjmuję do obliczeń dane qk=0.9 kn/m2 - Wiatr wg. PN-77/-02011: Obiekt znajduje się w pierwszej strefie obciąŝenia wiatrem. Niemniej jednak do obliczeń przyjmuję wartość charakterystycznego ciśnienia prędkości wiatru jak dla drugiej strefy IIa, wynosi ona wg. tab. 3 PN-77/-02011 : qk=0.45mpa 4. Podstawowe wyniki obliczeń. 4.1 W części nowo projektowanej budynku: Wieńce Ŝelbetowe: Wieńce Ŝelbetowe w projektowanym budynku posiadają wymiary 30 cm x 30 cm. Są one zbrojone zgodnie z rysunkami technicznymi prętami w postaci zbrojenia głównego o średnicy φ 12.Stal zbrojenia podłuŝnego -III, beton 20, otulina zbrojenia 25 mm, stal zbrojenia poprzecznego -I φ6 co 300mm. W miejscach naroŝy wieńców dodatkowo stosować pręty uciąglające łączące krzyŝujące się zbrojenie główne ( zakłady prętów około 50 cm ). Wszystkie wieńce naleŝy wykonać zgodnie z rysunkami technicznymi. NadproŜa = belki NZ1:

elki Ŝelbetowe w projektowanym budynku posiadają wymiary 25 cm x 25 cm. Są one zbrojone prętami w postaci zbrojenia głównego o średnicy φ12. Strzemiona φ6. Stal zbrojenia podłuŝnego -III, beton C16/20, otulina zbrojenia 25 mm, stal zbrojenia poprzecznego -I. Wszystkie nadproŝa naleŝy wykonać zgodnie z rysunkami technicznymi. Schody Ŝelbetowe SCH1 Schody wewnętrzne z parteru na piętro zaprojektowano jako Ŝelbetowe płytowe (płyta grubości 17cm) oparte na podciągu Pw-poz1.1. Konstrukcję tych schodów przedstawiono na rysunku, w postaci zbrojenia głównego o średnicy φ14/100mm. Stal zbrojenia podłuŝnego -III, beton C16/20, otulina zbrojenia 25 mm. Ławy fundamentowe. Wymiary ław fundamentowych w przekroju wynoszą 60 cm x 40 cm, zbrojone prętami o średnicy φ12 mm zgodnie z rysunkami technicznymi. Dodatkowo wszystkie naroŝa (miejsca w których łączą się ze sobą ławy np. pod kątem 90 stopni) naleŝy dozbroić, stosować pręty uciąglające łączące krzyŝujące się zbrojenie główne ( zakłady prętów około 70 cm ). Stal zbrojenia podłuŝnego - III, beton 20, otulina zbrojenia dolnego 5 cm, górnego 5 cm stal zbrojenia poprzecznego -I. Wszystkie ławy naleŝy wykonać zgodnie z rysunkami technicznymi. 4.2 W części istniejącej budynku: 4.2.1 Konstrukcja dachu: 4.2.1.1 Zestawienie obciąŝeń na dach: Tablica 1. Zestawienie obciąŝeń stałych na dach budynku Obc. obl. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 f kn/m 2 1. Dachówka ceramiczna karpiówka (podwójnie) w łuskę [0,950kN/m2] 0,95 1,20 1,14 2. Łaty świerkowe 4cm/6cm co 16 cm (6*0,04*0,06)/0,16 0,09 1,30 0,12 3. Kontrłaty świerkowe 4cm/6cm na krokwiach w rozstawie 83cm 0,02 1,30 0,03 (6*0,04*0,06)/0,83 4. Folia wstępnego krycia TYVEK PRO 0,02 1,20 0,02 wysokoparoprzepuszczalna [0,020kN/m2] 5. Wełna mineralna w płytach miękkich grub. 16 cm 0,10 1,20 0,12 [0,6kN/m3 0,16m] 6. Profile do płyt gipsowych ocynk gr 1.75mm mocowane co 50 0,04 1,20 0,05 cm (78,5*(0,08+2*0,04)*0,00175)/0,5 7. Wełna mineralna w płytach miękkich grub. 4 cm 0,02 1,20 0,02 [0,6kN/m3 0,04m] 8. Folia paroizolacyjna TYVEK VCL [0,020kN/m2] 0,02 1,20 0,02 9. Płyty gipsowe PROMTECT-H 2x8mm [0,150kN/m2] 0,15 1,20 0,18 : 1,41 1,21 1,70 Tablica 2. Zestawienie obciąŝeń stałych na kleszcze dachu budynku

Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m f Obc. obl. kn/m 1. Płyty gipsowe PROMTECT-H 2x8mm (obicie kleszczy z 4 stron). szer. płyt gipsowych w rozwinięciu 0,96 m [0,150kN/m2 0,96m] 0,14 1,20 0,17 : 0,14 1,20 0,17 Tablica 3. Zestawienie obciąŝeń stałych na belkę dachu budynku Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m f Obc. obl. kn/m 1. Płyty gipsowe PROMTECT-H 2x8mm (obicie belki stropu dachu z 4 stron). szer. w obicia belki płtrą gipsową w rozwinięciu 0,96 m [0,150kN/m2 0,96m] 0,14 1,20 0,17 : 0,14 1,20 0,17 Tablica 4. Zestawienie obciąŝeń zmiennych uŝytkowych na dach budynku Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl. kn/m 2 1. ObciąŜenia człowiekiem z narzędziami [0,800kN/m2] 0,80 1,40 1,12 : 0,80 1,40 1,12 Tablica 5. Zestawienie obciąŝeń zmiennych uŝytkowych na belkę drewnianą podpierającą dach budynku w Ujeździe Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m f Obc. obl. kn/m 1. ObciąŜenia człowiekiem z narzędziami szer.1,00 m [0,800kN/m2 1,00m] 0,80 1,40 1,12 : 0,80 1,40 1,12 Tablica 6. Zestawienie obciąŝeń zmiennych środowiskowych śniegiem na dach budynku Lp Opis obciąŝenia Obc. char. 1. ObciąŜenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.3 (strefa 2 -> sk = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 43,0 st. -> 0,8) [0,864kN/m2] kn/m 2 kn/m 2 f Obc. obl. 0,86 1,50 1,29 : 0,86 1,50 1,29 Tablica 7. Zestawienie obciąŝeń zmiennych środowiskowych wiatrem na dach budynku Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl. kn/m 2 1. ObciąŜenie wiatrem połaci nawietrznej dachu wg PN-- 0,24 1,50 0,36 02011:1977/z1/Z1-3 (strefa I, H=195 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren, z=h=10,8 m, -> Ce=1,02, budowla zamknięta, wymiary budynku H=10,8 m, =6,7 m, L=33,5 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 43,0 st. -> wsp. aerodyn. C=0,445, beta=1,80) [0,244kN/m2] : 0,24 1,50 0,36 4.2.1.2. Podstawowe wyniki obliczeń elementów konstrukcyjnych dachu: a) Krokwie wiązar pusty: OCIĄśENI: Decydujący przypadek obciąŝenia: 18 KOM8 1*1.10+2*1.21+3*1.40+5*1.50 PRMETRY PRZEKROJU: Krokiew 12/16

ht=16.0 cm y=82.286 cm2 z=109.714 cm2 x=192.000 cm2 bf=12.0 cm Iy=4096.000 cm4 Iz=2304.000 cm4 Ix=4989.409 cm4 Wely=512.000 cm3 Welz=384.000 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU N = -7.48 kn My = -1.54 kn*m Vy = -0.81 kn Mz = -1.21 kn*m Vz = 4.69 kn NPRĘśENI W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU Sig t,0,d = -0.39 MPa Sig m,y,d = 3.01 MPa Tau y,d = -0.06 MPa Sig m,z,d = 3.14 MPa Tau z,d = 0.37 MPa WYTRZYMŁOŚCI f t,0,d = 9.01 MPa f m,y,d = 14.77 MPa f v,d = 1.54 MPa f m,z,d = 15.44 MPa WSPÓŁCZYNNIKI I PRMETRY DODTKOWE km = 0.70 kmod = 0.80 kht = 1.05 khy = 1.00 khz = 1.05 PRMETRY ZWICHRZENIOWE: ld = 4.88 m Lam rel,m = 0.37 k crit = 1.00 PRMETRY WYOCZENIOWE: względem osi y przekroju względem osi z przekroju FORMUŁY WERYFIKCYJNE: Sig t,0,d/f t,0,d + Sig m,y,d/f m,y,d + km*sig m,z,d/f m,z,d = 0.39 < 1.00 [4.1.6] Sig m,y,d/(k crit*f m,y,d) = 3.01/(1.00*14.77) = 0.20 < 1.00 [4.2.2(1)] Tau y,d/f v,d = 0.06/1.54 = 0.04 < 1.00 Tau z,d/f v,d = 0.37/1.54 = 0.24 < 1.00 [4.1.8.1(1)] PRZEMIESZCZENI GRNICZNE Ugięcia u fin,y = 0.1 cm < u fin,max,y = L/200.00 = 2.3 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: ST2 u fin,z = 0.2 cm < u fin,max,z = L/200.00 = 2.3 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: ST2 u fin,yz = 0.2 cm < u fin,max,yz = L/200.00 = 2.3 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: ST2 Przemieszczenia Profil poprawny!!! b) Krokwie wiązar pełny: OCIĄśENI: Decydujący przypadek obciąŝenia: 44 KOM34 1*1.10+2*1.21+3*1.40+(5+8)*1.50 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PRMETRY PRZEKROJU: Krokiew 12/16 ht=16.0 cm y=82.286 cm2 z=109.714 cm2 x=192.000 cm2 bf=12.0 cm Iy=4096.000 cm4 Iz=2304.000 cm4 Ix=4989.409 cm4 Wely=512.000 cm3 Welz=384.000 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU N = -4.39 kn My = -3.34 kn*m Vy = -0.42 kn Mz = -0.06 kn*m Vz = 9.94 kn

NPRĘśENI W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU Sig t,0,d = -0.23 MPa Sig m,y,d = 6.53 MPa Tau y,d = -0.03 MPa Sig m,z,d = 0.15 MPa Tau z,d = 0.78 MPa WYTRZYMŁOŚCI f t,0,d = 10.13 MPa f m,y,d = 16.62 MPa f v,d = 1.73 MPa f m,z,d = 17.37 MPa WSPÓŁCZYNNIKI I PRMETRY DODTKOWE km = 0.70 kmod = 0.90 kht = 1.05 khy = 1.00 khz = 1.05 PRMETRY ZWICHRZENIOWE: ld = 4.88 m Lam rel,m = 0.39 k crit = 1.00 PRMETRY WYOCZENIOWE: względem osi y przekroju względem osi z przekroju FORMUŁY WERYFIKCYJNE: Sig t,0,d/f t,0,d + Sig m,y,d/f m,y,d + km*sig m,z,d/f m,z,d = 0.42 < 1.00 [4.1.6] Sig m,y,d/(k crit*f m,y,d) = 6.53/(1.00*16.62) = 0.39 < 1.00 [4.2.2(1)] Tau y,d/f v,d = 0.03/1.73 = 0.02 < 1.00 Tau z,d/f v,d = 0.78/1.73 = 0.45 < 1.00 [4.1.8.1(1)] PRZEMIESZCZENI GRNICZNE Ugięcia u fin,y = 0.0 cm < u fin,max,y = L/200.00 = 2.3 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: ST2 u fin,z = 0.2 cm < u fin,max,z = L/200.00 = 2.3 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: ST2 u fin,yz = 0.2 cm < u fin,max,yz = L/200.00 = 2.3 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: ST2 Przemieszczenia Profil poprawny!!! c) Płatwie pośrednie: OCIĄśENI: Decydujący przypadek obciąŝenia: 18 KOM8 1*1.10+2*1.21+3*1.40+5*1.50 PRMETRY PRZEKROJU: Platew posrednia 16/16 ht=16.0 cm y=128.000 cm2 z=128.000 cm2 x=256.000 cm2 bf=16.0 cm Iy=5461.333 cm4 Iz=5461.333 cm4 Ix=9213.253 cm4 Wely=682.667 cm3 Welz=682.667 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU N = 7.84 kn My = -4.10 kn*m Vy = 1.98 kn Mz = 1.78 kn*m Vz = -21.99 kn NPRĘśENI W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU Sig c,0,d = 0.31 MPa Sig m,y,d = 6.00 MPa Tau y,d = 0.12 MPa Sig m,z,d = 2.61 MPa Tau z,d = -1.29 MPa WYTRZYMŁOŚCI f c,0,d = 12.92 MPa f m,y,d = 14.77 MPa f v,d = 1.54 MPa f m,z,d = 14.77 MPa

WSPÓŁCZYNNIKI I PRMETRY DODTKOWE km = 0.70 kmod = 0.80 khy = 1.00 khz = 1.00 PRMETRY ZWICHRZENIOWE: PRMETRY WYOCZENIOWE: względem osi y przekroju względem osi z przekroju FORMUŁY WERYFIKCYJNE: (Sig_c,0,d/f c,0,d)^2 + Sig_m,y,d/f m,y,d + km*sig_m,z,d/f m,z,d = 0.53 < 1.00 [4.1.7(1)] Tau y,d/f v,d = 0.12/1.54 = 0.08 < 1.00 Tau z,d/f v,d = 1.29/1.54 = 0.84 < 1.00 [4.1.8.1(1)] PRZEMIESZCZENI GRNICZNE Ugięcia u fin,y = 0.2 cm < u fin,max,y = L/200.00 = 2.4 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: WITR4 u fin,z = 0.3 cm < u fin,max,z = L/200.00 = 2.4 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: ST2 u fin,yz = 0.3 cm < u fin,max,yz = L/200.00 = 2.4 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: ST2 Przemieszczenia Profil poprawny!!! d) Słupy: OCIĄśENI: Decydujący przypadek obciąŝenia: 45 KOM35 1*1.10+2*1.21+3*1.40+(6+8)*1.50 PRMETRY PRZEKROJU: Slup 16/16 ht=16.0 cm y=128.000 cm2 z=128.000 cm2 x=256.000 cm2 bf=16.0 cm Iy=5461.333 cm4 Iz=5461.333 cm4 Ix=9213.253 cm4 Wely=682.667 cm3 Welz=682.667 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU N = 10.10 kn My = 1.27 kn*m Vy = 0.65 kn Mz = -0.04 kn*m Vz = -26.73 kn NPRĘśENI W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU Sig c,0,d = 0.39 MPa Sig m,y,d = 1.86 MPa Tau y,d = 0.04 MPa Sig m,z,d = 0.06 MPa Tau z,d = -1.57 MPa WYTRZYMŁOŚCI f c,0,d = 14.54 MPa f m,y,d = 16.62 MPa f v,d = 1.73 MPa f m,z,d = 16.62 MPa WSPÓŁCZYNNIKI I PRMETRY DODTKOWE km = 0.70 kmod = 0.90 khy = 1.00 khz = 1.00 PRMETRY ZWICHRZENIOWE: PRMETRY WYOCZENIOWE:

względem osi y przekroju względem osi z przekroju ly = 2.27 m Lam,y = 49.19 lz = 2.27 m Lam,z = 49.19 Lam rel,y = 0.83 ky = 0.88 Lam rel,z = 0.83 kz = 0.88 lc,y = 2.27 m kc,y = 0.86 lc,z = 2.27 m kc,z = 0.86 FORMUŁY WERYFIKCYJNE: (Sig_c,0,d/kc,y*f c,0,d) + Sig_m,y,d/f m,y,d + km*sig_m,z,d/f m,z,d = 0.15 < 1.00 [4.2.1(3)] Tau y,d/f v,d = 0.04/1.73 = 0.02 < 1.00 Tau z,d/f v,d = 1.57/1.73 = 0.91 < 1.00 [4.1.8.1(1)] PRZEMIESZCZENI GRNICZNE Ugięcia Nie analizowano Przemieszczenia v x = 0.0 cm < v max,x = L/150.00 = 1.5 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: WITR4 v y = 0.0 cm < v max,y = L/150.00 = 1.5 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: WITR4 Profil poprawny!!! e) Zastrzały: OCIĄśENI: Decydujący przypadek obciąŝenia: 19 KOM9 1*1.10+2*1.21+3*1.40+6*1.50 PRMETRY PRZEKROJU: Zastrzal 12/16 ht=16.0 cm y=82.286 cm2 z=109.714 cm2 x=192.000 cm2 bf=12.0 cm Iy=4096.000 cm4 Iz=2304.000 cm4 Ix=4989.409 cm4 Wely=512.000 cm3 Welz=384.000 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU N = 116.89 kn My = 0.03 kn*m NPRĘśENI W ROZPTRYWNYM PRZEKROJU Sig c,0,d = 6.09 MPa Sig m,y,d = 0.06 MPa WYTRZYMŁOŚCI f c,0,d = 12.92 MPa f m,y,d = 14.77 MPa WSPÓŁCZYNNIKI I PRMETRY DODTKOWE km = 0.70 kmod = 0.80 khy = 1.00 PRMETRY ZWICHRZENIOWE: PRMETRY WYOCZENIOWE: względem osi y przekroju względem osi z przekroju ly = 2.37 m Lam,y = 51.35 lz = 2.37 m Lam,z = 68.47 Lam rel,y = 0.87 ky = 0.92 Lam rel,z = 1.16 kz = 1.24 lc,y = 2.37 m kc,y = 0.83 lc,z = 2.37 m kc,z = 0.60 FORMUŁY WERYFIKCYJNE:

Sig_c,0,d/(kc,z*f c,0,d) + km*sig_m,y,d/f m,y,d = 6.09/(0.60*12.92) + 0.70*0.06/14.77 = 0.79 < 1.00 [4.2.1(3)] PRZEMIESZCZENI GRNICZNE Ugięcia u fin,y = 0.0 cm < u fin,max,y = L/200.00 = 1.2 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: EKSP1 u fin,z = 0.0 cm < u fin,max,z = L/200.00 = 1.2 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: ST1 u fin,yz = 0.0 cm < u fin,max,yz = L/200.00 = 1.2 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: ST1 Przemieszczenia v x = 0.0 cm < v max,x = L/150.00 = 1.6 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: WITR2 v y = 0.0 cm < v max,y = L/150.00 = 1.6 cm Decydujący przypadek obciąŝenia: WITR4 Profil poprawny!!! 4.2.2 Wieńce Ŝelbetowe: Wieńce Ŝelbetowe w projektowanym budynku posiadają wymiary 30 cm x 30 cm oraz 30 cm x 35 cm.. Są one zbrojone zgodnie z rysunkami technicznymi prętami w postaci zbrojenia głównego o średnicy φ 12. Stal zbrojenia podłuŝnego -III, beton oraz otulina zgodnie z rysunkami konstrukcyjnymi, stal zbrojenia poprzecznego -I φ6 co 250mm. W miejscach naroŝy wieńców dodatkowo stosować pręty uciąglające, łączące krzyŝujące się zbrojenie główne ( zakłady prętów około 100 cm ). Wszystkie wieńce naleŝy wykonać zgodnie z rysunkami technicznymi. 4.2.3 Płyta Ŝelbetowa nad parterem. 4.2.3.1 Zestawienie obciąŝeń: Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. rzoza, dąb, klon grub. 2,5 cm 0,18 1,20 -- 0,22 [7,0kN/m3 0,025m] 2. ObciąŜenie zmienne (sale dworcowe, targowe, 5,00 1,30 0,80 6,50 sportowe, taneczne, sceny teatralne i estradowe, sklepy, sale sprzedaŝy domów towarowych.) [5,0kN/m2] 3. Płyta Ŝelbetowa grub.20 cm 5,00 1,10 -- 5,50 : 10,18 1,20 12,22 4.2.3.2 Schemat statyczny płyty oraz wymiarowanie: qo = 12,22 leff = 5,53 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 5,53 m Wyniki obliczeń statycznych:

Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 46,70 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 38,91 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 35,09 knm/m Reakcja obliczeniowa R = R = 33,78 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 20,0 cm Klasa betonu 25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa CięŜar objętościowy betonu = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) = 2,88 Stal zbrojeniowa główna -III f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Pręty rozdzielcze 4,5 co max. 30,0 cm, stal -I Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN--03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne s = 8,23 cm 2 /mb. Przyjęto 14 co 10,0 cm o s = 15,39 cm 2 /mb ( = 0,89% ) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,104 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 27,21 mm < a lim = 27,65 mm 4.2.4 elki stalowe HE 200 Ŝelbetowej płyty parteru. 4.2.4.1 elka stalowa HE200 podczas pracy w fazie montaŝu stropu nad parterem: SCHEMT ELKI 5,04 OCIĄśENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,15) Schemat statyczny: 4,44 4,44 18,26 18,26 18,26 18,26 18,26 1 2 3 4 5,04 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: 1 2 3 4 57,13 60,47 56,55

Siły poprzeczne [kn]: 38,87 33,32 9,51 15,06 1 2-14,30 3 4-8,75-38,20-32,56-56,46-56,55 Ugięcia [mm]: 1 2 3 4 11,46 ZŁOśENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciąŝenie przyłoŝone na pasie górnym belki; - obciąŝenie działa w dół; - brak stęŝeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIROWNIE WG PN-90/-03200 y x x y Przekrój: HE 200 v = 18,0 cm 2, m = 61,3 kg/m J x = 5700 cm 4, J y = 2000 cm 4, J = 171100 cm 6, J = 59,5 cm 4, W x = 570 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,063) M R = 130,29 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 224,46 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,50 m Współczynnik zwichrzenia L = 0,902 Moment maksymalny M max = 60,47 knm (52) M max / ( L M R ) = 0,514 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 5,04 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -56,55 kn (53) V max / V R = 0,252 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = (-)56,55 kn < V o = 0,6 V R = 134,68 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny uŝytkowania Przekrój z = 2,52 m Ugięcie maksymalne f k,max = 11,46 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 14,40 mm f k,max = 11,46 mm < f gr = 14,40 mm 4.2.4.2 elka stalowa HE200 w fazie uŝytkowej po wykonaniu stropu nad parterem oraz zdjęciu podpór szalunkowych stropu nad parterem: SCHEMT ELKI 5,04

OCIĄśENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,15) Schemat statyczny: 12,86 12,86 5,04 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: 32,41 40,83 32,41 Siły poprzeczne [kn]: 32,41-32,41 Ugięcia [mm]: 8,04 ZŁOśENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciąŝenie przyłoŝone na pasie górnym belki; - obciąŝenie działa w dół; - brak stęŝeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIROWNIE WG PN-90/-03200 y x x y Przekrój: HE 200 v = 18,0 cm 2, m = 61,3 kg/m J x = 5700 cm 4, J y = 2000 cm 4, J = 171100 cm 6, J = 59,5 cm 4, W x = 570 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,063) M R = 130,29 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 224,46 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,52 m Współczynnik zwichrzenia L = 0,902 Moment maksymalny M max = 40,83 knm

(52) M max / ( L M R ) = 0,347 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 5,04 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -32,41 kn (53) V max / V R = 0,144 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = (-)32,41 kn < V o = 0,6 V R = 134,68 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny uŝytkowania Przekrój z = 2,52 m Ugięcie maksymalne f k,max = 8,04 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 14,40 mm f k,max = 8,04 mm < f gr = 14,40 mm