Załącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne

1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne

Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru q k = 0.25 kn/m 2 przyjęto jak dla strefy I. Współczynnik ekspozycji C e = 0.80 przyjęto jak dla terenu B i wysokości nad poziomem gruntu z = 8.68 m. Ponieważ H/L 2 przyjęto stały po wysokości rozkład współczynnika ekspozycji C e o wartości jak dla punktu najwyższego. 8.68 8.68 0 Współczynnik działania porywów wiatru = 1.80 przyjęto jak do obliczeń budowli niepodatnych na dynamiczne działanie wiatru (logarytmiczny dekrement tłumienia = 0.20; okres drgań własnych T = 0.20 s). Współczynnik aerodynamiczny C odcinka a połaci dachu jednospadowego ( = 3 ) wg wariantu I i kierunku wiatru 1 równy jest C = C z - C w = -0.90, gdzie: C z = -0.90 jest współczynnikiem ciśnienia zewnętrznego, C w = 0.00 jest współczynnikiem ciśnienia wewnętrznego. 10.74 Wiatr 17.56 B/2 B/2 Cz a b Wiatr 8.68 Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem: Q k = 0.25 kn/m 2 0.80 ( - 0.90-0.00 ) 1.8 1.20 = -0.39 kn/m 2. Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: Q o = -0.51 kn/m 2, f = 1.30. 2. Obciążenie śniegiem Rodzaj: śnieg. Typ: zmienne. 2.1. Dach jednospadowy Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 1.20 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az1, jak dla strefy III (H = 200.4 m n.p.m). Współczynnik kształtu C = 0.80 jak dla dachu jednospadowego. 3 C C1

Charakterystyczna wartość obciążenia śniegiem: Q k = 1.2 kn/m 2 0.8 1.20 = 1.15 kn/m 2. Obliczeniowa wartość obciążenia śniegiem: Q o = 1.72 kn/m 2, f = 1.50. 3 Poz. 2.1. Strop nad piętrem (sprawdzenie nośności stropu TERIVA-Nova) Projektowany strop gęstożebrowy TERIVA-Nova. Wartość charakterystyczna obciążenia użytkowego 0,50 kn/m 2. Schemat statyczny belka swobodnie podparta. Rozpiętość stropu L max = 5,91 m. Rozstaw belek co 60 cm. Beton klasy C20/25 f cd =13,3 MPa, f ctd = 1,00 MPa. Stal klasy A-III (34GS) f yd = 350 MPa. zestawienie obciążeń Lp. Obciążenie g k, q k [kn/m 2 ] γ f g, q [kn/m 2 ] Obciążenia stałe 1. Papa termozgrzewalna 0,06 1,35 0,08 2. Jastrych cementowy 0,08 21,00 = 1,68 1,35 2,27 3. Keramzyt granulowany 0,35 3,30 = 1,16 1,35 1,56 4. Styropian EPS 100 0,25 0,45 = 0,11 1,35 0,15 5. Paroizolacja folia PE 0,02 1,35 0,03 6. Ciężar własny stropu TERIVA-Nova 2,68 1,35 3,62 7. Tynk cem-wap. gr. 15 mm 0,015 19,00 = 0,29 1,35 0,38 RAZEM OBCIĄŻENIA STAŁE 6,00 8,09 Obciążenia zmienne 8. Obciążenie użytkowe 0,50 1,50 0,75 OGÓŁEM 6,50 8,84 Całkowite obciążenie charakterystyczne stropu wynosi 6,50 kn/m 2 i jest mniejsze od obciążenia dopuszczalnego określonego w normach i przez producenta, które wynosi 6,70 kn/m 2. Strop dobrano prawidłowo. Poz. 2.2. Podciąg żelbetowy monolityczny jednoprzęsłowy P-1 Schemat statyczny belka jednoprzęsłowa, swobodnie podparta. Rozpiętość belki w świetle podpór L = 3,60 m. Wymiary przekroju 35x50 cm. Beton klasy C20/25 f cd =13,3 MPa, f ctd = 1,00 MPa. Stal klasy A-III (34GS) f yd = 350 MPa. Geometria układu Lista przęseł Nr. przęsła Długość Podpora lewa Podpora prawa 1 3.60 przegubowo nieprzesuwna przegubowo przesuwna

Lista obciążeń Grupa1 4 Nr Nr przęsła Rodzaj P 1 P 2 a b 1 równomierne 15.00-0.00 3.60 Lista obciążeń Ciężar Własny Nr Nr przęsła Rodzaj P 1 P 2 a b 2 równomierne 4.38-0.00 1.80 3 równomierne 4.38-1.80 3.60 Reakcje - Grupa1 Nr Podpory R x [kn] R y [kn] M z [knm] 1 0.00 27.00 0.00 2 0.00 27.00 0.00 Reakcje - Ciężar Własny Nr Podpory R x [kn] R y [kn] M z [knm] 1 0.00 7.88 0.00 2 0.00 7.88 0.00 Wykresy MNT dla przęsła nr 1

Dane do wymiarowania 5 Materiały Klasa betonu C25/25 Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie f cd [MPa] 13.30 Klasa stali na ścinanie St0S Obliczeniowa granica plastyczności stali f yd [MPa] 190.00 Klasa stali na zginanie 34GS Obliczeniowa granica plastyczności stali f yd [MPa] 350.00 Zbrojenie na zginanie Średnica zbrojenia dolnego [mm] 12 Średnica zbrojenia górnego [mm] 12 Średnica zbrojenia konstrukcyjnego [mm] 12 Zbrojenie na ścinanie : strzemiona Kąt nachylenia strzemion 90.00 Średnica strzemion [mm] 6 Liczba cięć 2 Element wewnętrzny Ugięcie od obciążenia długotrwałego Wiek betonu w chwili obciążenia 14 dni Dobór zbrojenia głównego ze względu na rysy prostopadłe do osi elementu TAK Dopuszczalne rozwarcie rys [mm] 0.2 Wyniki dla zginania ZBROJENIE GŁÓWNE - DOŁEM: PRZĘSŁO NR 1 Położenie x maksymalny oblicz. M sdmax [knm] minimalny oblicz. M sdmin [knm] Zbrojenie wyliczone A s1 [cm 2 ] Zbrojenie przyjęte A u1 [cm 2 ] Ilość sztuk: 12 Ilość sztuk: 12 0.00 0.00 0.00 2.57 3.39 3 0 1.02 26.07 26.07 2.57 3.39 3 0 2.04 31.53 31.53 2.57 3.39 3 0 3.06 16.37 16.37 2.57 3.39 3 0 3.60 0.00 0.00 2.57 3.39 3 0 ZBROJENIE GŁÓWNE - GÓRĄ: PRZĘSŁO NR 1 Położenie x maksymalny oblicz. M sdmax [knm] minimalny oblicz. M sdmin [knm] Zbrojenie wyliczone A s2 [cm 2 ] Zbrojenie przyjęte A u2 [cm 2 ] Ilość sztuk: 12 Ilość sztuk: 12 0.00 0.00 0.00 2.57 3.39 3 0 1.02 26.07 26.07 2.57 3.39 3 0 2.04 31.53 31.53 2.57 3.39 3 0 3.06 16.37 16.37 2.57 3.39 3 0 3.60 0.00 0.00 2.57 3.39 3 0 STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: PRZĘSŁO NR 1 Położenie x maksymalny charakter. M skmax [knm] minimalny charakter. M skmin [knm] Rysy dołem [mm] Rysy górą [mm] 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 1.02 22.09 22.09 0.000 0.000 1.80 27.20 27.20 0.000 0.000 2.07 26.59 26.59 0.000 0.000

3.09 13.23 13.23 0.000 0.000 3.60 0.00 0.00 0.000 0.000 6 Wyniki dla ścinania PODPORA LEWA PRZĘSŁA NR 1 Odcinek ścinania L c =0.000 m Nośność przekroju betonowego V rd1 =83.89 kn Długość odcinka konstrukcyjnego na ścinanie L k =3.600 m; strzemiona 6 mm 2-cięte co s=35.6 cm Maksymalny odstęp ramion strzemion w kierunku poprzecznym wynosi s z =47.5 cm Rozstaw strzemion 6 2-cięte s [cm] Długość odcinka L s Siła tnąca: (Wartość bezwzględna) V [kn] Nośność krzyżulca ściskanego V rd2 [kn] Ilość prętów odgiętych w przekroju 12 35.6 0.00 35.66 549.24 0 PODPORA PRAWA PRZĘSŁA NR 1 Odcinek ścinania L c =0.000 m Nośność przekroju betonowego V rd1 =83.89 kn Długość odcinka konstrukcyjnego na ścinanie L k =3.600 m; strzemiona 6 mm 2-cięte co s=35.6 cm Maksymalny odstęp ramion strzemion w kierunku poprzecznym wynosi s z =47.5 cm Rozstaw strzemion 6 2-cięte s [cm] Długość odcinka L s Siła tnąca: (Wartość bezwzględna) V [kn] Nośność krzyżulca ściskanego V rd2 [kn] Ilość prętów odgiętych w przekroju 12 35.6 0.00 35.66 549.24 0 Ugięcie w stanie sprężystym Grupy obciążeń uwzględnione do liczenia ugięcia: Ciężar Własny Tabela ugięć sprężystych belki Nr podpory Przem. podpory ymax [cm] Nr przęsła Odległość x Ugięcie max ymax [cm] Podpora nr 1 0.000 Przęsło nr 1 1.80 0.008 Podpora nr 2 0.000 - - - Ugięcie w stanie zarysowanym

Tabela ugięć rzeczywistych belki 7 Nr podpory Przem. podpory ymax [cm] Nr przęsła Odległość x Ugięcie max ymax [cm] Podpora nr 1 0.000 Przęsło nr 1 1.80 0.036 Podpora nr 2 0.000 - - - Poz. 2.3. Podciąg żelbetowy monolityczny jednoprzęsłowy P-2 Schemat statyczny belka jednoprzęsłowa, swobodnie podparta. Rozpiętość belki w świetle podpór L = 5,58 m. Wymiary przekroju 25x70 cm. Beton klasy C20/25 f cd =13,3 MPa, f ctd = 1,00 MPa. Stal klasy A-III (34GS) f yd = 350 MPa. Geometria układu Lista przęseł Nr. przęsła Długość Podpora lewa Podpora prawa 1 5.58 przegubowo nieprzesuwna przegubowo przesuwna Lista obciążeń Grupa1 Nr Nr przęsła Rodzaj P 1 P 2 a b 1 równomierne 28.00-0.00 5.58 2 siła 36.00-2.40 5.58 Lista obciążeń Ciężar Własny

8 Nr Nr przęsła Rodzaj P 1 P 2 a b 3 równomierne 4.38-0.00 2.79 4 równomierne 4.38-2.79 5.58 Reakcje - Grupa1 Nr Podpory R x [kn] R y [kn] M z [knm] 1 0.00 98.64 0.00 2 0.00 93.60 0.00 Reakcje - Ciężar Własny Nr Podpory R x [kn] R y [kn] M z [knm] 1 0.00 12.21 0.00 2 0.00 12.21 0.00 Wykresy MNT dla przęsła nr 1 Dane do wymiarowania Materiały Klasa betonu C20/25 Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie f cd [MPa] 13.30 Klasa stali na ścinanie St0S Obliczeniowa granica plastyczności stali f yd [MPa] 190.00 Klasa stali na zginanie 34GS Obliczeniowa granica plastyczności stali f yd [MPa] 350.00 Zbrojenie na zginanie Średnica zbrojenia dolnego [mm] 16 Średnica zbrojenia górnego [mm] 12 Średnica zbrojenia konstrukcyjnego [mm] 16 Zbrojenie na ścinanie : strzemiona i pręty odgięte Średnica prętów odgiętych [mm] 16 Procent siły przenoszonej przez strzemiona % 50.00 Średnica strzemion [mm] 6 Liczba cięć 2 Element wewnętrzny Ugięcie od obciążenia długotrwałego Wiek betonu w chwili obciążenia 14 dni Dobór zbrojenia głównego ze względu na rysy prostopadłe do osi elementu TAK Dopuszczalne rozwarcie rys [mm] 0.2

Wyniki dla zginania 9 ZBROJENIE GŁÓWNE - DOŁEM: PRZĘSŁO NR 1 Położenie x maksymalny oblicz. M sdmax [knm] minimalny oblicz. M sdmin [knm] Zbrojenie wyliczone A s1 [cm 2 ] Zbrojenie przyjęte A u1 [cm 2 ] Ilość sztuk: 16 Ilość sztuk: 16 0.00 0.00 0.00 3.08 10.05 5 0 1.02 97.47 97.47 4.27 10.05 5 0 2.05 160.60 160.60 7.20 10.05 5 0 3.07 165.31 165.31 7.43 10.05 5 0 4.09 122.94 122.94 5.43 10.05 5 0 5.12 46.22 46.22 3.08 10.05 5 0 5.58 0.00 0.00 3.08 10.05 5 0 ZBROJENIE GŁÓWNE - GÓRĄ: PRZĘSŁO NR 1 Położenie x maksymalny oblicz. M sdmax [knm] minimalny oblicz. M sdmin [knm] Zbrojenie wyliczone A s2 [cm 2 ] Zbrojenie przyjęte A u2 [cm 2 ] Ilość sztuk: 12 Ilość sztuk: 16 0.00 0.00 0.00 3.08 3.39 3 0 1.02 97.47 97.47 3.08 3.39 3 0 2.05 160.60 160.60 3.08 3.39 3 0 3.07 165.31 165.31 3.08 3.39 3 0 4.09 122.94 122.94 3.08 3.39 3 0 5.12 46.22 46.22 3.08 3.39 3 0 5.58 0.00 0.00 3.08 3.39 3 0 STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: PRZĘSŁO NR 1 Położenie x maksymalny charakter. M skmax [knm] minimalny charakter. M skmin [knm] Rysy dołem [mm] Rysy górą [mm] 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 1.02 82.60 82.60 0.079 0.000 2.05 136.10 136.10 0.143 0.000 2.79 144.84 144.84 0.153 0.000 3.12 139.09 139.09 0.146 0.000 4.14 101.86 101.86 0.103 0.000 5.16 35.52 35.52 0.000 0.000 5.58 0.00 0.00 0.000 0.000 Wyniki dla ścinania PODPORA LEWA PRZĘSŁA NR 1 Odcinek ścinania L c =0.837 m Nośność przekroju betonowego V rd1 =84.94 kn Długość odcinka konstrukcyjnego na ścinanie L k =4.046 m; strzemiona 6 mm 2-cięte co s=40.0 cm Maksymalny odstęp ramion strzemion w kierunku poprzecznym wynosi s z =60.0 cm Rozstaw strzemion 6 2-cięte s [cm] Długość odcinka L s Siła tnąca: (Wartość bezwzględna) V [kn] Nośność krzyżulca ściskanego V rd2 [kn] Ilość prętów odgiętych w przekroju 16 13.8 0.84 112.06 588.02 1

PODPORA PRAWA PRZĘSŁA NR 1 Odcinek ścinania L c =0.697 m Nośność przekroju betonowego V rd1 =84.94 kn Długość odcinka konstrukcyjnego na ścinanie L k =4.046 m; strzemiona 6 mm 2-cięte co s=40.0 cm Maksymalny odstęp ramion strzemion w kierunku poprzecznym wynosi s z =60.0 cm 10 Rozstaw strzemion 6 2-cięte s [cm] Długość odcinka L s Siła tnąca: (Wartość bezwzględna) V [kn] Nośność krzyżulca ściskanego V rd2 [kn] Ilość prętów odgiętych w przekroju 16 12.5 0.70 107.03 600.37 1 Ugięcie w stanie sprężystym Grupy obciążeń uwzględnione do liczenia ugięcia: Ciężar Własny Tabela ugięć sprężystych belki Nr podpory Przem. podpory ymax [cm] Nr przęsła Odległość x Ugięcie max ymax [cm] Podpora nr 1 0.000 Przęsło nr 1 2.79 0.024 Podpora nr 2 0.000 - - - Ugięcie w stanie zarysowanym Tabela ugięć rzeczywistych belki Nr podpory Przem. podpory ymax [cm] Nr przęsła Odległość x Ugięcie max ymax [cm] Podpora nr 1 0.000 Przęsło nr 1 2.79 0.117 Podpora nr 2 0.000 - - - Poz. 3.1. Strop nad parterem (sprawdzenie nośności stropu TERIVA-III) Projektowany strop gęstożebrowy TERIVA-III. Wartość charakterystyczna obciążenia użytkowego 3,00 kn/m 2. Schemat statyczny belka swobodnie podparta. Rozpiętość stropu L max = 5,91 m. Rozstaw belek co 45 cm. Beton klasy C20/25 f cd =13,3 MPa, f ctd = 1,00 MPa. Stal klasy A-III (34GS) f yd = 350 MPa.

zestawienie obciążeń 11 Lp. Obciążenia stałe Obciążenie g k, q k [kn/m 2 ] γ f g, q [kn/m 2 ] 1. Płytki terakotowe na zaprawie klejowej 0,01 22,00 = 0,22 1,35 0,30 2. Jastrych cementowy 0,05 21,00 = 1,05 1,35 1,42 3. Styropian EPS 100 0,03 0,45 = 0,01 1,35 0,02 4. Ciężar własny stropu TERIVA-III 4,00 1,35 5,40 5. Tynk cem-wap. gr. 15 mm 0,015 19,00 = 0,29 1,35 0,38 RAZEM OBCIĄŻENIA STAŁE 5,57 7,52 Obciążenia zmienne 6. Obciążenie użytkowe 3,00 1,50 4,50 7. Obciążenie od ścianek działowych 0,75 1,50 1,13 OGÓŁEM 9,32 13,15 Całkowite obciążenie charakterystyczne stropu wynosi 9,32 kn/m 2 i jest mniejsze od obciążenia dopuszczalnego określonego w normach i przez producenta, które wynosi 10,00 kn/m 2. Strop dobrano prawidłowo. Poz. 3.2. Podciąg żelbetowy monolityczny jednoprzęsłowy P-3 Schemat statyczny belka jednoprzęsłowa, swobodnie podparta. Rozpiętość belki w świetle podpór L = 3,60 m. Wymiary przekroju 35x50 cm. Beton klasy C20/25 f cd =13,3 MPa, f ctd = 1,00 MPa. Stal klasy A-III (34GS) f yd = 350 MPa. Geometria układu Lista przęseł Nr. przęsła Długość Podpora lewa Podpora prawa 1 3.60 przegubowo nieprzesuwna przegubowo przesuwna Lista obciążeń Grupa1 Nr Nr przęsła Rodzaj P 1 P 2 a b 1 równomierne 23.00-0.00 3.60

Lista obciążeń Ciężar Własny 12 Nr Nr przęsła Rodzaj P 1 P 2 a b 2 równomierne 4.38-0.00 1.80 3 równomierne 4.38-1.80 3.60 Reakcje - Grupa1 Nr Podpory R x [kn] R y [kn] M z [knm] 1 0.00 41.40 0.00 2 0.00 41.40 0.00 Reakcje - Ciężar Własny Nr Podpory R x [kn] R y [kn] M z [knm] 1 0.00 7.88 0.00 2 0.00 7.88 0.00 Wykresy MNT dla przęsła nr 1 Dane do wymiarowania Materiały Klasa betonu C20/25 Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie f cd [MPa] 13.30 Klasa stali na ścinanie St0S Obliczeniowa granica plastyczności stali f yd [MPa] 190.00 Klasa stali na zginanie 34GS Obliczeniowa granica plastyczności stali f yd [MPa] 350.00 Zbrojenie na zginanie Średnica zbrojenia dolnego [mm] 12 Średnica zbrojenia górnego [mm] 12 Średnica zbrojenia konstrukcyjnego [mm] 12 Zbrojenie na ścinanie : strzemiona

13 Kąt nachylenia strzemion 90.00 Średnica strzemion [mm] 6 Liczba cięć 2 Element wewnętrzny Ugięcie od obciążenia długotrwałego Wiek betonu w chwili obciążenia 14 dni Dobór zbrojenia głównego ze względu na rysy prostopadłe do osi elementu TAK Dopuszczalne rozwarcie rys [mm] 0.2 Wyniki dla zginania ZBROJENIE GŁÓWNE - DOŁEM: PRZĘSŁO NR 1 Położenie x maksymalny oblicz. M sdmax [knm] minimalny oblicz. M sdmin [knm] Zbrojenie wyliczone A s1 [cm 2 ] Zbrojenie przyjęte A u1 [cm 2 ] Ilość sztuk: 12 Ilość sztuk: 12 0.00 0.00 0.00 2.57 4.52 4 0 1.02 36.60 36.60 2.57 4.52 4 0 2.04 44.26 44.26 2.72 4.52 4 0 3.06 22.98 22.98 2.57 4.52 4 0 3.60 0.00 0.00 2.57 4.52 4 0 ZBROJENIE GŁÓWNE - GÓRĄ: PRZĘSŁO NR 1 Położenie x maksymalny oblicz. M sdmax [knm] minimalny oblicz. M sdmin [knm] Zbrojenie wyliczone A s2 [cm 2 ] Zbrojenie przyjęte A u2 [cm 2 ] Ilość sztuk: 12 Ilość sztuk: 12 0.00 0.00 0.00 2.57 3.39 3 0 1.02 36.60 36.60 2.57 3.39 3 0 2.04 44.26 44.26 2.57 3.39 3 0 3.06 22.98 22.98 2.57 3.39 3 0 3.60 0.00 0.00 2.57 3.39 3 0 STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: PRZĘSŁO NR 1 Położenie x maksymalny charakter. M skmax [knm] minimalny charakter. M skmin [knm] Rysy dołem [mm] Rysy górą [mm] 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 1.02 31.01 31.01 0.084 0.000 1.80 38.18 38.18 0.131 0.000 2.07 37.32 37.32 0.125 0.000 3.09 18.57 18.57 0.000 0.000 3.60 0.00 0.00 0.000 0.000 Wyniki dla ścinania PODPORA LEWA PRZĘSŁA NR 1 Odcinek ścinania L c =0.000 m Nośność przekroju betonowego V rd1 =85.67 kn Długość odcinka konstrukcyjnego na ścinanie L k =3.600 m; strzemiona 6 mm 2-cięte co s=35.6 cm Maksymalny odstęp ramion strzemion w kierunku poprzecznym wynosi s z =47.5 cm

Rozstaw strzemion 6 2-cięte s [cm] Długość odcinka L s Siła tnąca: (Wartość bezwzględna) V [kn] Nośność krzyżulca ściskanego V rd2 [kn] 14 Ilość prętów odgiętych w przekroju 16 35.6 0.00 50.06 549.24 0 PODPORA PRAWA PRZĘSŁA NR 1 Odcinek ścinania L c =0.000 m Nośność przekroju betonowego V rd1 =85.67 kn Długość odcinka konstrukcyjnego na ścinanie L k =3.600 m; strzemiona 6 mm 2-cięte co s=35.6 cm Maksymalny odstęp ramion strzemion w kierunku poprzecznym wynosi s z =47.5 cm Rozstaw strzemion 6 2-cięte s [cm] Długość odcinka L s Siła tnąca: (Wartość bezwzględna) V [kn] Nośność krzyżulca ściskanego V rd2 [kn] Ilość prętów odgiętych w przekroju 16 35.6 0.00 50.06 549.24 0 Ugięcie w stanie sprężystym Grupy obciążeń uwzględnione do liczenia ugięcia: Ciężar Własny Tabela ugięć sprężystych belki Nr podpory Przem. podpory ymax [cm] Nr przęsła Odległość x Ugięcie max ymax [cm] Podpora nr 1 0.000 Przęsło nr 1 1.80 0.008 Podpora nr 2 0.000 - - - Ugięcie w stanie zarysowanym Tabela ugięć rzeczywistych belki Nr podpory Przem. podpory ymax [cm] Nr przęsła Odległość x Ugięcie max ymax [cm] Podpora nr 1 0.000 Przęsło nr 1 1.80 0.062 Podpora nr 2 0.000 - - -

15 Poz. 3.3. Podciąg żelbetowy monolityczny jednoprzęsłowy P-4 Schemat statyczny belka jednoprzęsłowa, swobodnie podparta. Rozpiętość belki w świetle podpór L = 5,58 m. Wymiary przekroju 25x70 cm. Beton klasy C20/25 f cd =13,3 MPa, f ctd = 1,00 MPa. Stal klasy A-III (34GS) f yd = 350 MPa. Geometria układu Lista przęseł Nr. przęsła Długość Podpora lewa Podpora prawa 1 5.58 przegubowo nieprzesuwna przegubowo przesuwna Lista obciążeń Grupa1 Nr Nr przęsła Rodzaj P 1 P 2 a b 1 równomierne 44.00-0.00 5.58 2 siła 52.00-2.40 5.58 Lista obciążeń Ciężar Własny Nr Nr przęsła Rodzaj P 1 P 2 a b 3 równomierne 4.38-0.00 2.79 4 równomierne 4.38-2.79 5.58 Reakcje - Grupa1 Nr Podpory R x [kn] R y [kn] M z [knm] 1 0.00 152.39 0.00 2 0.00 145.13 0.00

Reakcje - Ciężar Własny 16 Nr Podpory R x [kn] R y [kn] M z [knm] 1 0.00 12.21 0.00 2 0.00 12.21 0.00 Wykresy MNT dla przęsła nr 1 Dane do wymiarowania Materiały Klasa betonu C20/25 Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie f cd [MPa] 13.30 Klasa stali na ścinanie St0S Obliczeniowa granica plastyczności stali f yd [MPa] 190.00 Klasa stali na zginanie 34GS Obliczeniowa granica plastyczności stali f yd [MPa] 350.00 Zbrojenie na zginanie Średnica zbrojenia dolnego [mm] 20 Średnica zbrojenia górnego [mm] 12 Średnica zbrojenia konstrukcyjnego [mm] 20 Zbrojenie na ścinanie : strzemiona i pręty odgięte Średnica prętów odgiętych [mm] 20 Procent siły przenoszonej przez strzemiona % 50.00 Średnica strzemion [mm] 6 Liczba cięć 2 Element wewnętrzny Ugięcie od obciążenia długotrwałego Wiek betonu w chwili obciążenia 14 dni Dobór zbrojenia głównego ze względu na rysy prostopadłe do osi elementu TAK Dopuszczalne rozwarcie rys [mm] 0.2 Wyniki dla zginania ZBROJENIE GŁÓWNE - DOŁEM: PRZĘSŁO NR 1 Położenie x maksymalny oblicz. M sdmax [knm] minimalny oblicz. M sdmin [knm] Zbrojenie wyliczone A s1 [cm 2 ] Zbrojenie przyjęte A u1 [cm 2 ] Ilość sztuk: 20 Ilość sztuk: 20 0.00 0.00 0.00 3.85 12.56 4 0 1.02 144.09 144.09 6.42 12.56 4 0

2.05 237.10 237.10 10.98 12.56 4 0 3.07 244.24 244.24 11.34 12.56 4 0 4.09 181.89 181.89 8.23 12.56 4 0 5.12 68.45 68.45 3.85 12.56 4 0 5.58 0.00 0.00 3.85 12.56 4 0 17 ZBROJENIE GŁÓWNE - GÓRĄ: PRZĘSŁO NR 1 Położenie x maksymalny oblicz. M sdmax [knm] minimalny oblicz. M sdmin [knm] Zbrojenie wyliczone A s2 [cm 2 ] Zbrojenie przyjęte A u2 [cm 2 ] Ilość sztuk: 12 Ilość sztuk: 20 0.00 0.00 0.00 3.85 4.52 4 0 1.02 144.09 144.09 3.85 4.52 4 0 2.05 237.10 237.10 3.85 4.52 4 0 3.07 244.24 244.24 3.85 4.52 4 0 4.09 181.89 181.89 3.85 4.52 4 0 5.12 68.45 68.45 3.85 4.52 4 0 5.58 0.00 0.00 3.85 4.52 4 0 STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: PRZĘSŁO NR 1 Położenie x maksymalny charakter. M skmax [knm] minimalny charakter. M skmin [knm] Rysy dołem [mm] Rysy górą [mm] 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 1.02 122.11 122.11 0.103 0.000 2.05 200.93 200.93 0.175 0.000 2.79 213.88 213.88 0.187 0.000 3.12 205.52 205.52 0.180 0.000 4.14 150.71 150.71 0.129 0.000 5.16 52.61 52.61 0.032 0.000 5.58 0.00 0.00 0.000 0.000 Wyniki dla ścinania PODPORA LEWA PRZĘSŁA NR 1 Odcinek ścinania L c =1.628 m podział na 2 części; Nośność przekroju betonowego V rd1 =88.46 kn Długość odcinka konstrukcyjnego na ścinanie L k =2.511 m; strzemiona 6 mm 2-cięte co s=40.0 cm Maksymalny odstęp ramion strzemion w kierunku poprzecznym wynosi s z =60.0 cm Rozstaw strzemion 6 2-cięte s [cm] Długość odcinka L s Siła tnąca: (Wartość bezwzględna) V [kn] Nośność krzyżulca ściskanego V rd2 [kn] Ilość prętów odgiętych w przekroju 20 13.8 1.35 165.82 513.44 1 13.8 0.28 100.00 513.44 1 PODPORA PRAWA PRZĘSŁA NR 1 Odcinek ścinania L c =1.441 m podział na 2 części; Nośność przekroju betonowego V rd1 =88.46 kn Długość odcinka konstrukcyjnego na ścinanie L k =2.511 m; strzemiona 6 mm 2-cięte co s=40.0 cm Maksymalny odstęp ramion strzemion w kierunku poprzecznym wynosi s z =60.0 cm

Rozstaw strzemion 6 2-cięte s [cm] Długość odcinka L s Siła tnąca: (Wartość bezwzględna) V [kn] Nośność krzyżulca ściskanego V rd2 [kn] 18 Ilość prętów odgiętych w przekroju 20 13.8 1.35 158.55 513.44 1 13.8 0.09 95.00 513.44 1 Ugięcie w stanie sprężystym Grupy obciążeń uwzględnione do liczenia ugięcia: Ciężar Własny Tabela ugięć sprężystych belki Nr podpory Przem. podpory ymax [cm] Nr przęsła Odległość x Ugięcie max ymax [cm] Podpora nr 1 0.000 Przęsło nr 1 2.79 0.024 Podpora nr 2 0.000 - - - Ugięcie w stanie zarysowanym Tabela ugięć rzeczywistych belki Nr podpory Przem. podpory ymax [cm] Nr przęsła Odległość x Ugięcie max ymax [cm] Podpora nr 1 0.000 Przęsło nr 1 2.79 0.102 Podpora nr 2 0.000 - - - Poz. 4.1. Schody płytowe żelbetowe monolityczne Projektowane schody żelbetowe monolityczne płytowe proste dwubiegowe. Szerokość biegu 1,80 m. Warunki środowiskowe suche, wnętrze budynku o niskiej wilgotności powietrza klasa XC1. Wartość charakterystyczna obciążenia użytkowego wynosi 4,00 kn/m 2. Grubość płyty schodów 15 cm. Beton klasy C20/25 f cd =13,3 MPa, f ctd = 1,00 MPa. Stal klasy A-III (34GS) f yd = 350 MPa.

Geometria 19 Typ obiektu Budynek użyteczności publicznej Długość schodów w świetle podpór l 3.30 Szerokość spocznika dolnego l 1 0.00 Szerokość spocznika górnego l 2 0.00 Różnica wysokości do pokonania h 1.98 Grubość płyty schodów d 0.15 Głębokość oparcia płyty schodów d p 0.25 Szerokość biegu b 1.80 Liczba stopni [szt.] 12.00 Wysokość stopnia h s [cm] 16.50 Szerokość stopnia l s [cm] 30.00 Długość biegu l b 3.30 Obciążenia Typ obiektu Bud. użyteczności publicznej Obciążenie charakterystyczne użytkowe p [kn/m 2 ] 4.00 Współczynnik części długotrwałej obciążenia zmiennego 0.75 Nazwa okładziny gres Ciężar własny okładziny [kn/m 3 ] 21.00 Grubość okładzin spoczników i biegu-pozioma t 1 0.010 Grubość okładzin spoczników i biegu-pionowa t 2 0.010 Grubość tynku 0.015 Wymiarowanie Klasa betonu C20/25 Klasa stali St3SX Średnica zbrojenia na zginanie [mm] 12.0 Otulenie prętów a 0.020 Dobór zbrojenia ze względu na rysy TAK Dopuszczalna max. szerokość rozwarcia rysy [mm] 0.3 Dobór zbrojenia ze względu na ugięcie TAK Lokalizacja schodów wewnętrzne Wyniki Charakter. Oblicz. Obciążenie spoczników [kn/m] 14.57 17.61 Obciążenie biegu [kn/m] 19.03 22.55 Reakcja R A [kn] 32.61 38.66 Reakcja R B [kn] 32.61 38.66 max. M max [knm] 28.55 33.83 od obciążenia długotrwałego charakterystycznego M dmax [knm] 25.85 Potrzebne pole przekroju zbrojenia [cm 2 ] A z = 12.96 Na szerokości b=1.80 m przyjęto dołem 12 prętów 12.0 mm co 16.0 cm [cm 2 ] A c = 13.56 Rysa prostopadła OK: Ugięcie w stanie zarysowanym OK: w k =0.3 mm w lim =0.3 mm y=1.28 cm y dop =1.73 cm

Poz. 5.1. Obliczenie szerokości ławy fundamentowej w osi A-A 20 1. Zestawienie obciążeń dla ławy fundamentowej Lp. Obciążenie N [kn/m] 1. 2. 3. 4. 5. 5. 6. Ciężar ściany parteru i piętra z pustaków ceramicznych Max (3,65 + 3,11) 0,29 13,00 1,35 = 34,41 Ciężar wieńców żelbetowych (0,38 + 0,28) 0,29 25,00 1,35 = 6,46 Ciężar ściany fundamentowej z bloczków betonowych 1,10 0,30 24,00 1,35 = 10,69 Obciążenie ze stropu nad piętrem 8,84 3,60 0,5 = 15,91 Obciążenie ze stropu nad parterem 13,15 3,60 0,5 = 23,67 Ciężar izolacji termicznej 8,90 0,20 2,00 1,35 = 4,81 Ciężar tynku na ścianach (8,90 0,015 19,00) 2 1,35 = 6,85 RAZEM ΣN 102,80 Geometria Szerokość ławy B 0.90 Długość ławy L 1.00 Wysokość ławy H f 0.40 Grubość ściany b 0.30 Mimośród e y -0.00 Materiały Klasa betonu C20/25 Klasa stali 34GS Otulina [cm] 7.00 Średnica prętów [mm] 12.00 Warunki gruntowe

Warstwa Nazwa Miąższość (n) C (n) u (n) u M M o gruntu [t/m 3 ] [kpa] [ ] [kpa] [kpa] 1 Piaski drobne 1.50 1.85 0.00 30.41 77385.50 61908.25 2 Gliny pylaste 1.00 1.85 31.27 18.07 32044.62 28843.04 3 Piaski drobne 2.00 1.85 0.00 30.41 77385.50 61908.25 Metoda określenia parametrów geotechnicznych B Głębokość posadowienia 1.20 Ciężar zasypki [kn/m 3 ] 20.00 Obciążenia Numer zestawu N [kn] M y [knm] T y [kn] M x [knm] T x [kn] 1 130.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Stan graniczny nośności DLA SCHEMATU NR 1 DLA WARSTWY NR 1 N=151.42 kn m*q fnb =0.81 * 679.32 = 550.25 kn DLA WARSTWY NR 2 N=267.42 kn m*q fnb =0.81 * 3600.30 = 2916.25 kn DLA WARSTWY NR 3 N=373.46 kn m*q fnb =0.81 * 11754.19 = 9520.89 kn Naprężenia pod fundamentem DLA SCHEMATU NR 1 Naprężenia w narożach: q 1 =168.24 kn/m 2 q 2 =168.24 kn/m 2 q 3 =168.24 kn/m 2 q 4 =168.24 kn/m 2 21 Odrywanie nie występuje.

Wymiarowanie zbrojenia 22 POTRZEBNE ZBROJENIE DLA SCHEMATU NR 1 A y = 0.59 cm 2 /mb Minimalne zbrojenie konstrukcyjne dla fundamentu wynosi: A k =6.29 cm 2 /mb W kierunku y (B) przyjęto fi=12.0 mm w rozstawie s 1 =18.8 cm A s1 =6.78 cm 2 /mb Nr pręta Ilość Długość pręta [cm] Długość całkowita 1 6 84 5.04 2 3 94 2.82 Średnica [mm] 12.0 Klasa stali 34GS Masa jednostkowa [kg/m] 0.888 Długość ogółem 6.08 Masa ogółem [kg] 5.4 Wyniki obliczeń przebicia DLA SCHEMATU NR 1 Przebicie nie występuje Stateczność fundamentu STATECZNOŚĆ NA OBRÓT: DLA SCHEMATU NR 1 Stateczność OK. M wyp =0.0 knm m*m otrzym = 0.72 * 68.4 = 49.2 knm STATECZNOŚĆ NA PRZESUW: DLA SCHEMATU NR 1 Przesuw po warstwie 1 Stateczność OK. T y =0.0 kn m*t uy = 0.72 * 47.5 = 34.2 kn Przesuw po warstwie 2 Stateczność OK. T y =0.0 kn m*t uy = 0.72 * 73.9 = 53.2 kn Przesuw po warstwie 3 Stateczność OK. T y =0.0 kn m*t uy = 0.72 * 99.2 = 71.4 kn

Osiadanie fundamentu 23 DLA SCHEMATU NR1 Osiadania pierwotne = 0.215 cm Osiadania wtórne = 0.000 cm Osiadania całkowite = 0.215 cm Tangens kąta nachylenia względem osi X = 0.00000 Tangens kąta nachylenia względem osi Y = 0.00000 Przechyłka = 0.00000 rad Warunek naprężeniowy 0.3* z = 0.3*58.08 kn/m 2 = 17.42 kn/m 2 zd = 13.82 kn/m 2 Głębokość, na której zachodzi warunek wytrzymałościowy = 3.20 m Rozkład naprężeń pod analizowanym fundamentem: Tabela z wartościami: Nr H ZR ZS ZD Suma = [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2] ZS + ZD + ZDsiła + ZDfund 0 1.20 21.78 21.78 118.43 140.20 1 1.27 23.14 21.72 118.10 139.82 2 1.42 25.86 20.45 111.21 131.66 3 1.60 29.04 17.06 92.76 109.82 4 1.80 32.67 12.74 69.27 82.01 5 2.00 36.30 9.28 50.46 59.74 6 2.20 39.93 6.86 37.28 44.13 7 2.40 43.56 5.19 28.22 33.41 8 2.60 47.19 4.03 21.92 25.95 9 2.80 50.82 3.20 17.42 20.63 10 3.00 54.45 2.60 14.13 16.73 11 3.20 58.08 2.15 11.67 13.82 Legenda: H ZR [kn/m2] ZS [kn/m2] ZD [kn/m2] - głębokość liczona od poziomu terenu - naprężenia pierwotne - naprężenia wtórne - naprężenia dodatkowe

Poz. 5.2. Obliczenie szerokości ławy fundamentowej w osi D-D 24 1. Zestawienie obciążeń dla ławy fundamentowej Lp. Obciążenie N [kn/m] 1. 2. 3. 4. 5. 5. 6. Ciężar ściany parteru i piętra z pustaków ceramicznych Max (3,65 + 3,11 + 1,10) 0,29 13,00 1,35 = 40,00 Ciężar wieńców żelbetowych (0,38 + 0,28 + 0,25) 0,29 25,00 1,35 = 8,91 Ciężar ściany fundamentowej z bloczków betonowych 1,10 0,30 24,00 1,35 = 10,69 Obciążenie ze stropu nad piętrem 8,84 5,91 0,5 = 26,12 Obciążenie ze stropu nad parterem 13,15 5,91 0,5 = 38,86 Ciężar izolacji termicznej 9,70 0,20 2,00 1,35 = 5,24 Ciężar tynku na ścianach (9,70 0,015 19,00) 2 1,35 = 7,46 RAZEM ΣN 137,28 Geometria Szerokość ławy B 1.00 Długość ławy L 1.00 Wysokość ławy H f 0.40 Grubość ściany b 0.30 Mimośród e y -0.00 Materiały Klasa betonu C20/25 Klasa stali 34GS Otulina [cm] 7.00 Średnica prętów [mm] 12.00 Warunki gruntowe

Wymiarowanie zbrojenia 26 POTRZEBNE ZBROJENIE DLA SCHEMATU NR 1 A y = 0.89 cm 2 /mb Minimalne zbrojenie konstrukcyjne dla fundamentu wynosi: A k =6.29 cm 2 /mb W kierunku y (B) przyjęto fi=12.0 mm w rozstawie s 1 =18.8 cm A s1 =6.78 cm 2 /mb Nr pręta Ilość Długość pręta [cm] Długość całkowita 1 6 94 5.64 2 4 94 3.76 Średnica [mm] 12.0 Klasa stali 34GS Masa jednostkowa [kg/m] 0.888 Długość ogółem 7.52 Masa ogółem [kg] 6.7 Wyniki obliczeń przebicia DLA SCHEMATU NR 1 Przebicie OK. N y =3.2 kn A y *fctd=0.33 * 1000 = 330.0 kn Stateczność fundamentu STATECZNOŚĆ NA OBRÓT: DLA SCHEMATU NR 1 Stateczność OK. M wyp =0.0 knm m*m otrzym = 0.72 * 91.9 = 66.2 knm STATECZNOŚĆ NA PRZESUW: DLA SCHEMATU NR 1 Przesuw po warstwie 1 Stateczność OK. T y =0.0 kn m*t uy = 0.72 * 57.1 = 41.1 kn Przesuw po warstwie 2 Stateczność OK. T y =0.0 kn m*t uy = 0.72 * 84.8 = 61.0 kn Przesuw po warstwie 3 Stateczność OK. T y =0.0 kn m*t uy = 0.72 * 109.3 = 78.7 kn

Osiadanie fundamentu 27 DLA SCHEMATU NR1 Osiadania pierwotne = 0.251 cm Osiadania wtórne = 0.000 cm Osiadania całkowite = 0.251 cm Tangens kąta nachylenia względem osi X = 0.00000 Tangens kąta nachylenia względem osi Y = 0.00000 Przechyłka = 0.00000 rad Warunek naprężeniowy 0.3* z = 0.3*58.08 kn/m 2 = 17.42 kn/m 2 zd = 16.70 kn/m 2 Głębokość, na której zachodzi warunek wytrzymałościowy = 3.20 m Rozkład naprężeń pod analizowanym fundamentem: Tabela z wartościami: Nr H ZR ZS ZD Suma = [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2] ZS + ZD + ZDsiła + ZDfund 0 1.20 21.78 21.78 131.92 153.70 1 1.27 23.14 21.73 131.62 153.35 2 1.42 25.86 20.63 124.98 145.61 3 1.60 29.04 17.52 106.13 123.65 4 1.80 32.67 13.43 81.38 94.81 5 2.00 36.30 9.94 60.24 70.18 6 2.20 39.93 7.42 44.96 52.39 7 2.40 43.56 5.66 34.27 39.93 8 2.60 47.19 4.41 26.73 31.15 9 2.80 50.82 3.52 21.32 24.84 10 3.00 54.45 2.86 17.33 20.19 11 3.20 58.08 2.37 14.34 16.70 Legenda: H ZR [kn/m2] ZS [kn/m2] ZD [kn/m2] - głębokość liczona od poziomu terenu - naprężenia pierwotne - naprężenia wtórne - naprężenia dodatkowe

Poz. 5.3. Obliczenie szerokości ławy fundamentowej w osi C-C 28 1. Zestawienie obciążeń dla ławy fundamentowej Lp. Obciążenie N [kn/m] 1. 2. 3. 4. 5. 6. Ciężar ściany parteru i piętra z pustaków ceramicznych U/220 (3,65 + 3,11) 0,25 13,00 1,35 = 29,66 Ciężar wieńców żelbetowych (0,38 + 0,28) 0,25 25,00 1,35 = 5,57 Ciężar ściany fundamentowej z bloczków betonowych 1,10 0,24 24,00 1,35 = 8,55 Obciążenie ze stropu nad piętrem 8,84 (3,60 + 5,91) 0,5 = 42,03 Obciążenie ze stropu nad parterem 13,15 (3,60 + 5,91) 0,5 = 62,53 Ciężar tynku na ścianach (7,10 0,015 19,00) 2 1,35 = 5,46 RAZEM ΣN 153,80 Geometria Szerokość ławy B 1.00 Długość ławy L 1.00 Wysokość ławy H f 0.40 Grubość ściany b 0.25 Mimośród e y -0.00 Materiały Klasa betonu C/2025 Klasa stali 34GS Otulina [cm] 7.00 Średnica prętów [mm] 12.00 Warunki gruntowe

Wymiarowanie zbrojenia 30 POTRZEBNE ZBROJENIE DLA SCHEMATU NR 1 A y = 1.16 cm 2 /mb Minimalne zbrojenie konstrukcyjne dla fundamentu wynosi: A k =6.29 cm 2 /mb W kierunku y (B) przyjęto fi=12.0 mm w rozstawie s 1 =18.8 cm A s1 =6.78 cm 2 /mb Nr pręta Ilość Długość pręta [cm] Długość całkowita 1 6 94 5.64 2 4 94 3.76 Średnica [mm] 12.0 Klasa stali 34GS Masa jednostkowa [kg/m] 0.888 Długość ogółem 7.52 Masa ogółem [kg] 6.7 Wyniki obliczeń przebicia DLA SCHEMATU NR 1 Przebicie OK. N y =8.1 kn A y *fctd=0.33 * 1000 = 330.0 kn Stateczność fundamentu STATECZNOŚĆ NA OBRÓT: DLA SCHEMATU NR 1 Stateczność OK. M wyp =0.0 knm m*m otrzym = 0.72 * 101.9 = 73.4 knm STATECZNOŚĆ NA PRZESUW: DLA SCHEMATU NR 1 Przesuw po warstwie 1 Stateczność OK. T y =0.0 kn m*t uy = 0.72 * 63.1 = 45.4 kn Przesuw po warstwie 2 Stateczność OK. T y =0.0 kn m*t uy = 0.72 * 90.6 = 65.2 kn Przesuw po warstwie 3 Stateczność OK. T y =0.0 kn m*t uy = 0.72 * 115.2 = 82.9 kn

Osiadanie fundamentu 31 DLA SCHEMATU NR1 Osiadania pierwotne = 0.288 cm Osiadania wtórne = 0.000 cm Osiadania całkowite = 0.288 cm Tangens kąta nachylenia względem osi X = 0.00000 Tangens kąta nachylenia względem osi Y = 0.00000 Przechyłka = 0.00000 rad Warunek naprężeniowy 0.3* z = 0.3*61.70 kn/m 2 = 18.51 kn/m 2 zd = 15.62 kn/m 2 Głębokość, na której zachodzi warunek wytrzymałościowy = 3.40 m Rozkład naprężeń pod analizowanym fundamentem: Tabela z wartościami: Nr H ZR ZS ZD Suma = [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2] ZS + ZD + ZDsiła + ZDfund 0 1.20 21.78 21.78 149.39 171.17 1 1.27 23.14 21.73 149.05 170.77 2 1.42 25.86 20.63 141.53 162.16 3 1.60 29.04 17.52 120.18 137.70 4 1.80 32.67 13.43 92.15 105.59 5 2.00 36.30 9.94 68.22 78.16 6 2.20 39.93 7.42 50.92 58.34 7 2.40 43.56 5.66 38.81 44.46 8 2.60 47.19 4.41 30.27 34.69 9 2.80 50.82 3.52 24.14 27.66 10 3.00 54.45 2.86 19.63 22.49 11 3.20 58.08 2.37 16.24 18.60 12 3.40 61.70 1.99 13.63 15.62 Legenda: H ZR [kn/m2] ZS [kn/m2] ZD [kn/m2] - głębokość liczona od poziomu terenu - naprężenia pierwotne - naprężenia wtórne - naprężenia dodatkowe

Wykaz norm związanych: 32 PN-81/B-03020 Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie. PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. PN-80/B-02010 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem. PN-77/B-02011 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem. PN-EN 1991-1-1:2002 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-1: Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. PN-EN 1991-1-3:2002 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-3: Oddziaływania ogólne. Obciążenie śniegiem. Opracował: