ANDRZEJ MŁOTKOWSKI (ŁÓDŹ)

Podobne dokumenty
ECHANIKA METODA ELEMENTÓW DRZEGOWYCH W WTBRANTCH ZAGADNIENIACH ANALIZT I OPTYMALIZACJI OKŁADOW ODKSZTAŁCALNYCH NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ

WYZNACZANIE ZMIAN STAŁYCH SPRĘ Ż YSTOŚI CMATERIAŁU WYSTĘ PUJĄ CYC H GRUBOŚ CI MODELU GIPSOWEGO. JÓZEF W R A N i к (GLIWICE) 1.

NUMERYCZNE ROZWIĄ ZANIE ZAGADNIENIA STATECZNOŚ CI ORTOTROPOWEJ PŁYTY PIERŚ CIENIOWEJ*' 1. Wstęp

CAŁKA RÓWNANIA RÓŻ NICZKOWEGO CZĄ STKOWEGO ROZWIĄ ZUJĄ CEG O WALCOWE. 1. Wstęp

STATYKA POWŁOKI WALCOWEJ ZAMKNIĘ TEJ PRACUJĄ CEJ W STANIE ZGIĘ CIOWYM. 1. Wstęp

STATECZNOŚĆ POWŁOKI CYLINDRYCZNEJ Z OBWODOWYM ZAŁOMEM PRZY Ś CISKANIU OSIOWYM. 1. Wprowadzenie

OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE BELKI NA PODŁOŻU SPRĘ Ż YSTY M Z UWZGLĘ DNIENIEM OGRANICZEŃ NAPRĘ ŻŃ MACIEJ MAKOWSKI, GWIDON SZEFER (KRAKÓW) 1.

NOŚ NOŚ Ć GRANICZNA ROZCIĄ GANYCH PRĘ TÓW Z KARBAMI KĄ TOWYMI O DOWOLNYCH WYMIARACH CZĘ Ś CI NAD KARBAMI. 1. Wprowadzenie

INWERSYJNA METODA BADANIA MODELI ELASTOOPTYCZNYCH Z WIĘ ZAMI SZTYWNYMI ROMAN DOROSZKIEWICZ, JERZY LIETZ, BOGDAN MICHALSKI (WARSZAWA)

ELEKTRYCZNY UKŁAD ANALOGOWY DLA GEOMETRYCZNIE NIELINIOWYCH ZAGADNIEŃ PŁYT O DOWOLNEJ GEOMETRII MIECZYSŁAW JANOWSKI, HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW)

WYTRZYMAŁOŚĆ PŁYTY KOŁOWEJ JEDNOSTRONNIE UŻ EBROWANEJ PODDANEJ ANTYSYMETRYCZNEMU ZGINANIU. Waż niejsze oznaczenia

WYTRZYMAŁOŚĆ STALOWYCH PRĘ TÓW Z KARBEM PRZY ROZCIĄ W PODWYŻ SZONYCH TEMPERATURACH KAROL T U R S K I (WARSZAWA) 1. Wstęp

WPŁYW CZĘ STOTLIWOŚ I CWIBRACJI NA PROCES WIBROPEŁZANIA 1 ) ANATOLIUSZ JAKOWLUK (BIAŁYSTOK) 1. Wstęp

WPŁYW SZCZELINY PROSTOPADŁEJ DO BRZEGU NA ROZKŁAD NACISKÓW I STAN NAPRĘ Ż Ń E W KONTAKCIE. Wstęp

CZONE ODKSZTAŁCENIA SPRĘ Ż YSTEG O KLINA I STOŻ KA

NUMERYCZNA ANALIZA PRZEPŁYWU MHD W KANALE Z NIESYMETRYCZNYM ROZSZERZENIEM. 1. Wstęp

ZREDUKOWANE LINIOWE RÓWNANIA POWŁOK O WOLNO ZMIENNYCH KRZYWIZNACH. 1. Wstęp

GRANICZNA MOC DWUFAZOWEGO TERMOSYFONU RUROWEGO ZE WZGLĘ DU NA KRYTERIUM ODRYWANIA KONDENSATU BOGUMIŁ BIENIASZ (RZESZÓW) Oznaczenia

DOŚ WIADCZALNA ANALIZA EFEKTU PAMIĘ CI MATERIAŁU PODDANEGO PLASTYCZNEMU ODKSZTAŁCENIU*) JÓZEF MlASTKOWSKI (WARSZAWA) 1. Wstęp

WPŁYW WARUNKÓW ZRZUTU NA RUCH ZASOBNIKA W POBLIŻU NOSICIELA I PARAMETRY UPADKU. 1. Wstęp

IN ŻYNIE R IA S R O D O W IS K A

DRGANIA GRUBOŚ CIENNEJ RURY PRZY WEWNĘ TRZNYM I ZEWNĘ TRZNYM PRZEPŁYWIE CIECZY (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia

IDEALNIE SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZN A TARCZA O PROFILU HIPERBOLICZNYM. 1. Wstęp

UGIĘ CIE OSIOWO SYMETRYCZNE PŁYTY REISSNERA O ZMIENNEJ GRUBOŚ CI ANDRZEJ G A W Ę C KI (POZNAŃ) 1. Wstęp

ANALIZA OBROTU POWIERZCHNI PŁYNIĘ CIA Z UWZGLĘ DNIENIEM PAMIĘ CI MATERIAŁU. 1. Wstęp

ITERACYJNA METODA WYZNACZANIA CZĘ STOŚ I C DRGAŃ WŁASNYCH I AMPLITUD BOHDAN KOWALCZYK, TADEUSZ RATAJCZAK (GDAŃ SK) 1. Uwagi ogólne

OBLICZANIE CHARAKTERYSTYKI DYNAMICZNEJ KONSTRUKCJI PŁYTOWO SPRĘ Ż YNOWE J ZA POMOCĄ METODY SZTYWNYCH ELEMENTÓW SKOŃ CZONYCH* > 1.

JERZY MARYNIAK, WACŁAW MIERZEJEWSKI, JÓZEF KRUTUL. 1. Wstęp

OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE PRĘ TA Ś CISKANEGO PRZY DUŻ YCH UGIĘ CIACH METODĄ PROGRAMOWANIA DYNAMICZNEGO*) 1. Wstęp

JERZY MARYNIAK, MARWAN LOSTAN (WARSZAWA)

OBSZAR KONTAKTU SZTYWNEJ KULI Z PÓŁPRZESTRZENIĄ LEPKOSPRĘ Ż YST Ą JADWIGA HALAUNBRENNER I BRONISŁAW LECHOWICZ (KRAKÓW) 1.

ŁOŻ YSKA WIEŃ COWEGO TERESA GIBCZYŃ SKA, MICHAŁ Ż YCZKOWSKI (KRAKÓW) 1. Wstęp

W pracy rozpatrzymy osobliwość naprę żń e siłowych i naprę żń e momentowych w półprzestrzeni. ): Xi ^ 0, co < x 2

ZDERZENIE W UKŁADZIE O WIELU STOPNIACH. 1. Wstęp

NUMERYCZNE OBLICZANIE KRZYWOLINIOWYCH Ś CIEŻ K E RÓWNOWAGI DLA JEDNOWYMIAROWYCH UKŁADÓW SPRĘ Ż YSTYC H

PEWIEN SPOSÓB ROZWIĄ ZANIA STATYCZNYCH ZAGADNIEŃ LINIOWEJ NIESYMETRYCZNEJ SPRĘ Ż YSTOŚI JANUSZ D Y S Z L E W ICZ (WARSZAWA) 1.

NIEJEDNORODNOŚĆ PLASTYCZNA STOPU PA2 W PROCESIE. 1, Wprowadzenie

ZAŃ KINEMATYCZNIE DOPUSZCZALNYCH DLA ZAGADNIENIA NAPORU Ś CIAN O RÓŻ NYCH KSZTAŁTACH* WiESLAw\ TRĄ MPCZYŃ SK I. 1. Wstęp

с Ь аё ффсе о оýои р а п

STAN SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZNY I PEŁZANIE GEOMETRYCZNIE NIELINIOWEJ POWŁOKI STOŻ KOWEJ HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW) 1. Wstę p

па ре по па па Ьо е Те

MACIERZ SZTYWNOŚ CI ELEMENTU ZGINANEJ PŁYTY

WYZNACZENIE STANU NAPRĘ Ż ENI A W OSIOWO SYMETRYCZNYM POŁĄ CZENIU KLEJONYM OBCIĄ Ż ONY M MOMENTEM SKRĘ CAJĄ CY M

OPTYiMALNE KSZTAŁTOWANIE NIERÓWNOMIERNIE NAGRZANYCH TARCZ WIRUJĄ Z UWAGI NA NOŚ NOŚĆ SPRĘ Ż YST Ą I GRANICZNĄ

Fonetyka kaszubska na tle fonetyki słowiańskiej

UPROSZCZONA ANALIZA STATECZNOŚ CI BOCZNEJ SZYBOWCA HOLOWANEGO NA LINIE JERZY M A R Y N I А К (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia

O SFORMUŁOWANIU I POPRAWNOŚ CI PEWNEJ KLASY ZADAŃ Z NIELINIOWEJ DYNAMIKI LIN ROZCIĄ GLIWYCH ANDRZEJ BLINOWSKI (WARSZAWA) 1.

STATECZNOŚĆ BOCZNA SAMOLOTU I DRGANIA LOTEK Z UWZGLĘ DNIENIEM ODKSZTAŁCALNOŚ CI GIĘ TNEJ SKRZYDEŁ I SPRĘ Ż YSTOŚI CUKŁADU STEROWANIA

DYNAMICZNE BADANIA WŁASNOŚ CI MECHANICZNYCH POLIAMIDU TARLON X A. 1. Wstę p

MACIERZOWY ZAPIS NIELINIOWYCH RÓWNAŃ RUCHU GENEROWANYCH FORMALIZMEM LAGRANGE'A ZDOBYSŁAW G O R A J (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie

WSPÓŁRZĘ DNE NORMALNE W ANALIZIE REZONANSÓW GŁÓWNYCH NIELINIOWYCH UKŁADÓW DRGAJĄ CYCH O WIELU STOPNIACH SWOBODY

OPTYMALIZACJA PARAMETRYCZNA UKŁADÓW DYNAMICZNYCH O NIECIĄ GŁYCH CHARAKTERYSTYKACH. 1. Wstęp

Znaki alfabetu białoruskiego Znaki alfabetu polskiego

HYDROMAGNETYCZNY PRZEPŁYW CIECZY LEPKIEJ W SZCZELINIE MIĘ DZY WIRUJĄ CYMI POWIERZCHNIAMI OBROTOWYMI EDWARD WALICKI (BYDGOSZCZ) Wstęp

1. Organizowanie regularnych zebrań naukowych w Oddziałach PTMTS

PODSTAWY MECHANIKI CIAŁ DYSKRETYZOWANYCH CZESŁAW WOŹ NIAK (WARSZAWA) 1. Ciała dyskretyzowane

polska ludowa tom Vll PAŃSTWOWE WYDAWNICTWO NAUKOWE

~г в +t *( ' (p ' w^'

KRZYSZTOF G R Y s A (POZNAŃ)

Ш Ш *Ш &>\vdi;fclbi>!«> У TEORETYCZNA ii.stosowana fiuncq i 4, 15 (1977)

0 WYZNACZANIU NAPRĘ ŻŃ ECIEPLNYCH WYWOŁANYCH RUCHOMYMI OBCIĄ TERMICZNYMI. Oznaczenia

ZAMKNIĘ TE ROZWIĄ ZANIE PROBLEMU PROPAGACJI NIESTACJONARNEJ PŁASKIEJ FALI UDERZENIOWEJ W SUCHYM GRUNCIE PIASZCZYSTYM. 1. Wstęp

O OPERATOROWYM PODEJŚ CIU DO FORMUŁOWANIA ZASAD WARIACYJNYCH DLA OŚ RODKÓW PLASTYCZNYCH. 1. Wstęp

Wyświetlacze tekstowe jednokolorowe

SPRAWOZDANIE Z DZIAŁALNOŚ CI POLSKIEGO TOWARZYSTWA MECHANIKI TEORETYCZNEJ I STOSOWANEJ ZA I KWARTAŁ 1976 ROKU

NIELINIOWE DRGANIA ELASTYCZNIE POSADOWIONYCH SILNIKÓW TŁOKOWYCH PRZY SZEROKOPASMOWYCH WYMUSZENIACH STOCHASTYCZNYCH JANUSZ K O L E N D A (GDAŃ SK)

O PEWNEJ METODZIE WYZNACZANIA KRYTERIUM ZNISZCZENIA POLIMERÓW. 1. Wprowadzenie

WYZNACZANIE NAPRĘ ŻŃ ENA PODSTAWIE POMIARÓW TYLKO JEDNEJ SKŁ ADOWEJ ODKSZTAŁ CENIA

PROGRAM ZAJĘĆ POZALEKCYJNYCH

WYŚWIETLACZE TEKSTOWE 15 KOLOROWE

Oferta ważna od r.

WPŁYW POZIOMU NAPRĘ Ż ENI A I WSPÓŁCZYNNIKA NAPRĘ Ż ENI A NA PROCES WIBROPEŁZ ANI A') 1. Wstęp

SKOŃ CZONE ODKSZTAŁCENIA WIOTKICH OBROTOWO SYMETRYCZNYCH POWŁOK PRZY UWZGLĘ DNIENIU KINEMATYCZNEGO WZMOCNIENIA MATERIAŁU JÓZEF W I L K (KRAKÓW)

ROCZNIKI BIESZCZADZKIE 22 (2014) str wskazówki dla autorów

DYNAMIKA PŁASKIEJ WIĄ ZKI PRZEWODÓW PRZY PRĄ DACH ZWARCIOWYCH MARIA RADWAŃ SKA, ZENON WASZCZYSZYN (KRAKÓW) 1. Uwagi wstę pne, założ enia i oznaczenia

DYNAMIKA JEDNOKULKOWEGO KOREKTORA PIONU SZTUCZNEGO \s HORYZONTU. 1. Przeznaczenie korektora

I Pracownia fizyczna ćwiczenie nr 16 (elektrycznoś ć)

Wyświetlacze tekstowe jednokolorowe SERIA B

BADANIE TEORETYCZNE WŁASNOŚ CI DYNAMICZNYCH LOTU OBIEKTÓW ZRZUCANYCH Z SAMOLOTU

Wyświetlacze tekstowe jednokolorowe

LESZEK JARECKI (WARSZAWA)

WPŁYW ZASTOSOWANIA KONDENSACJI KROPLOWEJ W POJEDYNCZYM DWUFAZOWYM NA WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA PRZEZ Ś CIANKĘ SKRAPLACZA. 1.

PŁYTY PROSTOKĄ TNE O JEDNOKIERUNKOWO ZMIENNEJ SZTYWNOŚ CI

DRGANIA CIĘ GNA W PŁASZCZYŹ NIE ZWISU Z UWZGLĘ DNIENIEM JEGO SZTYWNOŚ CI NA ZGINANIE JÓZEF NIZIOŁ, ALICJA PIENIĄ Ż EK (KRAKÓW) 1.

Czuwajcie więc, bo nie znacie dnia ani godziny. (Mt. 25:13)

PEWIEN MODEL MECHANICZNY KRĘ GOSŁUPA LĘ DŹ WIOWO KRZYŻ OWEG O CZŁOWIEKA. 1. Wstęp

SPOSÓB ELEKTRYCZNEGO MODELOWANIA RÓWNAŃ RÓŻ NICZKOWYCH LINIOWYCH STKOWYCH O WSPÓŁCZYNNIKACH STAŁYCH I CZŁONACH RZĘ DU PARZYSTEGO

przyrostem naprę ż eń, а А ц и stanowi macierz funkcji materiałowych, którą wyznacza się doś wiadczalnie, przy czym

MODELE FENOMENOLOGICZNE OŚ RODKA CIEKŁOKRYSTALICZNEGO CZESŁAW R Y M A R Z (WARSZAWA) 1. Wstęp

WYBOCZENIE UDERZENIOWE PRĘ TA O DUŻ EJ SMUKŁOŚ CI RYSZARD G R Y В O Ś (GLIWICE) 1. Sformułowanie problemu i cel pracy

ELASTOOPTYCZNĄ. I. Wprowadzenie

JAN GRABACKI, GWIDON SZEFER (KRAKÓW) 1. Wstęp

Wyświetlacze tekstowe 15-kolorowe

Scenariusz lekcji. Wojciech Dindorf Elżbieta Krawczyk

NA POZIOMIE B1 TEST PRZYK 0 9ADOWY. Za ca 0 0y egzamin mo 0 4esz uzyska punkt w

STATECZNOŚĆ BOCZNA W CZASIE DOBIEGU LĄ DUJĄ CEG O SAMOLOTU SPORTOWEGO ZDOBYSŁAW GORAJ, JERZY MARYNIAK, ZBIGNIEW PATURSKI, MARIA ZŁOĆ К A (WARSZAWA)

ANALIZA WYTRZYMAŁOŚ CIOWA PIONOWEJ PRZEPŁYWOWEJ WYTWORNICY PARY ELEKTROWNI JĄ DROWYCH MICHAŁ N I E Z G O D Z I Ń S K I, WACŁAW ZWOLIŃ SKI (ŁÓDŹ)

Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie

Wykład 3. Ruch w obecno ś ci wię zów

Wymagania dydaktyczne. Uczeń: stosuje właściwy akcent i intonację zdaniową;

Transkrypt:

MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, (1970) PRZYBLIŻ ONE OBLICZANIE PŁYTY KOŁOWEJ, UŻ EBROWANEJ JEDNOSTRONNIE, OBCIĄ Ż ONE J ANTYSYMETRYCZNIE ANDRZEJ MŁOTKOWSKI (ŁÓDŹ) Oznaczenia stale, a promień zewnę trzny płyty, stałe, b(k) grubość ż ebra, С promień wewnę trzny płyty, Щ к ) sztywność obwodowa płyty, Dr(k) sztywność promieniowa płyty, E moduł Younga, F powierzchnia przekroju poprzecznego ż ebra, F(k) współczynnik, G moduł sprę ż ystośi cpostaciowej, Щ к ) wysokość ż ebra, wysokość ż ebra na promieniu zewnę trznym, H c wysokość ż ebra na promieniu wewnę trznym, kk) grubość płyty, kk) moment bezwładnoś ci przekroju ż ebra przypadają cy na jednostkę obwodu płyty, к indeks okreś lają y c wielkoś ci dotyczą ce kolejnej płyty pierś cieniowej, Af moment obcią ż ają, cy M r (k) moment gną cy promieniowy przypadają cy na jednostkę obwodu płyty, moment gną cy obwodowy przypadają cy na jednostkę promienia, M r o(k) moment skrę cają cy, m liczba płyt pierś cieniowych, Nr(k) siła promieniowa przypadają ca na jednostkę obwodu płyty, Щ к ) siła obwodowa przypadają ca na jednostkę promienia, n liczba ż eber, Q r,qo siły tną ce promieniowe i obwodowe, r promień bież ąy c płyty, S(k) iloczyn modułu Younga i momentu statycznego ż ebra wzglę dem płaszczyzny ś rodkowej przypadają cy na jednostkę obwodu płyty, Tm siła styczna (położ ona w płaszczyź nie ś rodkowej płyty), Щ к ) przemieszczenie promieniowe, "o(*) przemieszczenie promieniowe płaszczyzny ś rodkowej płyty, v<,k) przemieszczenie obwodowe, ^o(jfc) przemieszczenie obwodowe płaszczyzny ś rodkowej płyty,

12 A. MŁOTKOWSKI Vf<*) ugię cie płyty, z współrzę dna okreś lają a c odległość rozpatrywanego punktu od płaszczyzny ś rodkowej, <*i«) a «) в v r Q = a r a r oo r ro a s t a } e > współczynnik, współrzę dna ką towa rozpatrywanego punktu, liczba Poissona, promień bezwymiarowy, naprę ż eni a promieniowe w płycie, naprę ż eni a w ż ebrze, naprę ż eni a obwodowe w płycie, naprę ż eni a styczne w płycie. Poniż sze rozważ ania są rozszerzeniem pracy [1], w której omówiono sposób obliczenia płyt kołowych wzmocnionych ż ebrami po jednej stronie płaszczyzny ś rodkowej i obciąż onej antysymetrycznie parą sił przyłoż oną w ś rodku. Kształt ż eber był jednak tak dobrany, by promieniowa sztywność zginania oraz inne współczynniki, wystę pująe c w układzie równań róż niczkowych płyty uż ebrowanej, były stałe. Rys. 1 W praktyce, płyty wzmacniane są ż ebrami promieniowymi o kształtach, które powodują, że wyż ej wspomniane wielkoś ci są funkcjami promienia. Płyta o zmiennej sztywnoś ci zginania może być w przybliż eniu przedstawiona jako szereg połą czonych ze sobą ortotropowych płyt pierś cieniowych o stałych sztywnoś ciach zginania. Na przykład dla płyty przedstawionej na rys. 1 sztywność zginania moż na przedstawić, jak na rys. 2. Moż na przyjąć sztywnoś ci poszczególnych pierś cieni równe sztywnoś ciom w ich ś rodkach. Podobnie moż na przedstawić wielkoś ci S i F x (oraz ewentualnie D 0 jeś li grubość płyty jest zmienna). Odpowiada to jakby zmianie kształtu ż eber według rys. 3.

PRZYBLIŻ ONE OBLICZANIE PŁYTY KOŁOWEJ 129 Jeś li płytę podzielić na dostatecznie dużą liczbę pierś cieni, wówczas «stopnie» na ż ebrach bę dą praktycznie bez znaczenia dla dokładnoś ci obliczeń. Na styku dwóch kolejnych pierś cieni muszą być spełnione warunki cią głośi c dotyczą ce odkształceń i sił wewnę trznych. Ugię cia, ką ty ugię cia, przemieszczenia promieniowe i obwodowe, momenty promieniowe, siły normalne, styczne oraz zastę pcze siły poprzeczne muszą być na liniach styku płyt pierś cieniowych odpowiednio sobie równe. Щ к ) Щ к + 1)> M R ( K ) = Mrlk+1Ą dw (k) dq d Q Щ к ) (1) Щ к ) W(Jk+l)> П к ) Щ к )= Щ к + i) М г (К к) Q Н к )' д О gdzie к oznacza numer kolejny pierś cienia. M, ro{k + 1 ) Qr(k + i> r do D r =f(p) Rys. 2 Rys. 3 Obliczenia wykonane tą metodą przy podziale płyty na pięć pierś cieni dały wię kszą dokładność niż przy zastosowaniu metody róż nic skoń czonych ze wzglę du na wysoki rząd pochodnych w równaniach równowagi (2.14) w pracy [1]. Jak wykazano w cytowanej pracy, przemieszczenia poszczególnych punktów powierzchni ś rodkowej /с tego pierś cienia płyty moż na wyrazić w nastę pują ce j postaci >*'(*) = [л Н к )е + А 2( к )б\п д + ^A 4)t,o u ;u) +1 ]cos0, (2) «o<*) = [в П к )т В 2{к ) \п (>+ ]?p iik )A iik) o n ia)}coso, j = 5 Щ к ) = [ ^i(t) ^:^ +lri(?j52(t)4 ^Р ц к )1ц к )А ц к)с >"^> sino,

130 A. MLOTKOVVSKI gdzie Ax*) = Eh\ k) 12(1 v 2 ) О ) 5,», г <.,.,я,( я "'+ й '")^ \ 2 / 2naQ irik) 2 т г а 'sr(*>, р 2(Г =^' ^r(fc)(«2 (fc) 1) 3D 0 (*)а (а.ч *) 1 ) (1 +»)«,»,+(3 r) (l v)a? ( k ) (3 v) W Współczynniki a 5(t )4 a (l ) znajdujemy z równania dwukwadratowego (1 v)0s(ł) i? i(*)^r(*))«(*)+[(l : =T')(Fi (W i) ł. (t )+32) 0 )F, ( j k )) ( 4 ) (3 v)(l»)ftttdr(*» (1 + v)% k) D, m + 0 v)f Hk) D nk) 2(2 i^)0&)] [(3 v)(l ^ 0 v)(f Hk) D rik) + 3F 1(k) D m) S 2 k))] = 0. Stałe A 2(k), B l{k), B 2{k ), А 5^к) ^ А щ ) moż na wyznaczyć z warunków brzegowych oraz warunków cią głośi c(1). Siły wewnę trzne okreś lone są wzorami r ( t ) d Q 2 + <>(*> ~Q~ e 2 <)0 2 + * m a~dq (5) 7V r(ł) = 2Ą t ) ^ y g j p w 2fi /,.,<M, W 1 dv 4k) i dv 0(k) \ do Q ' dq j' dm rlk ) dm r e (k) Q, (k) = ( M r(k) M 1 (k) +Q Ł^ = ^ ag \ d Q do ) v

PRZYBLIŻ ONE OBLICZANIE PŁYTY KOŁOWEJ 131 Po podstawieniu (2) do (5) i wykorzystując (1) otrzymano układy równań dla linii styku kolejnych dwóch pierś cieni Q A Hk) + Q\nQA 2(k) + 2^Q a i(k) +i Ank) Ai (k+1) QhxQji^k+i)~ ^V'(* + 1 > + 1 A(* + i) = 0, 1 = 5 i'=5 А ц к ) + (1+1п д )А 2(к ) + 2J (««{*)+l)e a A*) _ ; = 5 А Н Ш ) ~(1 + \п д )А 2(к + 1) ~ ^(а, (» + 1 ) + 1)е в «*+ )Л ц * +1) = 0, в н к +\п ) е ч в к + ) У 1р к ц ) д а и к )А К к ) 1 = 5 1 = 5 B H k + i) 1п (?Я 2(* + 1) ^й (И 1)^«+ )4(Н 1) = 0. < = 5 B Hk) ^~^_~+\riqjb 2ik) + ^ Р ц к ) Я ц к )С а '(к )А ц к ) + (6) + 5, (к + 1 ) + ^ ^~+1п е. 2( * + 1) ^ Р ц к +1)(}ц к + 1)9 а^ + о А К к + 1) = 0, (D r +D Q v\ k) A 2(k) S (k) ab 2a) + + 2J [A <k)«?<*>+ ( Dr(it) + D 0 v 5 (k)^i (k) )a 1(t) ]^i(t) e a «k) 1 = 5 (O r + A>*0(ł + 1) ^2(k + 1) + S(k +1 )OB 2 (k + l) /=5 e + Г я <*,Л (*} ^ ("i(*)+i)j«i(*) e w»a*j + + ^^А (*+1) (^(»+1) 2^^)А (* + 1)^ ^CJ2^ i ( k + 1) [l + ^+i)] +

132 A. MŁOTKOWSKI 2(1 v) ^ B 3 2(k )+ 5J Pum [1 +?*(*)]+qnk)*i(k)\o a ma Kk) (6) H Д г(*+1) + [1 +9i(* + i)] + 9i(* + i) a f(t + i)l? a, ' ( * : + l)^'(* + i) = 0» [Cd.] (3 v)d 0 A 2{k) + 2J { D nk)ccf ik) [a, (ik) +1] + (3 v)d 0 a i(k) + /=5 + S (k) ap m a.f (k) \Q a ma Kk) (3 v)d 0 A 2(k +,, ^ ( Z) r(, +, ; a, 2 (t + 0[a, (» +,, +1] + i 5 + (3 v)aai (t + i ) + S, (k + 1)a^i (t + 1) a 2 (t+1)}o 0 ia+i)/4 i()k+1) = 0. Powyż sze równania wraz z warunkami brzegowymi dla zewnę trznego i wewnę trznego brzegu płyty stanowią układ równań, z którego moż na wyznaczyć wszystkie stałe dowolne. Liczba stałych dowolnych równa jest liczbie przedziałów pomnoż onej przez osiem. Warunki brzegowe dla płyty podpartej na obwodzie zewnę trznym i mają cej sztywną piastę w ś rodku są nastę pują ce : a) dla obwodu zewnę trznego (g = 1, к = m) w (k) =0, M nk) = 0, N r(k) = 0, T (k) = 0, + Я + Я (7), a J Mro^sinOdO a 2 J Q r(k) cosodo = M; n я ponadto, jak udowodniono w [1], stała В ц к ) = 0; b) dla obwodu wewnę trznego (g = g 0 = с ja, к = 1) W (k) = go,» (7) 2 * M (t) sin0 =»((t)coso. W podobny sposób moż na otrzymać warunki brzegowe dla płyty utwierdzonej na obwodzie zewnę trznym i mają cej sztywną piastę w ś rodku: a) dla obwodu zewnę trznego (g = 1, к = m) w w = 0, = 0, И да = 0, v (k) = 0, +я 4я (g) ci f M r{k) cosodo + a j M reik) smddo a z J Q r(k) cosodo = M, я я я + я +я \ N r{k) cosodo j T {k) smodo = 0; я я b) dla obwodu wewnę trznego warunki pozostaną bez zmiany.

PRZYBLIŻ ONE OBLICZANIE PŁYTY KOŁOWEJ 133 Naprę ż eni a promieniowe w płycie i ż ebrach oraz naprę ż eni a obwodowe i styczne w płycie obliczyć moż na ze wzorów ([1]) r ( k ) E Г Щ к ) д Щ (к,) v д щ (к ) _ z ld 2 w ik ) v ć >w w v <Р Щ к А ~ (l+v 2 )a[ V Q + + д е Q д в а \ dg 2 Q dg Q 2 д в 2 }}' Е I ho (ł) z d 2 w (k ) \ = Т \ "7 с Т ~д ^~)' (i_ r 2 ) a _~e ~de~~ + e ~ f l \ v «v + e a e + e 2 <э е 2 / J' T ik) r ir z 1 d w l w = G Yr e = 2 G я ^2 ^0 (k)\,g(ldu 0(k) + ^(j Je v m,dv 0(k) \ Ę + Sf) d2w Przykład. Obliczenie naprę żń e i przemieszczeń płyty kołowej wzmocnionej ż ebrami według rys. 1 i 4. Płyta podparta jest przegubowo na obwodzie zewnę trznym. Dane: a = 22 cm, с = 5,5 cm, H a = 1,5 cm, H c = 3,0 cm, b = 0,3 cm, n = 6. Rys. 4 Płytę podzielono na m = 5 pierś cieni o jednakowej szerokoś ci. Dla ś redniego promienia każ dego z pierś cieni obliczono wielkoś ci D r, S, F l według wzorów (3) podstawiając za b(k), H( k )\ Qir(k) wartoś ci gruboś ci, wysokoś ci ż ebra i promienia w ś rodku pierś cienia. Nastę pnie dla każ dego pierś cienia rozwią zano równanie (4) uzyskując wartoś ci а г (к ). Obliczone wielkoś ci podstawiono do wzorów (7) na warunki brzegowe po uwzglę dnieniu (2) i (5) oraz do wzorów (6). Ponieważ równania (6) muszą być spełnione na liniach styku kolejnych dwóch pierś cieni, to przy podziale na 5 pierś cieni otrzymano układ 40 liniowych równań algebraicznych umoż liwiają cyc h obliczenie stałych A 4k ) А ц к ) dla każ dego pierś cienia. Nastę pnie z wzorów (2) obliczono przemieszczenie poszczególnych pierś cieni. Obliczenia wykonano na elektronowej maszynie cyfrowej ZAM 2 Beta. Powyż sza metoda podziału płyty na pierś cienie nie zapewnia cią głośi c naprę żń e na styku pierś cieni. W zwią zku z tym najbardziej miarodajne są naprę ż eni a obliczone dla ś rodków pierś cieni według wzorów (9). Na wykresie rys. 5 pokazano naprę ż eni a w ż ebrach

б [к В /с 2 ] т 1000 Naprę ż eniapromieniowe w ż ebrze (dla 6=0 r1=4000 kgcm) 600 400 i N \ 4 \, \ 200 V I SN 0,3 Ц 4 0.5 0,6 0,7 0, 0,9 1,0 p 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 Ąg 0,9 1fl P 100 200 Naprę ż eniana powierzchni ptyty о [Ш с т г ] Rys. 5 Naprę ż eni a w płycie wzmocnionej n = 6 ż ebrami o zmiennej wysokoś ci, podpartej przegubowo na obwodzie zewnę trznym. Naprę ż eni a teoretyczne na krawę dzi ż ebra linia przerywana, a na wysokoś ci naklejenia tensometrów linia cią gła. Wyniki pomiarów naprę żń e promieniowych ( ) i obwodowych ( ) [134]

PRZYBLIŻ ONE OBLICZANIE PŁYTY KOŁOWEJ 135 w płycie przedstawionej na rys. 1 i 4, dla ką ta 0 = 0 (płaszczyzna działania momentu M); krzywe poprowadzono przez punkty odpowiadają ce ś rodkom pierś cieni. Płyta poddana została ponadto badaniom tensometrycznym na specjalnym stanowisku umoż liwiają cym realizację warunków brzegowych oraz obcią ż enia. Wyniki pomiarów naniesiono na rys. 5. Podobnie wykonano obliczenia i pomiary dla płyty przedstawionej na rys. 6 (wzmocnionej sześ cioma ż ebrami o jednakowej wysokoś ci i gruboś ci). Wyniki przedstawiono na rys. 7. Przeprowadzone badania tensometryczne wykazują dobrą zgodność z wynikami teoretycznymi. Należy podkreś lić, że doś wiadczenia i obliczenia zostały przeprowadzone dla małej liczby ż eber, co jest czę sto spotykane w konstrukcjach maszynowych. Rys. 7. Naprę ż eni a w płycie wzmocnionej n = 6 ż ebrami o stałej wysokoś ci i gruboś ci, podpartej przegubowo na obwodzie zewnę trznym. Naprę ż eni a teoretyczne na krawę dzi ż ebra linia przerywana, na wysokoś ci naklejenia tensometrów linia cią gła. Wyniki pomiarów naprę żń e promieniowych ( ) i obwodowych ( )

136 A. MŁOTKOWSKI Literatura cytowana w tekś cie 1. A. MŁOTKOWSKI, Wytrzymałoś ć płyty kołowej jednostronnie uż ebrowanej poddanej antysymetrycznemu zginaniu. Mech. Teor. i Stos., 4, 6 (196). 2. S. TIMOSHENKO, S. WOYNOWSKY KRIEGER, Teoria płyt i powłok, Arkady, 1962. Р е з ю ме П Р И Б Л И Ж Е Н Е Н ОР Е Ш Е Н Е И П О Д В Е Р Г Н У Й Т О А Н Т И С И М М Е Т Р И Ч У Н О ИМ З Г И У Б К Р У Г О ВЙ О П Л А С Т И НИ К П О Д К Р Е П Л Е Н Й Н ОО Д Н О С Т О Р О Н Н И И М Р А Д И А Л Ь Н ЫИ М Р Е Б Р А И М П р и б л и ж е нм н мы е т о дм о р е ш е а н з а д а а ч о н а п р я ж е нх и и я д е ф о р м а и ц ив к р у г о вй о п л а с т ие н п о д к р е п л е й н нр оа д и а л ь н и ы рм е б р аи м л ю б ой ф о р м ы, р а с п о л о ж е н и н ыо мс е с и м м е т ро и пч о н о д ну с т о р оу н о т с е р е д и н й н оп о в е р х н о. с т и Р е ш е не и н а х о д и я т сп у т м е р а з д е л ея н ип л а с т и и н кн а н е с к о л о ь ко р т о т р о п х н кы о л ь ц е вх ы п л а с т и н к о п о с т о я н й н жо с и л. Р а с с м о т ры е сн л у ч и а ш ч е ты и т е н з о м с е ч е н и. й е с т к о и с тп ри с о б л ю е т р и ч е е си кз им а р н и ро ни ж д еи н уи с л о вй и н е п р е р ы в ни о дс ет ф о р м а и ц и в н у т р е н х н и е с т о к з а к р е п л е нх н кы р а в е п л а с т и н. к Пи р о и з в е ды е нр а с е р е я н ид ля п л а с т и к н ос 6 ю р е б р аи м п е р е м е н но о и г п о с т о я н но о г Summary APPROXIMATE SOLUTION OF A CIRCULAR PLATE WITH ONE SIDED RIBS SUBJECTED TO ANTISYMMETRIC BENDING An approximate method of determination of the state of strain and stress in circular elastic plate reinforced by radial ribs of arbitrary shape, eccentric with respect to the middle surface, has been discussed. The plate is loaded by a skew symmetric bending couple acting on the hub. In order to establish the state of stress and strain, the plate was divided into several orthotropic rings of constant f Iexural rigidity. Continuity conditions (6) at the lines of contact between the rings have to be satisfied, the outside edge of the plate being either simply supported or clamped. Numerical example comparing the theoretical and experimental results are given. POLITECHNIKA ŁÓDZKA Praca została złoż ona w Redakcji dnia 26 maja 1969 r.