PROJEKT KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANY CZĘŚĆ OPISOWA

Transkrypt

1 PROJEKT KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANY CZĘŚĆ OPISOWA 1.Ogólna charakterstka obiektu. Budnek apleca socjalnego wkonan w technologii tradcjne murowanej. Fundament żelbetowe. Układ konstrukcjn dachu wkonan jako kratownice drewniane. Fundament ogrodeń żelbetowe godne aleceniem producenta wbranego sstemu. 2.Podstawa opracowania/normatw -PN-82/B Obciążenia stałe, -PN-82/B Podstawowe obciążenia technologicne i montażowe, -PN-80/B Obciążenie w obliceniach statcnch. Obciążenie śniegiem, -PN-77/B Obciążenia wiatrem w obliceniach statcnch. -PN-80/B-02010/A1 Zmiana do PN-80/B paźdiernika 2006r, -PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. -PN-81/B Grunt budowlane. Posadowienie bepośrednie budowli. Oblicenia statcne i proj., -PN-99/B Konstrukcje murowe niebrojone. -PN-2000/B Konstrukcje drewniane. -PN-90/B Konstrukcje stalowe. 3.Zastosowane schemat konstrukcjne Zastosowano proste schemat statcne jak belki jednopręsłowe i dwupręsłowe ora schemat łożone wiąarów kratowch drewnianch. 4.Założenia prjęte do obliceń -Prjęto obciążenie wiatrem, jako: I strefę wiatrową (charakterstcne ciśnienie prędkości wiatru q=0,25kpa), -Prjęto obciążenie śniegiem, jako: I strefę śniegową (obciążenie charakterstcne śniegiem gruntu Q=0,84kPa), -Obciążenie technologicne konstrukcji połaci dachowej, jako obciążenie siłą skupioną (ciężar montażst wra narędiami): 1.50kN, -Obciążenie technologicne dolnego pasa kratownic o wartości charakterstcnej 0,20kN/m2 Scegółowe wartości prjętch obciążeń podano w estawieniu obciążeń dla projektowanego budnku. 5.Kategoria geotechnicna obiektu Kategoria I 6.Warunki i sposób posadowienia Posadowienie bepośrednie be mian. 7.Opis głównch elementów konstrukcjnch 7.1.Robot iemne Wkop należ wkonać koparką. Pogłębienie wkopu pod fundament należ wkonać ręcnie odruceniem urobku na odkład. Zaspkę wkopu pod ścian fundamentowe także wkonać ręcnie.

2 7.2.Fundament Fundament nowoprojektowane należ posadowić na głębokości -100cm poniżej poiomu terenu. Nowoprojektowane fundament wkonać o prekrojach podanch na rsunku KB-01 i abroić prętami jak wskaano na rsunku technicnm. Należ achować właściwą otulinę dla brojenie wnosącą 50mm.Element żelbetowe należ broić według asad awartch w normie polskiej PN-B-03264: Ścian fundamentowe Ścian fundamentowe o grubości 24cm należ wkonać blocków fundamentowch. Na ławach fundamentowch i na wierchu ścian fundamentowch należ ułożć poiomą iolację preciwwilgociową (dwie warstw pap asfaltowej na lepiku). Zastosować pionową iolację preciwwilgociową - np. Abiol lub Dsperbit. 7.4.Ścian nośne Ścian nośne budnku ewnętrne aprojektowano pustaków ceramicnch Porotherm P+W gr.25cm. 7.5.Podciągi Belki żelbetowe o prekrojach prostokątnch oparte są na ścianach nośnch. Zbrojenie główne wkonane prętów o średnic #12 klas stali A-III. 7.6.Trpienie żelbetowe ścian Trpienie żelbetowe ścian o wmiarach 25x25cm jako ustwnienie ścian sctowej. Zbrojenie trpieni należ wkonać wprowadając je wieńca stropu parteru i kotwić w wieńcu ścian sctowej. Trpienie wkonać betonu klas C20/25 (B25) 7.7.Wieńce żelbetowe Wieńce żelbetowe o wmiarach prekroju poprecnego według rsunków konstrukcjnch należ wkonać, jako żelbetow monolitcn betonu C20/25, brojon podłużnie prętami Ø12 e stali klas A-III i poprecnie stremionami Ø6 co 25cm e stali A-0. Należ bewględnie apewnić ciągłość brojenia podłużnego wieńców, scególnie w ich narożach. 7.8.Wiąar drewnian Element konstrukcjne projektuje się drewna klas C27, susonego komorowo do wilgotności 18%, abepieconego pred ogniem, grbami i owadami np. preparatem np. Fobos M4. Połącenie elementów wiąara projektuje się na płtki kolcaste sstemu Mitek (opracowane indwidualne u producenta sstemu lub popre nakładki obustronne metalowe ora gwoźdiowanie). Połącenia kratownic wieńcem żelbetowm projektuje się na ocnkowane łącniki do drewna wbranego producenta. Wiąar kratowe projektuje się drewna klas C27 o grubości 60 mm. Na konstrukcji wiąara pr wkonwaniu projektu wkonawcego należ prewidieć następujące stężenia konstrukcji: A/Stężenia preciwwiatrowe: - taśma stalowa perforowana - poiome kratownice drewniane w poiomie pasa górnego wiąara. B/Stężenia preciwwboceniowe: - podłużne pasa górnego wiąara - podłużne pasa dolnego wiąara - podłużne krżulców wiąara C/Stężenia ustwniające prestrenne: - ukośne krżulców Stężenia preciwwboceniowe i ustwniające aprojektować o prekroju min 25x100mm. Stężenia mocować do każdego elementów ustwniającch a pomocą 2 st. Gwoźdi pierścieniowch 3,8x80mm łącąc je na akład achowując ciągłość ustwnienia. Całkowite ustwnienie konstrukcji dachu

3 otrmuje się popre nabicie pełnego deskowania lub łat 50x60mm w rostawie co50cm. W projekcie nie pokaano ustwnień montażowch. WYTYCZNE MONTAŻU KRATOWIC Prace budowlane należ wkonwać godnie prepisami BHP, asadami wied i stuki budowlanej ora prepisami scegółowmi. Pred ropocęciem prac montażowch należ sprawdić godność wkonania poiomów wieńców prjętmi w projekcie. Nie dopusca się obciążania elementów konstrukcji dachu (składowania materiałów pokrcia) w trakcie wkonwania prac dekarskich ponad wartości prewidiane w projekcie konstrukcji. Miejsca stku elementów drewnianch elementami betonowmi lub stalowmi, należ podłożć papę iolacjną. W projekcie ałożono układanie wiąarów drewnianch na dodatkowej prekładce e klejki wodoodpornej gr.2cm o odpowiedniej wtrmałości. Dopusca się regnowanie tego elementu w prpadku sstem łącenia bepośrednio do wieńca. Do wkonwania połąceń elementów konstrukcji należ stosować śrub i gwoźdie cnkowane. Prace montażowe należ wkonwać pod nadorem osob posiadającej odpowiednie uprawnienia budowlane ora godnie prepisami BHP dotcącmi montażu elementów wielkowmiarowch. MOCOWANIA WIĄZARÓW DO WIEŃCÓW Wiąar mocować do wieńca a pomocą dwóch rodajów kątowników: - podpora stała dwustronnie a pomocą kątowników i gwoźdi pierścieniowch 4,0 x 40 w ilości 10st./kątownik. Do wieńca kątownik mocować a pomocą pierścieniowch śrub roporowch M12 x 140 w ilości 1st./kątownik - podpora presuwna dwustronnie a pomocą kątowników i śrub M10 x 90. Do wieńca kątownik mocować a pomocą pierścieniowch śrub roporowch M12 x 140 w ilości 1st./kątownik

4 7.9.Fundament słupów ogrodeń boisk sportowch ora urądeń wposażenia placu agospodarowania. Fundament należ wkonać godnie wtcnmi producenta wbranego sstemu ogrodenia ora wposażenia sportowego boisk. W trpieniach fundamentowch w którch mocowane są profile o prekrojach amkniętch nieabepieconch od gór pred napłwem wód opadowch należ prewidieć odpłw wod. Zaleca się także wkonać brojenie konstrukcjne cterech prętów podłużnch ora stremion celem wmocnienia wtrmałości fundamentu. Posadowieni poniżej stref premarania gruntu lub według wskaówek producenta. 8.Uwagi końcowe Wselakie prace powinn bć wkonane godnie prepisami awartmi w Warunkach technicnch wkonania robót i odbioru robót budowlano-montażowch. Robot prowadić godnie polskimi normami, normami branżowmi, instrukcjami producentów wrobów. We wsstkich faach realiacji konstrukcji wkonwane robot, a w scególności robot ulegające akrciu, powinn bć odbierane pre uprawnion nadór inwestorski i odpowiednio udokumentowane. Cęść konstrukcjną opracowanie ropatrwać równoceśnie projektem branżowm instalacjnm. Opracował: mgr inż. Tomas ROJEK nr uprawnień OPL/0733/POOK/11

5 PROJEKT KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANY Zestawienie obciążeń Zestawienie obciążeń na poscególne element budnku wkorstane jako podstawo do sporądenia obliceń statcno-wtrmałościowch obiektu. Tablica 1. Strop podwieson budnku socjalnego 1. Płta OSB18 0,22 1,30 0,29 2. Ocieplenie wełna mineralna 0,20 1,30 0,26 3. Płta OSB18 0,22 1,30 0,29 4. Strop podwieson (2xpłta GK+stelaż) 0,35 1,30 0,45 Σ: 0,99 1,30 1,29 Tablica 2. Pokrcie dachu 1. Blacha fałdowa stalowa lub równoważna 0,15 1,10 0,17 2. łat i kontrłat 0,10 1,20 0,12 Σ: 0,25 1,14 0,29 Tablica 3. Obciążenie śniegiem 1. Obciążenie śniegiem połaci bardiej obciążonej dachu dwuspadowego wg PN-80/B-02010/A1/Z1-1 (strefa 1, A=320 m n.p.m. -> Qk = 0,840 kn/m2, nachlenie połaci 20,0 st. -> C2=0,933) [0,784kN/m2] 0,78 1,50 1,17 Σ: 0,78 1,50 1,17 Tablica 4. Obciążenie wiatrem parcie 1. Obciążenie wiatrem połaci nawietrnej dachu - wariant II wg PN-B- 0,04 1,50 0, :1977/A1/Z1-3 (strefa I, H=320 m n.p.m. -> qk = 0,31kN/m2, teren A, =H=6,0 m, -> Ce=0,80, budowla amknięta, wmiar budnku H=6,0 m, B=12,3 m, L=21,0 m, kąt nachlenia połaci dachowej alfa = 20,0 st. -> wsp. aerodn. C=0,100, beta=1,80) [0,044kN/m2] Σ: 0,04 1,50 0,06

6 Tablica 5. Obciążenie wiatrem ssanie 1. Obciążenie wiatrem połaci awietrnej dachu wg PN-B- -0,18 1,50-0, :1977/A1/Z1-3 (strefa I, H=320 m n.p.m. -> qk = 0,31kN/m2, teren A, =H=6,0 m, -> Ce=0,80, budowla amknięta, wmiar budnku H=6,0 m, B=12,3 m, L=21,0 m, kąt nachlenia połaci dachowej alfa = 20,0 st. -> wsp. aerodn. C=-0,4, beta=1,80) [- 0,177kN/m2] Σ: -0,18-0,27 Tablica 6. Obciążenie wiatrem na ścianę 1. Obciążenie wiatrem ścian nawietrnej wg PN-B- 0,31 1,50 0, :1977/A1/Z1-1 (strefa I, H=320 m n.p.m. -> qk = 0,31kN/m2, teren A, =H=6,0 m, -> Ce=0,80, budowla amknięta, wmiar budnku H=6,0 m, B=12,3 m, L=21,0 m -> wsp. aerodn. C=0,7, beta=1,80) [0,310kN/m2] Σ: 0,31 1,50 0,46 Tablica 7. Obciążenie mienne technologicne diałające na doln pas wiąara 1. Ciężar instalacji podwiesonch lub położonch na stropie. 0,20 1,20 0,24 Σ: 0,20 1,20 0,24 Opracował: mgr inż. Tomas ROJEK nr uprawnień OPL/0733/POOK/11

7 PROJEKT KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANY Oblicenia statcno-wtrmałościowe kratownic dachowej SCHEMAT RAMY OBCIĄŻENIA: (wartości obliceniowe) Prpadek P1: stałe_obciążenia (γf = 1,30) L.p. element opis 1 konstrukcja ciężar własn 2 pręt 1-6 obciążenie rołożone q = 0,25 kn/m na całej długości pręta 3 pręt 7-10 obciążenie rołożone q = 1,29 kn/m na całej długości pręta Prpadek P2: śnieg (γf = 1,5) L.p. element opis 1 pręt 1-6 obciążenie rołożone równoległe do osi Y q = 1,17 kn/m na całej długości pręta Prpadek P3: wiatr (γf = 1,5) L.p. element opis 1 pręt 4-6 obciążenie rołożone q = -0,27 kn/m na całej długości pręta 2 pręt 1-3 obciążenie rołożone q = 0,06 kn/m na całej długości pręta Prpadek P4: mienne (γf = 1,20) L.p. element opis 1 pręt 7-10 obciążenie rołożone q = 0,24 kn/m na całej długości pręta WYNIKI: Obwiednia sił wewnętrnch Obwiednia momentów ginającch: -0,88 0,09 0,08-0,84 0,03 17,85 9,64-1,07-1,10-1,09 0,69 0,35-0,18 0,28 Obwiednia sił tnącch: 1,12 0,66 0,66 1,24 1,24 1,11-0,15 0,39 1,98 2,29 2,36 2,66-2,65-2,36-2,30-1,98-1,17-2,34-0,49 0,97 1,87 1,63 Obwiednia sił osiowch: 0,47 2,27 0,10 1,11-1,56-1,80-0,25-0,94 17,85 8,81

8 -43,66-42,92-39,69-38,24-27,41-26,67-4,52-4,54-8,75-8,80-26,67-27,41-38,16-39,62 Ekstremalne reakcje podporowe: 8,51 8,57 17,42 17,35-8,61-8,56 8,37 8,32-4,13-4,12 0,75 0,77 21,40 16,66 15,78 18,87 31,03 31,03 40,77 40,45 węeł (podpora) R [kn] Rx [kn] M [knm] kombinacja SGN 1 (A) 17,85 9,64 10,89-0,69-0,69 K7: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P4 K3: 1,0 P1+1,0 P3 K9: 1,0 P1+1,0 P3+0,90 P4 7 (B) 17,85 8,81 Ekstremalne sił wewnętrne dla poscególnch prekrojów: K7: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P4 K3: 1,0 P1+1,0 P3 prekrój pręt x [m] M [knm] N [kn] T [kn] kombinacja SGN ,27 2,89 1,24-1,10-1,07-1,09 39,30 30,06-43,66 40,77 24,40 22,00-0,03 2,36 0,96 1,96-2,65 2,66 K8: 1,0 P1+1,0 P4+0,90 P2 K8: 1,0 P1+1,0 P4+0,90 P2 K7: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P4 K12: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P4+0,80 P3 K10: 1,0 P1+1,0 P4+0,90 P3 K10: 1,0 P1+1,0 P4+0,90 P ,07 2,14 2,14-4,11-8,80 17,42-8,14-4,14 Ekstremalne premiescenia: pręt x [m] vx [mm] v [mm] kombinacja SGU 1 1,54-0,4-4,9 2 3,06 1,78-1,0-0,7-7,0-8,0 3 1,54-1,3-1,0-6,7-7,0 4 1,54 3,4 3,1-5,9-6,2 5 1,29 3,1 2,8-6,2-7,2 6 2,5-4,0 7 2,89 0,6-6,4 8 2,89 1,56 1,1 0,9-7,0-7,5 9 2,89 1,33 1,6 1,4-6,4-7,5 10 2,89 2,3 1,6 0,0-6,4 11 1,53 2,9 2,8-3,9-5,8 12 2,13-4,3-4,1-4,8-5,7 13 2,14 6,1 5,9-3,6-3,9 14 2,14-4,5-4,4-5,3-5,6 15 2,13 5,8 5,6-3,1-4,1 16 1,54-0,7-0,7-4,7-6,5 17 2,10 7,0 1,1 K1: 1,0 P1 K12: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P4+0,80 P3 K7: 1,0 P1+1,0 P2+0,90 P4 K1: 1,0 P1-42,70-43,45

9 WYNIKI WYTRZYMAŁOŚCIOWE Założenia materiałowe Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wtrmałości C27 fm,k = 27 MPa, ft,0,k = 16 MPa, fc,0,k = 22 MPa, fv,k = 2,8 MPa, E0,mean = 11,5 GPa, ρk = 370 kg/m 3 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 PAS DOLNY - OBLICZENIA DANE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 6,0 cm Wsokość h = 18,0 cm Obciążenia: Siła rociągająca Nt = 42,00 kn Moment ginając M = 1,35 knm Moment ginając M = knm Klasa trwania obciążenia: stałe WYNIKI: A = 108 cm 2 W = 324 cm 3 W = 108 cm 3 J = 2916 cm 4 J = 324 cm 4 m = 4,00 kg/m 18 6 Zginanie rociąganiem: Nt = 42,00 kn; M = 1,35 knm σt,0,d = 3,89 MPa, ft,0,d = 7,38 MPa σm,,d = 4,17 MPa, fm,,d = 12,46 MPa Warunek nośności: σt,0,d/ft,0,d + σm,,d/fm,,d = 0, ,334 = 0,861 < 1 PAS GÓRNY - OBLICZENIA DANE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 6,0 cm Wsokość h = 18,0 cm Obciążenia: Siła ściskająca Nc = 44,00 kn Moment ginając M = 0,94 knm Moment ginając M = knm Klasa trwania obciążenia: stałe Długość wboceniowa le = 3,10 m Długość wboceniowa le = 0,50 m

10 WYNIKI: A = 108 cm 2 W = 324 cm 3 W = 108 cm 3 J = 2916 cm 4 J = 324 cm 4 m = 4,00 kg/m 18 6 Zginanie e ściskaniem: Nc = 44,00 kn; M = 0,94 knm Warunek smukłości: λ = 59,66 < λc = 150 (39,8%) λ = 28,87 < λc = 150 (19,2%) Warunek nośności: kc, = 0,717 σc,0,d = 4,07 MPa, fc,0,d = 10,15 MPa σm,,d = 2,90 MPa, fm,,d = 12,46 MPa σc,0,d/(kc, fc,0,d) + σm,,d/fm,,d = 0, ,233 = 0,792 < 1 SŁUPKI, KRZYŻULCE - OBLICZENIA DANE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 6,0 cm Wsokość h = 12,0 cm Obciążenia: Siła ściskająca Nc = 1 kn Moment ginając M = 0,05 knm Moment ginając M = knm Klasa trwania obciążenia: stałe Długość wboceniowa le = 2,14 m Długość wboceniowa le = 2,14 m WYNIKI: A = 72,0 cm 2 W = 144 cm 3 W = 72,0 cm 3 J = 864 cm 4 J = 216 cm 4 m = 2,66 kg/m 12 6 Zginanie e ściskaniem: Nc = 1 kn; M = 0,05 knm Warunek smukłości: λ = 61,78 < λc = 150 (41,2%) λ = 123,55 < λc = 150 (82,4%) Warunek nośności: kc, = 0,687; kc, = 0,207 σc,0,d = 1,39 MPa, fc,0,d = 10,15 MPa σm,,d = 0,35 MPa, fm,,d = 12,46 MPa σc,0,d/(kc, fc,0,d) + σm,,d/fm,,d = 0, = 0,227 < 1 σc,0,d/(kc, fc,0,d) + σm,,d/fm,,d = 0, = 0,688 < 1

11 ŁATA DREWNIANA - OBLICZENIA DANE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 6,0 cm Wsokość h = 5,0 cm Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowej α = 20,0 o Rostaw łat a1 = 0,50 m Rostaw podparć a = 1,00 m Schemat: belka dwupręsłowa Obciążenia: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: ): gk = 0,300 połaci dachowej; γf = 1,10 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/A1/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa 1, A=300 m n.p.m., nachlenie połaci 20,0 st.): Sk = 0,653 rutu połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/A1/Z1-3: połać nawietrna, wariant II, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, =H=10,0 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=10,0 m, B=10,0 m, L=10,0 m, nachlenie połaci 20,0 st., beta=1,80): pk = 0,054 połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/A1/Z1-3: połać nawietrna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, =H=10,0 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=10,0 m, B=10,0 m, L=10,0 m, nachlenie połaci 20,0 st., beta=1,80): pk = -0,486 połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie skupione Fk = 1,00 kn; γf = 1,20 WYNIKI: A = 30,0 cm 2 W = 25,0 cm 3 W = 30,0 cm 3 J = 62,5 cm 4 J = 90,0 cm 4 m = 1,11 kg/m ,0 Zginanie: decduje kombinacja: E (obc.stałe max.+obc.montażowe) Moment obliceniowe: M = 0,24 knm; M = 0,09 knm Warunek nośności: km σm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,429 < 1 σm,,d/fm,,d + km σm,,d/fm,,d = 0,519 < 1 Warunek statecności: współcnniki wichrenia kcrit, = 1,000; kcrit, = 1,000 σm,,d = 9,77 MPa < kcrit fm,,d = 22,85 MPa (42,8%) σm,,d = 2,96 MPa < kcrit fm,,d = 22,85 MPa (13,0%) Ugięcie: decduje kombinacja: E (obc.stałe+obc.montażowe) ufin = 2,33 mm < unet,fin = a / 200 = 5,00 mm (46,6%) Opracował: mgr inż. Tomas ROJEK nr uprawnień OPL/0733/POOK/11