WZROST INTENSYWNOŚCI ODDZIAŁYWANIA KOROZJI RÓWNOMIERNEJ NA NOŚNOŚĆ KRATOWNIC STALOWYCH
|
|
- Teodor Lis
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Aniela GLINICKA, Katarzyna SEDLIN WZROST INTENSYWNOŚCI ODDZIAŁYWANIA KOROZJI RÓWNOMIERNEJ NA NOŚNOŚĆ KRATOWNIC STALOWYCH Artykuł dotyczy niszczenia przez korozję kratownic stalowych o prostych, regularnych kształtach. Przyczyną zniszczenia jest wyboczenie prętów. Pręty kratownic mają przekroje pierścieniowe o tych samych wymiarach. Założono, że po czasie 1 roku korodowania w atmosferze miejskiej, korozja została zintensyfikowana na skutek działania 5% kwasu solnego. Wykonano trzy przykłady obliczeń nośności kratownic. Sporządzono wykresy zależności: utrata nośności kratownicy ubytek pola przekroju poprzecznego pręta. WSTĘP Niniejsza praca dotyczy niszczenia kratownic stalowych przez korozję. Kratownice płaskie, statycznie wyznaczalne i statycznie niewyznaczalne stosuje się jako dźwigary dachowe hal i budynków, jako konstrukcje nośne stropów oraz tężniki połaciowe dachów hal itp. Kratownice stalowe przestrzenne stosuje się na przykrycia strukturalne, na konstrukcje mostów, słupów, wież, estakad, suwnic, masztów, słupów linii przesyłowych, na konstrukcje przemysłowe itp. [1]. Pręty kratownic są wykonywane ze stali niestopowych i niekiedy niskostopowych. Stale te charakteryzują się niską odpornością na korozję atmosferyczną, zatem powinny być zabezpieczone przed korozją powłokami malarskimi lub metalicznymi [2]. W przypadku, gdy zostanie uszkodzona powłoka naniesiona na elementy stalowe, zaczynają one korodować w tempie zależnym od warunków ekspozycji, co zamieszczono w normie ISO 9223 [3]. Szczególnie narażone na intensywne działanie środowiska korozyjnego są konstrukcje zlokalizowane w okolicach nadmorskich, w pobliżu zakładów chemicznych produkujących np. kwas siarkowy, nawozy sztuczne itp., w obrębie oczyszczalni ścieków itd. Po długim czasie eksploatacji konstrukcja stalowa korodująca oraz jednocześnie ulegająca naturalnemu starzeniu, która spełniła początkowo warunki nośności, sztywności i stateczności może utracić zdolność ich spełniania, a więc ulec zniszczeniu. W niniejszej pracy przedstawiono problem obniżania nośności kratownic na skutek globalnej korozji występującej we wszystkich prętach. Problem naturalnego starzenia stali [4] nie został tu przedyskutowany. Założono, że razem z korozją atmosferyczną wystąpiła korozja chemiczna spowodowana działaniem słabego kwasu solnego, co znacznie zwiększyło jej tempo [5]. Takie zintensyfikowanie środowiska korozyjnego jest zbliżone do intensyfikacji wywołanej działaniem chlorku sodu w atmosferze. Przedstawiono przykłady obliczeń nośności kratownic stalowych, 2 płaskich i 1 przestrzennej, koordynujących w takim środowisku. 1. WYZNACZENIE NOŚNOŚCI PRĘTÓW KRATOWNIC W dźwigarach kratowych występują pręty osiowo rozciągane i osiowo ściskane. Wartości sił w prętach oblicza się po zestawieniu przewidywanych wartości obciążeń zewnętrznych. Warunek stanu granicznego nośności pręta osiowo rozciąganego jest [1.2]: NEd siła obliczeniowa w pręcie, Nt,Rd nośność obliczeniowa przekroju poprzecznego pręta rozciąganego. Nośność obliczeniowa Nt,Rd wynosi: A pole przekroju poprzecznego pręta, ƒy granica plastyczności stali, γm0 współczynnik częściowego bezpieczeństwa. Pręty osiowo ściskane kratownicy mogą ulec wyboczeniu. Warunek stanu granicznego nośności pręta osiowo ściskanego jest [1,2]: NEd siła obliczeniowa w pręcie, Nb,Rd nośność obliczeniowa przekroju poprzecznego pręta ściskanego. Nośność obliczeniowa Nb,Rd wynosi: dla przekrojów klasy 1,2,3 dla przekrojów klasy 4 (1) (2) (3) (4) (5) 162 AUTOBUSY 12/2016
2 χ - współczynnik wyboczeniowy; 0,1 χ 1, A, Aeff pole przekroju, pole przekroju efektywnego, γm1 częściowy współczynnik bezpieczeństwa. I Weźmy pod uwagę dźwigar typowy kratowy, w którym siły w prętach rozciąganych są równe i mniejsze od sił w prętach ściskanych. Wówczas, w przypadku gdy: częściowe współczynniki bezpieczeństwa są: γm0 = 1, γm1 = 1, co jest zgodne z normą [5], a dźwigar kratowy jest wykonany z kształtowników o jednakowym polu przekroju i z jednego gatunku stali, to o doborze pola przekroju poprzecznego prętów decydują siły w prętach ściskanych. Jeśli siły w prętach rozciąganych znacznie przewyższają wartości sił w prętach ściskanych, taka zależność nie zachodzi; zależy to od struktury kratownic i działających na nie obciążeń. Na ogół w kratownicach o prostej strukturze i obciążonych siłami o wartościach tego samego rzędu, o doborze pola przekroju decydują wartości sił w prętach ściskanych. Na skutek zmniejszania się pola przekrojów korodujące pręty mogą ulec wyboczeniu. 2. SFORMUŁOWANIE PROBLEMU I CELU PRACY Weźmy pod uwagę trzy kratownice stalowe wykonane ze stali S235JR, które przedstawiono na rysunkach 1 3. Kratownice płaskie tego kształtu stosuje się w konstrukcji hal stalowych jako tężniki poziome lub podciągi. Kratownica przestrzenna, jak na rys.3, jest stosowana w konstrukcjach przemysłowych oraz może być stosowana jako słup. Stopień statycznej wyznaczalności tych kratownic jest następujący: kratownica z rysunku 1 statycznie wyznaczalna, kratownica z rysunku 2 dwukrotnie statycznie niewyznaczalna, kratownica z rysunku 3 dwukrotnie statycznie niewyznaczalna; zaczerpnięto ją z monografii [7]. kierunku (x,y,z); węzły są przegubami kulistymi. 3. Kratownice ulegają globalnej równomiernej korozji, która jest przyczyną ubytku masy prętów, a więc ubytku ich grubości; rysunek 4. Tempo korozji jest liniowe i z liniowym wzmocnieniem; zaczerpnięto je z pracy [5] autorki. 4. O zniszczeniu kratownic przedstawionych na rysunkach 1 3 decydują pręty ściskane, co zostało uzasadnione. Rys. 1. Kratownica płaska statycznie wyznaczalna Rys. 2. Kratownica płaska statycznie niewyznaczalna Założenia obejmujące badany problem zamieszczono poniżej: 1. Na pręty kratownic wybrano rury o przekroju pierścieniowym. 2. Warunki podparcia prętów kratownic są jednakowe w każdym Tab. 1. Wartości sił w prętach kratownicy z rysunku 1. Nr. pręta 1-2 i i i i i i i 7-14 Siła -2,5P -2,5P -4,5P 0 4P 4P -3P Nr pręta 2-9 i i i i i 5-11 Siła -P 0 -P 3,535P -2,121P 0,707P Tab. 2. Wartości sił w prętach kratownicy z rysunku 2. Nr. pręta 1-2 i i i i i i i 7-14 Siła -2,5P -2,5P -4,12P 0 4P 4,382P -3P Nr pręta 2-9 i i i i i i 4-12 Siła -P 0,382P -0,618P 3,535P -2,121P 1,247P -0,54P Tab. 3. Wartości sił w prętach kratownicy z rysunku 3. Nr. pręta Siła -2,18P -3,55P -0,82P 0,55P -1P 2,44P -1,09P 2,46P -0,64P -1,25P 0 0,64P 0,09P Długość pręta [cm] Nr. pręta Siła -0,2P 0,1P -0,22P 0,09P 0,92P -0,4P 0,92P -0,41P 0,92P -0,4P 0,9P -0,13P -0,01P Długość pręta [cm] /2016 AUTOBUSY 163
3 Założono, że kratownice korodują od strony zewnętrznej (wnętrze rury nie ulega korozji). Funkcja szybkości korozji została zaczerpnięta z pracy [5]. Wzór do obliczania ubytku grubości rury Δg jest [5]: (6) Rys. 3. Kratownica przestrzenna statycznie niewyznaczalna Celem pracy jest znalezienie zależności utrata nośności ubytek pola przekroju poprzecznego pręta na skutek korozji oraz graficzne ich zilustrowanie i dyskusja. Δg ubytek grubości rury; Vp at szybkość korozji atmosferycznej, mm/rok; Vp mk szybkość korozji w 5% kwasie solnym, mm/rok; ti czas oddziaływania samej atmosfery, lata; t-ti czas oddziaływania samej atmosfery i 5% kwasu solnego, lata. Jeśli występuje sama korozja atmosferyczna, to wzór na ubytek grubości jest: Δg=Vp at *t (7) t czas oddziaływania atmosfery. Szybkość korozji w 5% kwasie solnym rur stalowych o badanym przekroju pierścieniowym i długości 32cm wynosi Vp mk = 0,55 [mm/rok] (określono ją na podstawie badań doświadczalnych). Po przyjęciu średniej szybkości korozji stali w atmosferze równej Vp at = 0,1 [mm/rok] (wartość tą zaczerpnięto z literatury) wzór na szybkość korozji jest: Rys.4. Przekrój poprzeczny prętów kratownicy poddanej korozji od zewnątrz; Δg: ubytek grubości 3. PRZYKŁADY OBLICZEŃ Poniżej zamieszczono trzy przykłady obliczeń niszczenia prętów kratownicy korodującej na skutek wyboczenia. Wyznaczone wartości sił w prętach każdej kratownicy zestawiono w tablicach 1 3. Długości prętów kratownicy z rysunków 1 i 2 są odpowiednio a=100cm i a 2 141cm. Przekroje poprzeczne prętów ze stali S235JR są pierścieniowe o średnicy zewnętrznej d=20mm i grubości ścianki g=2mm. Przekrój ten klasyfikuje się według normy [6], jako klasy 1, ponieważ d/g=10 < 50Ԑ 2 =50. Przekrój poprzeczny A, moment bezwładności J i promień bezwładności i wynoszą: A=1,13cm 2, J=0,464cm 4, i=0,64cm. Smukłości prętów ściskanych w każdej z trzech kratownic są większe od smukłości granicznej dla stali λ>λgr 100. Zatem wyboczenie tych prętów jest sprężyste. Δg=0,1ti+(0,1+0,55)(t-ti) (8) Jeśli działa tylko sama korozja atmosferyczna, to rura na całej grubości w przekroju poprzecznym zostanie skorodowana w ciągu 20 lat. W tym opracowaniu przyjęto, że korozja atmosferyczna działa przez 1 rok, a w dalszym ciągu towarzyszy jej korozja chemiczna o szybkości 0,55 mm/rok. Takie zintensyfikowanie środowiska korozyjnego jest przyczyną skorodowania rury na całej grubości w przekroju poprzecznym w ciągu 3,92 lat. Celem dalszych obliczeń jest określenie wartości sił P obciążających kratownicę nieskorodowaną, powodujących wyboczenie giętne pręta oraz porównanie ich z siłami P kratownicy korodującej w czasie mniejszym niż 3,92 lata. W tablicy 4 zestawiono charakterystyki geometryczne korodujących pól przekrojów i klasy przekroju. Tab.4. Charakterystyki geometryczne pól przekrojów i klas przekrojów Czas Ubytek Klasa g R, Rk r A, Ak ΔA ΔA/A korozji grubości przekroju J [lata] Δg[mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [cm 2 ] [%] [cm 2 ] ,13 0 x 1 0, ,1 1,9 9,9 8 1,07 0,06 5,3 1 0, ,75 1,25 9,25 8 0,677 0,45 39,8 1 0, ,4 0,6 8,6 8 0,312 0,818 72,4 1 0,109 3,4 1,67 0,33 8,33 8 0,169 0,961 85,0 2 0,056 3,6 1,76 0,24 8,24 8 0,122 1,008 89,2 3 0,041 3,64 1,82 0,18 8,18 8 0,091 1,039 91,9 4 0,030 3,9 1,998 0,002 8, ,0006 1,129 99,91 4 0, AUTOBUSY 12/2016
4 Wartość siły P obliczono korzystając ze wzoru Eulera (bez współczynnika częściowego bezpieczeństwa): (9) ai długość pręta ściskanego, E moduł Younga, L mnożnik przy sile w pręcie ściskanym o wartości wybranej z tab. 1, 2, 3, P wartość siły, poniżej której można bezpiecznie obciążyć kratownicę. Z tablicy 4 wynika, że po czasie działania agresywnego medium większym od 3,64 lat przekroje poprzeczne skorodowane mieszczą się w klasie 4. Przekroje klasy 4 ulegają niestateczności miejscowej. Zatem, w skorodowanym pręcie o przekroju klasy 4, wyboczeniu giętnemu towarzyszy wyboczenie miejscowe. Do dalszych rozważań wzięto pod uwagę przekroje klasy 1 3. Siły P obliczone ze wzoru (9) zmieszczono poniżej: 1. kratownica 1, siły w prętach 3-4 i 4-5 (symetria układu) wynoszą P = 2,03kN (zniszczenie kratownicy); 2. kratownica 2, siły w prętach 3-9 i 5-13 (symetria układu) wynoszą P = 2,16kN (wyboczenie prętów). Po wyboczeniu tych prętów kratownica staje się statycznie wyznaczalna; następuje redystrybucja sił w prętach i na skutek wyboczenia kolejnego pręta tj. pręta 4-11 kratownica traci nośność; P = 3,05kN (zniszczenie kratownicy); 3. kratownica 3, siła w pręcie 3-5 jest P = 0,64kN (powoduje ona obniżenie stopnia statycznej wyznaczalności kratownicy o 1). Obliczamy teraz obniżenie nośności P wszystkich kratownic na skutek korozji. Siłę w pręcie skorodowanym oblicza się ze wzoru: Jkor moment bezwładności skorodowanego pola przekroju pręta. (10) Względny spadek nośności oznaczający obniżenie nośności kratownic określony ze wzorów (9) i (10) jest: gdzie Pob obniżona nośność. (11) Z powyższego wzoru wynika, że obniżona nośność Pob nie zależy od wartości siły w pręcie, a tylko od ilorazu Jkor/J. Zatem zależność utrata nośności ubytek pola przekroju poprzecznego dla wszystkich kratownic będzie jednakowa; zilustrowano ją na rysunku 5. Rys.5. Zależność utrata nośności kratownic 1,2,3 ubytek pola przekroju poprzecznego. PODSUMOWANIE Z przedstawionych obliczeń wynikają następujące wnioski: 1. Korodujące w atmosferze miejskiej kratownice stalowe na skutek działania 5% kwasu solnego całkowicie utraciły nośność w czasie 3,92 lat. 2. Po czasie korodowania wynoszącym 3,64 lata, przekroje poprzeczne prętów, które początkowo były klasy 1, przeszły w klasę O zniszczeniu prętów kratownicy o przekrojach poprzecznych klasy 1-3, połączonych przegubowo w węzłach, decyduje wyboczenie giętne. 4. Wyboczenie giętne powoduje zniszczenie kratownic tu rozważanych. 5. Sporządzone wykresy zależności obniżenia nośności kratownicy od ubytku pola przekroju poprzecznego pozwalają na wyznaczenie tych wartości w dowolnym czasie mieszczącym się w przedziale od zera do 3,64 roku. BIBLIOGRAFIA 1. Włodarczyk W., Konstrukcje stalowe. WS.P, Warszawa Giżejowski M., Ziółko J. (red), Budownictwo ogólne. Tom 5. Stalowe konstrukcje budynków projektowane według eurokodów z przykładami obliczeń. Arkady, Warszawa Roberge P.R, Corrosion engineering. Principles and Practice, McGraw-Hill, USA, Glinicka A., Kruk M., Sawczuk F., Starzenie konstrukcji inżynierskich jako przyczyna rewitalizacji, rozdział w monografii pt. Rewitalizacja a kultura przestrzeni. SW im. B. Jasińskiego, Oficyna Wydawniczo-Poligraficzna ADAM, 2013, s Glinicka A., Kozłowska B., Przykład modelowania okresu utrzymania wybranych elementów konstrukcji stalowych poddanych korozji. Logistyka 3/2012, s PN-EN :2006 Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych. Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków. 7. Brzoska Z. Statyka i stateczność konstrukcji prętowych i cienkościennych. PWN, Warszawa /2016 AUTOBUSY 165
5 The increase of influence of the uniform corrosion on the steel trusses capacity Paper discussed the damaging effect of corrosion in simple steel trusses. The main reason of damages is buckling of steel rods. The rods in the trusses have ring cross-section of the same size. It is assumed that after a year of corroding in the city atmosphere, the corrosion was intensified because of the 5% hydrochloric acid influence. Three examples of trusses load capacity calculation were suggested. The diagrams of relation truss capacity loss rod cross sectional area reduction were given. Autorzy: Dr hab. inż. Aniela Glinicka, prof. nzw. PW Politechnika Warszawska, Wydział Inżynierii Lądowej mgr inż. Katarzyna Sedlin Politechnika Warszawska, Wydział Inżynierii Lądowej 166 AUTOBUSY 12/2016
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych
KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz na rysunku 3a. 4. Projektowanie
Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści
Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop. 2013 Spis treści Od Wydawcy 10 Przedmowa 11 Preambuła 13 Wykaz oznaczeń 15 1 Wiadomości wstępne 23
1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012.
Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012 Spis treści Przedmowa 9 1. Ramowe obiekty stalowe - hale 11 1.1. Rodzaje
Wytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Stateczność prętów prostych Równowaga, utrata stateczności, siła krytyczna, wyboczenie w zakresie liniowo sprężystym i poza liniowo sprężystym, projektowanie elementów konstrukcyjnych
Spis treści. 1. Wstęp (Aleksander Kozłowski) Wprowadzenie Dokumentacja rysunkowa projektu konstrukcji stalowej 7
Konstrukcje stalowe : przykłady obliczeń według PN-EN 1993-1. Cz. 3, Hale i wiaty / pod redakcją Aleksandra Kozłowskiego ; [zespół autorski Marcin Górski, Aleksander Kozłowski, Wiesław Kubiszyn, Dariusz
Spis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Rok akademicki: 2015/2016 Kod: GBG-1-507-s Punkty ECTS: 5. Poziom studiów: Studia I stopnia Forma i tryb studiów: -
Nazwa modułu: Konstrukcje metalowe Rok akademicki: 2015/2016 Kod: GBG-1-507-s Punkty ECTS: 5 Wydział: Górnictwa i Geoinżynierii Kierunek: Budownictwo Specjalność: - Poziom studiów: Studia I stopnia Forma
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie Rozciąganie lub ściskanie Zginanie Skręcanie Ścinanie 1. Pręt rozciągany lub ściskany
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Politechnika Białostocka
Politechnika Białostocka WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA Katedra Geotechniki i Mechaniki Konstrukcji Wytrzymałość Materiałów Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Ćwiczenie nr 5 Temat ćwiczenia:
Opis efektów kształcenia dla modułu zajęć
Nazwa modułu: Stalowe konstrukcje budowlane Rok akademicki: 2016/2017 Kod: GBG-1-502-n Punkty ECTS: 4 Wydział: Górnictwa i Geoinżynierii Kierunek: Budownictwo Specjalność: - Poziom studiów: Studia I stopnia
KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych
Konstrukcje metalowe Przykład 4 KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz
Próba ściskania rur ze stali nierdzewnej poddanych działaniu środowisk agresywnych
WASILEWSKA Katarzyna 1 GLINICKA Aniela 2 Próba ściskania rur ze stali nierdzewnej poddanych działaniu środowisk agresywnych stal nierdzewna, korozja, próby ściskania Streszczenie W pracy opisano badania
Przykład modelowania okresu utrzymania wybranych elementów konstrukcji stalowych poddanych korozji
GLINICKA Aniela 1 KOZŁOWSKA Barbara 2 Przykład modelowania okresu utrzymania wybranych elementów konstrukcji stalowych poddanych korozji utrzymanie, stal, korozja Streszczenie W pracy przedstawiono przykład
Rok akademicki: 2015/2016 Kod: GBG s Punkty ECTS: 5. Poziom studiów: Studia I stopnia Forma i tryb studiów: -
Nazwa modułu: Stalowe konstrukcje budowlane Rok akademicki: 2015/2016 Kod: GBG-1-508-s Punkty ECTS: 5 Wydział: Górnictwa i Geoinżynierii Kierunek: Budownictwo Specjalność: - Poziom studiów: Studia I stopnia
Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej
Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej Informacje ogólne Globalna analiza stateczności elementów konstrukcyjnych ramy może być przeprowadzona metodą ogólną określoną przez EN 1993-1-1
Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2
Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2 Jan Bródka, Aleksander Kozłowski (red.) SPIS TREŚCI: 7. Węzły kratownic (Jan Bródka) 11 7.1. Wprowadzenie 11 7.2. Węzły płaskich
OPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Spis treści: Oznaczenia Wstęp Metale w budownictwie Procesy wytwarzania stali Podstawowe pojęcia Proces wielkopiecowy Proces konwertorowy i
Spis treści: Oznaczenia Wstęp Metale w budownictwie Procesy wytwarzania stali Podstawowe pojęcia Proces wielkopiecowy Proces konwertorowy i martenowski Odtlenianie stali Odlewanie stali Proces ciągłego
Obliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie w węzłach końcowych
PRZEDMOWA 7 1. NOŚNOŚĆ PRZEKROJÓW PRZYKŁAD 1.1 PRZYKŁAD 1.2 PRZYKŁAD 1.3 PRZYKŁAD 1.4 Obliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie
KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Budownictwo I stopień (I stopień / II stopień) Ogólnoakademicki (ogólnoakademicki / praktyczny) Stacjonarne (stacjonarne / niestacjonarne)
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/12 z dnia 21 lutego 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Konstrukcje metalowe 2 Nazwa modułu w języku angielskim Steel structures 2
Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze
15. Przedmiot: WYTRZYMAŁOŚĆ MATERIAŁÓW Kierunek: Mechatronika Specjalność: mechatronika systemów energetycznych Rozkład zajęć w czasie studiów Liczba godzin Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze
Al.Politechniki 6, Łódź, Poland, Tel/Fax (48) (42) Mechanika Budowli. Inżynieria Środowiska, sem. III
KATEDRA MECHANIKI MATERIAŁÓW POLITECHNIKA ŁÓDZKA DEPARTMENT OF MECHANICS OF MATERIALS TECHNICAL UNIVERSITY OF ŁÓDŹ Al.Politechniki 6, 93-590 Łódź, Poland, Tel/Fax (48) (42) 631 35 51 Mechanika Budowli
Wyboczenie ściskanego pręta
Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia
ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych
ĆWICZENIE 3 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Słup ELEMENT OSIOWO ŚCISKANY Słup 3 Polecenie 4 Wyznaczyć nośność charakterystyczną słupa ściskanego na podstawie następujących danych: długość słupa:
Moduł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
, to również wzrasta temperatura elementu stalowego θ a,t. , a jego nośność R fi,d,t
nowoczesne hale 4/13 Projektowanie prof. dr hab. inż. Antoni Biegus Politechnika Wrocławska Projektowanie hal stalowych z uwagi na warunki pożarowe cz. III Ocena nośności konstrukcji stalowych w warunkach
Rok akademicki: 2015/2016 Kod: GBG n Punkty ECTS: 5. Poziom studiów: Studia I stopnia Forma i tryb studiów: -
Nazwa modułu: Konstrukcje metalowe Rok akademicki: 2015/2016 Kod: GBG-1-504-n Punkty ECTS: 5 Wydział: Górnictwa i Geoinżynierii Kierunek: Budownictwo Specjalność: - Poziom studiów: Studia I stopnia Forma
OMAWIANE ZAGADNIENIA. Analiza sprężysta konstrukcji uwzględniająca efekty drugiego rzędu i imperfekcje. Procedura projektowania ram portalowych
Projekt SKILLS RAMY PORTALOWE OMAWIANE ZAGADNIENIA Analiza sprężysta konstrukcji uwzględniająca efekty drugiego rzędu i imperfekcje Procedura projektowania ram portalowych Procedura projektowania stężeń
WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO
WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.
Budownictwo I stopień (I stopień / II stopień) ogólnoakademicki (ogólno akademicki / praktyczny) niestacjonarne (stacjonarne / niestacjonarne)
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/12 z dnia 21 lutego 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Konstrukcje metalowe 1 Nazwa modułu w języku angielskim Steel Construction
STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA Próba statyczna rozciągania jest jedną z podstawowych prób stosowanych do określenia jakości materiałów konstrukcyjnych wg kryterium naprężeniowego w warunkach obciążeń statycznych.
Projektowanie elementów ściskanych z aluminium za pomocą eurokodów i programów obliczeniowych
Projektowanie elementów ściskanych z aluminium za pomocą eurokodów i programów obliczeniowych Dr inż. Maciej Cwyl, Izabela Dmowska, Politechnika Warszawska 1. Wprowadzenie Przy projektowaniu prętowych
Stropy TERIVA - Projektowanie i wykonywanie
Stropy TERIVA obciążone równomiernie sprawdza się przez porównanie obciążeń działających na strop z podanymi w tablicy 4. Jeżeli na strop działa inny układ obciążeń lub jeżeli strop pracuje w innym układzie
Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami
Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami Dr inż. Jarosław Siwiński, prof. dr hab. inż. Adam Stolarski, Wojskowa Akademia Techniczna 1. Wprowadzenie W procesie
Niebezpieczeństwo korozji i naturalnego starzenia elementów konstrukcji
GLINICKA Aniela1 SAWCZUK Franciszek 2 Niebezpieczeństwo korozji i naturalnego starzenia elementów konstrukcji WSTĘP Korozja i naturalne starzenie wpływa na ograniczenia aplikacyjne elementów konstrukcyjnych.
Informacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Przykład: Słup przegubowy z trzonem z dwuteownika szerokostopowego lub rury o przekroju kwadratowym
ARKUSZ OBICZEIOWY Dokument Ref: SX004a-E-EU Strona 1 z 4 Dot. Eurokodu E 1993-1-1 Wykonał Matthias Oppe Data czerwiec 005 Sprawdził Christian Müller Data czerwiec 005 Przykład: Słup przegubowy z trzonem
Projektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4
Projektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4 Informacje ogólne Analiza globalnej stateczności nieregularnych elementów konstrukcyjnych (na przykład zbieżne słupy, belki) może być przeprowadzona
BADANIA OSIOWEGO ROZCIĄGANIA PRĘTÓW Z WYBRANYCH GATUNKÓW STALI ZBROJENIOWYCH
LOGITRANS - VII KONFERENCJA NAUKOWO-TECHNICZNA LOGISTYKA, SYSTEMY TRANSPORTOWE, BEZPIECZEŃSTWO W TRANSPORCIE Aniela GLINICKA 1 badania materiałów, stal, własności mechaniczne BADANIA OSIOWEGO ROZCIĄGANIA
700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Obciążenia poziome Obciążenia statyczne i dynamiczne Obciążenia od maszyn, urządzeń składowych
Spis treści Wykaz oznaczeń 11 Wstęp 14 1. Produkcja, własności stali, wyroby hutnicze, łączniki 17 1.1. Zarys produkcji stali 18 1.1.1. Produkcja surówki 18 1.1.2. Produkcja stali i żeliwa 19 1.1.3. Odtlenianie
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Uwaga: Linie wpływu w trzech prętach.
Zestaw nr 1 Imię i nazwisko zadanie 1 2 3 4 5 6 7 Razem punkty Zad.1 (5p.). Narysować wykresy linii wpływu sił wewnętrznych w przekrojach K i L oraz reakcji w podporze R. Zad.2 (5p.). Narysować i napisać
Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Mechaniki Budowli Kierownik Katedry prof. dr hab. inż. Paweł Kłosowski
Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Kierownik Katedry prof. dr hab. inż. Paweł Kłosowski Laboratorium Mechaniki Konstrukcji i Materiałów Kierownik Laboratorium dr hab. inż. Piotr Iwicki, prof. nadzw.
Politechnika Krakowska im. Tadeusza Kościuszki. Karta przedmiotu. obowiązuje studentów rozpoczynających studia w roku akademickim 2014/2015
Politechnika Krakowska im. Tadeusza Kościuszki Karta przedmiotu Wydział Inżynierii Lądowej obowiązuje studentów rozpoczynających studia w roku akademickim 014/015 Kierunek studiów: Budownictwo Forma sudiów:
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Wpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki
Wpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki Informacje ogólne Podpora ograniczająca obrót pasa ściskanego słupa (albo ramy) może znacząco podnieść wielkość mnożnika obciążenia,
T14. objaśnienia do tabel. blacha trapezowa T-14 POZYTYW NEGATYW
T14 POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 szerokość wsadu: 1250 mm szerokość użytkowa:
Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE
CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE Wykład 1: Wprowadzenie w zagadnienia z zakresu lekkich konstrukcji metalowych WIADOMOŚCI OGÓLNE Prowadzący: dr inż. Michał Redecki Kontakt: bud. C-7, s. 909 redecki.michal@pwr.edu.pl
Kolejnośd obliczeo 1. uwzględnienie imperfekcji geometrycznych;
Kolejnośd obliczeo Niezbędne dane: - koncepcja układu konstrukcyjnego z wymiarami przekrojów i układem usztywnieo całej bryły budynki; - dane materiałowe klasa betonu klasa stali; - wykonane obliczenia
Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ. wg PN-90/B ε PN = (215/f d ) 0.5. wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5
Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ wg PN-90/B-03200 ε PN = (215/f d ) 0.5 wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5 Skutki niestateczności miejscowej przekrojów klasy 4 i związaną z nią redukcją
S235, S275, S355, S420
Dane: Współczynniki niestateczności w podwyŝszonej temperaturze Opracowanie podaje tablicę współczynników niestateczności elementów stalowych wykonanych z gatunków stali S235, S275, S355, S420 i S460 w
PF 25. blacha falista PF 25
PF 25 POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 UWAGA! Profile elewacyjne uzyskuje się,
objaśnienia do tabel blacha trapezowa T-7 POZYTYW NEGATYW
blacha trapezowa T-7 T7 POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 kolorystyka: karta
TABELARYCZNE ZESTAWIENIA DOPUSZCZALNYCH OBCIĄŻEŃ DLA ELEWACYJNYCH PROFILI FALISTYCH
TABELARYCZNE ZESTAWIENIA DOPUSZCZALNYCH OBCIĄŻEŃ DLA ELEWACYJNYCH PROFILI FALISTYCH CZĘŚĆ OGÓLNA Przedmiot i cel opracowania Przedmiotem opracowania jest obliczenie i tabelaryczne zestawienie dopuszczalnej
Konstrukcje metalowe - podstawy Kod przedmiotu
Konstrukcje metalowe - podstawy - opis przedmiotu Informacje ogólne Nazwa przedmiotu Konstrukcje metalowe - podstawy Kod przedmiotu 06.4-WI-BUDP-Konstmet-pods-S16 Wydział Kierunek Wydział Budownictwa,
T150. objaśnienia do tabel. blacha trapezowa T-150 POZYTYW NEGATYW
blacha trapezowa T-150 T150 2 1 POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 kolorystyka:
Spis treści. Wstęp Część I STATYKA
Spis treści Wstęp... 15 Część I STATYKA 1. WEKTORY. PODSTAWOWE DZIAŁANIA NA WEKTORACH... 17 1.1. Pojęcie wektora. Rodzaje wektorów... 19 1.2. Rzut wektora na oś. Współrzędne i składowe wektora... 22 1.3.
SAS 670/800. Zbrojenie wysokiej wytrzymałości
SAS 670/800 Zbrojenie wysokiej wytrzymałości SAS 670/800 zbrojenie wysokiej wytrzymałości Przewagę zbrojenia wysokiej wytrzymałości SAS 670/800 nad zbrojeniem typowym można scharakteryzować następująco:
PaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
Konstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju
Konstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Eksperyment #t / 12 Sposób klasyfikowania #t / 32 Przykłady obliczeń - stal #t / 44 Przykłady obliczeń - aluminium #t / 72
UWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Wymiarowanie kratownicy
Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica
PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Jan Kowalski Sprawozdanie z przedmiotu Wspomaganie Komputerowe w Projektowaniu
Jan Kowalski Sprawozdanie z przedmiotu Wspomaganie Komputerowe w Projektowaniu Prowadzący: Jan Nowak Rzeszów, 015/016 Zakład Mechaniki Konstrukcji Spis treści 1. Budowa przestrzennego modelu hali stalowej...3
Współczynniki częściowe w ocenie nośności przekroju elementów konstrukcji stalowych
Budownictwo i Architektura 12(2) (2013) 213-220 Współczynniki częściowe w ocenie nośności przekroju elementów konstrukcji stalowych Marian Giżejowski, Zbigniew Stachura 1 1 Instytut Inżynierii Budowlanej,
BUDOWNICTWO DREWNIANE. SPIS TREŚCI: Wprowadzenie
BUDOWNICTWO DREWNIANE. SPIS TREŚCI: Wprowadzenie 1. Materiał budowlany "drewno" 1.1. Budowa drewna 1.2. Anizotropia drewna 1.3. Gęstość drewna 1.4. Szerokość słojów rocznych 1.5. Wilgotność drewna 1.6.
TRANSCOMP XIV INTERNATIONAL CONFERENCE COMPUTER SYSTEMS AIDED SCIENCE, INDUSTRY AND TRANSPORT
TRANSCOMP XIV INTERNATIONAL CONFERENCE COMPUTER SYSTEMS AIDED SCIENCE, INDUSTRY AND TRANSPORT Aniela GLINICKA 1 Katarzyna WASILEWSKA 2 korozja, rury stalowe w płaszczu PP, cechy mechaniczne BADANIE CECH
Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów.
Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów. 2. Omówić pojęcia sił wewnętrznych i zewnętrznych konstrukcji.
Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki PROBLEMY ZWIĄZANE Z OCENĄ STANU TECHNICZNEGO PRZEWODÓW STALOWYCH WYSOKICH KOMINÓW ŻELBETOWYCH
Bogusław LADECKI Andrzej CICHOCIŃSKI Akademia Górniczo-Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki PROBLEMY ZWIĄZANE Z OCENĄ STANU TECHNICZNEGO PRZEWODÓW STALOWYCH WYSOKICH KOMINÓW ŻELBETOWYCH
Moduł Słup stalowy Eurokod PN-EN
Moduł Słup stalowy Eurokod PN-EN 431-1 Spis treści 431. SŁUP STALOWY EUROKOD PN-EN... 3 431.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 431.1.1. Opis programu... 3 431.1.2. Zakres programu... 3 431.1.3. Typy przekrojów...
T18DR. objaśnienia do tabel. blacha trapezowa T-18DR POZYTYW NEGATYW
T18DR POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 kolorystyka: karta kolorów producenta
KONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI SŁUPOWO-RYGLOWEJ
KONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ O KONSTRUKCJI SŁUPOWO-RYGLOWEJ SŁUP - PROJEKTOWANIE ZAŁOŻENIA Słup: szerokość b wysokość h długość L ZAŁOŻENIA Słup: wartości obliczeniowe moment
STATECZNOŚĆ PRZESTRZENNA PODCIĄGU KRATOWEGO Z UKOŚNYMI SPRĘŻYSTYMI PODPORAMI BOCZNYMI
Dr inż. Piotr IWICKI, piwicki@pg.gda.pl Politechnika Gdańska STATECZNOŚĆ PRZESTRZENNA PODCIĄGU KRATOWEGO Z UKOŚNYMI SPRĘŻYSTYMI PODPORAMI BOCZNYMI SPATIAL STABILITY OF TRUSS BINDER WITH SLOPING ELASTIC
PODSTAWY MECHANIKI OŚRODKÓW CIĄGŁYCH
1 Przedmowa Okładka CZĘŚĆ PIERWSZA. SPIS PODSTAWY MECHANIKI OŚRODKÓW CIĄGŁYCH 1. STAN NAPRĘŻENIA 1.1. SIŁY POWIERZCHNIOWE I OBJĘTOŚCIOWE 1.2. WEKTOR NAPRĘŻENIA 1.3. STAN NAPRĘŻENIA W PUNKCIE 1.4. RÓWNANIA
Uproszczona ocena nośności ogniowej elementów stalowych wg PN-EN Opracował: mgr inż. Łukasz POLUS
Uproszczona ocena nośności ogniowej elementów stalowych wg PN-EN 1993-1- Opracował: mgr inż. Łukasz POLUS Plan prezentacji Wprowadzenie Uproszczona ocena nośności ogniowej elementów stalowych Przykłady
Projekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Nośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
Konstrukcje spawane : połączenia / Kazimierz Ferenc, Jarosław Ferenc. Wydanie 3, 1 dodruk (PWN). Warszawa, Spis treści
Konstrukcje spawane : połączenia / Kazimierz Ferenc, Jarosław Ferenc. Wydanie 3, 1 dodruk (PWN). Warszawa, 2018 Spis treści Przedmowa 11 Przedmowa do wydania drugiego 12 Wykaz podstawowych oznaczeń 13
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Opis efektów kształcenia dla modułu zajęć
Nazwa modułu: Mechanika techniczna i wytrzymałość materiałów Rok akademicki: 2012/2013 Kod: STC-1-105-s Punkty ECTS: 3 Wydział: Energetyki i Paliw Kierunek: Technologia Chemiczna Specjalność: Poziom studiów:
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY PN-EN :2008/AC
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY ICS 91.010.30; 91.080.10 PN-EN 1993-1-3:2008/AC grudzień 2009 Wprowadza EN 1993-1-3:2006/AC:2009, IDT Dotyczy PN-EN 1993-1-3:2008 Eurokod 3 Projektowanie konstrukcji stalowych
Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63
Konstrukcje metalowe Wykład XV Stężenia Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Rodzaje stężeń Stężenie
1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Wytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Rozciąganie/ ściskanie prętów prostych Naprężenia i odkształcenia, statyczna próba rozciągania i ściskania, właściwości mechaniczne, projektowanie elementów obciążonych osiowo.
Mechanika ogólna Wydział Budownictwa Politechniki Wrocławskiej Strona 1. MECHANIKA OGÓLNA - lista zadań 2016/17
Mechanika ogólna Wydział Budownictwa Politechniki Wrocławskiej Strona 1 MECHANIKA OGÓLNA - lista zadań 2016/17 Część 1 analiza kinematyczna układów płaskich Przeprowadzić analizę kinematyczną układu. Odpowiednią
Temat: Mimośrodowe ściskanie i rozciąganie
Wytrzymałość Materiałów II 2016 1 Przykładowe tematy egzaminacyjne kursu Wytrzymałość Materiałów II Temat: Mimośrodowe ściskanie i rozciąganie 1. Dany jest pręt obciążony mimośrodowo siłą P. Oblicz naprężenia