SPIS TREŚCI 1. GENEZA CEL I ZAKRES PRACY PODSUMOWANIE... 1

Transkrypt

1

2 / PRO NOVUM SPIS TREŚCI 1. GENEZA CEL I ZAKRES PRACY PODSUMOWANIE... 1 ZAŁĄCZNIK NR 1: Opinia techniczna Pro Novum Sp. z o.o. nr OT /2015. ZAŁĄCZNIK NR 2: Projekt wykonawczy rurociągu nr PN-KP ZAŁĄCZNIK NR 3: Projekt budowlany konstrukcji nośnych podpór rurociągu. 1. GENEZA Istniejący rurociąg wydmuchowy z kotłów K-8 K-11 uległ w czasie swojej długotrwałej eksploatacji bardzo poważnej awarii. Uszkodzeniu uległ zarówno kompresor mieszkowy jak i podpory rurociągu (Załącznik nr 1). Brak możliwości naprawy i nieodpowiednie materiały zastosowane do montażu uszkodzonego rurociągu skłoniły Użytkownika do wymiany rurociągu na nowy o prawidłowo dobranych materiałach. 2. CEL I ZAKRES PRACY Celem pracy był projekt techniczny (wykonawczy) zarówno kolektora zbiorczego pary rozruchowej z kotłów K-8, K-9, K-10 i K-11 jak i samego rurociągu wydmuchowego spełniający oczekiwaną funkcją jak i obwiązujące normy i przepisy. Zakres pracy obejmował projekt wykonawczy: kolektora zbiorczego (komory zbiorczej), rurociągu wydmuchowego z pełną kompensacją wydłużeń cieplnych (trzy kompensatory mieszkowe-uchylne, Załącznik nr 2), systemu zamocowań całego układu (Załącznik nr 2), konstrukcji nośnych zamocowań (projekt budowlany Załącznik nr 3). 3. PODSUMOWANIE W czasie realizacji pracy wykonano zarówno ocenę możliwości wykorzystania uszkodzonego rurociągu jak i samego kolektora. Po jednoznacznej opinii o braku możliwości wykorzystania nieuszkodzonych elementów wykonano pełny projekt techniczny - wykonawczy kolektora zbiorczego i rurociągu wydmuchowego wraz z niezbędnymi obliczeniami. Z uwagi na to, że uszkodzeniu uległy konstrukcje nośne zamocowań wykonano także niezbędny projekt budowlany dla konstrukcji nośnych nowych zamocowań.

3 /2015 PRO NOVUM ZAŁĄCZNIK NR 1 Opinia techniczna Pro Novum Sp. z o.o. nr OT /2015

4 Przedsiębiorstwo Usług Naukowo-Technicznych Pro Novum Sp. z o.o. ul. Wróbli 38, Katowice pronovum@pronovum.pl ZAMAWIAJĄCY: UŻYTKOWNIK: ZLECENIE KARTA PRACY: 2746 URZĄDZENIE: ELEMENT: NR STACYJNY: 1. CEL OPINII CEZ Skawina S.A. CEZ Skawina S.A. Z/15/ O P I N I A T E C H N I C Z N A OT /2015 1/3 Instalacja rozruchowa kotłów OP230 Zamocowania, trasa rurociągu, kompensator, kolana R BS-S-1 Wydanie zaleceń co do ewentualnej wymiany rurociągu instalacji rozruchowej kotłów OP PODSTAWA OPINII Przegląd zamocowań i pozostałych elementów rurociągu rozruchowego (Raport Pro Novum Sp. z o.o. nr /2015). 3. WYNIKI Z2 Z1 Rys. 1. Schemat rurociągu z oznaczeniem zamocowań. Rozwiązania przedstawione w niniejszym dokumencie podlegają ochronie zgodnie z postanowieniami zawartej Umowy oraz przepisami Ustawy z dnia 4 lutego 1994r. prawie autorskim i prawach pokrewnych (Dz. U. z 2006r. Nr 90 poz. 631 z późn. zm.). Korzystanie z tego dokumentu w sposób odmienny od ustalonego w Umowie, w szczególności jego powielanie w całości lub w części do celów innych niż wskazane w Umowie, wymaga uprzedniej pisemnej zgody Zarządu Przedsiębiorstwa Usług Naukowo-Technicznych Pro Novum sp. z o.o. Niniejsza dokumentacja została sporządzona dla elementu (urządzenia) wyraźnie w niej wskazanego. Wykorzystanie dokumentacji w całości lub w części dla innych elementów (urządzeń) stanowi naruszenie sztuki inżynierskiej, a Przedsiębiorstwo Usług Naukowo-Technicznych "Pro Novum" sp. z o.o. nie będzie ponosić odpowiedzialności za skutki takich działań. I/PN-O/ /2012

5 Przedsiębiorstwo Usług Naukowo-Technicznych Pro Novum Sp. z o.o. ul. Wróbli 38, Katowice pronovum@pronovum.pl O P I N I A T E C H N I C Z N A OT /2015 2/3 W wyniku przeglądu rurociągu stwierdzono: rozerwany kompensator mieszkowy (rys. 2-3), przekrzywiona obejma zamocowania Z2 (rys. 4), uszkodzone elementy podpory zamocowania Z2 (rys. 5). Rys.2. Uszkodzony kompensator mieszkowy Rys.3. Uszkodzony kompensator mieszkowy Rys.4. Widoczne przekrzywienie obejmy zamocowania Z2 Rys.5. Uszkodzone elementy podpory zamocowania Z2 Rozwiązania przedstawione w niniejszym dokumencie podlegają ochronie zgodnie z postanowieniami zawartej Umowy oraz przepisami Ustawy z dnia 4 lutego 1994r. prawie autorskim i prawach pokrewnych (Dz. U. z 2006r. Nr 90 poz. 631 z późn. zm.). Korzystanie z tego dokumentu w sposób odmienny od ustalonego w Umowie, w szczególności jego powielanie w całości lub w części do celów innych niż wskazane w Umowie, wymaga uprzedniej pisemnej zgody Zarządu Przedsiębiorstwa Usług Naukowo-Technicznych Pro Novum sp. z o.o. Niniejsza dokumentacja została sporządzona dla elementu (urządzenia) wyraźnie w niej wskazanego. Wykorzystanie dokumentacji w całości lub w części dla innych elementów (urządzeń) stanowi naruszenie sztuki inżynierskiej, a Przedsiębiorstwo Usług Naukowo-Technicznych "Pro Novum" sp. z o.o. nie będzie ponosić odpowiedzialności za skutki takich działań. I/PN-O/ /2012

6

7

8

9

10

11 /2015 PRO NOVUM ZAŁĄCZNIK NR 2 Projekt wykonawczy rurociągu nr PN-KP 2746

12

13 Przedsiębiorstwo Usług Naukowo-Technicznych Nr projektu Pro Novum Sp. z o.o. Nr dok. PN-KP-2746 ulica Wróbli Katowice Strona 2 Ilość stron 9 SPIS TREŚCI A. Uwagi wstępne. B. Parametry obliczeniowe. C. Obliczenia wytrzymałościowe. 1. Obliczenie grubości ścianki płaszcza komory pośredniej. 2. Obliczenie największego otworu wyciętego w płaszczu nie wymagającego wzmocnienia 3. Obliczenie grubości ścianki króćców rurowych 3.1. Grubość króćca DN Grubość króćca DN Grubość króćca DN20 4. Obliczenie największego otworu wyciętego w króćcu DN125 nie wymagającego wzmocnienia 5. Obliczenie wzmocnienia ścianki płaszcza DN400 w miejscu wycięcia otworu dla króćca DN Obliczenie dna płaskiego z rowkiem odciążającym DN Obliczenie dna płaskiego z rowkiem odciążającym DN Obliczenie grubości ścianki rury 323,9 (rura łącząca komorę z tłumikiem)

14 A. Uwagi wstępne. Przedsiębiorstwo Usług Naukowo-Technicznych Nr projektu Pro Novum Sp. z o.o. Nr dok. PN-KP-2746 ulica Wróbli Katowice Strona 3 Ilość stron 9 Obliczenia wykonano na podstawie " WARUNKI URZĘDU DOZORU TECHNICZNEGO DLA URZĄDZEŃ CIŚNIENIOWYCH. Obliczenia wytrzymałościowe WUDT -UC - WO " B. Parametry obliczeniowe. 1.Najwyższe dopuszczalne ciśnienie PS = 2,5 MPa 2.Temperatura obliczeniowa t o = 535 C 3.Ciśnienie próby hydraulicznej PT = 1,5 x PS = 1,5 x 2,5 = 3,75 MPa 4. Ciśnienie obliczeniowe 5. Przewidywany czas pracy instalacji p o = PS = τ < 2,5 MPa h C. Obliczenia wytrzymałościowe 1. Obliczenie grubości ścianki płaszcza komory pośredniej wg WUDT - UC - WO - 0 / 00: i WU DT - UC - WO - 0 / 01: Dane : Materiał: Rura stalowa bez szwu gatunku 13CrMo4-5 wg PN-EN : 2009 R z(10 000)/ 535 = 143 MPa R 1(100000)/ 535 = 51,5 MPa p o 2,50 MPa D z 406,4 mm c 1 3 mm x 1,65 D w 366,4 mm c 2 1 mm PT 3,75 MPa g n 20 mm c 3 0 mm R e 290,0 MPa z 1,0 x T 1,05 Naprężenia dopuszczalne R z(τ)t / x = 143,00 / 1,65 = 86,67 MPa R 1(τ)t = k = min{r z(τ)t ;R 1(τ)t }= 51,5 MPa 51,5 MPa 1.1. Stosunek średnicy zewnętrznej do średnicy wewnętrznej Współczynnik α α = 1,0 dla β = D z / ( D z - 2 * g n ) = 406,4 / (406,4-2 * 20,0) β = 1,11 < 1, Obliczeniowa grubość ścianki płaszcza g o = p o * D z / [(2,3 / α) * k * z + p o ] g o = 2,50 * 406,4 / [(2,3 / 1,0) * 51,50 * 1,0 + 2,50] = 8,4 mm 1.3. Najmniejsza wymagana grubość ścianki g = g o + c 2 + c 3 = 8,40 + 1,0 + 0,0 = 9,4 mm

15 Przedsiębiorstwo Usług Naukowo-Technicznych Nr projektu Pro Novum Sp. z o.o. Nr dok. PN-KP-2746 ulica Wróbli Katowice Strona 4 Ilość stron Grubość nominalna g n g + c 1 g n 9,40 + 3,0= g n 12,4 mm Przyjęto g n = 20 mm 1.5. Rzeczywista grubość ścianki g rz = g n - c 1 = 20,0-3,00 = 17,00 mm 1.6. Sprawdzenie grubości ścianki płaszcza w warunkach próby hydraulicznej. Naprężenia dopuszczalne k = R e / x T = 290,00 / 1,05 = 276,19 MPa Najmniejsza wymagana grubość ścianki równa grubości obliczeniowej g T o = (PT * D z) / [(2,3 / α) * k *z + PT] g o T = 3,75 * 406,4 / [(2,3 / 1,000) * 276,19 * 1,0 + 3,75] = 2,39 mm g o T < g rz 2,39 mm < 17,00 mm 2. Obliczenie największego otworu wyciętego w płaszczu nie wymagającego wzmocnienia wg WUDT-UC-WO-O/18: Dane D z = 406,40 mm k = 51,50 MPa D w = 366,40 mm c 2 = 1,00 mm g rz = 17,00 mm α = 1,00 - z rz = p o * (D w +g rz -c 2 ) / (2,3/ α * k *( g rz -c 2 )) z rz = 2,50 * ( 366, ,00-1,00 )/((2,3/ 1,00 )* 51,50 *( 17,00-1,00 )) z rz = 0,50 d' = 8,1 (D w *( g rz -c 2 ) * ( 1-z rz )) ^1/3 d' = 8,1 *(366,4*(17,00-1,0 )* (1-0,50)) ^ 1/3 = 115,6 mm d" = 0,35 * D z = 0,35 * 406,4 = 142,2 mm d''' = 200 mm Największa średnica otworu wyciętego w płaszczu nie wymagającego wzmocnienia d n = 115,6 mm 3. Obliczenie grubości ścianki króćców rurowych wg WUDT - UC - WO - 0 / 00:10,2003 i WUDT - UC - WO - 0 / 01: Dane Materiał: Rura stalowa bez szwu gatunku 13CrMo4-5 wg PN-EN R z(10 000)/ 535 = 143 MPa R 1(100000)/ 535 = 51,5 MPa x = 1,65 MPa c 2 = 1 mm p o = 2,5 MPa z = 1 - c 3 = 0 mm Naprężenia dopuszczalne R z(τ)t / x = 143,00 / 1,65 = 86,67 MPa R 1(τ)t = k = min{r z(τ)t ;R 1(τ)t }= 51,5 MPa 51,5 MPa 3.1. Grubość króćca DN300 D z = 323,9 mm ; g n = 12,5 mm Współczynnik α α = 1,0 dla β = D z / ( D z - 2 * g n ) = 323,9 / ( 323,9-2 * 12,5 ) β = 1,08 < 1,4 Naddatek C 1 c 1 = 15% * g n = 0,15 * 12,5 = 1,88 mm dla g n /D z <0,05

16 Przedsiębiorstwo Usług Naukowo-Technicznych Nr projektu Pro Novum Sp. z o.o. Nr dok. PN-KP-2746 ulica Wróbli Katowice Strona 5 Ilość stron Obliczeniowa grubość ścianki. g o = p o * D z / [( 2,3 / α ) * k * z + p o ] g o = 2,50*323,9/(2,3/1,0*51,50*1,0+2,50) = 6,69 mm Najmniejsza wymagana grubość ścianki. g =g o +c 2 +c 3 = 6, = 7,69 mm Grubość nominalna. g n g + c 1 ; g n 7,69+1,88; g n 9,57 mm Przyjęto g n = 12,5 mm 3.2. Grubość króćca DN125 D z = 133 mm ; g n = 10 mm Współczynnik α α = 1,000 dla β = D z / ( D z - 2 * g n ) = 133,0 / ( 133,0-2 * 10,0 ) β = 1,18 < 1,4 Naddatek C 1 c 1 = 12,5% * g n = 0,125 * 10,0 = 1,25 mm dla D z < Obliczeniowa grubość ścianki. g o = p o * D z / [( 2,3 / α ) * k * z + p o ] g o = 2,50*133,0/(2,3/1,000*51,50*1,0+2,50) = 2,81 mm Najmniejsza wymagana grubość ścianki. g =g o +c 2 +c 3 = 2, = 3,81 mm Grubość nominalna. g n g + c 1 ; g n 3,81+1,25; g n 5,06 mm Przyjęto g n = 10,0 mm Rzeczywista grubość ścianki. g rz =g n - c 1 = 10,0-1,25= 8,75 mm 3.3. Grubość króćca DN25 D z = 31,8 mm ; g n = 4 mm Współczynnik α α = 1,0 dla β = D z / ( D z - 2 * g n ) = 31,8 / ( 31,8-2 * 4,0 ) β = 1,34 < 1,4 Naddatek C 1 c 1 = 12,5% * g n = 0,125 * 4,0 = 0,5 mm Obliczeniowa grubość ścianki. g o = p o * D z / [( 2,3 / α ) * k * z + p o ] g o = 2,50*31,8/(2,3/1,0*51,50*1,0+2,50) = 0,66 mm Najmniejsza wymagana grubość ścianki. g =g o +c 2 +c 3 = 0, = 1,66 mm Grubość nominalna. g n g + c 1 ; g n 1,66+0,50; g n 2,16 mm Przyjęto g n = 4,0 mm

17 Przedsiębiorstwo Usług Naukowo-Technicznych Nr projektu Pro Novum Sp. z o.o. Nr dok. PN-KP-2746 ulica Wróbli Katowice Strona 6 Ilość stron Grubość króćca DN20 D z = 26,9 mm ; g n = 2,9 mm Współczynnik α α = 1,0 dla β = D z / ( D z - 2 * g n ) = 26,9 / ( 26,9-2 * 2,9 ) β = 1,27 < 1,4 Naddatek C 1 c 1 = max(12,5% * g n ;0,4)= Obliczeniowa grubość ścianki. g o = p o * D z / [( 2,3 / α ) * k * z + p o ] 0,4 mm g o = 2,50*26,9/(2,3/1,0*51,50*1,0+2,50) = 0,56 mm Najmniejsza wymagana grubość ścianki. g =g o +c 2 +c 3 = 0, = 1,56 mm Grubość nominalna. g n g + c 1 ; g n 1,56+0,40; g n 1,96 mm Przyjęto g n = 2,9 mm 4. Obliczenie największego otworu wyciętego w króćcu DN125 nie wymagającego wzmocnienia wg WUDT-UC-WO-O/18: Dane D z = 133,00 mm k = 51,50 MPa p o = 2,50 MPa D w = 113,00 mm c 2 = 1,00 mm g rz = 8,75 mm α = 1,00 - z rz = p o * (D w +g rz -c 2 ) / (2,3/ α * k *( g rz -c 2 )) z rz = 2,50 * ( 113,00 + 8,75-1,00 )/((2,3/ 1,00 )* 51,50 *( 8,75-1,00 )) z rz = 0,33 d' = 8,1 (D w *( g rz -c 2 ) * ( 1-z rz )) ^1/3 d' = 8,1 *(113,0*(8,75-1,0 )* (1-0,33)) ^ 1/3 = 67,9 mm d" = 0,35 * D z = 0,35 * 133,0 = 46,6 mm d''' = 200 mm Największa średnica otworu wyciętego w króćcu nie wymagającego wzmocnienia d n = 46,6 mm 5. Obliczenie wzmocnienia ścianki płaszcza DN400 w miejscu wycięcia otworu dla króćca DN125 wg WUDT-UC-WO-O/18:10,2003 Dane g rzp = 17 mm g ok = 2,75 mm g op = 8,4 mm d = 113 mm g rzk = 8,75 mm c 2 = 1 mm D zk = 133 mm Wymiary prostokąta wzmocnienia. Podstawa prostokąta l=2*d= 2*113,0= 226 mm Wysokość prostokąta H = h+g rzp h = 2,5*g rzk = 2,5*8,75= 21,875 mm H = 21, ,00 = 38,875 mm Pole powierzchni przekroju materiału straconego. F str = ( d+2*c 2 ) * g op = (113+2*1)*8,40 = 966 mm 2

18 Przedsiębiorstwo Usług Naukowo-Technicznych Nr projektu Pro Novum Sp. z o.o. Nr dok. PN-KP-2746 ulica Wróbli Katowice Strona 7 Ilość stron Pole powierzchni przekroju materiału wzmacniającego. a) Wzmocnienie materiałem płaszcza. F 1 = ( l- D zk ) * ( g rzp -g op -c 2 ) = (226,0-133,0) * (17,0-8,40-1) F 1 = 706,8 mm 2 b) Wzmocnienie materiałem króćca. F 2 = ( H - g op ) * ( g rzk - g ok - c 2 ) = (38,9-8,40)*(8,8-2,75-1,0) F 2 = 152,375 mm 2 c) Całkowite pole powierzchni materiału wzmacniającego. F wzm =F 1 +2*F 2 = 706,80+ 2*152,38= 1011,6 mm 2 F wzm > F str bo 1011,55 mm 2 > 966 mm 2 6. Obliczenie dna płaskiego z rowkiem odciążającym DN400 \wg WUDT-UC-WO-O/12 (rodzaj 5) Dane : Materiał: odkuwka gatunku gatunku 13CrMo4-5 wg PN-EN :2002; maj 2002 R z(10 000)/ 535 = 141,5 MPa R 1(100000)/ 535 = 52,5 MPa p o 2,50 MPa g n 40 mm * c 1 1,0 mm D z 406,4 mm g w 20 mm c 2 1 mm D w 366,4 mm r w 20 mm c 3 0,0 mm x 1,5 g 1 15 mm *c 1 nierównomierność obróbk i Naprężenia dopuszczalne R z(τ)t / x = 141,50 / 1,50 = 94,33 MPa R 1(τ)t = k = min{r z(τ)t ;R 1(τ)t }= 52,5 MPa 52,5 MPa Obliczeniowa grubość dna pełnego g o = 0,4 *D w *((p o /k) 1/2 = 0,40*366,4*((2,50/52,50)^ 1/2) = 31,98 mm Najmniejsza wymagana grubość denka g = g o o + c 2 + c 3 = 32,0 + 1,0 + 0,0 = 33,0 mm Grubość nominalna. g n >= g + c 1 ; g n >= 33,0 + 1,0; g n >= 34,0 mm Przyjęto g n = 40,0 mm Warunki geometryczne dla dna r w >= 0,2*g n = 0,2*40 = 8 mm i r w > 5 mm r w = 10 mm g w >=5 mm g w =20 mm g 1 <0,77 g w = g 1 >=1,3*(D w /2-r w )*p o /k= g 1 =15 mm 15,4 mm 10,1 mm 6.3. Wymagana grubość dna z otworem d= 103 mm z = (D w -d)/d w = (366,4-103,0)/366,4= 0,719 g o ' = g o /z^0,5 = 31,98/0,719^0,5= 37,71 mm g n >= g o ' + c 1 +c 2 = 39,7 mm g n = 40 mm

19 Przedsiębiorstwo Usług Naukowo-Technicznych Nr projektu Pro Novum Sp. z o.o. Nr dok. PN-KP-2746 ulica Wróbli Katowice Strona 8 Ilość stron 9 7. Obliczenie dna płaskiego z rowkiem odciążającym DN125 \wg WUDT-UC-WO-O/12 (rodzaj 5) Dane : Materiał: odkuwka gatunku gatunku 13CrMo4-5 wg PN-EN :2002; maj 2002 R z(10 000)/ 535 = 141,5 MPa R 1(100000)/ 535 = 52,5 MPa p o 2,50 MPa g n 20 mm * c 1 1,0 mm D z 133 mm g w 10 mm c 2 1 mm D w 113 mm r w 5 mm c 3 0,0 mm x 1,5 g 1 7 mm *c 1 nierównomierność obróbk i Naprężenia dopuszczalne R z(τ)t / x = 141,50 / 1,50 = 94,33 MPa R 1(τ)t = k = min{r z(τ)t ;R 1(τ)t }= 52,5 MPa 52,5 MPa Obliczeniowa grubość dna pełnego g o = 0,4 *D w *((p o /k) 1/2 = 0,40*113,0*((2,50/52,50)^ 1/2) = 9,86 mm Najmniejsza wymagana grubość denka g = g o o + c 2 + c 3 = 9,9 + 1,0 + 0,0 = 10,9 mm Grubość nominalna. g n >= g + c 1 ; g n >= 10,9 + 1,0; g n >= 11,9 mm Przyjęto g n = 20,0 mm Warunki geometryczne dla dna r w >= 0,2*g n = 0,2*20 = 4 mm i r w > =5 mm r w = g w >=5 mm g w =10 mm g 1 <0,77 g w = g 1 >=1,3*(D w /2-r w )*p o /k= g 1 =7 mm 5 mm 7 mm 3,19 mm 7.3. Wymagana grubość dna z otworem d= 26 mm z = (D w -d)/d w = (113,0-26,0)/113,0= 0,77 g o ' = g o /z^0,5 = 9,86/0,770^0,5= 11,24 mm g n >= g o ' + c 1 +c 2 = 13,2 mm g n = 20 mm 8. Obliczenie grubości ścianki rury 323,9 (rura łącząca komorę z tłumikiem) wg WUDT - UC - WO - 0 / 00: i WU DT - UC - WO - 0 / 01: Dane : Materiał: Rura stalowa bez szwu gatunku 13CrMo4-5 wg PN-EN : 2009 R z(10 000)/ 535 = 143 MPa R 1(100000)/ 535 = 51,5 MPa p o 2,50 MPa D z 323,9 mm c 1 1,875 mm x 1,65 D w 298,9 mm c 2 1 mm PT 3,13 MPa g n 12,5 mm c 3 0 mm R e 290,0 MPa z 1,0 x T 1,05 Naprężenia dopuszczalne R z(τ)t / x = 143,00 / 1,65 = 86,67 MPa

20 Przedsiębiorstwo Usług Naukowo-Technicznych Nr projektu Pro Novum Sp. z o.o. Nr dok. PN-KP-2746 ulica Wróbli Katowice Strona 9 Ilość stron 9 R 1(τ)t = 51,5 MPa k = min{r z(τ)t ;R 1(τ)t }= 51,5 MPa 7.1. Stosunek średnicy zewnętrznej do średnicy wewnętrznej Współczynnik α α = 1,0 dla β = D z / ( D z - 2 * g n ) = 323,9 / (323,9-2 * 12,5) β = 1,08 < 1, Obliczeniowa grubość ścianki rury g o = p o * D z / [(2,3 / α) * k * z + p o ] g o = 2,50 * 323,9 / [(2,3 / 1,0) * 51,50 * 1,0 + 2,50] = 6,69 mm 7.3. Najmniejsza wymagana grubość ścianki g = g o + c 2 + c 3 = 6,69 + 1,0 + 0,0 = 7,69 mm 7.4. Grubość nominalna g n g + c 1 g n 7,69 + 1,9= g n 9,57 mm Przyjęto g n = 12,5 mm 7.5. Rzeczywista grubość ścianki g rz = g n - c 1 = 12,5-1,88 = 10,63 mm 7.6. Sprawdzenie grubości ścianki rury w warunkach próby hydraulicznej. Naprężenia dopuszczalne k = R e / x T = 290,00 / 1,05 = 276,19 MPa Najmniejsza wymagana grubość ścianki równa grubości obliczeniowej g T o = (PT * D z) / [(2,3 / α) * k *z + PT] g o T = 3,13 * 323,9 / [(2,3 / 1,000) * 276,19 * 1,0 + 3,13] = 1,59 mm g o T < g rz 1,59 mm < 10,63 mm

21

22

23

24 /2015 PRO NOVUM ZAŁĄCZNIK NR 3 Projekt budowlany konstrukcji nośnych podpór rurociągu

25

26 SPIS TREŚCI 1. Opis techniczny 2. Obliczenia statyczne 3. Rysunek konstrukcyjny zamocowania PN-KP2746/51 2

27 OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI WSPORCZYCH ZAMOCOWAŃ KOMORY POŚREDNIEJ 1. Cel i zakres projektu Celem opracowania jest zaprojektowanie stalowej konstrukcji wsporczej ( z wykorzystaniem istniejącej słupa hali) do oparcia projektowanych w części technologicznej instalacji a w szczególności zamocowań komory pośredniej. Zaprojektowane przekroje poprzeczne elementów wsporczych sprawdzono obliczeniami statycznymi. 2. Podstawa opracowania. - Projekt branży technologicznej modernizacji instalacji rozruchowej kotłów OP230 w tym obciążenia nominalne zamocowań stałych i przesuwnych, - Inwentaryzacja geometryczna konstrukcji istniejącej słupa hali dokonana przez autora projektu, - Normy i przepisy budowlane. 3. Opis stanu istniejącego. Zgodnie z projektem technologicznym modernizowany układ rurociągów poprowadzony jest pionowo, wzdłuż głównego słupa hali. Elementem instalacji jest komora pośrednia zlokalizowana na poziomie +18,15m (poziom osi komory). Słup hali wykonany jest jako spawany, dwugałęziowy. Przekrój słupa stanowią dwuteowniki walcowane INP360 w rozstawie ok. 900mm, połączone środnikiem pełnym z blachy. Na słupie znajduje się podparcie zdemontowanej komory. 4. Opis rozwiązań projektowych. Konstrukcje wsporczą do zamocowania stałego i przesuwnego komory pośredniej zaprojektowano z profili walcowanych z dodatkowymi blachami odpowiadającymi płytom podstaw odpowiednich zamocowań, przewidzianych w części technologicznej. Zaprojektowaną konstrukcję wsporczą należy zamocować z zastosowaniem połączeń spawanych na istniejącym słupie nośnym hali w sposób pokazany na rysunku, po uprzednim demontażu starej konstrukcji podparcia komory. Na rysunku podano poziom zamocowania projektowanych elementów w stosunku do osi komory pośredniej. Całą konstrukcję wsporczą zaprojektowano jako spawaną. Elementy nr 2, 3, 5, 8, 9 można połączyć i przygotować na warsztacie. Przekroje elementów wsporczych sprawdzono przy pomocy obliczeń statycznych przyjmując jako obciążenia obliczeniowe siły nominalne podane w projekcie zamocowań komory pośredniej. Opracował: mgr inż. Mariusz Obszański 3

28 1. Model OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU KONSTRUKCJI WSPORCZYCH ZAMOCOWAŃ KOMORY POŚREDNIEJ (Obliczenia wykonano programem ROBOT) 1.1 Konstrukcja Widok modelu (rzut na pł. XY) Lista prętów (nr przekrój ; materiał): Nr 1 C 160 ; St3s Nr 2 C 160 ; St3s Nr 3 C 200 ; St3s Nr 4 C 200 ; St3s Nr 5 C 160 ; St3s Nr 6 C 160 ; St3s Podpory Utwierdzenie węzeł 9, Obciążenia 4

29 Siły obliczeniowe dla elementu nr 5 (obc. w środku dł. elementu): Fx = - 10,0 kn Fy = - 10,0 kn Fz = -25,0 kn Siły obliczeniowe dla elementu nr 6 (obc. w środku dł. elementu): Fx = -5,0 kn Fy = -5,0 kn Fz = - 25,0 kn 2. Wyniki 2.1 Siły wewnętrzne (obciążenia obliczeniowe, dla kombinacji SGN) Fx Fy 5

30 Fz Mx My 6

31 Mz 2.2 Deformacje (obciążenia charakterystyczne, dla kombinacji SGU) 2.3 Weryfikacja elementów SGN SGU Pręt Wytężenie U max U (Fd/Rd) (l/200) 1 42 % 0,4 cm 0,3 cm 2 41 % 0,4 cm 0,2 cm 3 19 % 0,3 cm 0,0 cm 4 61 % 0,3 cm 0,1 cm 5 16 % 0,2 cm 0,0 cm 6 13 % 0,2 cm 0,1 cm Profil C 160 C 160 C 200 C 200 C 160 C Materiał Zaprojektowana konstrukcja spełnia warunki Stanów Granicznych Nośności i Użytkowania. St3S

32