PROJEKT WYKONAWCZY PRZEBUDOWY WĘZŁA CIEPLNEGO C.O. - TECHNOLOGIA

Transkrypt

1 Umowa nr16/ozp/009 Zlecenie nr: 10/09 Opracowanie: PROJEKT WYKONAWCZY PRZEBUDOWY WĘZŁA CIEPLNEGO C.O. - TECHNOLOGIA Nazwa obiektu: ROZBUDOWA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU BIUROWEGO OR KRUS w LUBLINIE Adres obiektu: 0-35 LUBLIN, ul. DROGA MĘCZENNIKÓW MAJDANKA 1 Nazwa i adres Inwestora: KASA ROLNICZEGO UBEZPIECZENIA SPOŁECZNEGO ODZIAŁ REGIONALNY w LUBLINIE 0-35 LUBLIN, ul. DROGA MĘCZENNIKÓW MAJDANKA 1 Tytuł, imię i nazwisko Nr uprawnień Podpis Projektant: inż. Zbigniew Wadowski 1358/Lb/81 mgr inż. Jerzy Zieliński LUB/0198/POOS/06 Sprawdzający: mgr inż. Maria Filipiak LUB/0199/POOS/06 Lublin czerwiec 010 r.

2 SPIS ZAWARTOŚCI I. OPIS TECHNICZNY 1. Przedmiot opracowania.. Podstawa opracowania. 3. Zakres opracowania i dane wyjściowe 4. Charakterystyka pomieszczenia węzła cieplnego 5. Charakterystyka technologiczna istniejącego węzła cieplnego 6. Zakres zmian węźle cieplnym 7. Projektowane przyłącze wysokoparametrowe w budynku 8. Materiały oraz wytyczne montażowe 9. Próby i uruchomienie. 10. Wytyczne branżowe. 11. Warunki wykonania i odbioru robót. II. OBLICZENIA III. RYSUNKI 1. Plan sytuacyjny skala 1:500 Rys. Nr 1. Rzut wymiennikowni skala 1:50 Rys. Nr 3. Przekroje przez węzeł skala 1: 50 Rys. Nr 3 4. Schemat ideowy węzła c.o. Rys. Nr 4

3 3 I. OPIS TECHNICZNY 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt budowlany rozbudowy węzła cieplnego dla rozbudowywanego istniejącego budynku biurowego KRUS w Lublinie przy ul. Dr. Męczenników Majdanka 1.. Podstawa opracowania. - Zlecenie Inwestora na opracowanie dokumentacji projektowej. - Warunki techniczne przyłączenia węzła cieplnego do sieci ciepłowniczej budynku biurowego KRUS przy ul. Dr. Męczenników Majdanka 1 w Lublinie wydane przez Lubelskie Przedsiębiorstwo Energetyki Cieplnej w Lublinie Sp. z o.o. z dnia r. - Projekt techniczny węzła cieplnego, technologia, automatyka dla Budynku biurowego KRUS opracowanego przez Przedsiębiorstwo WARCENT S.A. w Warszawie. - Projekt instalacji c.o. w rozbudowywanym i modernizowanym budynku KRUS - Obowiązujące przepisy i normy dotyczące opracowywanego tematu. 3. Zakres opracowania i dane wyjściowe Opracowanie obejmuje swoim zakresem rozbudowę wymiennikowi w oparciu o nowy bilans cieplny budynku uwzględniający rozbudowę istniejącego budynku. Ponadto opracowanie obejmuje wykonanie nowego zasilenia węzła z wysokich parametrów, z nowo-projektowanego przyłącza - odcinek przyłącza przebiegający przez budynek. Przyłącze jest objęte oddzielnym opracowaniem. Zapotrzebowanie ciepła dla istniejącego budynku wynosi: Q = 149,3 kw Zapotrzebowanie ciepła dla dobudowywanej części wynosi: Q = 57,7 kw Parametry miejskiej sieci ciepłowniczej - 130/70 [ C]. Parametry instalacji centralnego ogrzewania: t z /t p = 85/60 [ C]. 4. Charakterystyka pomieszczenia węzła cieplnego Węzeł jest zlokalizowany w piwnicach istniejącego budynku, w wydzielonym pomieszczeniu z dostępnym z komunikacji.oświetlenie pomieszczenia : naturalne i sztuczne światłem elektrycznym. W węźle jest wykonana instalacja wod. kan, oraz zamontowany zlew. Pomieszczenie posiada wentylację grawitacyjną nawiewno-wywiewną 5. Charakterystyka technologiczna istniejącego węzła cieplnego Istniejący węzeł wymiennikowy pracuje w oparciu o wymiennik płytowy typu APV TR1 o wydajności, Q = 149,5 kw Do sterowania węzłem cieplnym jest zamontowany regulatora pogodowego firmy Danfoss typu ECL 9300 współpracujący z czujką temperatury zewnętrznej typu ESMT i czujką zanurzeniową c.o. typu ESMU-100. Pomiar przepływu czynnika grzewczego odbywa się ciepłomierzem ultradźwiękowym firmy SIEMENS typu WR5 o przepływie nominalnym,5 [m 3 /h] i współczynniku K V =6,7 m 3 /h Pomiaru ilości wody uzupełniającej zład instalacji c.o. odbywa się wodomierzem skrzydełkowym do wody ciepłej METRON typu JS90-1,5 o przepływie nom. 1,5 [m 3 /h] DN15. Regulacja parametrów temperatury odbywa się za pomocą zaworu regulacyjnego firmy Danfoss typu VFS,Dn0, Kvs= 6.3 m3/h z siłownikiem AMV53 Regulacja różnicy ciśnień odbywa się regulatorem różnicy ciśnień i przepływu DANFOSS typu AVPQ, DN0, Kvs = 4,0 m3/h Do wymuszenia obiegu wody w instalacji c.o. zainstalowane są pompy GRUNDFOS typu UPE 40-10F, szt Instalacja c.o. jest zabezpieczona naczyniem wzbiorczym przeponowym REFLEX typu N o pojemności 80 l oraz zaworem bezpieczeństwa.

4 4 6. Zakres zmian w węźle cieplnym Na podstawie obliczeń sprawdzających wprowadza się następujące zmiany w istniejącej wymiennikowi : a) - wymiana istniejącego wymiennika płytowego na wymiennik płytowy np. SWEP typu B16x70H/1P o wydajności 06,3 kw z wykonaniem nowych połączeń z wysokimi i niskimi parametrami b) - wymiana istniejącego zaworu bezpieczeństwa na zawór np. SYR typu 1915, DN3 mm, ciśnienie otwarcia 3, 0 bar. c) - zabudowa kryzy dławiącej śr. 10 mm na rurociągu uzupełniającym wodę w instalacji z sieci miejskiej d) - wspawanie nowego odgałęzienia dla nowej instalacji w rozdzielacz zasilający w miejscu istniejącego termometru, a termometr przenieść na rurociąg zasilający rozdzielacz z pomp. e) - wspawanie nowego odgałęzienia dla nowej instalacji w rozdzielacz powrotny w miejscu istniejącego odpowietrzenia, a odpowietrzenie przenieść na rurociąg powrotny nowej instalacji. 7. Projektowane przyłącze wysokoparametrowe w budynku W związku ze zmianą miejsca wlączenia węzła do sieci miejskiej wysokoparametrowej ujęto w projekcie odcinek przyłącza przebiegający przez budynek. Przyłącze na zewnątrz budynku jest objęte oddzielnym opracowaniem. Trasę przyłącza pokazano na rzucie budynku oraz na przekroju. Rurociągi będą prowadzone po stropem. W najwyższym punkcie należy zamontować odpowietrzenie składające się z zaworu odcinającego oraz przewodu sprowadzonego nad zlew. 8. Materiały oraz wytyczne montażowe 8.1. Przewody. Rurociągi wody sieciowej wykonane będą z rur stalowych czarnych średnich bez szwu wg PN-74/H-7419 łączonych przez spawanie. Kolana gięte hamburskie. Mocowanie rur do ścian lub stropów przy pomocy obejm umożliwiających kompensacje. Rurociągi wody instalacyjnej centralnego ogrzewania wykonane będą z rur stalowych czarnych średnich ze szwem wg PN-H-7444:1979 łączonych przez spawanie. Mocowanie rur do ścian lub stropów przy pomocy obejm umożliwiających kompensacje. Średnice poszczególnych rurociągów oraz ich lokalizację podano w cz. rys. opracowania. Rurociągi poszczególnych czynników należy oznakować opaskami barwnymi identyfikacyjnymi z oznaczeniem kierunku przepływu strzałkami. 8.. Armatura odcinająca Na wysokich parametrach należy stosować armaturę odcinającą kulową kołnierzową na ciśnienie min PN1,6 MPa i temperaturę min. T = C, Na niskich parametrach należy stosować armaturę łączoną na gwint na ciśnienie min PN1,0 MPa i temperaturę min. T = C. Armaturę montować na wysokości do 1,7 [m] Armatura zabezpieczająca. Dla zabezpieczenia wymiennika c.o. przed wzrostem ciśnienia zaprojektowano membranowy zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 Ø 3 [mm] ustawiony na ciśnienie otwarcia 3,0 [bar] w miejsce istniejącego Manometry i termometry Należy montować manometry o zakresie 0-16 bar na wysokich parametrach i o zakresie 0-6 bar na niskich parametrach Należy montować termometry o zakresie C na wysokich parametrach i o zakresie C na niskich parametrach 8.5. Odwodnienia i odpowietrzenia

5 5 W najwyższych punktach przewodów instalacji wykonać odpowietrzenia. W najniższych punktach wykonać odwodnienia. Po stronie wysokich parametrów zamontować zawory kulowe Ø 15 [mm] o połączeniach spawanych, ze sprowadzeniem rurociągów nad zlew. Po stronie niskich parametrów zamontować odpowietrzniki automatyczne. Przed każdym odpowietrznikiem zamontować zawór kulowy Zabezpieczenie antykorozyjne. W celu zabezpieczenia rurociągów stalowych przed korozją należy oczyścić je ręcznie do - go stopnia czystości szczotkami stalowymi. Następnie zabezpieczyć antykorozyjnie wg załączonych kart zestawów malarskich: farbą do gruntowania UNIKOR, emalią nawierzchniową FTALOMAT. Malować pędzlem, grubości powłoki malarskiej 130 [μm] Izolacje termiczne Rurociągi po wykonaniu prób szczelności i zabezpieczenia antykorozyjnego należy zaizolować termicznie. Wymiennik płytowy winien być dostarczony z zakładu prefabrykacji z zabezpieczeniem antykorozyjnym i izolacją termiczną. Do izolacji rurociągów wody sieciowej i niskich parametrów w węźle należy stosować otuliny izolacyjne np. z pianki poliuretanowej twardej typu Steinonorm 300 gr.40 mm. Izolacje wykonać zgodnie z PN-B Izolacja cieplna przewodów, armatury i urządzeń - Wymagania i badania przy odbiorze. 9. Próby i uruchomienie. Przed przystąpieniem do prób na ciśnienie instalację należy kilkakrotnie przepłukać mieszaniną wody i powietrza, aż do uzyskania zawartości zanieczyszczeń mniejszych od 5,0 [mg/dm 3 ]. Ciśnienie próbne należy przyjąć: - dla rurociągów wody sieciowej - 1,5 razy większe od ciśnienia roboczego lecz nie mniej niż pr+3bar - dla rurociągów wody instalacyjnej - c.o. - 1,5 razy większe od ciśnienia roboczego poszczególnych czynników Próbę na gorąco wykonać przez okres 7 godzin, kontrolując pracę urządzeń i automatyki. Próbę szczelności oraz montaż liczników ciepła wykonać w obecności przedstawiciela dostawcy ciepła (LPEC) 10. Wytyczne branżowe Wytyczne budowlane. Istniejące pomieszczenie węzła należy pomalować na jasny kolor powłokami malarskimi chroniącymi przed przenikaniem wilgoci. Posadzkę w pomieszczeniu węzła należy wyłożyć terakotą. Posadzkę wykonać ze spadkiem w kierunku kratek ściekowych Wytyczne instalacyjne. W pomieszczeniu węzła wykonać remont istniejącej kanalizacji oraz studzienki schładzającej poprzez ich przeczyszczenie, również na zewnątrz budynku do pierwszej studzienki. Ponadto w pomieszczeniu węzła zaprojektowano dodatkowy wpust piwniczny żeliwny z osadnikiem Ø 0.10 w rejonie rozdzielaczy c.o.. Wpust piwniczny należy podłączyć do istniejącej studzienki schładzającej. Kanalizację w wymiennikowi wykonać z rur kanalizacyjnych żeliwnych kielichowych o złączach uszczelnionych sznurem i cementem Przewody poziome układać na podsypce piaskowej dokładnie ubitej i wyrównanej w wysokości 15 cm. 11. Warunki wykonania i odbioru robót. Całość robót winna być wykonana zgodnie z: - Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia r w sprawie warunków technicznych jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie (Dz.U.Nr 75/0 poz. 690, Nr 33/03 poz. 70)

6 6 - Warunkami technicznymi wykonania i odbioru węzłów ciepłowniczych opracowanymi przez COBRTI-INSTAL W-wa, zeszyt nr 8 z 003 r - Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia r w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy podczas wykonywania robót budowlanych (Dz.U.Nr 47 z 003 r poz. 401) - Rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia r w sprawie aprobat i kryteriów technicznych oraz jednostkowego stosowania wyrobów budow. (Dz.U.Nr 107/98 poz. 679, Nr 8/0 poz. 71) - Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych Tom II Roboty instalacji sanitarnych i przemysłowych - normą PN-B-043 Węzły ciepłownicze. Wymagania i badania przy odbiorze - aktualnie obowiązującymi normami i przepisami - dokumentacjami techniczno-ruchowymi dostarczanymi przez dostawców urządzeń - Wymaganiami producentów materiałów i urządzeń Projektował: inż. Zbigniew Wadowski mgr inż. Jerzy Zieliński

7 7 B. OBLICZENIA I. Parametry pracy wymiennikowi 1. Zapotrzebowanie ciepła / moc wymiennika Budynek istniejący : Q c.o. = 149,3 kw Budynek projektowany : Q c.o. = 57,7 kw Moc wymiennika : Q w = 07,0 kw. Temperatura - wody sieciowej - zima - 130/70 C - wody instalacyjnej - c.o. - 85/60. C 3. Przepływ - wody sieciowej - G co =,64t/h - wody instalacyjnej - G co = 7,7 t/h 4. Ciśnienie dyspozycyjne - ciśnienie dyspozycyjne po stronie sieciowej - H d = dapa II. Dobór urządzeń węzła Q = 06,5 [kw] Parametry wody sieciowej w okresie zimowym Parametry wody instalacyjnej c.o. Opory instalacji c.o. Ciśnienie statyczne w instalacji c.o. Ciśnienie dyspozycyjne w zimie t z1 /t p1 = 130/60 [ C] t z3 /t p3 = 85/60 [ C] H i c.o. = 30,0 [kpa] p st = 1,10 [bar] H d = 360 [kpa] 1. Zestawienie przepływów i strat ciśnienia. 0,86 07,0 Przepływ sieciowy w okresie zimowym G s = =,639 [m 3 /h] (130 60) 0,960 0,86 07,0 Przepływ instalacyjny c.o. G i = = 7,67 (85 60) 0,9763 [m 3 /h] Straty na wymienniku c.o. po stronie sieciowej Straty na wymienniku c.o. stronie instalacyjnej Opory na orurowaniu w obrębie kompaktu H w.s c.o. =,56 [kpa] H w.i c.o. = 15,5 [kpa] H r = 5,0 [kpa]. Sprawdzenie pompy obiegowej c.o.. G i = 7,67 [m 3 /h] Straty na wymienniku po stronie instalacyjnej Straty w instalacji wewnętrznej c.o. H w.i. c.o. = 15,5 [kpa] H i c.o. = 30,0 [kpa]

8 8 Opory na orurowaniu w obrębie kompaktu H r = 5,0 [kpa] Wysokość podnoszenia pompy H p c.o. = H w.i. c.o. + H i. c.o. + H r = 50,5 [kpa] Pozostawia się istniejącą pompę obiegową c.o. GRUNDFOS typu UPE 40-10F. 3. Dobór regulatora pogodowego. Pozostawia się istniejący regulator pogodowy DANFOSS typu ECL Regulator współpracuje z czujką temperatury zewnętrznej typu ESMT i czujką zanurzeniową c.o. typu ESMU Dobór ciepłomierza. G s =,639 [m 3 /h] Pozostawia się istniejący ciepłomierz ultradźwiękowy SIEMENS typu WR5 o przepływie nominalnym,5 [m 3 /h], K v = 6,7 [m 3 /h]. Straty ciśnienia na liczniku ciepła w zimie H l.c.1 = 15,51 [kpa] 5. Dobór filtroodmulnika magnetycznego sieciowego. G s =,639 [m 3 /h] Pozostawia się istniejący odmulacz siatkowy inercyjny magnetyczny ZETKAMA typu FS-1, K v = 4,0 [m 3 /h]. Straty ciśnienia na filtroodmulniku w zimie H f.m.1 = 0,39 [kpa] 6. Dobór filtra siatkowego sieciowego. G s =,639 [m 3 /h] Pozostawia się istniejący filtr siatkowy odmulacz siatkowy inercyjny magnetyczny INFRACORR typu IOW-40, K v = 4,0 [m 3 /h]. Straty ciśnienia na filtrze siatkowym w zimie H f.s.1 = 0,39 [kpa] 7. Dobór zaworu regulacyjnego c.o.. G s =,639 [m 3 /h] Straty na wymienniku po stronie sieciowej H w.s c.o. =,56 [kpa] Straty ciśnienia na orurowaniu węzła H r = 10,0 [kpa] Całkowita strata ciśnienia H z.r. c.o. = H w.s c.o. + H r = 1,56 [kpa] H 100 =,3 H z.r. c.o. = 8,89 [kpa] K v = 10 G H s 100 = 4,910 [m 3 /h] Pozostawia się istniejący zawór regulacyjny c.o. DANFOSS typu VFS 0 [mm] K v = 6,3 [m 3 /h] z siłownikiem AMV53. Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym:

9 9 H z.r. = G K s v 100 = 17,55 [kpa] Prędkość przepływu przez zawór regulacyjny c.o.: v = 4 G s d = 4, ,00 =,33 [m/s] 8. Zestawienie oporów w obiegach c.o.. Strata w obiegu c.o. p c.o. = H z.r. c.o. + H w.s c.o. + H l.c.1 + H f.m.1 + H f.s.1 + H r p c.o. = 17,55 +, ,51 + 0,39 + 0, ,0 = 46,79 [kpa] 9. Dobór regulatora różnicy ciśnienia. Straty na wymienniku po stronie sieciowej Straty ciśnienia na orurowaniu węzła Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym Całkowita strata ciśnienia G s =,639 [m 3 /h] H w.s. c.o. =,56 [kpa] H r = 10,0 [kpa] H z.r. c.o. = 17,55 [kpa] H r.r.c. = H w.s. c.o. + H r + H z.r. c.o. = 30,11 [kpa] H r.r.c. = 1,4 H r.r.c. = 4,15 [kpa] K v = 10 G H s r.r.c. = 4,065 [m 3 /h] Pozostawia się istniejący regulator różnicy ciśnienia i przepływu DANFOSS typu AVPQ 0 [mm] K v = 4,0 [m 3 /h] o zakresie nastawy ciśnienia 0, 1,0 [bar] i zakresie nastawy przepływu 0,09 3,0 [m 3 /h], mierniczy spadek ciśnienia 0, [bar]. Strata ciśnienia na regulatorze różnicy ciśnienia w zimie: H r.r.c.1 = G K s v ,0 = 63,53 [kpa] Prędkość przepływu przez regulator różnicy ciśnienia w zimie: v = 4 G s d = 4, ,00 =,33 [m/s] 10. Opór całkowity węzła przepływ przez wymiennik c.o. w zimie. H c c.o. = H z.r. c.o. + H w.s. c.o. + H l.c.1 + H f.m.1 + H f.s.1 + H r + H r.r.c.1 = 110,31 [kpa] < 360 [kpa] = H d 11. Dobór naczynia wzbiorczego c.o Pojemność naczynia.

10 10 Pojemność zładu części istniejącej V 1 =.940,0 [dm 3 ] Pojemność zładu części projektowanej V = 540,0 [dm 3 ] Gęstość wody instalacyjnej 1 = 0,9997 [kg/dm 3 ] Przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej = 0,031 [dm 3 /kg] Pojemność użytkowa naczynia V u1 = (V 1 + V ) 1 = 111,67 [dm 3 ] Ciśnienie statyczne w instalacji c.o. Ciśnienie wstępne w naczyniu wzbiorczym Maksymalne ciśnienie w naczyniu wzbiorczym p st = 1,10 [bar] p 1 = p st + 0, = 1,30 [bar] p max1 = 3,0 [bar] Pojemność całkowita naczynia V c1 = V u1 p p max1 max1 1 p 1 = 6,75 [dm 3 ] Pozostawia się istniejące naczynie wzbiorcze przeponowe REFLEX typu N o pojemności całkowitej 80 [dm 3 ]. 1.. Dobór rury wzbiorczej. Średnica wewnętrzna rury wzbiorczej d = 0,7 V u1 = 7,40 [mm] Dobrano rurę wzbiorczą o średnicy 5 [mm]. 13. Dobór zaworu bezpieczeństwa c.o Dobór na pęknięcie ścianki wymiennika. Masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa zgodnie z PN B 0414:1999: M = 447,3 b A (p p1) ρ gdzie: b = współczynnik zależny od różnicy ciśnień p p 1 A = 0,00009 [m ] pole powierzchni przebicia wymiennika p = 16 [bar] ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej p 1 = 3 [bar] ciśnienie otwarcia zaworu bezpieczeństwa = 930,495 [kg/m 3 ] gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej M = 447,3 0,00009 ( 16 3) 930, 495 =,85 [kg/s] Średnica króćca dopływowego zaworu bezpieczeństwa: d 0 = 54 α c M p ρ 1 gdzie: c dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla cieczy

11 11 Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN3, średnica króćca dolotowego d = 7 [mm], współczynnik wypływu rz = 0,36 c = 0,9 rz = 0,9 0,36 = 0,34 d 0 = 54,85 0, ,495 =,03 [mm] Przyjęto 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN Dobór od mocy wymiennika. Minimalna przepustowość zaworu bezpieczeństwa wg przepisów DT-UC-90/KW- 04 wzór Nr 1, wynosi: Q m = [kg/h] r Q = 07,0 [kw] r =.134 [kj/kg] 07,0 m = = 347,94 [kg/h].134 Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN3, średnica króćca dolotowego d = 7 [mm], współczynnik wypływu rz = 0,36 c = 0,9 rz = 0,9 0,36 = 0,34 A = m 10 K K c p1 1 0,1 gdzie: K 1 = 1 K = 0,54 p 1 = 1,1 0,3 = 0,33 [MPa] 347,94 A = ,54 0,34 0,33 0,1 = 303,7 [mm ] Minimalna średnica siedliska: d = 4 A = 4 303,7 = 19,65 [mm] Przyjęto 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN Dobór na wypływ wody rurą uzupełniającą zład. Uzupełnianie wody odbywa się z wodą sieciową przez rurę stalową o średnicy nominalnej DN15 z kryzą o średnicy D k = 10 [mm]. Pole przekroju kryzy DN10: A = ( D k Natężenie wypływu kryzą DN10: 4 ) (10,0) = 4 = 78,54 [mm ] M = 5,03 r A (p p1) ρ

12 1 gdzie: r = 1 współczynnik wypływu dla rury p = 1,6 [MPa] ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej p 1 = 0,3 [MPa] ciśnienie po stronie instalacji c.o. = 930,495 [kg/m 3 ] gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej M = 5, ,54 ( 1,6 0,3) 930, 495 = ,03 [kg/h] Przepustowość zaworu bezpieczeństwa: M z = 5,03 c A z (p p1) ρ gdzie: c = 0,36 współczynnik wypływu zaworu dla cieczy p = 0,33 [MPa] ciśnienie zrzutowe p 1 = 0 [MPa] ciśnienie za zaworem bezpieczeństwa = 930,495 [kg/m 3 ] gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN3, średnica króćca dolotowego d = 7 [mm], współczynnik wypływu c = 0,36 Pole przekroju króćca dolotowego zaworu bezpieczeństwa: ( d ) A z = w 4 (7) = 4 = 57,56 [mm ] M z = 5,03 0,36 57,56 ( 0,33 0) 930, 495 = ,93 [kg/h] Ilość zaworów bezpieczeństwa: n = M ,03 = , 93 M z = 0,75 Przyjęto 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN3. Na podstawie obliczeń w punktach 13.1, 13. i 13.3 dobrano 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN Dobór wodomierza uzupełniania zładu. Wydajność pompy obiegowej c.o.: G i = 7,67 [m 3 /h] Uzupełnianie zładu w wysokości 5 [%] wydajności pompy obiegowej c.o.. G u = 0,05 G i = 0,05 7,67 = 0,363 [kg/h] G w w.u. = G u 0,6 0,8 0,363 = = 0,454 0,605 [m 3 /h] 0,6 0,8 Pozostawia się istniejący wodomierz do wody ciepłej METRON typu JS90-1,5 o przepływie nominalnym 1,5 [m 3 /h].

13 13