OPIS TECHNICZNY. 1.Podstawa opracowania

Transkrypt

1 OPIS TECHNICZNY do Projektu Wykonawczego trzyfunkcyjnego, dla potrzeb centralnego ogrzewania, ciepła technologicznego oraz przygotowania ciepłej wody użytkowej, węzła cieplnego dla budynku biurowego A przy ul. Fordońskiej 2 w Bydgoszczy dz. 92/3 obr Podstawa opracowania zlecenie inwestora. warunki techniczne KPEC Bydgoszcz Spółka z o.o. nr EE/1524/2016 z aneks do warunków technicznych KPEC nr podkłady architektoniczno-budowlane dokumentacja techniczna: P.W. zamienny instalacji wentylacji bytowej i pożarowej, c.o., c.t., oraz wody lodowej i klimatyzacji dla budynku biurowego przy ul. Fordońskiej 2 w Bydgoszczy dz. nr 92/3, 92/4, 92/6, 152/3, AM-321_1214, 1223, 1232, 1241 obr. 198 i 192 opracowany przez firmę PANTECH s.c. z Bydgoszczy z dnia obowiązujące normy i normatywy techniczne projektowania DTR urządzeń. 2.Temat i zakres opracowania Niniejsze opracowanie obejmuje część technologiczną wymiennikowego węzła cieplnego dla potrzeb centralnego ogrzewania, ciepła technologicznego oraz przygotowania ciepłej wody użytkowej. W zakres opracowania wchodzi dobór elementów węzła, armatury, automatyki, aparatury kontrolno pomiarowej, rozliczeniowej oraz obliczenia hydrauliczne węzła. 3.Węzeł cieplny Zgodnie z warunkami odnośnie przyłączenia obiektów do m.s.c. oraz odpowiednio do zapotrzebowania ciepła projektuje się trzyfunkcyjny dla potrzeb centralnego ogrzewania, ciepła technologicznego oraz przygotowania ciepłej wody użytkowej, wymiennikowy węzeł cieplny budowany w układzie kompaktowym. Przy Węzeł cieplny ma za zadanie zmianę parametrów sieciowych 130/60 0 C na parametry instalacji wewnętrznej c.o. 70/55 0 C, ciepła technologicznego 80/60 0 C (po 1 stopniu transformacji) oraz 75/55 0 C (po 2 stopniu transformacji) oraz przygotowanie ciepłej wody użytkowej 55 0 C. Lokalizacja węzła - w wydzielonym pomieszczeniu na poziomie -1. Dostęp do pomieszczenia od wewnątrz z parkingu podziemnego. Układ węzła i jego wyposażenie pokazano na załączonym schemacie technologicznym.

2 - 2-4.Przewody i armatura Przewody przyłącza w węźle, oraz instalację po stronie parametrów 130/60 0 C należy wykonać z rur stalowych czarnych bez szwu w/g PN 80/H Instalację c.o. po stronie parametrów 70/55 0 C wykonać z rur stalowych czarnych ze szwem w/g PN 80/H Rurociągi łączyć poprzez spawanie gazowe. Przejścia przewodów przez ściany i stropy wykonać w tulejach ochronnych. Instalację wodociągową po stronie wody zimnej oraz od wymiennika do stabilizatora c.w.u. wykonać z rur stalowych podwójnie ocynkowanych i łączyć za pomocą kształtek. Rurociągi wody ciepłej za stabilizatorem wykonać z rur polipropylenowych z wkładką aluminiową np. firmy Aguatherm W węźle przewiduje się armaturę dla parametrów 130/60 0 C na ciśnienie p = 16 atn, zaś armaturę odcinającą węzeł cieplny od sieci zewnętrznej na p = 25 atn. Armatura węzła po stronie instalacji wewnętrznej na ciśnienie min. p = 10,0 atn. Szczegółową specyfikację urządzeń i armatury wraz z typem i numerem katalogowym załączono do projektu. 5. Zabezpieczenie Jako zabezpieczenie przed wzrostem ciśnienia w węźle po stronie parametrów 70/55 0 C dla sekcji c.o. dobrano naczynie przeponowe REFLEX o pojemności całkowitej 600 dm 3 typ N, oraz dodatkowo dwa zawory bezpieczeństwa typ 1915 SYR p o = 5,0 bara, dla sekcji c.t. na pierwszym stopniu transformacji przyjęto naczynie przeponowe REFLEX o pojemności całkowitej 600 dm 3 typ N oraz dodatkowo dwa zawory bezpieczeństwa typ 1915 SYR p o = 5,5 bara. W celu zminimalizowania pojemności zładu, projektant wewnętrznych instalacji grzewczych zaprojektował wymiennik drugiego stopnia transformacji jak i urządzenia zabezpieczające instalację na najwyższej kondygnacji obiektu czyli poza węzłem cieplnym. Dlatego też urządzenia zabezpieczające instalację 35% wodnego roztworu glikolu etylowego dobrane zostały przez projektanta wewnętrznych instalacji grzewczych. Jako zabezpieczenie przed wzrostem ciśnienia w węźle po stronie wodociągowej dla sekcji c.w.u. dobrano naczynie przeponowe REFLEX o pojemności całkowitej 18 dm 3 typ DE, oraz dodatkowo zawór bezpieczeństwa typ 2115 SYR p o = 6,0 bara. 6.Próba szczelności Ciśnienie próbne węzła określono na podstawie BN 64/ Na zimno należy wykonać próbę na ciśnienie p pr = 16 atn po stronie parametrów 130/60 0 C oraz na ciśnienie p pr. = 9,0 atn po stronie parametrów 70/55 0 C oraz 80/60 O C (bez naczynia przeponowego). Poza tym całość instalacji należy poddać próbie na gorąco na maksymalne ciśnienie robocze.

3 - 3-7.Zabezpieczenie antykorozyjne Wszystkie rurociągi, konstrukcje wsporcze należy zabezpieczyć przed korozją przez dwukrotne pomalowanie farbą podkładową ftalowo miniową 60 % o symbolu 21/44/16f oraz dwukrotnie farbą olejną nawierzchniową ogólnego stosowania w kolorze szarym. Powierzchnię do malowania należy oczyścić do 3 0 zgodnie z wymogami PN 70/H 970 i instrukcją KOR 3a. 8.Izolacje termiczne Rurociągi oraz wymienniki należy izolować termicznie. Izolację wykonać jako rozbieralną z wełny mineralnej zagęszczonej i sztywnej folii PCW lub w oparciu o łupki ze sztywnej pianki poliuretanowej np. Steinorm 300. Grubość izolacji na przewodach powinna być zgodna z PN B z lipca 2000r i tak: - wysoki parametr zasilenie 40 mm - wysoki parametr powrót 30 mm - c.o. oraz c.t. niski parametr zasilenie 40 mm - c.o. oraz c.t. niski parametr powrót 30 mm - c.w.u. 20 mm - cyrkulacja 20 mm - zimna woda 10 mm 9.Uwagi Przy realizowaniu robót wynikających z niniejszego opracowania obowiązują Warunki techniczne wykonania i odbioru robót budowlano montażowych cz. II Instrukcje sanitarne i przemysłowe. Przed uruchomieniem węzła po stronie instalacyjnej należy całą instalację wewnętrzną dokładnie dwukrotnie przepłukać wodą z prędkością min 2 m/sek, aż do wypływu wody czystej. Charakterystyka węzła zapotrzebowanie ciepła na potrzeby c.o. 350,0 kw opory węzła po stronie 70/55 0 C 69,7 kpa zapotrzebowanie ciepła na potrzeby c.t. 967,0 kw opory węzła po stronie 80/60 0 C ( 1 stopień transformacji) 54,5 kpa maksymalne zapotrzebowanie ciepła na potrzeby c.w.u. 30,0 kw opory węzła po stronie 130/60 0 C 100,8 kpa Projektant

4 OBLICZENIA Węzeł cieplny dla budynku biurowego A Bydgoszcz ul. Fordońska 2 Dobór wymienników sekcji ciepła technologicznego zapotrzebowanie ciepła obiektu c.t. 697,00 kw parametry wody sieciowej 130/60 0 C parametry wody instalacyjnej 80/60 0 C Obliczenie ilości wody sieciowej x1, 130 G s = ( 65) = 9,681 m 3 /h Obliczenie ilości wody instalacyjnej x1, 80 G i = ( 60) = 31,464 m 3 /h Na podstawie programu komputerowego firmy Se-Ces-Pol dla powyższych parametrów dobrano 1wymiennik płytowy typu LC ,5 (lutowany) Opory przepływu przez wymiennik: H sieci = 2,0 kpa H inst. = 19,5 kpa Dobór wymienników sekcji centralnego ogrzewania zapotrzebowanie ciepła c.o. 315,00 kw parametry wody sieciowej 130/60 0 C parametry wody instalacyjnej 70/55 0 C Obliczenie ilości wody sieciowej x1, 130 G s = ( 65) = 4,375 m 3 /h Obliczenie ilości wody instalacyjnej x1, 70 G i = ( 55) = 18,960 m 3 /h Na podstawie programu komputerowego firmy Se-Ces-Pol dla powyższych parametrów dobrano 1wymiennik płytowy typu LC110-80L-2,5 (lutowany)

5 - 5 - Opory przepływu przez wymiennik: H sieci = 0,6 kpa H inst. = 11,4 kpa Dobór wymienników c.w.u. zapotrzebowanie ciepła c.w.u. 30,00 kw parametry wody sieciowej 70/35 0 C parametry wody instalacyjnej 5/55 0 C Obliczenie ilości wody sieciowej 30000x1, 70 G s = ( 35) = 0,774 m 3 /h Obliczenie ilości wody instalacyjnej 30000x1, 55 G i = ( 5) = 0,542 m 3 /h Na podstawie programu komputerowego firmy Se-Ces-Pol dla powyższych parametrów dobrano 1wymiennik płytowy typu LA /4 (lutowany) Zabezpieczenie układu grzewczego instalacja c.t. Zabezpieczenie układu grzejnego zaprojektowano zgodnie z normą PN 99/B naczyniem wzbiorczym przeponowym. Obliczenie minimalnej pojemności użytkowej naczynia przeponowego: Q c.t. = 697,0 kw t z /t p = 80/60 0 C V pojemność zładu = dm 3 Q 999,7 kg/m 3 QV 0,0287 dm 3 /kg V u = 2,480 x 999,7 x 0,0287 = 71,16 dm 3 Ciśnienie zadziałania zaworu bezpieczeństwa P sv = 5,50 bara. Ciśnienie statyczne instalacji h st = 40,0 m Ciśnienie wstępne w naczyniu ustawić 4,0 + 0,2 = 4,2 bara

6 - 6 - Obliczenie pojemności czynnej naczynia V nr = 71,16 0,50 + 0,10 0,50 0,42 = 533,7 dm 3 Dobrano naczynie przeponowe typu N o pojemności 600 dm 3 i wartości ciśnienia roboczego do 6 barów. Ciśnienie wstępne w naczyniu ustawić na wielkość 0,42 bara. Dobrano membranowy zawór bezpieczeństwa typu 1915 o średnicy 25/32 mm ciśnienie otwarcia 5,5 kg/cm 2 szt 2 Zabezpieczenie układu grzewczego instalacja c.o. Zabezpieczenie układu grzejnego zaprojektowano zgodnie z normą PN 99/B naczyniem wzbiorczym przeponowym. Obliczenie minimalnej pojemności użytkowej naczynia przeponowego: Q c.o. = 315,0 kw t z /t p = 80/60 0 C V pojemność zładu = dm 3 Q 999,7 kg/m 3 QV 0,0224 dm 3 /kg V u = 3,224 x 999,7 x 0,0224 = 72,20 dm 3 Ciśnienie zadziałania zaworu bezpieczeństwa P sv = 5,00 bara. Ciśnienie statyczne instalacji h st = 35,5 m Ciśnienie wstępne w naczyniu ustawić 3,55 + 0,2 = 3,75 bara -> przyjęto 3,8 bara Obliczenie pojemności czynnej naczynia V nr = 72,20 0,45 + 0,10 0,45 0,38 = 567,3 dm 3 Dobrano naczynie przeponowe typu N o pojemności 600 dm 3 i wartości ciśnienia roboczego do 6 barów. Ciśnienie wstępne w naczyniu ustawić na wielkość 0,38 bara. Dobrano membranowy zawór bezpieczeństwa typu 1915 o średnicy 25/32 mm ciśnienie otwarcia 5,0 kg/cm 2 szt 2

7 Dobór zaworu regulacyjnego c.t Założono spadek ciśnienia na zaworze p = 0,20 bara K vs = 1, x 9,22 0,30 = 17,68 m 3 /h Dobrano zawór typ VF2 Dn 32; kv s = 16,0 m 3 /h Rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze P rzecz. = 2 1, x9,22 16,0 = 0,366 bara Dobór zaworu regulacyjnego c.o. Założono spadek ciśnienia na zaworze p = 0,20 bara K vs = 1, x 3,87 0,20 = 9,09 m 3 /h Dobrano zawór typ VF2 Dn 25; kv s = 10,0 m 3 /h Rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze P rzecz. = 2 1, x3,87 10,0 = 0,165 bara Dobór zaworu regulacyjnego c.w.u. Przyjęto spadek ciśnienia na zaworze p = 0,20 bara K vs = 1, x 0,74 0,20 = 1,74 m 3 /h Dobrano zawór typ VM2 Dn 15; kv s = 2,5 m 3 /h Rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze P rzecz. = 2 1, x0,74 2,5 = 0,097 bara

8 - 8 - Dobór licznika ciepła Obliczenie przepływu przez licznik Q c.t. = 697,00 kw --> G max = 9,22 m 3 /h Q c.o. = 315,00 kw --> G max = 3,87 m 3 /h Q c.w. = 30,00 kw --> G max = 0,74 m 3 /h Razem G max = 13,83 m 3 /h Do całkowitego pomiaru energii cieplnej dobiera się ciepłomierz ultradźwiękowy o zakresie przepływu nominalnego 10,0 m 3 /h Strata ciśnienia na 1 przepływomierzu przy przepływie obliczeniowym wynosi ok. 12,0 kpa Dobór zaworu stabilizacji ciśnienia z ograniczeniem przepływu Dla maksymalnego przepływu obliczeniowego 13,83 m 3 /h dobiera się regulator różnicy ciśnień bezpośredniego działania z ogranicznikiem przepływu kv s = 25,0 m 3 /h Rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze P rzecz. = 1, x13,83 25,0 2 = 0,338 bara Dobór pompy obiegowej c.t. Obliczenie oporów węzła po stronie instalacyjnej Przepływ wody instalacyjnej - 30,422 m 3 /h Opory instalacji wewnętrznej (w/g dokumentacji) Opory wymienników c.o. Opory filtroodmulnika, armatury i przewodów Razem 54,5 kpa 19,5 kpa 5,8 kpa 79,8 kpa Na podstawie programu komputerowego firmy Grundfos dla ww. warunków dobrano pompę obiegową c.o. typu Magna F/230V. Dla obliczeniowego przepływu maksymalna wysokość podnoszenia wynosi 100,0 kpa.

9 - 9 - Dobór pompy obiegowej c.o. Obliczenie oporów węzła po stronie instalacyjnej Przepływ wody instalacyjnej - 18,425 m 3 /h Opory instalacji wewnętrznej (w/g dokumentacji) Opory wymienników c.o. Opory filtroodmulnika Razem 69,7 kpa 11,4 kpa 3,7 kpa 84,8 kpa Na podstawie programu komputerowego firmy Grundfos dla ww. warunków dobrano pompę obiegową c.o. typu Magna F/230V. Dla obliczeniowego przepływu maksymalna wysokość podnoszenia wynosi 100,0 kpa. Obliczenie oporów węzła po stronie sieciowej: Opór filtroodmulnika FM Opór głównych liczników ciepła Opór wymiennika c.t. Opór zaworu regulacyjnego c.t. Opór zaworu stabilizacji ciśnienia Opór osadników zanieczyszczeń Opór przewodów wraz z armaturą 7,0 kpa 24,0 kpa 2,0 kpa 36,6 kpa 30,6 kpa 3,6 kpa 4,2 kpa Razem 100,8 kpa