ANALIZA STATYCZNA KONSTRUKCJI MOSTÓW EXTRADOSED W FAZIE BETONOWANIA WSPORNIKOWEGO
|
|
- Krystian Popławski
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN X 40, s , Gliwice 2010 ANALIZA STATYCZNA KONSTRUKCJI MOSTÓW EXTRADOSED W FAZIE BETONOWANIA WSPORNIKOWEGO MAGDA LUBECKA Katedra Dróg i Mostów, Politechnika Śląska magda.lubecka@polsl.pl Streszczenie. W pracy analizowana jest konstrukcja mostu typu extradosed wykonywana metodą betonowania wspornikowego. Numeryczna analiza statyczna obejmuje kolejne etapy budowy konstrukcji oraz fazę po zakończeniu budowy. Obliczenia mające na celu wyznaczenie sił naciągu kabli extradosed prowadzone są krok po kroku metodą macierzy wpływu przy wykorzystaniu programu ROBOT MILLENNIUM. 1. WSTĘP Mosty extradosed to konstrukcje, których sztywny pomost sprężony jest za pomocą kabli zewnętrznych wyniesionych nad podporami pośrednimi ponad jego przekrój [2]. Pomimo że zewnętrzną formą konstrukcje te przypominają mosty podwieszone, to jednak przy ocenie nośności konstrukcji uwzględnia się współpracę pomiędzy betonowym pomostem i kablami extradosed. Związane jest to z małym kątem pochylenia kabli podwieszenia, który powoduje przekazanie na dźwigar dużych poziomych sił sprężających. Ciężki betonowy pomost zapewnia natomiast niewielkie zmiany naprężeń w kablach oraz praktycznie niezmienną ich sztywność. Wszystkie te zabiegi konstrukcyjne pozwalają na analizę konstrukcji mostu jako belki ciągłej sprężonej kablami umieszczonymi na dużych mimośrodach. W pracy rozważono wykorzystanie sprężenia typu extradosed jako sprężenia głównego nie tylko w fazie eksploatacji obiektu, ale również na etapie jego realizacji. Celem analiz była ocena przydatności macierzy wpływu stosowanej dotychczas przy regulowaniu napięcia want w mostach podwieszonych do wyznaczenia wstępnego naciągu kabli extradosed. Stwierdzono, że jej zastosowanie wydaje się być uzasadnione przy możliwości pominięcia nieliniowej pracy konstrukcji mostów extradosed. 2. OCENA WYTĘŻENIA KONSTRUKCJI PRZY ZASTOSOWANIU MACIERZY WPŁYWU Najczęściej stosowaną metodą wznoszenia mostów extradosed jest betonowanie wspornikowe. Polega ono na wykonywaniu konstrukcji nośnej w formie wydłużającego się od podpory wspornika bez udziału rusztowań opartych na gruncie. W typowych realizacjach na wystającym zbrojeniu i deskowaniu co trzy dni betonowany jest odcinek długości 3-6 m. Siły wewnętrzne występujące we wspornikowej fazie pracy dźwigara przenoszone są przez kable extradosed. Ich duży mimośród nad podporami pośrednimi zwiększa efektywność
2 156 M. LUBECKA sprężenia i umożliwia realizację mostu o stałej wysokości konstrukcyjnej bez stosowania dodatkowych w stosunku do fazy użytkowania kabli wspornikowych. Stateczność wykonywanej części konstrukcji zapewniona jest poprzez symetryczne betonowanie wsporników po obu stronach podpory oraz wykonanie dwustronnych podparć montażowych lub tymczasowe kotwienie segmentu startowego w filarze [1]. Projektując konstrukcje extradosed, należy spełnić dwa warunki, a mianowicie: warunek geometryczny związany z utrzymaniem niwelety jezdni na założonym poziomie oraz warunek statyczny, zakładający, iż w żadnym z etapów budowy naciąg kabli nie zostanie zwolniony, a siły wewnętrzne w elementach konstrukcji nie przekroczą ich nośności. Tak jak w klasycznych mostach podwieszonych, naciągu poszczególnych kabli można poszukiwać, wykorzystując macierz wpływu siły wewnętrznej lub ugięcia przęsła [1,4]. Procedura postępowania polega na numerycznej analizie pracy konstrukcji, w której wszystkie siły i przemieszczenia podzielone są na dwie kategorie: wielkości nieznane, związane z poszukiwanym naciągiem want {n} oraz wielkości dane, powstające w elementach konstrukcji w wyniku oddziaływań i obciążeń zewnętrznych {z}. Zakładając sprężystą pracę konstrukcji, możemy określić zależność między naciągiem a odpowiedzią konstrukcji na oddziaływanie, któremu ma on przeciwdziałać: L {} n = {} z (1) zn gdzie [L zn ] oznacza macierz wpływu. 3. KRÓTKI OPIS ANALIZOWANEJ KONSTRUKCJI ORAZ TECHNOLOGII JEJ WZNOSZENIA Analizowana w pracy konstrukcja posiada wszystkie cechy właściwe mostom extradosed [2,3]. W schemacie statycznym jest ona trójprzęsłową belką ciągłą o rozpiętości przęseł: 63.50, , 63.50m (rys. 1). Rys.1. Analizowana konstrukcja: a) schemat podziału konstrukcji na etapy budowy oraz zasięg sprężenia wewnętrznego: górnego NG oraz dolnego ND, b), c), d) widok podłużny oraz przekroje poprzeczne konstrukcji nośnej Skrzynkowy ustrój nośny jest sprężony głównie kablami zewnętrznymi, kotwionymi w dźwigarze poprzez poprzeczne belki żelbetowe umieszczone pod wspornikami płyty pomostowej oraz w niskich pylonach (rys. 1). Przewidziane, w niewielkiej ilości, kable wewnętrzne na poziomie górnej NG i dolnej ND płyty (rys. 1) pełnią funkcje pomocniczą,
3 ANALIZA STATYCZNA KONSTRUKCJI MOSTÓW EXTRADOSED W FAZIE BETONOWANIA 157 a ich zastosowanie jest konsekwencją przyjętej technologii budowy. Dobór naciągu kabli podwieszenia uwzględniający fazę realizacji obiektu jest bardzo pracochłonny, gdyż wymaga numerycznej analizy pracy konstrukcji na każdym etapie jej budowy. W mostach extradosed, tak jak w mostach podwieszonych, oparty jest na sposobie kolejnych przybliżeń, jednak liczba iteracji zmniejsza się z uwagi na uzależnienie jej jedynie od czynników montażowych związanych z systematycznie wydłużającymi się ramionami wahadła. Rys.2. Schemat realizacji obiektu W analizowanej konstrukcji zakłada się budowę obiektu z czterech niezależnych stanowisk (rys. 1). Krótkie odcinki S pomostu (rys. 2a) przy podporach skrajnych (P 1 ) i (P 1 ) - rys. 1 wykonywane są na rusztowaniach stacjonarnych i nie wymagają sprężenia w czasie budowy. Podobnie realizowane są, nad podporami pośrednimi (P 2 ) i (P 2 ), segmenty startowe E0 wahadeł (rys. 2a). Utrzymujące je, rusztowania muszą być jednak rozebrane przed rozpoczęciem betonowania nawisowego celem montażu trawelerów. Konsekwencją tego jest sprężenie segmentów od E0 do E2 kablami wewnętrznymi NG (rys. 2b). W czasie budowy odcinków od E3 do E8 (rys. 2c i rys. 2d) bezpieczną pracę konstrukcji zapewniają instalowane po dwa na każdy segment kable extradosed. W dwóch ostatnich etapach betonowania ustroju nośnego nie przewidziano montażu kabli extradosed. Ciężar własny segmentów E9 (rys. 2e) i EZ równoważony jest poprzez zwiększenie naciągu tych kabli, które zostały zainstalowane już wcześniej. Faza budowy kończy się połączeniem sąsiadujących części ustroju nośnego za pomocą krótkich segmentów zworników EZ (rys. 2f). Po zwarciu konstrukcji zmienia się jej schemat statyczny i dla poprawnej pracy ustroju konieczne jest uciąglenie sprężenia poprzez wprowadzenie w przekrojach przęsłowych płyty dolnej dodatkowych kabli sprężających ND (rys. 1).
4 158 M. LUBECKA 4. MODELE OBLICZENIOWE ORAZ PROCEDURA OBLICZEŃ NUMERYCZNYCH Idealizacja przęsła mostowego przez przestrzenną ramownicę jest dogodnym sposobem sprawdzania zachowania się konstrukcji przy zmieniającym się na każdym etapie budowy schemacie statycznym. Ogólny widok modelu konstrukcji pokazano na rys. 3. W przestrzennym układzie prętów pomost dyskretyzowano w postaci dwubelkowego rusztu połączonego poprzecznymi elementami górnej i dolnej płyty dźwigara skrzynkowego. Ponieważ rozciąganie elementów podwieszenia spowodowane obciążeniem przekazywanym przez pomost było dużo większe niż to wywołane ciężarem własnym kabla, a wpływ obciążeń zmiennych był nieznaczny w stosunku do wpływu obciążeń stałych, w analizie pominięto nieliniowość geometryczną. Kable podwieszenia odwzorowano za pomocą prętów, zakładając występowanie w nich tylko sił rozciągających. Przyjęta metodyka obliczeń numerycznych zapobiegała występowaniu w nich sił ściskających poprzez model obciążenia, w którym wszystkie wpływy zewnętrzne definiowane były wraz z ciężarem własnym elementów ustroju nośnego. Z uwagi na przyjęty model geometrii obciążenia zewnętrzne zapisano układem uogólnionych sił przykładanych do elementów prętowych, a wpływ sprężenia wewnętrznego i strat reologicznych określono metodą obciążeń równoważnych. Rys.3. Schematyczny widok modelu konstrukcji z podziałem na segmenty realizowane w kolejnych etapach oraz numeracją kabli extradosed i punktów ich zaczepienia w pomoście W rozpatrywanym zadaniu pominięto również nieliniowości związane ze zwisem kabli. Zgodnie bowiem ze wzorem Ernsta [1] moduł wzdłużnej sprężystości kabla extradosed (E*) był prawie równy modułowi materiałowemu (E): gdzie: g ci A ci E σ l * E - ciężar cięgna na jednostkę długości, - pole przekroju poprzecznego cięgna, - moduł sprężystości cięgna, - naprężenia osiowe w cięgnie, - długość rzutu poziomego cięgna. E = (2) g 2 2 ci l 1+ E 12 A 2 σ 3 ci Kolejną różnicą w stosunku do klasycznych mostów podwieszonych było wymiarowanie kabli extradosed. Przeprowadzono je zgodnie z zasadami stosowanymi w przypadku typowego sprężenia wewnętrznego, tj. na siłę równą 60% wartości siły zrywającej [2]. Obliczenia przeprowadzano za pomocą: własnych arkuszy kalkulacyjnych stworzonych w Microsoft Office Excel oraz programu Robot Millennium, w których naciąg kabla extradosed realizowano w postaci ujemnej dylatacji (skrócenia) pręta odwzorowującego
5 ANALIZA STATYCZNA KONSTRUKCJI MOSTÓW EXTRADOSED W FAZIE BETONOWANIA 159 kabel. Analizą objęto 3 fazy pracy konstrukcji: montażową (F0), bezużytkową (FI) i użytkową (FII), w których rozważono 10 schematów symetrycznego wahadła oraz 3 schematy belki ciągłej. W opracowanym algorytmie obliczania naciągu posługiwano się warunkiem geometrycznym związanym z zachowaniem założonej w projekcie niwelety konstrukcji. Niezmienne położenie wysokościowe pomostu na każdym etapie jego istnienia miało być zapewnione poprzez odpowiedni naciąg kabli extradosed. Wartość naciągu wyznaczano niezależnie dla każdego z wyróżnionych schematów statycznych, przy założeniu, że w żadnym kroku iteracji nie zostanie on zwolniony, a wielkości sił wewnętrznych w elementach konstrukcji nie przekroczą nośności tych elementów. Przeprowadzone obliczenia wstępne wykazały że w każdej fazie pracy konstrukcji na wielkość naciągu kabli extradosed decydujący wpływ ma ciężar własny. Postanowiono więc przeanalizować wyznaczaną wartość skrócenia kabli w zależności od postępującego, wraz z zaawansowaniem robót, wzrostu długości wsporników. Zagadnienie sformułowano, budując modele różniące się schematami statycznymi, w których układ obciążeń ograniczono do ciężaru własnego i sprężenia. Dostosowując zależność (1) do sformułowanego powyżej zadania, uwzględniono w niej wzmocnienie efektu podnoszenia pomostu przez pionową składową siły naciągu kabli extradosed spowodowane sprężeniem dźwigara dodatkowymi kablami wewnętrznymi. Ostatecznie zapis macierzowy układu równań dla wyznaczania skrótu prętów opisujących kable extradosed był następujący: [ ] { dl} { } = 0 L (3) i, k Ug+s gdzie: [L i,k ] - macierz wpływu jednostkowych skrótów kabli extradosed (k) na przemieszczenia pionowe w miejscach bloków kotwiących (i), {dl} wektor niewiadomych naciągów wyrażonych poprzez ujemne dylatacje kabli, {U g+s } wektor wyrazów wolnych, określający przemieszczenia pionowe w miejscach kotwienia kabli w pomoście spowodowane obciążeniem zewnętrznym (g) i sprężeniem wewnętrznym (s). Wykorzystująca równanie (3) procedura postępowania rozdzielała każdy krok iteracji na dwie części. W pierwszej części obliczenia miały doprowadzić do wyznaczenia naciągu, który w części drugiej był weryfikowany poprzez określenie zmian, jakie ten naciąg wywoływał w pracy statycznej konstrukcji. Każdy krok iteracji rozpoczynał się od rozwiązania układu równań liniowych (3). Dowolne i-te równanie określało warunek geometryczny, w myśl którego w pomoście w miejscu kotwienia kabla sumaryczne przemieszenia pionowe od ciężaru własnego i sprężenia były minimalne, a więc równe 0. Wprowadzenie do rozwiązywanego układu równań wielkości danych wymagało rozważenia dwóch scenariuszy obciążenia. Pierwszy scenariusz obciążeń, w którym pręty podwieszenia były obciążone jedynie pomostem i pracowały jak bierne wieszaki, posłużył do wyznaczenia przemieszczeń u g+s, tworzących wektor wyrazów wolnych. Drugi scenariusz obciążenia został stworzony aby określić wpływ naciągu pojedynczego kabla extradosed na deformacje pomostu. Poprzez definiowanie jednostkowych, ujemnych dylatacji oddzielnie na każdym z prętów podwieszenia oraz wyznaczanie powstałych pod ich wpływem przemieszczeń uzyskiwano kolejne kolumny macierzy wpływu [L ik ]. Ostatni, trzeci, scenariusz obciążenia wykorzystywano przy kontroli warunku geometrycznego i wytrzymałościowego wykonywanej w celu sprawdzenia poprawności przeprowadzonych obliczeń. Po obciążeniu modelu konstrukcji ciężarem własnym i sprężeniem w postaci kabli wewnętrznych i zewnętrznych analizowano: ugięcia pomostu, wzrost sił wewnętrznych w elementach podwieszenia oraz redystrybucję momentu zginającego na długości belki głównej.
6 160 M. LUBECKA 5. WYNIKI OBLICZEŃ Opisaną w punkcie 4 procedurę postępowania szczegółowo omówiono na przykładzie obliczeń przeprowadzonych w czwartym etapie budowy wahadła. Poniżej przedstawiono zarówno sposób wyznaczenia naciągu jak i sprawdzenia jego skuteczności. W wybranym kroku iteracji określano, o ile należy skrócić każdy z ośmiu prętów podwieszenia (5-8 i 17-20), aby przy zdefiniowanym w modelu układzie obciążeń (g+s) zapewnić stałe położenie wysokościowe węzłów (5-8 i 17-20) odpowiadających w rzeczywistej konstrukcji miejscom kotwienia kabli extradosed. Stosowaną w pierwszej części obliczeń (rys. 5) macierz wpływu [L ik ] (4) zbudowano na podstawie przemieszczeń pionowych w punktach (5-8 i 17-20) powstałych po skróceniu o 1m niezależnie każdego z kabli (5-8 i 17-20). Deformację pomostu powstałą po jednostkowej dylatacji pręta nr 19 przedstawia rys. 4. Wyróżnione na rys. 4 przemieszczenia pionowe L L tworzą siódmą kolumnę macierzy [L ik ] (4) (rys. 5). Rys.4. Widok fragmentu modelu konstrukcji dla czwartego etapu budowy (E4) po wykonaniu jednostkowego naciągu kabla nr 19 Wykorzystując równanie (3) (rys. 5), wyznaczano naciąg {dl} zapobiegający wytężeniu konstrukcji, powodowanym ciężarem własnym (g) czterech par segmentów E1-E4 i reprezentowanym przez wektor {U g+s } (4). Indeks s oznacza pomniejszenie przemieszczeń pionowych o odciążający konstrukcję wpływ sprężenia kablami wewnętrznymi. Deformacja pomostu wywołana naciągiem kabli extradosed {dl} zrealizowanym w trzecim scenariuszu obciążeń powinna doprowadzić do założonej w projekcie niwelety obiektu. Kontrolę geometryczną uzyskanego w etapie 4 rozwiązania przedstawiono w tabeli 1. Na rys. 6 zebrano wyniki pierwszej części obliczeń numerycznych przeprowadzonych dla każdego etapu budowy. W postaci map wartości dylatacji prętów podwieszenia przedstawiono stopniowy wzrost naciągu kabli extradosed wraz z wydłużaniem się wsporników wahadła w kolejnych etapach budowy. Końcowa wartość naciągu dl FI spowodowała korzystną dla pracy konstrukcji redystrybucję momentów zginających (M) na długości przęseł (rys. 7) i zapewniła bezpieczeństwo jej pracy również w fazie użytkowania.
7 ANALIZA STATYCZNA KONSTRUKCJI MOSTÓW EXTRADOSED W FAZIE BETONOWANIA 161 Rys.5. Metodyka wyznaczenia naciągu kabli extradosed w 4 etapie wznoszenia konstrukcji Tabela 1.Wyniki kontroli geometrycznej U [cm] wpływ g s dl g+s g+s+dl numer punktu Rys.6. Mapa wartości naciągu kabli extradosed w kolejnych etapach realizacji, gdzie wielkość naciągu określona jest poprzez skrócenie długości kabla [cm]
8 162 M. LUBECKA Rys.7. Wpływ naciągu kabli extradosed na siły wewnętrzne w elementach konstrukcji a) siły osiowe w kablach extradosed, b) moment zginający w połówce dźwigara LITERATURA 1. Biliszczuk J.: Mosty podwieszone : projektowanie i realizacja. Warszawa: Arkady, Komiya M.: A characteristic and design of bridges with large eccentric cables (PC Extradosed Bridge). Japan Bridge & Structure Institute, INC, 16th March, Lubecka M.: Some aspects of structural analyses of the extradosed bridges. In: Proceedings of the 7 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings. Bratislava, Slovakia, October , s , (full text on CD- ROM). 4. Machelski Cz.: Zastosowanie macierzy wpływu w projektowaniu kładki podwieszonej. Inżynieria i Budownictwo 2002, 3-4, s Wang P.H., Tang T.Y., Zheng H.N.: Analysis of cable-stayed bridges during construction by cantilever methods. Computers & Structures 2004, 82, 4-5, p STATIC ANALYSIS OF EXTRADOSED BRIDGES DURING CONSTRUCTION BY CANTILEVER METHOD Summary. This paper presents a numerical analysis of extradosed bridge during construction based on the cantilever method. The major work of undertaken analysis is to determine the appropriate post tensioning cable forces for the optimum structural performance at each erection stage. The computation procedure is set up by using an influence matrix describing relationship between post tensioning cable forces and displacements of the deck.
PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ
PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ Jakub Kozłowski Arkadiusz Madaj MOST-PROJEKT S.C., Poznań Politechnika Poznańska WPROWADZENIE Cel
DWUTEOWA BELKA STALOWA W POŻARZE - ANALIZA PRZESTRZENNA PROGRAMAMI FDS ORAZ ANSYS
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie
Funkcja Tytuł, Imię i Nazwisko Specjalność Nr Uprawnień Podpis Data. kontr. bud bez ograniczeń
WYKONAWCA: Firma Inżynierska GF MOSTY 41-940 Piekary Śląskie ul. Dębowa 19 Zamierzenie budowlane: Przebudowa mostu drogowego nad rzeką Brynicą w ciągu drogi powiatowej nr 4700 S (ul. Akacjowa) w Bobrownikach
Pale wbijane z rur stalowych zamkniętych
Pale Atlas Pale Omega Pale TUBEX Pale wbijane z rur stalowych zamkniętych Pale wbijane z rur stalowych otwartych Pale wbijane z rur stalowych otwartych Mikropale Mikropale są przydatne do wzmacniania fundamentów,
Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali
Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie
Analiza I i II rzędu. gdzie α cr mnożnik obciążenia krytycznego według procedury
Analiza I i II rzędu W analizie I rzędu stosuje się zasadę zesztywnienia, tzn. rozpatruje się nieodkształconą, pierwotną geometrię konstrukcji, niezależnie od stanu obciążenia. Gdy w obliczeniac statycznyc
Politechnika Krakowska im. Tadeusza Kościuszki. Karta przedmiotu. obowiązuje studentów rozpoczynających studia w roku akademickim 2014/2015
Politechnika Krakowska im. Tadeusza Kościuszki Karta przedmiotu Wydział Inżynierii Lądowej obowiązuje studentów rozpoczynających studia w roku akademickim 2014/2015 Kierunek studiów: Budownictwo Forma
Analiza statyczno-wytrzymałościowa mostu podwieszonego przez rzekę Wisłok w Rzeszowie
Analiza statyczno-wytrzymałościowa mostu podwieszonego przez rzekę Wisłok w Rzeszowie Mgr inż. Waldemar Kirschen, dr hab. inż. Krzysztof Żółtowski, prof. nadzw. PG Politechnika Gdańska, Wydział Inżynierii
Mechanika i Budowa Maszyn
Mechanika i Budowa Maszyn Materiały pomocnicze do ćwiczeń Wyznaczanie sił wewnętrznych w belkach statycznie wyznaczalnych Andrzej J. Zmysłowski Andrzej J. Zmysłowski Wyznaczanie sił wewnętrznych w belkach
ANALIA STATYCZNA UP ZA POMOCĄ MES Przykłady
ANALIZA STATYCZNA UP ZA POMOCĄ MES Przykłady PODSTAWY KOMPUTEROWEGO MODELOWANIA USTROJÓW POWIERZCHNIOWYCH Budownictwo, studia I stopnia, semestr VI przedmiot fakultatywny rok akademicki 2013/2014 Instytut
Porównanie dwóch największych mostów podwieszonych zbudowanych w Europie w latach
Porównanie dwóch największych mostów podwieszonych zbudowanych w Europie w latach 2008 2011 jan biliszczuk Politechnika Wrocławska jan.biliszczuk@pwr. wroc.pl olga szymczyk Politechnika Wrocławska olga.szymczyk@pwr.
OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Normy, przepisy, normatywy, oraz wykorzystane programy komputerowe. Projektuje się most o ustroju niosącym swobodnie podpartym, o dźwigarach stalowych wspólpracujących z
ZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 40, s. 43-48, Gliwice 2010 ZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO TOMASZ CZAPLA, MARIUSZ PAWLAK Katedra Mechaniki Stosowanej,
WIADOMOŚCI WSTĘPNE, PRACA SIŁ NA PRZEMIESZCZENIACH
Część 1 1. WIADOOŚCI WSTĘNE, RACA SIŁ NA RZEIESZCZENIAC 1 1.. 1. WIADOOŚCI WSTĘNE, RACA SIŁ NA RZEIESZCZENIAC 1.1. Wstęp echanika budowli stanowi dział mechaniki technicznej zajmującej się statyką, dynamiką,
Mosty ćwiczenie projektowe obliczenia wstępne
Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Katedra Mostów i Kolei Mosty ćwiczenie projektowe obliczenia wstępne Dr inż. Mieszko KUŻAWA 0.03.015 r. III. Obliczenia wstępne dźwigara głównego Podstawowe parametry
PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM ZESP1 (12.91) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do analizy wytrzymałościowej belek stalowych współpracujących z płytą żelbetową. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do
ANALIZA BELKI DREWNIANEJ W POŻARZE
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Obliczenia szczegółowe dźwigara głównego
Katedra Mostów i Kolei Obliczenia szczegółowe dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Mosty dr inż. Mieszko KUŻAWA 18.04.2015 r. III. Szczegółowe obliczenia statyczne dźwigara głównego Podstawowe
Olga Kopacz, Adam Łodygowski, Krzysztof Tymber, Michał Płotkowiak, Wojciech Pawłowski Poznań 2002/2003 MECHANIKA BUDOWLI 1
Olga Kopacz, Adam Łodygowski, Krzysztof Tymber, ichał Płotkowiak, Wojciech Pawłowski Poznań 00/003 ECHANIKA UDOWLI WSTĘP. echanika budowli stanowi dział mechaniki technicznej, zajmujący się statyką, statecznością
1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl
Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl Plik przeznaczony do celów edukacyjnych. Kopiowanie wyrywkowych fragmentów do użytku komercyjnego zabronione. Autor: Bartosz Sadurski
Wyjaśnienie w sprawie różnic wyników obliczeń statycznych otrzymanych z programu TrussCon Projekt 2D i innych programów
Wyjaśnienie w sprawie różnic wyników obliczeń statycznych otrzymanych z programu TrussCon Projekt 2D i innych programów Szanowni Państwo! W związku z otrzymywanymi pytaniami dlaczego wyniki obliczeń uzyskanych
Analiza obudowy wykopu z jednym poziomem kotwienia
Przewodnik Inżyniera Nr 6 Aktualizacja: 02/2016 Analiza obudowy wykopu z jednym poziomem kotwienia Program powiązany: Ściana analiza Plik powiązany: Demo_manual_06.gp2 Niniejszy rozdział przedstawia problematykę
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
PL B1. Instytut Badawczy Dróg i Mostów, Warszawa,PL BUP 26/03
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 204451 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 354672 (51) Int.Cl. E01D 1/00 (2006.01) E01D 21/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
ZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW ZGINANYCH PROSTOKĄTNYCH POJEDYNCZO ZBROJONYCH ZAJĘCIA 3 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Jan Kowalski Sprawozdanie z przedmiotu Wspomaganie Komputerowe w Projektowaniu
Jan Kowalski Sprawozdanie z przedmiotu Wspomaganie Komputerowe w Projektowaniu Prowadzący: Jan Nowak Rzeszów, 015/016 Zakład Mechaniki Konstrukcji Spis treści 1. Budowa przestrzennego modelu hali stalowej...3
Projekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
8. PODSTAWY ANALIZY NIELINIOWEJ
8. PODSTAWY ANALIZY NIELINIOWEJ 1 8. 8. PODSTAWY ANALIZY NIELINIOWEJ 8.1. Wprowadzenie Zadania nieliniowe mają swoje zastosowanie na przykład w rozwiązywaniu cięgien. Przyczyny nieliniowości: 1) geometryczne:
Przedmioty Kierunkowe:
Zagadnienia na egzamin dyplomowy magisterski w Katedrze Budownictwa, czerwiec-lipiec 2016 Losowanie 3 pytań: 1-2 z przedmiotów kierunkowych i 1-2 z przedmiotów specjalistycznych Przedmioty Kierunkowe:
Wstępne obliczenia statyczne dźwigara głównego
Instytut Inżynierii Lądowej Wstępne obliczenia statyczne dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Podstawy Mostownictwa Dr inż. Mieszko KUŻAWA 6.11.014 r. Obliczenia wstępne dźwigara głównego
POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE
WIADOMOŚCI OGÓLNE O zginaniu mówimy wówczas, gdy prosta początkowo oś pręta ulega pod wpływem obciążenia zakrzywieniu, przy czym włókna pręta od strony wypukłej ulegają wydłużeniu, a od strony wklęsłej
Spis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5
Tablice i wzory do projektowania konstrukcji żelbetowych z przykładami obliczeń / Michał Knauff, Agnieszka Golubińska, Piotr Knyziak. wyd. 2-1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis
Analiza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie
T150. objaśnienia do tabel. blacha trapezowa T-150 POZYTYW NEGATYW
blacha trapezowa T-150 T150 2 1 POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 kolorystyka:
Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika
Przewodnik Inżyniera Nr 22 Aktualizacja: 01/2017 Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_22.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania
T14. objaśnienia do tabel. blacha trapezowa T-14 POZYTYW NEGATYW
T14 POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 szerokość wsadu: 1250 mm szerokość użytkowa:
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie
Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
5. METODA PRZEMIESZCZEŃ - PRZYKŁAD LICZBOWY
Część 2. METODA PRZEMIESZCZEŃ PRZYKŁAD LICZBOWY.. METODA PRZEMIESZCZEŃ - PRZYKŁAD LICZBOWY.. Działanie sił zewnętrznych Znaleźć wykresy rzeczywistych sił wewnętrznych w ramie o schemacie i obciążeniu podanym
Obliczenia wstępne dźwigara głównego
Katedra Mostów i Kolei Obliczenia wstępne dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Mosty dr inż. Mieszko KUŻAWA 23.03.2017 r. Zawartość raportu z ćwiczenia projektowego 1. Założenia a) Przedmiot,
System Zarządzania Jakością PN-EN ISO 9001:2009. Tabele obciążeń
System Zarządzania Jakością PN-EN ISO 9001:2009 Tabele obciążeń TABELARYCZNE ZESTAWIENIA DOPUSZCZALNYCH OBCIĄŻEŃ BLACH TRAPEZOWYCH KASET ŚCIENNYCH ELEWACYJNYCH PROFILI FALISTYCH W Y K O N A W C Y O P
PF 25. blacha falista PF 25
PF 25 POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 UWAGA! Profile elewacyjne uzyskuje się,
Informacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Doświadczenia z realizacji sprężenia zewnętrznego konstrukcji mostów zespolonych
Dr hab. inż. WOJCIECH LORENC, prof. PWr. Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Politechnika Wrocławska Doświadczenia z realizacji sprężenia zewnętrznego konstrukcji mostów zespolonych Podstawy modelowania
objaśnienia do tabel blacha trapezowa T-7 POZYTYW NEGATYW
blacha trapezowa T-7 T7 POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 kolorystyka: karta
T18DR. objaśnienia do tabel. blacha trapezowa T-18DR POZYTYW NEGATYW
T18DR POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 kolorystyka: karta kolorów producenta
Analiza porównawcza przemieszczeń ustroju prętowego z użyciem programów ADINA, Autodesk Robot oraz RFEM
Zeszyty Naukowe Politechniki Częstochowskiej nr 24 (2018), 262 266 DOI: 10.17512/znb.2018.1.41 Analiza porównawcza przemieszczeń ustroju prętowego z użyciem programów ADINA, Autodesk Robot oraz RFEM Przemysław
Ekspertyzy obiektów mostowych i nadzór nad przejazdami ponadnormatywnymi na trasie Nagnajów Leżajsk
There are no translations available. Ważniejsze osiągnięcia - Ekspertyzy obiektów mostowych i nadzór nad przejazdami ponadnormatywnymi na trasie Nagnajów Leżajsk - Badania obiektów mostowych na autostradzie
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Konstrukcje stalowe : Współczynnik częściowy nośności
Obliczanie konstrukcji żelbetowych według Eurokodu 2 : zasady ogólne i zasady dotyczące budynków / Michał Knauff. wyd. 2. zm., 1 dodr.
Obliczanie konstrukcji żelbetowych według Eurokodu 2 : zasady ogólne i zasady dotyczące budynków / Michał Knauff. wyd. 2. zm., 1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis tablic XIV XXIII
Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ
Jarosław MAŃKOWSKI * Andrzej ŻABICKI * Piotr ŻACH * MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ 1. WSTĘP W analizach MES dużych konstrukcji wykonywanych na skalę
DROGI lądowe, powietrzne, wodne 1/2009
20 DROGI lądowe, powietrzne, wodne 1/2009 dr inż. Piotr Bętkowski Wydział Budownictwa Politechniki Śląskiej Obiekty mostowe SZACOWANIE PRZEDZIAŁÓW WIARYGODNOŚCI W ZALEŻ- NOŚCIACH FUNKCYJNYCH Na przykładzie
BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE. dr inż. Monika Siewczyńska
BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE dr inż. Monika Siewczyńska Plan wykładów 1. Podstawy projektowania 2. Schematy konstrukcyjne 3. Elementy konstrukcji 4. Materiały budowlane 5. Rodzaje konstrukcji
OBLICZANIE RAM METODĄ PRZEMIESZCZEŃ WERSJA KOMPUTEROWA
POLECHNA POZNAŃSA WYDZAŁ BUDOWNCWA NŻYNER ŚRODOWSA NSYU ONSRUCJ BUDOWLANYCH ZAŁAD ECHAN BUDOWL OBLCZANE RA EODĄ PRZEESZCZEŃ WERSJA OPUEROWA Ćwiczenie projektowe nr z echani budowli Wykonał: aciej BYCZYŃS
Technologia wykonania ustroju nośnego mostu typu extradosed i estakad przeprawy w Koninie (I)
Przeprawa drogowa przez Wartę w ciągu nowego odcinka drogi krajowej nr 25 w granicach miasta Konina zakładała (rys. 1): budowę estakad i mostu przez tereny zalewowe rzeki Warty; budowę odcinka trasy drogowej
1 9% dla belek Strata w wyniku poślizgu w zakotwieniu Psl 1 3% Strata od odkształceń sprężystych betonu i stali Pc 3 5% Przyjęto łącznie: %
1.7. Maksymalne siły sprężające - początkowa siła sprężająca po chwilowym przeciążeniu stosowanym w celu zmniejszenia strat spowodowanych tarciem oraz poślizgiem w zakotwieniu maxp0 = 0,8 fpk Ap - wstępna
2. Badania doświadczalne w zmiennych warunkach otoczenia
BADANIE DEFORMACJI PŁYTY NA GRUNCIE Z BETONU SPRĘŻONEGO W DWÓCH KIERUNKACH Andrzej Seruga 1, Rafał Szydłowski 2 Politechnika Krakowska Streszczenie: Celem badań było rozpoznanie zachowania się betonowej
Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012.
Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012 Spis treści Przedmowa 9 1. Ramowe obiekty stalowe - hale 11 1.1. Rodzaje
Widok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
MOST RĘDZIŃSKI W CIĄGU AUTOSTRADOWEJ OBWODNICY WROCŁAWIA ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNE ORAZ TECHNOLOGIA
Grzegorz Górnik IV rok Koło Naukowe KONKRET przy Katedrze Konstrukcji Betonowych Politechnika Wrocławska, Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Opiekun naukowy referatu: dr inż. Tomasz Trapko MOST RĘDZIŃSKI
OBCIĄŻENIA TERMICZNE W ZESPOLONYCH DŹWIGARACH MOSTOWYCH THERMAL LOADS IN BRIDGE COMPOSITE STRUCTURES
PIOTR MITKOWSKI OBCIĄŻENIA TERMICZNE W ZESPOLONYCH DŹWIGARACH MOSTOWYCH THERMAL LOADS IN BRIDGE COMPOSITE STRUCTURES Streszczenie Abstract W niniejszym artykule rozważany jest wpływ oddziaływań termicznych
OBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
DROGI lądowe, powietrzne, wodne 12/2008
66 DROGI lądowe, powietrzne, wodne 12/2008 dr inż. Piotr Bętkowski Wydział Budownictwa Politechniki Śląskiej Obiekty mostowe WSTĘPNE PODNIESIENIE POMOSTU JAKO EFEKT ZWISU CIĘGIEN PODWIESZAJĄCYCH Kable
BRIDGE CAD ABT - INSTRUKCJA OBSŁUGI
BRIDGE CAD ABT - INSTRUKCJA OBSŁUGI 1. Wiadomości ogólne. Program ABT służy do automatycznego generowania plików *.dat, wykorzystywanych w obliczeniach statycznych i wytrzymałościowych przyczółków mostowych
1.1. Przykład projektowania konstrukcji prętowej z wykorzystaniem ekranów systemu ROBOT Millennium
ROBOT Millennium wersja 20.0 - Podręcznik użytkownika (PRZYKŁADY) strona: 3 1. PRZYKŁADY UWAGA: W poniższych przykładach została przyjęta następująca zasada oznaczania definicji początku i końca pręta
XXIII OLIMPIADA WIEDZY I UMIEJĘTNOŚCI BUDOWLANYCH 2010 ELIMINACJE OKRĘGOWE Godło nr PYTANIA I ZADANIA
XXIII OLIMPIADA WIEDZY I UMIEJĘTNOŚCI BUDOWLANYCH 2010 ELIMINACJE OKRĘGOWE Godło nr CZĘŚĆ A Czas 120 minut PYTANIA I ZADANIA 1 2 PUNKTY Na rysunku pokazano kilka przykładów spoin pachwinowych. Na każdym
Spis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Podpory sprężyste (podatne), mogą ulegać skróceniu lub wydłużeniu pod wpływem działających sił. Przemieszczenia występujące w tych podporach są
PODPORY SPRĘŻYSTE Podpory sprężyste (podatne), mogą ulegać skróceniu lub wydłużeniu pod wpływem działających sił. Przemieszczenia występujące w tych podporach są wprost proporcjonalne do reakcji w nich
PN-B-03004:1988. Kominy murowane i żelbetowe. Obliczenia statyczne i projektowanie
KOMINY PN-B-03004:1988 Kominy murowane i żelbetowe. Obliczenia statyczne i projektowanie Normą objęto kominy spalinowe i wentylacyjne, żelbetowe oraz wykonywane z cegły, kształtek ceramicznych lub betonowych.
MECHANIKA BUDOWLI LINIE WPŁYWU BELKI CIĄGŁEJ
Zadanie 6 1. Narysować linie wpływu wszystkich reakcji i momentów podporowych oraz momentu i siły tnącej w przekroju - dla belki. 2. Obliczyć rzędne na wszystkich liniach wpływu w czterech punktach: 1)
Konkurs mostów stalowych BRICO 2016
Konkurs mostów stalowych BRICO 2016 BRICO 2016 Mateusz DUDA Konkurs pn.: BRICO 2016 - The 1st Nordic Steel Bridge Competition odbył się 18-20 maja 2016r., został zorganizowany przez koło naukowe na Politechnice
ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z PRZEDMIOTU KONSTRUKCJE BETONOWE - OBIEKTY PROJEKT SŁUPA W ŻELBETOWEJ HALI PREFABRYKOWANEJ. Politechnika Wrocławska
Politechnika Wrocławska Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Instytut Budownictwa Katedra Konstrukcji Betonowych ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z PRZEDMIOTU KONSTRUKCJE BETONOWE - OBIEKTY PROJEKT SŁUPA W ŻELBETOWEJ
262 Połączenia na łączniki mechaniczne Projektowanie połączeń sztywnych uproszczoną metodą składnikową
262 Połączenia na łączniki mechaniczne grupy szeregów śrub przyjmuje się wartość P l eff równą sumie długości efektywnej l eff, określonej w odniesieniu do każdego właściwego szeregu śrub jako części grupy
PROJEKT TECHNOLOGICZNY
Zamierzenie budowlane Obiekt budowlany Adres obiektu Nazwa opracowania Nazwa Inwestora i jego adres Wymiana i rektyfikacja łożysk wiaduktu w ciągu łącznicy relacji Kraków Balice Wiadukt drogowy w ciągu
Załącznik nr 1. 4 Założenia do analizy statycznej
Załącznik nr 1 RAPORT Z OBLICZEŃ STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH POSADOWIENIA POŚREDNIEGO OBIEKTU SKŁADANEGO W RAMACH ZADANIA PN: BUDOWA DROGI WRAZ Z PRZEPRAWĄ MOSTOWĄ W MIEJSCOWOŚCI PRUDNIK 1 Normy i przepisy
KARTA MODUŁU KSZTAŁCENIA
KARTA MODUŁU KSZTAŁCENIA I. 1 Nazwa modułu kształcenia Wytrzymałość materiałów Informacje ogólne 2 Nazwa jednostki prowadzącej moduł Państwowa Szkoła Wyższa im. Papieża Jana Pawła II,Katedra Nauk Technicznych,
KLADKA DLA PIESZYCH NAD UL. OGIŃSKEGO W BYDGOSZCZY W ŚWIETLE BADAŃ IN SITU
KLADKA DLA PIESZYCH NAD UL. OGIŃSKEGO W BYDGOSZCZY W ŚWIETLE BADAŃ IN SITU 1. WSTĘP Maciej Malinowski 1, Anna Banaś 1, Roman Rutkowski 1 1 Politechnika Gdańska, WILiŚ adres: ul. Narutowicza 11/12, 80-233
ZŁOŻONE KONSTRUKCJE BETONOWE I DŹWIGAR KABLOBETONOWY
ZŁOŻONE KONSTRUKCJE BETONOWE I DŹWIGAR KABLOBETONOWY 1. PROJEKTOWANIE PRZEKROJU 1.1. Dane początkowe: Obciążenia: Rozpiętość: Gk1 obciążenie od ciężaru własnego belki (obliczone w dalszej części projektu)
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
ZASTOSOWANIE METODY WIBRACYJNEJ DO WYZNACZANIA SIŁ W KABLACH MOSTU PODWIESZONEGO NAD RZEKĄ WISŁOK W RZESZOWIE
Koło Naukowe Mostowców Wydział Inżynierii Lądowej Politechniki Warszawskiej Patrycja Piętka Politechnika Gdańska, Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska ZASTOSOWANIE METODY WIBRACYJNEJ DO WYZNACZANIA
MODELOWANIE ZA POMOCĄ MES Analiza statyczna ustrojów powierzchniowych
MODELOWANIE ZA POMOCĄ MES Analiza statyczna ustrojów powierzchniowych PODSTAWY KOMPUTEROWEGO MODELOWANIA USTROJÓW POWIERZCHNIOWYCH Budownictwo, studia I stopnia, semestr VI przedmiot fakultatywny rok akademicki
6. WYZNACZANIE LINII UGIĘCIA W UKŁADACH PRĘTOWYCH
Część 6. WYZNCZNIE LINII UGIĘCI W UKŁDCH PRĘTWYCH 6. 6. WYZNCZNIE LINII UGIĘCI W UKŁDCH PRĘTWYCH 6.. Wyznaczanie przemieszczeń z zastosowaniem równań pracy wirtualnej w układach prętowych W metodzie pracy
NOŚNOŚĆ DROGOWYCH OBIEKTÓW MOSTOWYCH PRZY OBCIĄŻENIU POJAZDAMI WOJSKOWYMI
NOŚNOŚĆ DROGOWYCH OBIEKTÓW MOSTOWYCH PRZY OBCIĄŻENIU POJAZDAMI WOJSKOWYMI Warszawa 2012 STUDIA I MATERIA Y - zeszyt 68 SPIS TREŚCI Streszczenie/Abstract... 5/6 Ważniejsze oznaczenia... 11 1. CEL ROZPRAWY...
MODELOWANIE I ANALIZA MOSTU EXTRADOSED W FAZIE BUDOWY I EKSPLOATACJI
MODELOWANIE I ANALIZA MOSTU EXTRADOSED W FAZIE BUDOWY I EKSPLOATACJI Wojciech TROCHYMIAK *, Radosław OLESZEK **, Przemysław MOSSAKOWSKI * *) Politechnika Warszawska, **) DHV Polska Sp. z o.o. 1. WSTĘP
8. WIADOMOŚCI WSTĘPNE
Część 2 8. MECHNIK ELEMENTÓW PRĘTOWYCH WIDOMOŚCI WSTĘPNE 1 8. WIDOMOŚCI WSTĘPNE 8.1. KLSYFIKCJ ZSDNICZYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI Podstawą klasyfikacji zasadniczych elementów konstrukcji jest kształt geometryczny
MONTAŻ MOSTOWYCH KONSTRUKCJI STALOWYCH METODA NASUWANIA WZDŁUŻNEGO
Koło Naukowe Pylon Wydział Budownictwa Politechniki Śląskiej Mateusz Sobala Politechnika Warszawska MONTAŻ MOSTOWYCH KONSTRUKCJI STALOWYCH METODA NASUWANIA WZDŁUŻNEGO Rękopis dostarczono: marzec 2018 Streszczenie:
Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
gruparectan.pl 1. Metor Strona:1 Dla danego układu wyznaczyć MTN metodą przemieszczeń Rys. Schemat układu Współrzędne węzłów:
1. Metor Dla danego układu wyznaczyć MTN metodą przemieszczeń Rys. Schemat układu Współrzędne węzłów: węzeł 1 x=[0.000][m], y=[0.000][m] węzeł 2 x=[2.000][m], y=[0.000][m] węzeł 3 x=[2.000][m], y=[2.000][m]
Uwzględnienie wpływu sprężystej podatności belek w numerycznym modelowaniu stropów żelbetowych
Uwzględnienie wpływu sprężystej podatności belek w numerycznym modelowaniu stropów żelbetowych Dr inż. Paweł Kossakowski, Politechnika Świętokrzyska 1. Wprowadzenie Obserwowana od wielu lat cyfryzacja
TABELARYCZNE ZESTAWIENIA DOPUSZCZALNYCH OBCIĄŻEŃ DLA ELEWACYJNYCH PROFILI FALISTYCH
TABELARYCZNE ZESTAWIENIA DOPUSZCZALNYCH OBCIĄŻEŃ DLA ELEWACYJNYCH PROFILI FALISTYCH CZĘŚĆ OGÓLNA Przedmiot i cel opracowania Przedmiotem opracowania jest obliczenie i tabelaryczne zestawienie dopuszczalnej
gruparectan.pl 1. Silos 2. Ustalenie stopnia statycznej niewyznaczalności układu SSN Strona:1 Dla danego układu wyznaczyć MTN metodą sił
1. Silos Dla danego układu wyznaczyć MTN metodą sił Rys. Schemat układu Przyjęto przekrój podstawowy: I= 3060[cm4] E= 205[GPa] Globalne EI= 6273[kNm²] Globalne EA= 809750[kN] 2. Ustalenie stopnia statycznej
Schöck Isokorb typu V
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 100 Tabele nośności/rzuty poziome 101 Przykłady zastosowania 102 Zbrojenie na budowie/wskazówki 103 Rozstaw