Wpływ przesunięcia faz zazębień na dynamikę przekładni dwudrogowej
|
|
- Kajetan Grabowski
- 4 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 DREWNIAK Józef RESZUTA Krzysztof 2 Wpływ przesunięcia faz zazębień na dynamikę przekładni dwudrogowej WSTĘP Jednymi z najbardziej powszechnych urządzeń mechanicznych służących do przenoszenia energii mechanicznej oraz ruchu obrotowego są przekładnie zębate. Są one stosowane nie tylko w przemyśle maszynowym ale również w przemyśle lotniczym lub okrętowym, gdzie przenoszone moce nierzadko wynoszą kilka MW. W związku z tym, gabaryty kół zębatych, potrzebne do przeniesienia tak dużych sił i momentów dynamicznych muszą być znaczne. W celu zmniejszenia całkowitych gabarytów przekładni stosuje się przekładnie wielodrogowe []. Dzięki zastosowaniu wielodrożności (powiększeniu liczby dróg), całkowite obciążenie jest dzielone na kilka mniejszych obciążeń występujących równolegle, w zależności od ilości dróg [2]. Uzyskuje się przez to odpowiednią wytrzymałość, trwałość i niezawodność przekładni zębatej. Dynamikę przekładni zębatych, a w szczególności dynamikę przekładni wielodrogowych można zaliczyć do trudniejszych zagadnień mechaniki stosowanej. Głównym powodem takiego stanu rzeczy jest złożoność zjawisk zachodzących podczas współpracy kół zębatych. W celu przeprowadzenia analizy dynamiki przekładni walcowych opracowano wiele mniej lub bardziej dokładnych modeli matematycznych [3-2]. Natomiast, jeśli chodzi o zagadnienie dynamiki przekładni wielodrogowych oraz wpływu przesunięcia fazowego na dynamikę takiej przekładni, w literaturze brak jest szerszego rozwinięcia tego zagadnienia [3], [4]. W artykule przedstawiono wyniki analizy wpływu przesunięcia fazowego zazębień na dynamikę drgań skrętnych walcowej przekładni zębatej dwudrogowej. W modelu przyjęto uproszczony model tarcia w zazębieniu. Zmienną sztywność zazębienia wyznaczono za pomocą metody B według normy ISO 6336 a do wykreślenia jej przebiegu zastosowano wzór Cai a [5], [6]. MODEL DYNAMICZNY JEDNOSTOPNIOWEJ PRZEKŁADNI DWUDROGOWEJ Analizie dynamiki poddano jednostopniową, dwudrogową przekładnię zębatą przedstawioną na rysunku. Przekładnia ta posiada jedno wejście (zębnik ) oraz dwa wyjścia dwie drogi odbioru mocy (koła bierne 2 i 3). Do symulacji porównawczych przyjęto dwa modele przekładni: model, w którym koło czynne posiada nieparzystą liczbę zębów parametry geometryczne zostały podane w tabeli oraz model, w którym koło czynne posiada parzystą liczbę zębów parametry geometryczne zostały podane w tabeli 2. Model dynamiczny dwudrogowej przekładni zębatej z jednym wejściem oraz dwoma wyjściami przedstawiono w rozdziale.2. Model ten posiada trzy stopnie swobody. Współpracujące zęby zamodelowano przy pomocy równolegle połączonych elementów sprężystych oraz tłumiących. W badaniach przyjęto stały współczynnik tłumienia c g oraz zmienną w czasie sztywność zazębienia k g (t). Przebieg sztywności zazębienia omówiono szerzej w punkcie.3. W modelu uwzględniono siły tarcia, które generuje momenty tarcia w zazębieniach. Akademia Techniczno-Humanistyczna w Bielsku-Białej, Wydział Budowy Maszyn i Informatyki, Bielsko-Biała, ul. Willowa 2, jdrewniak@ath.bielsko.pl 2 Akademia Techniczno-Humanistyczna w Bielsku-Białej, Wydział Budowy Maszyn i Informatyki, Bielsko-Biała, ul. Willowa
2 Rys.. Schemat ogólny jednostopniowej dwudrogowej przekładni zębatej z jednym wejściem oraz dwoma wyjściami [4] Tab.. Parametry przekładni zębatej o nieparzystej liczbie zębów Symbol Nazwa Wartość Jednostka z Liczba zębów zębnika 2 - z 2, z 3 Liczba zębów koła 2 i m n Moduł normalny 2,5 mm d Średnica podziałowa zębnika 52,5 mm d 2 Średnica podziałowa koła 2 i 3 42,5 mm u Przełożenie geometryczne 2,74 - α wt Toczny kąt przyporu 20 stopnie ε ɑ Czołowy wskaźnik zazębienia,500 - T Moment obrotowy wejściowy 49,40 N m Tab. 2. Parametry przekładni zębatej o parzystej liczbie zębów Symbol Nazwa Wartość Jednostka z Liczba zębów zębnika 22 - z 2, z 3 Liczba zębów koła 2 i m n Moduł normalny 2,5 mm d Średnica podziałowa zębnika 55 mm d 2 Średnica podziałowa koła 2 i 3 50 mm u Przełożenie geometryczne 2,727 - α wt Toczny kąt przyporu 20 stopnie ε ɑ Czołowy wskaźnik zazębienia,500 - T Moment obrotowy wejściowy 49,40 N m. Fazy zazębień Na rysunku 2 przedstawiono fazy zazębień dla przekładni dwudrogowej z nieparzystą liczbą zębów zębnika (koła czynnego). W chwili, gdy zęby koła czynnego wchodzą w przypór dwuparowy z zębami koła biernego 2 (punkt A na rysunku 2B), to w zazębieniu koła z kołem 3 zęby koła czynnego wychodzą z przyporu dwuparowego i wchodzą w przypór jednoparowy (na rysunku 2A punkt B oznacza wejście w przypór jednoparowy, punkt E to wyjście z przyporu dwuparowego). 3220
3 Rys. 2. Zazębienie kół o nieparzystej liczbie zębów zębnika : A) zazębienie koła czynnego z kołem biernym 3; B) zazębienie koła czynnego z kołem biernym 2 Rys. 3. Zazębienie kół o parzystej liczbie zębów zębnika : A) zazębienie koła czynnego z kołem biernym 3; B) zazębienie koła czynnego z kołem biernym 2 Na rysunku 3 przedstawiono fazy zazębień dla przekładni dwudrogowej z parzystą liczbą zębów zębnika. W chwili, gdy ząb zębnika styka się z zębem koła biernego 2 w biegunie zazębienia C (rys. 3B), to przeciwległy ząb zębnika również styka się z zębem koła 3 w biegunie zazębienia C (rys. 3A). Oznacza to, że koło czynne wchodzi w przypory dwuparowe z kołami biernymi 2 i 3 równocześnie (na rysunku 3A i 3B są to punkty A na odpowiadających liniach przyporu). Tak samo jest przy wchodzeniu zębnika w przypór jednoparowy (na rysunkach 3A i 3B są to punkty B na odpowiadająch liniach przyporu). Można napisać, że w przypadku parzystej liczby zębów koła zębate jednocześnie wchodzą i wychodzą z przyporu, czyli są w zgodnych fazach zazębień. 322
4 .2 Model dynamiczny przekładni dwudrogowej jednostopniowej Na rysunku 4 przedstawiono model dynamiczny badanej przekładni. Jak już wspomniano wcześniej model ten posiada trzy stopnie swobody, które są związane z ruchem drgającym kół zębatych. Dla przekładni o nieparzystej liczbie zębów zębnika parametry dynamiczne przedstawiono w tabeli 3, natomiast dla przekładni o parzystej liczbie zębów zębnika dane parametry dynamiczne przedstawiono w tabeli 4. Rys. 4. Model dynamiczny jednostopniowej przekładni dwudrogowej [4] Tab. 3. Parametry dynamiczne analizowanej przekładni zębatej o nieparzystej liczbie zębów zębnika Symbol Nazwa Wartość Jednostka J Masowy moment bezwładności zębnika, kg m 2 J 2, J 3 Masowy moment bezwładności koła 2 i 3 7,8 0-3 kg m 2 c g Tłumienie w zazębieniu 00 (N s)/m r b Promień zasadniczy zębnika 2, m r b2, r b3 Promień zasadniczy koła 2 i 3 6, m r f Ramię momentu tarcia na zębniku 7, m r f2, r f3 Ramię momentu tarcia na kole 2 i 3 20, m μ Współczynnik tarcia między współpracującymi zębami 0,05 - Tab. 4. Parametry dynamiczne analizowanej przekładni zębatej o parzystej liczbie zębów zębnika Symbol Nazwa Wartość Jednostka J Masowy moment bezwładności zębnika, kg m 2 J 2, J 3 Masowy moment bezwładności koła 2 i 3 9, kg m 2 c g Tłumienie w zazębieniu 00 (N s)/m r b Promień zasadniczy zębnika 2, m r b2, r b3 Promień zasadniczy koła 2 i 3 7, m r f Ramię momentu tarcia na zębniku 7, m r f2, r f3 Ramię momentu tarcia na kole 2 i 3 20, m μ Współczynnik tarcia między współpracującymi zębami 0,05 - Model dynamiczny drgań skrętnych przekładni dwudrogowej przedstawiony powyżej zawiera koła zębate o masowych momentach bezwładności J i i promieniach zasadniczych r bi, gdzie i =, 2, 3 (numery kół zębatych). Zazębienia współpracujących kół przedstawiono w postaci elementów odzwierciedlających zmienną sztywność zazębiania k g (t) oraz stałe tłumienie c g. W zazębieniu uwzględniono siły tarcia F fi, które generują momenty tarcia T fi. Koło czynne jest obciążone momentem wejściowym T, a koła bierne 2 i 3 momentami obciążającymi T 2 i T
5 k'(t) [N/m].2. Równania ruchu dynamiki przekładni dwudrogowej jednostopniowej Poniżej przedstawiono równania ruchu dla modelu jednostopniowej przekładni dwudrogowej z rysunku 4. Równania ruchu wyprowadzono przy wykorzystaniu równań Lagrange a II rodzaju [4]. g b rf kg t rb rb 2 2 g b b 2 2 k t r r 3 c r r 3 J k t r r r k t r r r b2 2 b g b b3 3 b c r r r c r r r g b b b g b b b T c r r r f g b b3 g b b3 b 2 g b b 2 cg rb rb J k t r r r c r r r 2 2 g b b2 2 b2 g b 2 b2 T2 r f2 k t r r b 3 g b b cg rb rb J k t r r r c r r r 3 3 g b b3 3 b3 g b 3 b3 T3 r f k t r r Przebieg sztywności zazębienia Na podstawie znajomości teoretycznej maksymalnej sztywności zazębienia k th oraz na podstawie wzoru Cai a [5], [6] wyznaczono przebieg sztywności zazębień, które to przedstawiono na rysunkach 5 i 6. () (2) (3) 5.5 x 08 k g-2 k g x 0-3 Rys. 5. Wypadkowy przebieg sztywności dla zazębień kół biernych 2 i 3 z zębnikiem o nieparzystej liczbie zębów (niezgodność faz zazębień) 3223
6 Wychylenie katowe [rad] k'(t) [N/m] 5.5 x 08 k g-2 k g x 0-3 Rys. 6. Wypadkowy przebieg sztywności dla zazębień kół biernych 2 i 3 z zębnikiem o parzystej liczbie zębów (zgodność faz zazębień) 2 WYNIKI ANALIZY DYNAMICZNEJ Powyższe równania rozwiązano w programie MATLAB. Na podstawie uzyskanych wyników otrzymano przebiegi drgań skrętnych dla poszczególnych przypadków zazębień kół zębatych przedstawionych w punkcie.. Przebiegi tych drgań przedstawiono na poniższych rysunkach. Na rys. 7 przedstawiono mianowicie przebiegi drgań skrętnych kół, 2 i 3 przekładni jednostopniowej dwudrogowej o nieparzystej liczbie zębów zębnika. 2.5 x Wychylenie zebnika Wychylenie kola 2 Wychylenie kola Rys. 7. Przebiegi drgań skrętnych kół, 2 i 3 przekładni jednostopniowej dwudrogowej o nieparzystej liczbie zębów zębnika Następnie na rys. 8 przedstawiono przebiegi drgań skrętnych kół, 2 i 3 przekładni dwudrogowej o parzystej liczbie zębów zębnika. 3224
7 Wychylenie katowe [rad] Wychylenie katowe [rad] 2.5 x Wychylenie zebnika Wychylenie kola 2 Wychylenie kola Rys. 8. Przebiegi drgań kół, 2 i 3 przekładni dwudrogowej o parzystej liczbie zębów zębnika Na rys. 9 przedstawiono przebiegi drgań skrętnych kół biernych 2 i 3 przekładni dwudrogowej, w której zębnik posiada parzystą liczbę zębów (powiększenie przebiegu dolnego z rys. 8). x Wychylenie kola 2 Wychylenie kola Rys. 9. Przebieg drgań kół biernych 2 i 3 przy współpracy z zębnikiem o parzystej liczbie zębów Porównując przebiegi drgań przedstawionych na rysunkach 7 oraz 8 wyraźnie widać, że w przypadku nieparzystej liczby zębów zębnika (rys. 7) amplituda drgań zębnika jest mniejsza niż dla przypadku przekładni o parzystej liczbie zębów zębnika (rys. 8). Odwrotnie jest natomiast w przypadku drgań kół zębatych 2 oraz 3, gdyż w przypadku nieparzystej liczby zębów zębnika amplituda drgań kół 2 i 3 jest większa niż dla przypadku z parzystą liczbą zębów zębnika. Na podstawie wykresów przedstawionych na rysunkach 7 i 8 oraz znajomości przebiegów sztywności zazębienia k g (t) (rys. 5 i rys. 6) wyznaczono wartości sił międzyzębnej F c : k 2 g t rb rb 2 2 cg rb rb 2 2 (4) 3 3 F k t r r c r r c 3 g b b3 g b b3 (5) 3225
8 Znając wartości siły międzyzębnej F c oraz nominalnej siły międzyzębnej F cn wyznaczono współczynnik dynamiczny K v dla poszczególnych przypadków zazębienia kół przekładni zębatej. Nominalna siła międzyzębna dla przekładni dwudrogowej o nieparzystej liczbie zębów zębnika (rys. 2) wyraża się następującym wzorem: 3 T 49,397 0 F 0,5 0,5 00, 27 N n 2 c n3 o r cost 26, 25 cos 20 (6) Dla przekładni dwudrogowej o parzystej liczbie zębów zębnika (rys. 3) nominalna siła międzyzębna wynosi: 3 T ,397 0 F N n 2 c n3 o r cos 27, 5cos 20 (7) t Maksymalna siła międzyzębna dla przekładni dwudrogowej o nieparzystej liczbie zębów zębnika, zgodnie ze wzorami (4) i (5) wynosi: , , , 470 0,97 6, N (8) , , , , N Maksymalna siła międzyzębna dla przekładni dwudrogowej o parzystej liczbie zębów zębnika, zgodnie ze wzorami (4) i (5) wynosi: , , , ,580 0, , N (0) , , , ,580 0, , N () Maksymalna wartość współczynnika dynamicznego K v dla przekładni dwudrogowej o nieparzystej liczbie zębów zębnika: K 2 00,27,626 v F (2) cn2 (9) K v F 00,27,647 cn3 (3) Maksymalna wartość współczynnika dynamicznego K v dla przekładni dwudrogowej o nieparzystej liczbie zębów zębnika: F c3 Kv K,46 2 v 3 F F (4) cn2 cn3 Poniżej na rysunku 0 zaprezentowano porównanie przebiegów współczynnika dynamicznego K v dla przekładni dwudrogowej o nieparzystej liczbie zębów zębnika dla zazębienia kół i 2 oraz kół i 3. Na rysunku zaprezentowano przebiegi współczynnika dynamicznego K v dla przekładni o parzystej liczbie zębów zębnika. 3226
9 2.8 dla zazebienia kol i 2 dla zazebienia kol i Rys. 0. Przebiegi współczynnika dynamicznego K v dla przekładni o nieparzystej liczbie zębów zębnika dla zazębienia kół i 2 oraz i dla zazebienia kol i 2 dla zazebienia kol i Rys.. Przebieg współczynnika dynamicznego K v dla przekładni o parzystej liczbie zębów zębnika dla zazębienia kół i 2 oraz i 3 WNIOSKI W artykule rozpatrzono dwa przypadki modelowe przesunięcia faz zazębień koła czynnego z dwoma współpracującymi kołami biernymi, kiedy to koło czynne posiada nieparzystą liczbę zębów oraz gdy posiada parzystą liczbę zębów. W pierwszym przypadku, w chwili gdy zębnik o nieparzystej liczbie zębów wchodzi w przypór dwuparowy z kołem biernym 2 w punkcie A (rys. 2B), to równocześnie wychodzi on z przyporu dwuparowego z kołem 3 w punkcie E i wchodzi w przypór jednoparowy w punkcie B (rys. 2A). Tak więc w przypadku nieparzystej liczby zębów zębnika koła bierne 2 i 3 są w niezgodnej fazie zazębień. W drugim przypadku, w chwili, gdy ząb koła czynnego styka się z zębem koła biernego 2 w biegunie zazębienia C (punkt C na rys. 3B), to w zazębieniu koła z kołem 3 ząb koła czynnego również styka się z zębem koła biernego 3 w ich biegunie zazębienia (punkt C na rys. 3A). Oznacza to, że koło czynne wchodzi równoczesnie w przypór dwuparowy z kołem biernym 2 i z kołem 3227
10 biernym 3 (na rysunkach 3A i 3B są to punkty A na linii przyporu). Tak samo jest przy wchodzeniu zazębień w przypór jednoparowy (punkty B na linii przyporu na rysunku 3A i 3B). Tak więc w przypadku parzystej liczby zębów zębnika koła bierne 2 i 3 są w zgodnej fazie zazębień. W wyniku przesunięcia faz zazębień przy współpracy zębnika o nieparzystej liczbie zębów z dwoma kołami biernymi amplituda drgań zębnika jest mniejsza niż dla przypadku, gdy zębnik o parzystej liczbie zębów współpracuje z tymi samymi kołami biernymi. Odwrotnie jest natomiast w przypadku drgań kół zębatych biernych 2 oraz 3, gdyż w przypadku ich współpracy z zębnikiem o nieparzystej liczbie zębów amplituda drgań kół 2 i 3 jest większa niż dla przypadku współpracy z zębnikiem o parzystej liczbie zębów zębnika. Oczywiście niezgodność przesunięcia faz zazębień w pierwszym przypadku współpracy kół i zgodność w drugim przypadku przesunięcia faz zazębień kół jest przyczyną różnego wpływu na dynamikę drgań skrętnych zębnika i kół. Streszczenie W artykule przeprowadzono analizę wpływu przesunięcia faz zazębień na dynamikę drgań skrętnych jednostopniowej walcowej przekładni zębatej dwudrogowej. Analizę przeprowadzono dla dwóch przypadków przesunięcia faz zazębień, kiedy to zębnik posiada nieparzystą liczbę zębów oraz gdy posiada parzystą liczbę zębów, co odpowiada odpowiednio niezgodności i zgodnosci przesunięcia faz zazębień. Przedstawiono schemat ogólny przekładni wraz z jego modelem matematycznym oraz parametrami geometrycznymi i fizycznymi elementów przekładni. Dla dwóch rozpatrywanych przypadków wyznaczono przebiegi sztywności zazębień zębników z kołami biernymi 2 i 3. Wykorzystując układ trzech równań ruchu dla analizowanej przekładni dwudrogowej przeprowadzono symulacje numeryczne dynamiki tej jednostopniowej przekładni. W ten sposób otrzymano przebiegi drgań skrętnych kół zębatych, na podstawie których wyznaczono przebiegi sił międzyzębnych oraz wartości współczynnika dynamicznego K v. Effect of mesh phases shifting on dynamics of multi-path gear transmission Abstract Analysis of effect of mesh phases shifting on dynamics of multi-path transmission is presented in this paper. Analysis is conducted detailed for two cases of mesh phases shifting, one for pinion with odd number of teeth and second with even number of teeth. It corresponds respectively with incompatibility and compatibility of mesh phases shifting. General schema of gear transmission with its mathematical model and geometrical and physical parameters are presented. Courses of mesh stiffness of pinions with two passive gears 2 and 3 are determined for two investigated cases. Numerical simulations of dynamics for the gear transmission are conducted using system of three dynamic equations written for model of this gear transmission. In this way courses of torsional vibration of gears are received, on the grounds of which courses of forces exerted by gear against gears 2 and 3 and values of dynamics coefficient K v are determined. BIBLIOGRAFIA. Müller, L., Przekładnie zębate. Dynamika, Wydawnictwa Naukowo-Techniczne, Warszawa Drewniak, J., Reszuta, K., Analiza wpływu wielodrogowości na dynamikę przekładni zębatej. Logistyka, 4/204, Bartelmus, W., Computer-aided Multistage Gearbox Diagnostics Inference by Computer Simulation, Oficyna Wydawnicza Politechniki Wrocławskiej, Wrocław, Bartelmus, W., Diagnostyka maszyn górniczych. Górnictwo Odkrywkowe, Wydawnictwo Śląsk, Katowice, Drewniak, J., Projektowanie kół zębatych walcowych, stożkowych i ślimakowych wg norm ISO. Wydawnictwo Akademii Techniczno-Humanistycznej, Bielsko-Biała Fernandez del Rincon, A.,Viadero, F., Iglesias. M., García, P., de-juan, A., Sancibrian, R., A Model For the Study of Meshing Stiffness in Spur Gear Transmissions, Mechanism and Machine Theory 6 (203), Grzesica, P., Wpływ obciążenia zewnętrznego na siły międzyzębne w przekładniach zębatych maszyn górniczych, Wydawnictwo Politechniki Śląskiej, Gliwice
11 8. Howard, I., Jia, S., Wang, J., The Dynamic Modelling of a Spur Gear in Mesh Including Friction and a Crack, Mechanical Systems and Signal Processing 5(5) (200), Jaśkiewicz, Z., Wąsiewski, A., Przekładnie walcowe. Geometria, wytrzymałość, dokładność wykonania, Wydawnictwa Komunikacji i Łączności, Warszawa Kiekbusch, T., Howard, I., A Common Formula for the Combined Torsional Mesh Stiffness of Spur Gears, 5th Australasian Congress on Applied Mechanics, Brisbane (Australia) Kiekbusch, T., Sappok, D., Sauer, B., Howard, I., Calculation of the Combined Torsional Mesh Stiffness of Spur Gears with Two- and Three-Dimensional Parametrical FE Models, Strojniški vestnik - Journal of Mechanical Engineering 57(20), Osiński, J., Kamiński, E., Drgania parametryczne modelu jednostopniowej przekładni zębatej uwzględniającej tłumienie i stałe obciążenie. Archiwum Budowy Maszyn, Tom XXVIII, zeszyt, Warszawa Yu, H., Eberhard, P., Zhao, Y., Wang, H., Sharing Behavior of Load Transmission on Gear Pair Systems Actuated By Parallel Arrangements of Multiple Pinions, Mechanism and Machine Theory 65 (203), Reszuta, K., Analiza dynamiki przekładni zębatych dwudrogowych. Praca dyplomowa magisterska. Akademia Techniczno-Humanistyczna Bielsko Biała Cai, Y., Hayashi, T., The Linear Approximated Equation of Vibration of a Pair of Spur Gears (Theory and Experiment), Journal of Mechanical Design, Transactions of the ASME 6 (994), Cai, Y., Simulation on the Rotational Vibration of Helical Gears in Consideration of the Tooth Separation Phenomenon (A New Stiffness Function of Helical Involute Tooth Pair), Journal of Mechanical Design, Transactions of the ASME 7 (995),
Analiza wpływu wielodrogowości na dynamikę przekładni zębatej
DREWNIAK Józef RESZUTA Krzysztof Analiza wpływu wielodrogowości na dynamikę przekładni zębatej WSTĘP Przekładnie zębate znajdują coraz większe zastosowanie w przemyśle. Są najpowszechniej stosowanymi mechanizmami
Bardziej szczegółowoKOMPUTEROWO WSPOMAGANE MODELOWANIE DYNAMIKI PRZEKŁADNI DWUDROŻNYCH
MECHANIK 7/205 Mgr inż. Krzysztof RESZUTA Dr hab. inż. Józef DREWNIAK, prof. ATH Akademia Techniczno-Humanistyczna w Bielsku-Białej DOI: 0.784/mechanik.205.7.289 KOMPUTEROWO WSPOMAGANE MODELOWANIE DYNAMIKI
Bardziej szczegółowoKOMPUTEROWO WSPOMAGANE WYZNACZANIE DYNAMICZNYCH SIŁ MIĘDZYZĘBNYCH W PRZEKŁADNIACH WALCOWYCH O ZĘBACH PROSTYCH I SKOŚNYCH
MECHANIK 7/015 Mgr inż. Jerzy MARSZAŁEK Dr hab. inż. Józef DREWNIAK, prof. ATH Akademia Techniczno-Humanistyczna w Bielsku-Białej DOI: 10.17814/mechanik.015.7.66 KOMPUTEROWO WSPOMAGANE WYZNACZANIE DYNAMICZNYCH
Bardziej szczegółowoAnaliza dynamiczna uproszczonego modelu walcowej przekładni zębatej z uwzględnieniem prostokątnego przebiegu sztywności zazębienia
MARSZAŁEK Jerzy DREWNIAK Józef Analiza dynamiczna uproszczonego modelu walcowej przekładni zębatej z uwzględnieniem prostokątnego przebiegu sztywności zazębienia WSTĘP Przekładnie zębate należą do mechanizmów
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE FUNKCJI SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA METODĄ ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH IDENTIFICATION OF MESHING STIFFNESS FUNCTION BY MEANS OF FINITE ELEMENT METHOD
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903 Przemysław GRZESICA 1 WYZNACZANIE FUNKCJI SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA METODĄ ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH Streszczenie. Niewątpliwym zaletom,
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA KOŁA NA ZMIANĘ SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Tomasz FIGLUS, Piotr FOLĘGA, Piotr CZECH, Grzegorz WOJNAR WYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA
Bardziej szczegółowoPorównanie wytrzymałości kół zębatych stożkowych o zębach kołowołukowych wyznaczonej wg normy ISO z analizą numeryczną MES
KÓSKA Mateusz 1 DREWNIAK Józef 2 KÓSKA Monika 3 Porównanie wytrzymałości kół zębatych stożkowych o zębach kołowołukowych wyznaczonej wg normy ISO z analizą numeryczną MES WSTĘP Przekładnie zębate są stosowane
Bardziej szczegółowoOCENA OBCIĄŻENIA DYNAMICZNEGO W PRZEKŁADNI ZĘBATEJ, PRZY UWZGLĘDNIENIU SPRZĘŻENIA MIĘDZYSTOPNIOWEGO W ODNIESIENIU DO STOPNI IZOLOWANYCH
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903 Mariusz KUCZAJ 1, Antoni SKOĆ 2 OCENA OBCIĄŻENIA DYNAMICZNEGO W PRZEKŁADNI ZĘBATEJ, PRZY UWZGLĘDNIENIU SPRZĘŻENIA MIĘDZYSTOPNIOWEGO
Bardziej szczegółowoWERYFIKACJA MODELU DYNAMICZNEGO PRZEKŁADNI ZĘBATEJ W RÓŻNYCH WARUNKACH EKSPLOATACYJNYCH
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 84 Nr kol. 1907 Grzegorz PERUŃ 1 WERYFIKACJA MODELU DYNAMICZNEGO PRZEKŁADNI ZĘBATEJ W RÓŻNYCH WARUNKACH EKSPLOATACYJNYCH Streszczenie. W artykule
Bardziej szczegółowoKoła stożkowe o zębach skośnych i krzywoliniowych oraz odpowiadające im zastępcze koła walcowe wytrzymałościowo równoważne
Spis treści PRZEDMOWA... 9 1. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA I KLASYFIKACJA PRZEKŁADNI ZĘBATYCH... 11 2. ZASTOSOWANIE I WYMAGANIA STAWIANE PRZEKŁADNIOM ZĘBATYM... 22 3. GEOMETRIA I KINEMATYKA PRZEKŁADNI WALCOWYCH
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE ZA POMOCĄ MEB WPŁYWU PĘKNIĘCIA U PODSTAWY ZĘBA NA ZMIANĘ SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Piotr FOLĘGA, Piotr CZECH, Tomasz FIGLUS, Grzegorz WOJNAR WYZNACZANIE ZA POMOCĄ MEB WPŁYWU PĘKNIĘCIA U PODSTAWY ZĘBA NA ZMIANĘ
Bardziej szczegółowoPodstawy Konstrukcji Maszyn
0-05-7 Podstawy Konstrukcji Maszyn Część Wykład nr.3. Przesunięcie zarysu przypomnienie znanych zagadnień (wykład nr. ) Zabieg przesunięcia zarysu polega na przybliżeniu lub oddaleniu narzędzia od osi
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE SZTYWNOŚCI SKRĘTNEJ PRZEKŁADNI FALOWEJ DETERMINATION OF TORSIONAL STIFFNESS OF HARMONIC DRIVE
ZESZYY NAUKOWE POLIECHNIKI ŚLĄSKIEJ 204 Seria: RANSPOR z. 83 Nr kol. 904 Piotr FOLĘGA WYZNACZANIE SZYWNOŚCI SKRĘNEJ PRZEKŁADNI FALOWEJ Streszczenie. Celem artykułu było opracowanie uproszczonej metody
Bardziej szczegółowoMETODOLOGIA WYZNACZANIA PRZEBIEGU SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA W PRZEKŁADNIACH STOŻKOWYCH
Dr hab. inż. Józef DREWNIAK, prof. ATH Mgr inż. Mateusz KÓSKA Akademia Techniczno-Humanistyczna w Bielsku-Białej DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.228 METODOLOGIA WYZNACZANIA PRZEBIEGU SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA
Bardziej szczegółowoPŁYNNOŚĆ PRZENIESIENIA NAPĘDU W PRZEKŁADNI Z KOŁAMI TYPU BEVELOID THE SMOOTHNESS OF TRANSSMISION IN BEVELOID GEAR
GRZEGORZ BUDZIK, MARIUSZ SOBOLAK, PIOTR STROJNY * PŁYNNOŚĆ PRZENIESIENIA NAPĘDU W PRZEKŁADNI Z KOŁAMI TYPU BEVELOID THE SMOOTHNESS OF TRANSSMISION IN BEVELOID GEAR S t r e s z c z e n i e A b s t r a c
Bardziej szczegółowoANALIZA NAPRĘŻEŃ W KOŁACH ZĘBATYCH WYZNACZONYCH METODĄ ELEMENTÓW BRZEGOWYCH
3-2006 PROBLEMY EKSPLOATACJI 157 Piotr FOLĘGA Politechnika Śląska, Gliwice ANALIZA NAPRĘŻEŃ W KOŁACH ZĘBATYCH WYZNACZONYCH METODĄ ELEMENTÓW BRZEGOWYCH Słowa kluczowe Koła zębate, zużycie ścierne zębów,
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE NAPRĘŻEŃ W PODSTAWACH ZĘBÓW KÓŁ NAPĘDÓW ZĘBATYCH
4-2007 PROBLEMY EKSPLOATACJI 83 Piotr FOLĘGA, Tomasz FIGLUS Politechnika Śląska, Gliwice WYZNACZANIE NAPRĘŻEŃ W PODSTAWACH ZĘBÓW KÓŁ NAPĘDÓW ZĘBATYCH Słowa kluczowe Koło zębate, stan naprężenia, metoda
Bardziej szczegółowoWPŁYW PODSTAWOWYCH PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH NA STRATY MOCY W ZAZĘBIENIU WALCOWEJ PRZEKŁADNI ZĘBATEJ
5-2009 T R I B O L O G I A 171 Jacek SPAŁEK *, Maciej KWAŚNY * WPŁYW PODSTAWOWYCH PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH NA STRATY MOCY W ZAZĘBIENIU WALCOWEJ PRZEKŁADNI ZĘBATEJ ANALYSIS OF THE INFLUENCE OF BASIC CONSTRUCTIONAL
Bardziej szczegółowoANALIZA OBCIĄŻEŃ JEDNOSTEK NAPĘDOWYCH DLA PRZESTRZENNYCH RUCHÓW AGROROBOTA
Inżynieria Rolnicza 7(105)/2008 ANALIZA OBCIĄŻEŃ JEDNOSTEK NAPĘDOWYCH DLA PRZESTRZENNYCH RUCHÓW AGROROBOTA Katedra Podstaw Techniki, Uniwersytet Przyrodniczy w Lublinie Streszczenie. W pracy przedstawiono
Bardziej szczegółowoOBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH
OBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH koło podziałowe linia przyporu P R P N P O koło podziałowe Najsilniejsze zginanie zęba następuje wówczas, gdy siła P N jest przyłożona u wierzchołka zęba. Siłę P N można rozłożyć
Bardziej szczegółowoWyznaczenie równowagi w mechanizmie. Przykład 6
Wyznaczenie równowagi w mechanizmie Przykład 6 3 m, J Dane: m, J masa, masowy moment bezwładności prędkość kątowa członu M =? Oraz siły reakcji 0 M =? M b F ma b a M J b F b M b Para sił F b M b F b h
Bardziej szczegółowoGloboidalna przekładnia ślimakowa z obrotowymi zębami z samoczynnym kasowaniem luzu
SOBOLAK Mariusz 1 JAGIEŁOWICZ Patrycja Ewa 2 Globoidalna przekładnia ślimakowa z obrotowymi zębami z samoczynnym kasowaniem luzu WPROWADZENIE Przekładnie ślimakowe znajdują zastosowanie m.in. w maszynach
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM DYNAMIKI MASZYN. Redukcja momentów bezwładności do określonego punktu redukcji
LABORATORIUM DYNAMIKI MASZYN Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Zakład Wibroakustyki i Bio-Dynamiki Systemów Ćwiczenie nr 2 Redukcja momentów bezwładności do określonego
Bardziej szczegółowoANALIZA KINEMATYCZNA ZŁOŻONYCH KONSTRUKCYJNIE PRZEKŁADNI OBIEGOWYCH DO ELEKTROMECHANICZNYCH ZESPOŁÓW NAPĘDOWYCH Z ZASTOSOWANIEM WZORÓW WILLISA
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 1/2019 (121) 37 Szczepan Opach Instytut Napędów i Maszyn Elektrycznych KOMEL, Katowice ANALIZA KINEMATYCZNA ZŁOŻONYCH KONSTRUKCYJNIE PRZEKŁADNI OBIEGOWYCH DO
Bardziej szczegółowoMODEL DYNAMICZNY UKŁADU NAPĘDOWEGO JAKO ŹRÓDŁO DANYCH WEJŚCIOWYCH DLA KLASYFIKATORÓW NEURONOWYCH
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Grzegorz PERUŃ, Bogusław ŁAZARZ, Grzegorz WOJNAR, Piotr CZECH MODEL DYNAMICZNY UKŁADU NAPĘDOWEGO JAKO ŹRÓDŁO DANYCH WEJŚCIOWYCH
Bardziej szczegółowoPL B1. POLITECHNIKA RZESZOWSKA IM. IGNACEGO ŁUKASIEWICZA, Rzeszów, PL BUP 11/16
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 228639 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 410211 (22) Data zgłoszenia: 21.11.2014 (51) Int.Cl. F16H 57/12 (2006.01)
Bardziej szczegółowoANALIZA DYNAMIKI PRZENOŚNIKA FORM ODLEWNICZYCH. T. SOCHACKI 1, J. GRABSKI 2 Katedra Systemów Produkcji, Politechnika Łódzka, Stefanowskiego 1/15, Łódź
32/12 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2004, Rocznik 4, Nr 12 Archives of Foundry Year 2004, Volume 4, Book 12 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ANALIZA DYNAMIKI PRZENOŚNIKA FORM ODLEWNICZYCH T. SOCHACKI 1, J. GRABSKI
Bardziej szczegółowoWspomagane komputerowo projektowanie przekładni zębatej o krzywej tocznej zawierającej krzywe przejściowe
DOMAŃSKI Janusz 1 BAJKOWSKI Marcin 2 Wspomagane komputerowo projektowanie przekładni zębatej o krzywej tocznej zawierającej krzywe przejściowe WSTĘP Przekładnie zębate podczas pracy podlegają różnego rodzaju
Bardziej szczegółowoMECHANIKA II. Dynamika ruchu obrotowego bryły sztywnej
MECHANIKA II. Dynamika ruchu obrotowego bryły sztywnej Daniel Lewandowski Politechnika Wrocławska, Wydział Mechaniczny, Katedra Mechaniki i Inżynierii Materiałowej http://kmim.wm.pwr.edu.pl/lewandowski/
Bardziej szczegółowoEVALUATION OF THE QUALITY OF MESHING FOR DESIGNED PAIR OF BEVEL GEARS WITH INDEPENDENT DESIGN SYSTEM
Pisula Jadwiga, dr inż. Płocica Mieczysław, dr inż. Politechnika Rzeszowska, Wydział Budowy Maszyn i Lotnictwa (17) 865 1662 jpisula@prz.edu.pl mplocica@prz.edu.pl OCENA JAKOŚCI WSPÓŁPRACY PROJEKTOWANEJ
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE ZŁOŻONEGO NAPĘDU MOTOCYKLA
Łukasz JASIŃSKI, Zbigniew BUDNIAK, Andrzej KARACZUN MODELOWANIE ZŁOŻONEGO NAPĘDU MOTOCYKLA Streszczenie W artykule przedstawiono przykład zastosowania oryginalnej konstrukcji złożonego napędu w motocyklu.
Bardziej szczegółowoRÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA
Dr inż. Andrzej Polka Katedra Dynamiki Maszyn Politechnika Łódzka RÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA Streszczenie: W pracy opisano wzajemne położenie płaszczyzny parasola
Bardziej szczegółowoWPŁYW USZKODZEŃ KÓŁ ZĘBATYCH NA DRGANIA WAŁÓW PRZEKŁADNI PRACUJĄCEJ W UKŁADZIE MOCY KRĄŻĄCEJ
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Bogusław ŁAZARZ, Grzegorz PERUŃ WPŁYW USZKODZEŃ KÓŁ ZĘBATYCH NA DRGANIA WAŁÓW PRZEKŁADNI PRACUJĄCEJ W UKŁADZIE MOCY KRĄŻĄCEJ
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE LUZU OBWODOWEGO W ZAZĘBIENIU KÓŁ PRZEKŁADNI FALOWEJ
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ 298, Mechanika 90 RUTMech, t. XXXV, z. 90 (4/18), październik-grudzień 2018, s. 481-489 Adam KALINA 1 Aleksander MAZURKOW 2 Stanisław WARCHOŁ 3 WYZNACZANIE LUZU
Bardziej szczegółowoPodstawy Konstrukcji Maszyn. Wykład nr. 13 Przekładnie zębate
Podstawy Konstrukcji Maszyn Wykład nr. 13 Przekładnie zębate 1. Podział PZ ze względu na kształt bryły na której wykonano zęby A. walcowe B. stożkowe i inne 2. Podział PZ ze względu na kształt linii zębów
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903 Piotr FOLĘGA 1 DOBÓR ZĘBATYCH PRZEKŁADNI FALOWYCH Streszczenie. Różnorodność typów oraz rozmiarów obecnie produkowanych zębatych
Bardziej szczegółowoPRĘDKOŚĆ POŚLIZGU W ZAZĘBIENIU PRZEKŁADNI ŚLIMAKOWEJ
KOMISJA BUDOWY MASZYN PAN ODDZIAŁ W POZNANIU ol. 7 nr Archiwum Technologii Maszyn i Automatyzacji 007 LESZEK SKOCZYLAS PRĘDKOŚĆ POŚLIZGU W ZAZĘBIENIU PRZEKŁADNI ŚLIMAKOWEJ W artykule przedstawiono sposób
Bardziej szczegółowoScientific Journal of Silesian University of Technology. Series Transport Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej. Seria Transport
Scientific Journal of Silesian University of Technology. Series Transport Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej. Seria Transport Volume 89 2015 p-issn: 0209-3324 e-issn: 2450-1549 DOI: Journal homepage:
Bardziej szczegółowoTHE MODELLING OF CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OF HARMONIC DRIVE
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Piotr FOLĘGA MODELOWANIE WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH PRZEKŁADNI FALOWYCH Streszczenie. W pracy na podstawie rzeczywistych
Bardziej szczegółowoZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY
ZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY w Szczecinie UNIWERSYT E ZACHODNIOPOMOR T T E CH LOGICZNY W SZCZECINIE NO SKI KATEDRA MECHANIKI I PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN ZAKŁAD PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN
Bardziej szczegółowoPolitechnika Łódzka Wydział Mechaniczny Instytut obrabiarek i technologii budowy maszyn. Praca Magisterska
Politechnika Łódzka Wydział Mechaniczny Instytut obrabiarek i technologii budowy maszyn Adam Wijata 193709 Praca Magisterska na kierunku Automatyka i Robotyka Studia stacjonarne TEMAT Modyfikacje charakterystyk
Bardziej szczegółowoMatematyczny opis układu napędowego pojazdu szynowego
GRZESIKIEWICZ Wiesław 1 LEWANDOWSKI Mirosław 2 Matematyczny opis układu napędowego pojazdu szynowego WPROWADZENIE Rozważmy model układu napędowego pojazdu szynowego. Model ten dotyczy napędu jednej osi
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE PRZEKŁADNI PLANETARNYCH O DOWOLNEJ KONFIGURACJI MODELLING OF PLANETARY GEARS WITH AN ARBITRARY CONFIGURATION
ZDZISŁAW RAK * MODELOWANIE PRZEKŁADNI PLANETARNYCH O DOWOLNEJ KONFIGURACJI MODELLING OF PLANETARY GEARS WITH AN ARBITRARY CONFIGURATION S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t W niniejszym artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoPrzekładnie zębate. Klasyfikacja przekładni zębatych. 1. Ze względu na miejsce zazębienia. 2. Ze względu na ruchomość osi
Przekładnie zębate Klasyfikacja przekładni zębatych 1. Ze względu na miejsce zazębienia O zazębieniu zewnętrznym O zazębieniu wewnętrznym 2. Ze względu na ruchomość osi O osiach stałych Planetarne przynajmniej
Bardziej szczegółowoANALYSIS OF CAPACITY OF CYLINDRICAL INTERFERENCE FIT OF GEAR WHEEL WITH HELICAL TEETH
JAN RYŚ, PAWEŁ ROMANOWICZ * ANALIZA NOŚNOŚCI WALCOWEGO POŁĄCZENIA WCISKOWEGO KOŁA ZĘBATEGO O ZĘBACH SKOŚNYCH ANALYSIS OF CAPACITY OF CYLINDRICAL INTERFERENCE FIT OF GEAR WHEEL WITH HELICAL TEETH S t r
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa 11
Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn. [Tom] 2, Łożyska, sprzęgła i hamulce, przekładnie mechaniczne / pod redakcją Eugeniusza Mazanka ; autorzy: Andrzej Dziurski, Ludwik Kania, Andrzej Kasprzycki,
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 5
KATEDRA MECHANIKI STOSOWANEJ Wydział Mechaniczny POLITECHNIKA LUBELSKA INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 5 PRZEDMIOT TEMAT OPRACOWAŁ MODELOWANIE UKŁADÓW MECHANICZNYCH Badania analityczne układu mechanicznego
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE GEOMETRII KOŁA ZĘBATEGO W OBIEGOWEJ PRZEKŁADNI CYKLOIDALNEJ DEFINITION OF THE GEAR S GEOMETRY IN THE PLANETARY CYCLOIDAL TRANSMISSION
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 04 Seria: TRANSPORT z. 8 Nr kol. 903 Sławomir BEDNARCZYK OKREŚLENIE GEOMETRII KOŁA ZĘBATEGO W OBIEGOWEJ PRZEKŁADNI CYKLOIDALNEJ Streszczenie. W artykule omówiono budowę
Bardziej szczegółowoWÓJCIK Ryszard 1 KĘPCZAK Norbert 2
WÓJCIK Ryszard 1 KĘPCZAK Norbert 2 Wykorzystanie symulacji komputerowych do określenia odkształceń otworów w korpusie przekładni walcowej wielostopniowej podczas procesu obróbki skrawaniem WSTĘP Właściwa
Bardziej szczegółowoScientific Journal of Silesian University of Technology. Series Transport Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej. Seria Transport
Scientific Journal of Silesian University of Technology. Series Transport Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej. Seria Transport Volume 90 2016 p-issn: 0209-3324 e-issn: 2450-1549 DOI: 10.20858/sjsutst.2016.90.2
Bardziej szczegółowoANALITYCZNO-NUMERYCZNE OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KÓŁ ZĘBATYCH LOTNICZEJ PRZEKŁADNI STOŻKOWEJ
dr inż. Jacek PACANA pacana@prz.edu.pl Politechnika Rzeszowska dr inż. Jadwiga PISULA jpisula@prz.edu.pl Politechnika Rzeszowska ANALITYCZNO-NUMERYCZNE OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KÓŁ ZĘBATYCH LOTNICZEJ
Bardziej szczegółowoBadania numeryczne warunków smarowania w zazębieniach kół przekładni maszyn roboczych o dużym zakresie zmienności obciążeń
Badania numeryczne warunków smarowania w zazębieniach kół przekładni maszyn roboczych o dużym zakresie zmienności obciążeń Jan Zwolak, Marek Martyna przekładniach zębatych stosowanych w układach napędowych
Bardziej szczegółowoWpłynęło 7 maja 2010 r., zaakceptowano 20 maja 2010 r.
Nr 131 Prace Naukowe Instytutu Górnictwa Politechniki Wrocławskiej Nr 131 Studia i Materiały Nr 38 2010 Walter BARTELMUS*, Radosław ZIMROZ* przekładnia zębata, diagnostyka, zmienne obciążenia, badania
Bardziej szczegółowo3. Wstępny dobór parametrów przekładni stałej
4,55 n1= 3500 obr/min n= 1750 obr/min N= 4,55 kw 0,70 1,00 16 37 1,41 1,4 8 30,7 1,41 1. Obliczenie momentu Moment na kole n1 obliczam z zależności: 9550 9550 Moment na kole n obliczam z zależności: 9550
Bardziej szczegółowoMatematyka Stosowana na Politechnice Wrocławskiej. Komitet Matematyki PAN, luty 2017 r.
Matematyka Stosowana na Politechnice Wrocławskiej Komitet Matematyki PAN, luty 2017 r. Historia kierunku Matematyka Stosowana utworzona w 2012 r. na WPPT (zespół z Centrum im. Hugona Steinhausa) studia
Bardziej szczegółowoROLA CZYNNIKÓW MATERIAŁOWYCH I TECHNOLOGICZNYCH W NUMERYCZNYCH SYSTEMACH PROJEKTOWANIA PRZEKŁADNI ZĘBATYCH
Górnictwo Odkrywkowe nr 4-5/2008 Instytut Górnictwa Odkrywkowego POLTEGOR Wrocław Jan ZWOLA WTŻ Uniwersytet Rolniczy w rakowie Marek MARTYNA Biuro Rozwoju HSW S.A. ROLA CZYNNIÓW MATERIAŁOWYCH I TECHNOLOGICZNYCH
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoZARYS ŚLIMAKA TORUSOPOCHODNEGO KSZTAŁTOWANEGO NARZĘDZIEM TRZPIENIOWYM
KOMISJA BUDOWY MASZY PA ODDZIAŁ W POZAIU Vol. 8 nr Archiwum Technologii Maszyn i Automatyzacji 8 LESZEK SKOCZYLAS ZARYS ŚLIMAKA TORUSOPOCHODEGO KSZTAŁTOWAEGO ARZĘDZIEM TRZPIEIOWYM W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoTeoria maszyn mechanizmów
Adam Morecki - Jan Oderfel Teoria maszyn mechanizmów Państwowe Wydawnictwo Naukowe SPIS RZECZY Przedmowa 9 Część pierwsza. MECHANIKA MASZYN I MECHANIZMÓW Z CZŁONAMI SZTYWNYMI 13 1. Pojęcia wstępne do teorii
Bardziej szczegółowoOCENA JAKOŚCI SMAROWANIA PRZEKŁADNI ZĘBATYCH POWER SHIFT WSPOMAGANA KOMPUTEROWO
MECHANIK NR 12/2013 160 POLITECHNIKA WARSZAWSKA Instytut Podstaw Budowy Maszyn XIX Konferencja nt. METODY I ŚRODKI PROJEKTOWANIA WSPOMAGANEGO KOMPUTEROWO Łańcut, październik 2013 Jan Zwolak Instytut Techniki
Bardziej szczegółowoMetoda Taguchiego w projektowaniu niezależnym przekładni zębatych
DREWNIAK Józef TEKIELA Krzysztof Metoda Taguchiego w projektowaniu niezależnym przekładni zębatych WSTĘP Metoda Taguchiego [,, ] jest narzędziem doboru i analizy czynników kontrolowanych oraz badania ich
Bardziej szczegółowoności od kinematyki zazębie
Klasyfikacja przekładni zębatych z w zależno ności od kinematyki zazębie bień PRZEKŁADNIE ZĘBATE CZOŁOWE ŚRUBOWE WALCOWE (równoległe) STOŻKOWE (kątowe) HIPERBOIDALNE ŚLIMAKOWE o zebach prostych o zębach
Bardziej szczegółowoOWE PRZEKŁADNIE WALCOWE O ZĘBACH Z BACH ŚRUBOWYCH
CZOŁOWE OWE PRZEKŁADNIE WALCOWE O ZĘBACH Z BACH ŚRUBOWYCH Klasyfikacja przekładni zębatych w zależności od kinematyki zazębień PRZEKŁADNIE ZĘBATE CZOŁOWE ŚRUBOWE WALCOWE (równoległe) STOŻKOWE (kątowe)
Bardziej szczegółowoPL B1. ŻBIKOWSKI JERZY, Zielona Góra, PL BUP 03/06. JERZY ŻBIKOWSKI, Zielona Góra, PL WUP 09/11 RZECZPOSPOLITA POLSKA
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 209441 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 369279 (51) Int.Cl. F16H 7/06 (2006.01) F16G 13/06 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
Bardziej szczegółowoZ-ETI-1027 Mechanika techniczna II Technical mechanics II. Stacjonarne. Katedra Inżynierii Produkcji Dr inż. Stanisław Wójcik
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr../12 z dnia.... 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego Z-ETI-1027 Mechanika
Bardziej szczegółowoWPŁYW WYBRANYCH CZYNNIKÓW KONSTRUKCYJNYCH I EKSPLOATACYJNYCH NA WIBROAKTYWNOŚĆ PRZEKŁADNI ZĘBATEJ
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2012 Seria: TRANSPORT z. 77 Nr kol. 1878 Grzegorz PERUŃ WPŁYW WYBRANYCH CZYNNIKÓW KONSTRUKCYJNYCH I EKSPLOATACYJNYCH NA WIBROAKTYWNOŚĆ PRZEKŁADNI ZĘBATEJ Streszczenie.
Bardziej szczegółowo(12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) (13) B1
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 174162 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 303848 (51) IntCl6: F16H 1/14 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 14.06.1994 (54)
Bardziej szczegółowoPL B1. POLITECHNIKA RZESZOWSKA IM. IGNACEGO ŁUKASIEWICZA, Rzeszów, PL BUP 11/15
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 227325 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 408196 (51) Int.Cl. F16H 55/18 (2006.01) F16H 1/48 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA PARAMETRÓW GEOMETRYCZNYCH KÓŁ ZĘBATYCH W ASPEKCIE MINIMALIZACJI NAPRĘŻEŃ KONTAKTOWYCH
6-2011 T R I B O L O G I A 283 Jan ZWOLAK *, Marcin WITEK ** OPTYMALIZACJA PARAMETRÓW GEOMETRYCZNYCH KÓŁ ZĘBATYCH W ASPEKCIE MINIMALIZACJI NAPRĘŻEŃ KONTAKTOWYCH OPTIMIZATION OF THE GEOMETRICAL PARAMETERS
Bardziej szczegółowoWYKRYWANIE WYKRUSZENIA WIERZCHOŁKA ZĘBA W PRZYPADKU PRZEKŁADNI PRACUJĄCEJ ZE ZMIENNĄ W CZASIE PRĘDKOŚCIĄ OBROTOWĄ
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2011 Seria: TRANSPORT z. 70 Nr kol. 1835 Grzegorz WOJNAR WYKRYWANIE WYKRUSZENIA WIERZCHOŁKA ZĘBA W PRZYPADKU PRZEKŁADNI PRACUJĄCEJ ZE ZMIENNĄ W CZASIE PRĘDKOŚCIĄ OBROTOWĄ
Bardziej szczegółowoDRGANIA SWOBODNE UKŁADU O DWÓCH STOPNIACH SWOBODY. Rys Model układu
Ćwiczenie 7 DRGANIA SWOBODNE UKŁADU O DWÓCH STOPNIACH SWOBODY. Cel ćwiczenia Doświadczalne wyznaczenie częstości drgań własnych układu o dwóch stopniach swobody, pokazanie postaci drgań odpowiadających
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE OBCIĄŻEŃ MECHANICZNYCH KÓŁ ZĘBATYCH O NIETYPOWYCH ZARYSACH Z ZASTOSOWANIEM MES
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 39, s. 143-150, Gliwice 2010 MODELOWANIE OBCIĄŻEŃ MECHANICZNYCH KÓŁ ZĘBATYCH O NIETYPOWYCH ZARYSACH Z ZASTOSOWANIEM MES TADEUSZ MARKOWSKI, GRZEGORZ BUDZIK, JACEK
Bardziej szczegółowoMETODA BADANIA KINETYKI ZUŻYWANIA PRZEKŁADNI ŚLIMAKOWEJ ZE ŚLIMAKIEM ARCHIMEDESA
3-009 T R I B O L O G I A 3 Miron CZERNIEC *, Jerzy KIEŁBIŃSKI * METODA BADANIA KINETYKI ZUŻYWANIA PRZEKŁADNI ŚLIMAKOWEJ ZE ŚLIMAKIEM ARCHIMEDESA THE INVESTIGATION METHOD OF KINETICS WEAR OF A WORM GEAR
Bardziej szczegółowoDRGANIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI
DRGANIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI (Wprowadzenie) Drgania elementów konstrukcji (prętów, wałów, belek) jak i całych konstrukcji należą do ważnych zagadnień dynamiki konstrukcji Przyczyna: nawet niewielkie drgania
Bardziej szczegółowoDobór sprzęgieł hydrokinetycznych 179 Bibliografia 183
Podstawy konstrukcji maszyn. T. 3 / autorzy: Tadeusz Kacperski, Andrzej Krukowski, Sylwester Markusik, Włodzimierz Ozimowski ; pod redakcją Marka Dietricha. wyd. 3, 3 dodr. Warszawa, 2015 Spis treści 1.
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE SYGNAŁU PRĘDKOŚCI DRGAŃ KĄTOWYCH WAŁU PRZEKŁADNI DO WYKRYWANIA USZKODZEŃ KÓŁ ZĘBATYCH
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2010 Seria: TRANSPORT z. 66 Nr kol. 1825 Grzegorz WOJNAR WYKORZYSTANIE SYGNAŁU PRĘDKOŚCI DRGAŃ KĄTOWYCH WAŁU PRZEKŁADNI DO WYKRYWANIA USZKODZEŃ KÓŁ ZĘBATYCH Streszczenie.
Bardziej szczegółowoManagement Systems in Production Engineering No 1(21), 2016
MINIMALIZACJA EFEKTÓW WIBROAKUSTYCZNYCH JAKO KRYTERIUM EKSPLOATACJI PRZEKŁADNI ZĘBATYCH ZGODNEJ Z ZASADAMI ZRÓWNOWAŻONEGO ROZWOJU Andrzej N. WIECZOREK Politechnika Śląska Radosław KRUK TU Clausthal Streszczenie:
Bardziej szczegółowoEKSPERYMENTALNA METODA OKREŚLANIA CHWILOWEGO ŚLADU STYKU W PRZEKŁADNI ZĘBATEJ
KOMISJA BUDOWY MASZYN PAN ODDZIAŁ W POZNANIU Vol. 27 nr 2 Archiwum Technologii Maszyn i Automatyzacji 2007 MARIUSZ SOBOLAK * EKSPERYMENTALNA METODA OKREŚLANIA CHWILOWEGO ŚLADU STYKU W PRZEKŁADNI ZĘBATEJ
Bardziej szczegółowoKarta (sylabus) przedmiotu Kierunek studiów Mechatronika Studia pierwszego stopnia. Mechanika Techniczna Rodzaj przedmiotu: Podstawowy Kod przedmiotu:
Karta (sylabus) przedmiotu Kierunek studiów Mechatronika Studia pierwszego stopnia Przedmiot: Mechanika Techniczna Rodzaj przedmiotu: Podstawowy Kod przedmiotu: MT 1 S 0 2 14-0_1 Rok: I Semestr: II Forma
Bardziej szczegółowoSterowanie napędów maszyn i robotów
Sterowanie napędów maszyn i robotów dr inż. akub ożaryn Wykład Instytut Automatyki i obotyki Wydział echatroniki Politechnika Warszawska, 014 Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 6 IZOLACJA DRGAŃ MASZYNY. 1. Cel ćwiczenia
Ćwiczenie 6 IZOLACJA DRGAŃ MASZYNY 1. Cel ćwiczenia Przeprowadzenie izolacji drgań przekładni zębatej oraz doświadczalne wyznaczenie współczynnika przenoszenia drgań urządzenia na fundament.. Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoKształtowanie wibroaktywności przekładni zębatej wspomagane badaniami laboratoryjnymi oraz symulacyjnymi
Grzegorz Peruń 1 Politechnika Śląska, Wydział Transportu Kształtowanie wibroaktywności przekładni zębatej wspomagane badaniami laboratoryjnymi oraz symulacyjnymi 1. WPROWADZENIE Wibroaktywność przekładni
Bardziej szczegółowoDOBÓR FUNKCJI WŁASNEJ PRZEMIESZCZENIA UKŁADÓW DRGAJĄCYCH GIĘTNIE W RUCHU UNOSZENIA
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 33, s. 7-34, Gliwice 007 DOBÓR FUNKCJI WŁASNEJ PRZEMIESZCZENIA UKŁADÓW DRGAJĄCYCH GIĘTNIE W RUCHU UNOSZENIA ANDRZEJ BUCHACZ, SŁAWOMIR ŻÓŁKIEWSKI Instytut Automatyzacji
Bardziej szczegółowoMATEMATYCZNY MODEL OBRÓBKI KSZTAŁTOWEJ UZĘBIEŃ O KOŁOWO-ŁUKOWYM ZARYSIE ZĘBÓW TYPU NOWIKOWA
Scientific Journal of Silesian University of Technology. Series Transport Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej. Seria Transport Volume 90 2016 p-issn: 0209-3324 e-issn: 2450-1549 DOI: 10.20858/sjsutst.2016.90.12
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA KONSTRUKCJI I EKSPLOATACJI MASZYN
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA KONSTRUKCJI I EKSPLOATACJI MASZYN KOREKCJA ZAZĘBIENIA ĆWICZENIE LABORATORYJNE NR 5 Z PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN OPRACOWAŁ: dr inż. Jan KŁOPOCKI Gdańsk 2000
Bardziej szczegółowoODCHYŁKA DYNAMICZNA NOWYM PARAMETREM OPISUJĄCYM DOKŁADNOŚĆ WYKONANIA KÓŁ ZĘBATYCH
7 JAN CHAJDA *, MIROSŁAW GRZELKA, ŁUKASZ MĄDRY ** ODCHYŁKA DYNAMICZNA NOWYM PARAMETREM OPISUJĄCYM DOKŁADNOŚĆ WYKONANIA KÓŁ ZĘBATYCH DYNAMIC DEVIATION AS A NEW PARAMETER OF THE GEARS ACCURACY CHARACTERISTIC
Bardziej szczegółowoAnaliza porównawcza analitycznych i numerycznych metod wyznaczania wytężenia kół stosowanych w pompach zębatych
Analiza porównawcza analitycznych i numerycznych metod wyznaczania wytężenia kół stosowanych w pompach zębatych Piotr Osiński, Paweł Bury, Artur Klucznik Hydraulika, pneumatyka Diagnostyka i sterowanie
Bardziej szczegółowoSterowanie napędów maszyn i robotów
Sterowanie napędów maszyn i robotów dr inż. akub ożaryn Wykład. Instytut Automatyki i obotyki Wydział echatroniki Politechnika Warszawska, 014 Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego
Bardziej szczegółowoPrzekładnie zębate : zasady działania : obliczenia geometryczne i wytrzymałościowe / Antoni Skoć, Eugeniusz Świtoński. Warszawa, 2017.
Przekładnie zębate : zasady działania : obliczenia geometryczne i wytrzymałościowe / Antoni Skoć, Eugeniusz Świtoński. Warszawa, 2017 Spis treści Przedmowa XV 1. Znaczenie przekładni zębatych w napędach
Bardziej szczegółowoModelowanie wspomagające projektowanie maszyn (TMM) Wykład 3 Analiza kinematyczna przekładnie zębate
Politechnika Lubelska Katedra Podstaw Konstrukcji Maszyn i Mechatroniki Modelowanie wspomagające projektowanie maszyn (TMM) Wykład 3 Analiza kinematyczna przekładnie zębate Lublin 2017 Dr inż. Łukasz Jedliński
Bardziej szczegółowoProjekt wału pośredniego reduktora
Projekt wału pośredniego reduktora Schemat kinematyczny Silnik elektryczny Maszyna robocza P Grudziński v10d MT1 1 z 4 n 3 wyjście z 1 wejście C y n 1 C 1 O z 3 n M koło czynne O 1 z z 1 koło bierne P
Bardziej szczegółowoTEORIA MECHANIZMÓW I MANIPULATORÓW
TEORIA MECHANIZMÓW I MANIPULATORÓW TEORIA MECHANIZMÓW I MANIPULATORÓW Dr inż. Artur Handke Katedra Inżynierii Biomedycznej, Mechatroniki i Teorii Mechanizmów Wydział Mechaniczny ul. Łukasiewicza 7/9, 50-371
Bardziej szczegółowoSterowanie Napędów Maszyn i Robotów
Wykład 2 - Dobór napędów Instytut Automatyki i Robotyki Warszawa, 2017 Wstępny dobór napędu: dane o maszynie Podstawowe etapy projektowania Krok 1: Informacje o kinematyce maszyny Krok 2: Wymagania dotyczące
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 2. Analiza kinematyczna napędu z przekładniami
INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 2 Analiza kinematyczna napędu z przekładniami 1. Wprowadzenie Układ roboczy maszyny, cechuje się swoistą charakterystyką ruchowoenergetyczną, często odmienną od charakterystyki
Bardziej szczegółowoZasady i kryteria zaliczenia: Zaliczenie pisemne w formie pytań opisowych, testowych i rachunkowych.
Jednostka prowadząca: Wydział Techniczny Kierunek studiów: Inżynieria bezpieczeństwa Nazwa przedmiotu: Mechanika techniczna Charakter przedmiotu: podstawowy, obowiązkowy Typ studiów: inżynierskie pierwszego
Bardziej szczegółowoPOMIAR KÓŁ ZĘBATYCH WALCOWYCH cz. 1.
I. Cel ćwiczenia: POMIAR KÓŁ ZĘBATYCH WALCOWYCH cz. 1. 1. Zidentyfikować koło zębate przeznaczone do pomiaru i określić jego podstawowe parametry 2. Dokonać pomiaru grubości zęba suwmiarką modułową lub
Bardziej szczegółowoMłody inżynier robotyki
Młody inżynier robotyki Narzędzia pracy Klocki LEGO MINDSTORMS NXT Oprogramowanie służące do programowanie kostki programowalnej robora LEGO Mindstorms Nxt v2.0 LEGO Digital Designer - program przeznaczony
Bardziej szczegółowoTHE ANALYSIS OF THE MANUFACTURING OF GEARS WITH SMALL MODULES BY FDM TECHNOLOGY
Prof. dr hab. inż. Tadeusz MARKOWSKI, e-mail: tmarkow@prz.edu.pl Dr hab. inż. Grzegorz BUDZIK, prof. PRz, e-mail: gbudzik@prz.edu.pl Dr inż. Bogdan KOZIK, e-mail: bogkozik@prz.edu.pl Mgr inż. Bartłomiej
Bardziej szczegółowoDYSKRETNA NUMERYCZNA METODA α-bufora OKREŚLANIA GEOMETRYCZNEGO ŚLADU STYKU W PRZEKŁADNI ZĘBATEJ
KOMISJA BUDOWY MASZYN PAN ODDZIAŁ W POZNANIU Vol. 27 nr 2 Archiwum Technologii Maszyn i Automatyzacji 2007 MARIUSZ SOBOLAK * DYSKRETNA NUMERYCZNA METODA α-bufora OKREŚLANIA GEOMETRYCZNEGO ŚLADU STYKU W
Bardziej szczegółowoScientific Journal of Silesian University of Technology. Series Transport Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej. Seria Transport
Scientific Journal of Silesian University of Technology. Series Transport Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej. Seria Transport Volume 89 2015 p-issn: 0209-3324 e-issn: 2450-1549 DOI: 10.20858/sjsutst.2015.89.14
Bardziej szczegółowo