OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANO-WYKONAWCZEGO PAWILONÓW KONTROLERSKICH I PLATFORMY ODPRAW O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E
|
|
- Kazimiera Milewska
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 1.0 Obciążenia O L I C Z E N I S T T Y C Z N E 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV kn/m 2 γ f kn/m 2 Dach jenospaowy α= 3,4o Q 1,60 k = - połać: 1,2 x Q k x 0,8 x = 1,536 1,500 2, Obciążenie wiatrem strefa I Dach jenospaowy 0,30 kn/m 2 γ 2 q k = f kn/m - część górna: q k x 1,0 x (-0,9) x 1,8= -0,486 1,500-0,729 - część olna: q k x 1,0 x (-0,5) x 1,8= -0,270 1,500-0, Pokrycie achu kn/m 2 γ f kn/m 2-2x papa na eskowaniu 0,350 1,200 0,420 - wełna mineralna gr. 20cm: 1,20kN/m3 x 0,20m= 0,240 1,200 0,288 - łaty 5x5cm: (6,00kN/m3 x 0,05m x 0,05m) / 0,50m= 0,030 1,100 0,033 - folia 0,003 1,200 0,004-2x płyta g-k gr. 12,5mm: 12,0kN/m3 x 2 x 0,0125m= 0,300 1,200 0,360 0,923 1,200 1,105 - obciążenie technologiczne 0,500 1,400 0, Ściana zewnętrzna naziemia kn/m 2 γ f kn/m 2 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 - bloczki silikatowe gr. 18cm: 19,00kN/m3 x 0,18m= 3,420 1,100 3,762 - styropian gr. 12cm: 0,45kN/m3 x 0,12m= 0,054 1,200 0,065 - wyprawa elewacyjna: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 4,044 1,130 4, Ściana zewnętrzna poziemia kn/m 2 γ f kn/m 2 - tynk cem.-wap. gr. 1,5cm: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 - bloczki betonowe gr. 24cm: 24,0kN/m3 x 0,24m= 5,760 1,100 6,336 - styr. ekstruowany gr. 10cm: 1,00kN/m3 x 0,10m= 0,100 1,200 0,120 - wyprawa elewacyjna: 19,00kN/m3 x 0,015m= 0,285 1,300 0,371 6,430 1,120 7, Dach jenospaowy Zaprojektowano ach krokwiowy jenospaowy wykonany z rewna klasy C30 o kącie nachylenia połaci α=3,4. Maksymalny rozstaw krokwi a=0,90m. Obciążenia przypaające na jeną krokiew a= 0,90 m kn/m γ f kn/m Obciążenie stałe achu [poz. 1.3 x rozst. krokwi] 0,831 1,200 0,994 Obciążenie śniegiem [poz. 1.1 x rozst. krokwi] 1,382 1,500 2,074 Obciążenie wiatrem [poz. 1.2 x rozst. krokwi] -0,437 1,500-0,656 Obciążenie technologiczne [0,50 x rozst. krokwi] 0,450 1,180 0,630 Nazwa: krokiew.rmt PRĘTY:
2 1 0,143 2,400 V=0,143 H=2,400 OCIĄśENI: 1,382 1,382 0,831-0,437 0,450 0,831-0,437 0,450 1 MOMENTY-OWIEDNIE: 1 TNĄCE-OWIEDNIE: 4,533 0,506-0, ,533 NORMLNE-OWIEDNIE:
3 0,270 0,030-0, ,317 SIŁY PRZEKROJOWE - WRTOŚCI EKSTREMLNE: T.I rzęu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciąŝeń: ,202 2,725* 0,000 0,000 D 2,404-0,000* -4,533 0,270 D 0,000-0,000* 3,745-0,317 CD 0,000-0,000 4,533* -0,270 D 2,404-0,000-4,533* 0,270 D 2,404-0,000-4,533 0,270* D 0,000-0,000 3,745-0,317* CD * = Wartości ekstremalne REKCJE - WRTOŚCI EKSTREMLNE: T.I rzęu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciąŝeń: ,094* 3,757 3,758 CD 0,094* 0,512 0,521 C -0,000* 4,541 4,541 D 0,000* 1,296 1,296-0,000 4,541* 4,541 D 0,094 0,512* 0,521 C -0,000 4,541 4,541* D 2-0,000* 4,541 4,541 D 0,000* 0,507 0,507 C 0,000* 1,296 1,296-0,000 4,541* 4,541 D 0,000 0,507* 0,507 C -0,000 4,541 4,541* D * = Wartości ekstremalne Pręt nr 1 Zaanie: krokiew
4 Z y Y 200 4,533 z -4, ,725 Własności techniczne rewna: Przyjęto 2 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyżej 85% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C30. f m,k = 30,00 f m, = 13,85 MPa f t,0,k = 18,00 f t,0, = 8,31 MPa f t,90,k = 0,60 f t,90, = 0,28 MPa f c,0,k = 23,00 f c,0, = 10,62 MPa f c,90,k = 2,70 f c,90, = 1,25 MPa f v,k = 3,00 f v, = 1,38 MPa E 0,mean = MPa E 90,mean = 400 MPa E 0,05 = 8000 MPa G mean = 750 MPa ρ k = 380 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Nośność na rozciąganie: Wyniki la x a =2,40 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach D. Pole powierzchni przekroju netto n = 160,00 cm 2. σ t,0, = N / n = 0,270 / 160,00 10 = 0,017 < 8,31 = f t,0, Nośność na ściskanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =2,40 m, przy obciążeniach CD. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / = 0,317 / 160,00 10 = 0,020 < 3,02 = 0,285 10,62 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a =1,05 m; x b =1,35 m, przy obciążeniach D : σc, 0, σm, σm, y, 0,002 + km + = f f f 0,927 10,62 + 0,7 0,000 13,85 + 5,029 13,85 = 0,363 < 1 k c, y c,0, m, m, y, σc, 0, σm, σm, y, 0, km = f f f 0,285 10,62 + 0,000 13,85 + 0,7 5,029 13,85 = 0,255 < 1 k c, z c,0, m, m, y, Nośność na zginanie: Wyniki la x a =1,20 m; x b =1,20 m, przy obciążeniach D. Warunek stateczności: σ m, = M / W = 2,725 / 533, = 5,109 < 13,846 = 1,000 13,85 = k crit f m,
5 Nośność la x a =1,20 m; x b =1,20 m, przy obciążeniach D : σt,0, σm, y, σm, 0, km = f 8,31 + 5,109 13,85 + 0,7 0,000 13,85 = 0,369 < 1 f t,0, σ t,0, f t,0, + k f m, y, m, m σm, y, σm, 0,000 + = f f 8,31 + 0,7 5,109 13,85 + 0,000 13,85 = 0,258 < 1 m, y, m, Nośność ze ściskaniem la x a =1,05 m; x b =1,35 m, przy obciążeniach D : 2 σc,0, σm, y, σm, 0,002² + + k = 2 m f f 10,62² + 5,029 13,85 + 0,7 0,000 13,85 = 0,363 < 1 σ f c,0, 2 c,0, 2 c,0, + k f m, y, m, m σm, y, σm, 0,002² + = f f 10,62² + 0,7 5,029 13,85 + 0,000 13,85 = 0,254 < 1 m, y, m, Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =2,40 m, przy obciążeniach D. Warunek nośności τ = τ y, τ = 0,425² + 0,000² = 0,425 < 1,385 = 1,000 1,38 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: Wyniki la x a =1,20 m; x b =1,20 m, przy obciążeniach D liczone o cięciwy pręta. u fin = -1,3 + -1,8 = 3,0 < 9,6 = u net,fin Ostatecznie przyjęto krokwie o przekroju 8x20cm wykonane z rewna klasy C30.Przyjęto maksymalny rozstaw krokwi co 90cm. Krokwie stanowią usztywnienie poprzeczne buynku w związku z czym należy kotwić każą krokiew o wieńca za pomocą kotew rozporowych M12 i kątowych łączników stalowych wg rysunków szczegółowych. 3.0 Pociągi i naproża 3.1 Naproże czteroprzęsłowe o rozpiętości 3,96m, 1,85m w świetle Przyjęto naproże żelbetowe monolityczne wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone połużnie stalą -III (34GS) i poprzecznie strzemionami ze stali -0 (St0S). Obciążenia przypaające na naproże kn/m γ f kn/m - maksymalna reakcja z achu poz. 2.0 / rozstaw krokwi 3,652 1,390 5,046 - ściana attykowa poz ,044kN/m 2 x 0,50m= 2,022 1,130 2,284 - wieniec żelbetowy 18x25cm 25,00kN/m 3 x 0,18m x 0,25m= 1,125 1,100 1,238 - ściana naziemia poz ,044kN/m 2 x 0,40m= 1,618 1,130 1,827 Ciężar własny uwzglęniono automatyznie w programie obliczeniowym. Schemat statyczny belki 8,417 1,240 10,394 11,93 11,93 C D E 2,16 4,26 4,26 2,15 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI:
6 Klasa betonu: 25 (C20/C25) f c = 13,33 MPa, f ct = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 410 MPa, f y = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f y = 190 MPa, f tk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak la belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwienia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -20,32-13,59-13,59 6,54 1,80 Siły tnące [kn]: 43,01 10,27 54,02 C 10,27 43,01 D 1,80 6,54 E 6,54 23,85 27,01 22,80 18,15 19,16 13,45 2,48-2,48 C D -6,54 E -13,45-19,16-18,15-22,80-27,01-23,85 Ugięcia [mm]: -0,49-0,49 0,01 0,01 C D E 6,21 6,21 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia z góry belki c nom,g = 25 mm otulina zbrojenia z ołu belki c nom,d = 37 mm otulina zbrojenia z lewej strony belki c nom,l = 25 mm otulina zbrojenia z prawej strony belki c nom,p = 25 mm
7 Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M S = 1,80 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,63 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,50% ) Warunek nośności na zginanie: M S = 1,80 knm/mb < M R = 18,57 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = (-)13,45 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 180 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = (-)13,45 kn < V R1 = 32,05 kn Moment przęsłowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = 1,47 knm Szerokość rys prostopałych: zarysowanie nie występuje Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)11,13 knm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)0,49 mm < a lim = 10,78 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 13,59 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Popora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)13,59 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 1,54 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,48% ) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)13,59 knm/mb < M R = 19,52 knm/mb Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)11,13 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,218 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M S = 10,27 knm Zbrojenie potrzebne s = 1,21 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,50% ) Warunek nośności na zginanie: M S = 10,27 knm/mb < M R = 18,57 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = (-)22,80 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 190 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = (-)22,80 kn < V R1 = 32,05 kn Moment przęsłowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = 8,41 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,183 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 6,21 mm < a lim = 21,32 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 21,25 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Popora C: Zginanie: (przekrój -) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)20,32 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 2,36 cm 2. Przyjęto 3φ12 o s = 3,39 cm 2 (ρ= 0,72% ) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)20,32 knm/mb < M R = 28,29 knm/mb Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)16,65 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,191 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M S = 10,27 knm Zbrojenie potrzebne s = 1,21 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,50% ) Warunek nośności na zginanie: M S = 10,27 knm/mb < M R = 18,57 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = 22,80 kn
8 Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 190 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = 22,80 kn < V R1 = 32,05 kn Moment przęsłowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = 8,41 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,183 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 6,21 mm < a lim = 21,32 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 21,25 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Popora D: Zginanie: (przekrój f-f) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)13,59 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 1,54 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,48% ) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)13,59 knm/mb < M R = 19,52 knm/mb Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)11,13 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,218 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło D - E: Zginanie: (przekrój g-g) Moment przęsłowy obliczeniowy M S = 1,80 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,63 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,50% ) Warunek nośności na zginanie: M S = 1,80 knm/mb < M R = 18,57 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = 13,45 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 190 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = 13,45 kn < V R1 = 32,05 kn Moment przęsłowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = 1,47 knm Szerokość rys prostopałych: zarysowanie nie występuje Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)11,13 knm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)0,49 mm < a lim = 10,77 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 13,59 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Ostatecznie przyjęto naproże żelbetowe monolityczne o wymiarach 18x30 cm wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone prętami połużnymi 3#12 ołem i 4#12 górą ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami wuciętymi φ6 ze stali -0 (St0S) w rozstawie co 19cm na całej ługości belki. 3.2 elka popierająca naproże poz elka wuprzęsłowa popierająca naproże poz. 3.1 Przyjęto belkę żelbetową monolityczną wykonana z betonu C20/25 (25) zbrojoną połużnie stalą -III (34GS) i poprzecznie strzemionami ze stali -0 (St0S). Obciążenia przypaające na naproże kn/m γ f kn/m - ściana attykowa poz ,044kN/m 2 x 0,50m= 2,022 1,130 2,284 - wieniec żelbetowy 18x25cm 25,00kN/m 3 x 0,18m x 0,25m= 1,125 1,100 1,238 - ściana naziemia poz ,044kN/m 2 x 0,40m= 1,618 1,130 1,827
9 4,765 1,130 5,349 - maksymalna reakcja z naproża poz. 3.1 [kn] 5,360 1,230 6,540 Ciężar własny uwzglęniono automatyznie w programie obliczeniowym. Schemat statyczny belki 6,88 6,88 1,18 1,29 1 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/C25) f c = 13,33 MPa, f ct = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa g = 16 mm Wilgotność śroowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 ni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,16 Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 410 MPa, f y = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f y = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -III (34GS) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak la belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwienia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -14,23 0,79 8,00 Siły tnące [kn]: 31,57 13,80 15,46 13,12 6,59 6,59-8,00-10,34-13,77-16,11 Ugięcia [mm]:
10 -0,46 5,68 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia z góry belki c nom,g = 37 mm otulina zbrojenia z ołu belki c nom,d = 25 mm otulina zbrojenia z lewej strony belki c nom,l = 25 mm otulina zbrojenia z prawej strony belki c nom,p = 25 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Zbrojenie olne w przęśle zbyteczne Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = (-)13,77 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 180 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = (-)13,77 kn < V R1 = 33,29 kn Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)12,01 knm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)0,46 mm < a lim = 5,90 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 13,24 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Prawy wspornik: Zginanie: (przekrój b-b) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)14,23 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 1,70 cm 2. Przyjęto 3φ12 o s = 3,39 cm 2 (ρ= 0,75% ) (ecyuje warunek opuszczalnej szerokości rys prostopałych) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)14,23 knm/mb < M R = 26,87 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = 13,12 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 180 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = 13,12 kn < V R1 = 33,29 kn Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)12,01 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,160 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 5,68 mm < a lim = 8,60 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 12,70 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Ostatecznie przyjęto naproże żelbetowe monolityczne o wymiarach 18x30 cm wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone prętami połużnymi 2#12 ołem i 4#12 górą ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami wuciętymi φ6 ze stali -0 (St0S) w rozstawie co 18cm na całej ługości belki.
11 3.2.2 elka trzyprzęsłowa popierająca naproże poz. 3.1 Przyjęto belkę żelbetową monolityczną wykonana z betonu C20/25 (25) zbrojoną połużnie stalą -III (34GS) i poprzecznie strzemionami ze stali -0 (St0S). Obciążenia przypaające na naproże kn/m γ f kn/m - ściana attykowa poz ,044kN/m 2 x 0,50m= 2,022 1,130 2,284 - wieniec żelbetowy 18x25cm 25,00kN/m 3 x 0,18m x 0,25m= 1,125 1,100 1,238 - ściana naziemia poz ,044kN/m 2 x 0,40m= 1,618 1,130 1,827 4,765 1,130 5,349 - maksymalna reakcja z naproża poz. 3.1 [kn] 5,360 1,230 6,540 Ciężar własny uwzglęniono automatyznie w programie obliczeniowym. Przypaek: P1: Przypaek 1 Schemat statyczny belki 6,88 6, ,29 2,36 1,29 Przypaek: P2: Przypaek 2 Schemat statyczny belki 6,59 6, ,29 2,36 1,29 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/C25) f c = 13,33 MPa, f ct = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 410 MPa, f y = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f y = 190 MPa, f tk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak la belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwienia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]:
12 -14,23-14,16 Siły tnące [kn]: 23,60 6,62 23,55 6,56 8,14 5,80 15,46 13,12-6,59-13,12-15,46-5,77 0,03-8,11 Ugięcia [mm]: -2,46 8,33 8,29 WYMIROWNIE wg PN :2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia z góry belki c nom,g = 37 mm otulina zbrojenia z ołu belki c nom,d = 25 mm otulina zbrojenia z lewej strony belki c nom,l = 25 mm otulina zbrojenia z prawej strony belki c nom,p = 25 mm Lewy wspornik: Zginanie: (przekrój a-a) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)14,23 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 1,70 cm 2. Przyjęto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ= 1,00% ) (ecyuje warunek opuszczalnego ugięcia w przęśle) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)14,23 knm/mb < M R = 34,52 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = (-)13,12 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 190 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = (-)13,12 kn < V R1 = 35,51 kn Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)12,01 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,103 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 8,33 mm < a lim = 8,60 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 12,70 kn
13 Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Przęsło - : Zginanie: (przekrój b-b) Zbrojenie olne w przęśle zbyteczne Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = 5,80 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 180 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = 5,80 kn < V R1 = 35,51 kn Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)11,95 knm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)2,46 mm < a lim = 11,80 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 6,69 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Prawy wspornik: Zginanie: (przekrój c-c) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)14,16 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 1,70 cm 2. Przyjęto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ= 1,00% ) (ecyuje warunek opuszczalnego ugięcia w przęśle) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)14,16 knm/mb < M R = 34,52 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = 13,12 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 180 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = 13,12 kn < V R1 = 35,51 kn Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)11,95 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,103 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 8,29 mm < a lim = 8,60 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 12,70 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Ostatecznie przyjęto naproże żelbetowe monolityczne o wymiarach 18x30 cm wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone prętami połużnymi 2#12 ołem i 4#12 górą ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami wuciętymi φ6 ze stali -0 (St0S) w rozstawie co 18cm na całej ługości belki. 3.3 Naproże wuprzęsłowe o rozpiętości 3,96m, 1,85m w świetle Przyjęto naproże żelbetowe monolityczne wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone połużnie stalą -III (34GS) i poprzecznie strzemionami ze stali -0 (St0S). Obciążenia jak w poz Ciężar własny uwzglęniono automatyznie w programie obliczeniowym. Schemat statyczny belki 11,93 11,93 C 2,16 4,33 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI:
14 Klasa betonu: 25 (C20/C25) f c = 13,33 MPa, f ct = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 410 MPa, f y = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f y = 190 MPa, f tk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak la belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwienia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -20,91 0,41 C 3,15 Siły tnące [kn]: 53,18 18,41 20,95 30,63 24,92 3,15-1,06 C -16,85-16,03-22,55-20,95 Ugięcia [mm]: -1,15 C WYMIROWNIE wg PN :2002 : 11, Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia c nom = 25 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M S = 0,41 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,66 cm 2. Przyjęto 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ= 0,48% ) Warunek nośności na zginanie: M S = 0,41 knm/mb < M R = 19,52 knm/mb
15 Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = (-)16,85 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 190 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = (-)16,85 kn < V R1 = 32,05 kn Moment przęsłowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = 0,34 knm Szerokość rys prostopałych: zarysowanie nie występuje Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)17,13 knm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)1,15 mm < a lim = 10,78 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 16,38 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Popora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment poporowy obliczeniowy M S = (-)20,91 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 2,44 cm 2. Przyjęto 3φ12 o s = 3,39 cm 2 (ρ= 0,72% ) Warunek nośności na zginanie: M S = (-)20,91 knm/mb < M R = 28,29 knm/mb Moment poporowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = (-)17,13 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,197 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M S = 18,41 knm Zbrojenie potrzebne s = 2,13 cm 2. Przyjęto 3φ12 o s = 3,39 cm 2 (ρ= 0,72% ) (ecyuje warunek opuszczalnej szerokości rys prostopałych) Warunek nośności na zginanie: M S = 18,41 knm/mb < M R = 28,29 knm/mb Miaroajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V S = 24,92 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami wuciętymi φ6 co 190 mm na całej ługości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V S = 24,92 kn < V R1 = 32,05 kn Moment przęsłowy charakterystyczny ługotrwały M Sk,lt = 15,08 knm Szerokość rys prostopałych: w k = 0,171 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie o M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 11,24 mm < a lim = 21,63 mm Miaroajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 22,99 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Ostatecznie przyjęto naproże żelbetowe monolityczne o wymiarach 18x30 cm wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone prętami połużnymi 3#12 ołem i 4#12 górą ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami wuciętymi φ6 ze stali -0 (St0S) w rozstawie co 19cm na całej ługości belki. 3.4 elka wuprzęsłowa popierająca naproże poz. 3.3 Przyjęto belkę żelbetową monolityczną wykonana z betonu C20/25 (25) zbrojoną połużnie stalą -III (34GS) i poprzecznie strzemionami ze stali -0 (St0S). Obciążenia przypaające na naproże kn/m γ f kn/m - ściana attykowa poz ,044kN/m 2 x 0,50m= 2,022 1,130 2,284 - wieniec żelbetowy 18x25cm 25,00kN/m 3 x 0,18m x 0,25m= 1,125 1,100 1,238 - ściana naziemia poz ,044kN/m 2 x 0,40m= 1,618 1,130 1,827
16 4,765 1,130 5,349 - maksymalna reakcja z naproża poz. 3.1 [kn] 2,580 1,230 3,150 Ostatecznie przyjęto naproże jak w poz Pozostałe naproża Naproża monolityczne Przyjęto konstrukcyjnie naproże żelbetowe monolityczne o wymiarach 18x25 cm wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone połużnie 3#12 ołem oraz 2#12 górą ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami φ6 co 15cm ze stali -0 (St0S) Naproża prefabrykowane Przyjęto naproża prefabrykowane w postaci belek L19 omiany N. Długość belki opasować o wymiaru otworu zachowując minimalne oparcie belki na ścianie równe 10cm. 4.0 Słupy i rzenie przyziemia 4.1 Słupy i rzenie przyziemia Projektuje się słup żelbetowy monolityczny wykonany z betonu C20/25 (25) zbrojony połużnie stalą -III (34GS) oraz poprzecznie -0 (St0S). Przemiotowy słup obciążony bęzie reakcja pionową z naproża. DNE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b = 18,0 cm Wysokość przekroju h = 18,0 cm Zbrojenie: Pręty połużne φ = 12 mm ze stali -III (34GS) f yk = 410 MPa, f y = 350 MPa, f tk = 500 MPa Strzemiona φ = 6 mm Parametry betonu: Klasa betonu: 25 (C20/C25) f c = 13,33 MPa, f ct = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa g = 16 mm Wilgotność śroowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 ni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,28 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 20 mm Obciążenia: [kn,knm] N S N S,lt M S 1. 54,02 54,02 0,00 Doatkowo uwzglęniono ciężar własny słupa o wartości N o = 4,19 kn Słup: Wysokość słupa l col = 4,70 m Rozaj słupa: monolityczny Rozaj konstrukcji: przesuwna Numer konygnacji o góry: 1 Współczynnik ługości wyboczeniowej w płaszczyźnie obciążenia β x = 2,00
17 Współczynnik ługości wyboczeniowej z płaszczyzny obciążenia β y = 1,00 ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała WYNIKI - SŁUP (wg PN :2002): 3,2 11,6 3,2 y 3,2 3,2 x x 11,6 h = 18 y 3,2 11,6 3,2 b = 18 Ściskanie: Przyjęto zbrojenie symetryczne wzłuż boków "b" : Zbrojenie potrzebne s1 = s2 = 1,11 cm 2 Przyjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Przyjęto zbrojenie symetryczne wzłuż boków "h" : Zbrojenie potrzebne (z warunku N S < N crit ) s1 = s2 = 2,26 cm 2. Przyjęto po 2φ12 o s = 2,26 cm 2 Łącznie przyjęto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ= 1,40% ) Strzemiona: Przyjęto strzemiona pojeyncze φ6 w rozstawie co 18,0 cm Ostatecznie przyjęto słup jako żelbetowy monolityczny o przekroju 18x18cm wykonany z betonu C20/25 (25) zbrojony połużnie 4#12 ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami wucietymi φ6 w rozstawie co 18cm ze stali -0 (St0S). 5.0 Wieńce Przyjęto konstrukcyjnie wieńce monolityczne, żelbetowe szerokości 18cm wykonane z betonu C20/25 (25) zbrojone połużnie prętami 4#12 ze stali -III (34GS) i poprzecznie strzemionami wuciętymi φ6 w rozstawie co 25 cm ze stali -0 (St0S). 6.0 Funamenty Projektuje się posaowienie bezpośrenie buynku na ławach funamentowych wysokości 40 cm wykonanych z betonu C20/25 (25) zbrojonych prętami ze stali -III (34GS) oraz strzemionami ze stali -0 (St0S). Po funamentami zastosować pokła z chuego betonu C8/10 (10) o grubości 10 cm. Warunki gruntowe przyjęto na postawie okumentacji pierwotnej pawilonów kontrolerskich opracowanej przez pracownię projektową KON w czerwcu 2008 r. Zgonie z informacjami zawartymi w projekcie na postawie okumentacji geotechnicznej opracowanej w kwietniu 2004 r. oraz w czerwcu 2008 r. przez uprawnionego geologa mgr Marka Winskiewicza stwierzono, że buowa
18 geologiczna jest stosunkowo zróżnicowana. W położu po nasypami i glebą o barzo zróżnicowanej miąższości występują spoiste i sypkie utwory eluwialne i jeziorne, utwory organiczne, gliny loowcowe oraz pisaki. Jako bezpośrenie położe można wykorzystać: gliny, piaski oraz gliny i piaski morenowe. Zaprojektowano wymianę gruntów spo funamentów. Należy w całości usunąć: nasypy niebuowlane, glebę, grunty organiczne oraz gliny miękkoplastyczne, a także poziemne uzbrojenie, tak żeby w nie wykopu znalazły się grunty nośne. Wymieniany grunt należy zastąpić posypką piaskową. Z uwagi na to, że w nie wykopu zalegają grunty spoiste, pierwszą warstwę posypki piaskowej gr. ~50cm należy stabilizować cementem, pozostałą część należy zagęścić warstwami o I D =0,50. Nazór na pracami ziemnymi poczas przygotowania na wykopu po funamenty zlecić uprawnionemu geologowi. Obiór prawiłowości wykonania na wykopu po funamenty potwierzić wpisem o ziennika buowy przez nazór geotechniczny. Zabezpieczenie wykopu zgonie z zaleceniami nazoru geotechnicznego. W trakcie prac ziemnych i funamentowych należy barzo ostrożnie obchozić się z gruntami w nie wykopu. Duża ich część może ulegać wtórnemu uplastycznieniu po wpływem wstrząsów. W przypaku uplastycznienia gruntu wybrać na całą głębokość jego zalegania i zastąpić go pospółką piaskową wg ww. opisu. Równie ostrożnie należy postępować z napotkanymi w wykopie nawonionymi piaskami- wybieranie ich bez uprzeniego owonienia może oprowazić o ich rozluźnienia. Warunki wone są korzystne la eksploatacji obiektu, natomiast niekorzystne la wykonawstwa woa gruntowa występuje stosunkowo głęboko, ale bęzie utruniała prace ziemne poczas projektowanej wymiany gruntu, latego należy być przygotowanym na intensywne owonienie wykopu. Warunki gruntowo wone należy traktować jako złożone. W czasie prac ziemnych i funamentowych należy zapewnić bezpieczeństwo funamentom pobliskiej hali. Nie wolno opuścić o osuwania się gruntu spo tych funamentów. Z uwagi na prowazenie prac ziemnych i funamentowych poniżej poziomu wó gruntowych przebieg prac konsultować z nazorem geotechnicznym. Wykopy należy chronić w poziomie posaowienia prze wpływem warunków atmosferycznych oraz groźbą nieumyślnego spulchnienia i uplastycznienie gruntu. 6.1 Ława funamentowa Na przemiotow ławę bęą ziałać następujące obciążenia kn/m γ f kn/m - 2x maksymalna reakcja z achu / rozst. krokwi 7,304 1,390 10,091 - wieniec żelbetowy 18x20cm 25,00kN/m 3 x 0,18m x 0,20m= 0,900 1,100 0,990 - wykończenie wieńca 19,00kN/m3 x 2 x 0,015 x 0,20m= 0,114 1,300 0,148 - ściana naziemia poz ,044kN/m 2 x 3,00m= 12,132 1,130 13,703 - ściana poziemia poz ,43kN/m 2 x 1,20m= 7,716 1,120 8,636 N k = 28,166 1,200 33,569 Ciężar własny ławy i gruntu na ławie uwzglęniono automatycznie w programie obliczeniowym. Opis funamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: = 0,50 m H = 0,40 m
19 s = 0,24 m e = 0,00 m Posaowienie funamentu: D = 1,35 m D min = 1,35 m brak woy gruntowej w zasypce Opis położa: z [m] -1,35 z Pospółki Piaski gliniaste 0,00 0,30 1,30 N nazwa gruntu h [m] nawonion ρ (n) o [t/m 3 ] γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] c (r) u [kpa] r a 1 Pospółki 0,30 tak 0,75 0,90 1,10 34,60 0,00 2 Piaski gliniaste 1,00 nie 2,10 0,90 1,10 13,10 22,29 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 eton: klasa betonu: 25 (C20/C25) f c = 13,33 MPa, f ct = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa ciężar objętościowy: 25,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: -III (34GS) otulina zbrojenia c nom = 60 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego położa: - la nośności pionowej m = 0,81 - la stateczności funamentu na przesunięcie m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o postawę funamentu: f = 0,50 Współczynniki reukcji spójności: - przy sprawzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypakowej obciążenia: 1,00 WYNIKI-PROJEKTOWNIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOŻ - wg PN-81/ Nośność pionowa położa: Decyuje: kombinacja nr 1 Decyuje nośność w poziomie: z = 0,30 m Obliczeniowy opór graniczny położa Q fn = 186,5 kn N r = 46,5 kn < m Q fn = 151,1 kn (30,75% ) Ostatecznie przyjęto ławę jako żelbetową monolitycznę o wmiarach 50x40cm wykonaną z betonu C20/25 (25) zbrojoną połużnie 4#12 ze stali -III (34GS) oraz poprzecznie strzemionami φ6
20 co 25cm ze stali -0 (St0S). Projektował: mgr inŝ. NDRZEJ KOZŁOWSKI upr. bu. nr WM/0005/POOK/03 Sprawził: mgr inŝ. GRZEGORZ WILCZEK upr. bu. nr WM/0095/PWOK/11
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowoObciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara
Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowoI. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE
I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja budynku szkoły podstawowej objętego rozbudową, zlokalizowanego w ronowie przy ul.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY
OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowoPROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
Bardziej szczegółowoDANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej
Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0
Bardziej szczegółowoMAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE
P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA MAXPOL Raom ul. śeromskiego 51a tel./fax. (0-48) 385-09-57 O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE Lokalizacja: Kierzyń z. Nr 100/1, 101/1 gm. Góz Inwestor: Gmina
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości
Bardziej szczegółowomgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe
1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ
9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,
Bardziej szczegółowoObciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowoParametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowo1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50
Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia
Bardziej szczegółowo0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm
PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoII. OBLICZENIA STATYCZNE do projektu nadbudowy i rozbudowy budynku mieszkalnego z usługami
II. OBLICZENIA STATYCZNE o projektu nabuowy i rozbuowy buynku mieszkalnego z usługami Założenia projektowe 1. Materiały konstrukcyjne: - stal zbrojeniowa A I w gatunku St0S oznaczenie φ - stal zbrojeniowa
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksmalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
Poz. 1 Zestawienie postawowych obciąŝeń Poz. 1.1 Dach rewniany OBLICZENIA STATYCZNE blacha 0,1*1 0,10 1,1 0,11 kpa eskowanie 0,025*6 0,15 1,2 0,18 kpa krokwie 0,08*0,16*6 0,08 1,1 0,08 kpa 0,33 1,15 0,37
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoLp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowo8.OBLICZENIA STATYCZNE
8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Bardziej szczegółowoNr Projektu: AH/15/009
iuro: Szeroka 34; 15-760 iałystok Nr Projektu: H/15/009 OLICZENI STTYCZNE STRON OLICZENI STTYCZNE PRZEUDOW UDYNKU N DZIENNY DOM OPIEKI SENIOR - WIGOR, ul. ZUŁEK 1, 06-100 PUŁTUSK, gm. PUŁTUSK, DZIŁK nr
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowoANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY
ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY 11 10 9 8 7 6 5 4 1 1 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1,7 1,41 7 1,6,17,968 1,591 8 1,07,46,658 1,759 9 0,688,54 4,4 1,916 10 0,46,609 5,00,061
Bardziej szczegółowoWyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku
Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku Tablica. 1 Dach g k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 55 (T- 0,09 1,10 -- 0,10 55) gr.
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA BUDOWLANA BUDYNKU MIESZKALNEGO-Wrocław ul. Szczytnicka 29
Załącznik... Fundament obliczenia kontrolne: uogólnione warunki gruntowe z badań geotechnicznych dla budynku Grunwaldzka 3/5-przyjeto jako parametr wiodący rodzaj gruntu i stopień zagęszczenia oraz plastyczności-natomiast
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU PRZEDSZKOLA SAMORZĄDOWEGO W SKALE
OPINIA KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI USTAWIENIA PANELI FOTOWOLTAICZNYCH NA STROPODACHU BUDYNKU WRAZ Z PROPOZYCJĄ Temat/obiekt: KONSTRUCJI WSPORCZEJ POD PANELE PV PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mgr inż. Jan Kowalski Ttuł: Poz.4.1. Element żelbetowe Przkład 1 - Obliczenia przkładowe programu KEŻ Belka - zginanie - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowch
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY ZAKRES PROJEKTU PRZEDMIOT OPRACOWANIA PODSTAWA OPRACOWANIA ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DANE MATERIAŁOWE
Spis treści OPIS TECHNICZNY... 3 ZAKRES PROJEKTU... 3 PRZEDMIOT OPRACOWANIA... 3 PODSTAWA OPRACOWANIA... 3 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE... 3 DANE MATERIAŁOWE... 3 ELEMENTY KONSTRUKCYJNE... 4 SPIS RYSUNKÓW...
Bardziej szczegółowoO B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E
OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500
Bardziej szczegółowoP. B. część konstrukcyjna
P.. część konstrukcyjna O L I C Z E N I S T T Y C Z N E TEMT : PROJEKT PRZEUDOWY ISTNIEJĄCYCH OIEKTÓW N CELE SPOŁECZNO-KULTURLNE W ŻNICY LOKLIZCJ: ŻNIC, 34-350 GMIN WĘGIERSK GÓRK, DZIŁKI NR 838/2 ; 838/3,
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.
OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE. Materiały konstrukcyjne
OBLICZENIA STATYCZNE Podstawa opracowania Projekt budowlany architektoniczny. Obowiązujące normy i normatywy budowlane a w szczególności: PN-82/B-02000 ObciąŜenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-02001
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU
OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA. MGM PARTNER Sp. z o.o ul. Górna 19A/ Kielce. Konstrukcja mgr. inż. Dariusz Kieza upr.nr SWK/0126/POOK/09
KONSTRUKCJA I. PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY 1. OPIS TECHNICZNY 2. CZĘŚĆ OBLICZENIOWA 3. CZĘŚĆ RYSUNKOWA: K-01 RZUT FUNDAMENTÓW skala 1:100 K-02 KONSTRUKCJA PRZYZIEMIA skala 1:100 K-03 ELEMENTY KONSTRUKCYJNE
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice
DL USŁUGI W BUDOWNICTWIE ŁUKASZ DROBIEC P R O J E K T O W A N I E, E K S P E R T Y Z Y, O P I N I E, N A D Z O R Y ul. KRASZEWSKIEGO 4, 41-400 MYSŁOWICE, tel. 32 318 18 65, tel. kom. 505 807 349 NIP 222-042-69-14,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE Robudowa istniejącego budynku świetlicy wiejskiej Inwestor: Gmina Skoki Adres: Kusewo diałka 130/5 i 128 Po.1.1.Dach krokiew. DANE: Wymiary prekroju: prekrój prostokątny Serokość b
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str.
SPIS ZAWARTOŚCI 1. konstrukcji str.1-5 2. Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str.6-20 3. Rysunki konstrukcyjne str.21-22 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA. 1.1. Projekt architektoniczny 1.2. Uzgodnienia
Bardziej szczegółowoStr. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoObliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:
Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,
Bardziej szczegółowoTablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.
1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej
Bardziej szczegółowoBUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI
SPIS TREŚCI I./ OPIS TECHNICZNY II./ WYKAZY STALI III./ RYSUNKI 1K.RZUT FUNDAMENTÓW SKALA 1 : 50 2K.RZUT KONSTRUKCYJNY PARTERU SKALA 1 : 100 3K.RZUT KONSTRUKCYJNY I PIĘTRA SKALA 1 : 100 4K.RZUT KONSTRUKCYJNY
Bardziej szczegółowo3. Zestawienie obciążeń, podstawowe wyniki obliczeń
1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest wykonanie projektu konstrukcji dla rozbudowy budynku użyteczności publicznej o windę osobową zewnętrzną oraz pochylnię dla osób niepełnosprawnych.
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny - patrz rysunek obok:
- str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PRZEBUDOWA, ROZBUDOWA I ZMIANA SPOSOBU UŻYTKOWANIA BUDYNKU REMIZY OSP W LIPIE DLA POTRZEB CENTRUM KULTURALNO-REKREACYJNEGO NA DZ. NR EW. 287 I 286 POŁOŻONEJ W MIEJSCOWOŚCI LIPA, GM. GŁOWACZÓW. PROJEKT
Bardziej szczegółowoOPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI
1 OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI budynku garażu dla potrzeb Urzędu Celnego na terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach 1. Dane ogólne Projektowany budynek jest jednokondygnacyjny,
Bardziej szczegółowoKraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.
NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Bardziej szczegółowoZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Zestawienie obciążeń... 4 1.1. Obciążenia Stałe... 4 1.2. Obciążenia Zmienne - Klimatyczne... 4 2. Pawilon... 6 2.1. Płyta
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ
PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ Spis zawartości: 1. 2. Obliczenia statyczne (wybrane fragmenty) 3. Rysunki konstrukcyjne PROJEKTOWAŁ: OPRACOWAŁ: 1 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA.
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania. 2. Rozwi zania konstrukcyjno-materiałowe
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania 2. Rozwi zania konstrukcjno-materiałowe 2.1 Stop fundamentowe F φ 2.2 Słup stalow S φ 2.3 Rama stalowa R 2.4 Płatew stalowa P 2.5 Krokiew stalowa K
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA FUNDAMENTÓW BEZPOŚREDNICH
- 1 - Fundamenty ezpośrednie - F1 v.4.1 OLICZENI FUNDMENTÓW EZPOŚREDNICH Użytkownik: MG gnieszka Mazur 1994-2010 SPECUD Gliwice utor: mgr inż. Zbigniew Klinicki Tytuł: Fundament 1 DNE: H = 0,30 1 2 0,16
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoobróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min. 0,6 mm, w kolorze naturalnym (jasnoszarym);
6.2. Zestawienie zewnętrznych materiałów i kolorystyki budynku pokrycie dachu - papa termozgrzewalna, kolor szary; obróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min.
Bardziej szczegółowoPROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY
ROZBUDOWA BUDYNKU REMIZY STRAŻACKIEJ Z INFRASTRUKTURĄ TECHNICZNĄ Adres: dz. nr geod. 284/2, Kłonówek, gm. Gózd Inwestor: Ochotnicza Straż Pożarna w Kłonówku, Kłonówek, gm. Gózd PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY
Bardziej szczegółowokn/m2 ϕf kn/m2 blachodachówka 0,070 1,2 0,084 łaty + kontrłaty 0,076 1,2 0,091 papa 1x podkładowa 0,018 1,3 0,023 deski 2,5cm 0,150 1,2 0,180 wsp
III CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA CZĘŚCI KONSTRUKCYJNEJ CZĘŚĆ OPISOWA 1. Opis techniczny 2. Obciążenia 3. Wyniki obliczeń ław fundamentowych OPIS TECHNICZNY 1. Układ konstrukcyjne Budynek
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoZałożenia obliczeniowe i obciążenia
1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150
Politechnika Gańska Wyział Inżynierii Ląowej i Śroowiska Przykłay obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gańsk, wersja 0.33 (2015) Politechnika Gańska
Bardziej szczegółowoP R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H
K O N S T R U K C Y J N E D R E W N O K L E J O N E P R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H t e l. : ( 0 9 1 ) 8 1 2 5 3 8 7 u l. K s. W I t o l a 7-9
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW ZGINANYCH PROSTOKĄTNYCH POJEDYNCZO ZBROJONYCH ZAJĘCIA 3 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoOpis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI
Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI 1 PRZEDMIOT OPRACOWANIA I LOKALIZACJA. 1 2 PODSTAWY OPRACOWANIA. 1 3 MATERIAŁY PODSTAWOWE 2 4 PROJEKTY ZWIĄZANE.
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO DOBUDOWA KOTŁOWNI
FIRMA INśYNIERSKA ZG-TENSOR 43-512 Janowice, ul. Janowicka 96 tel. 0600995514, fax: (0..32) 2141745 e-mail: zg-tensor@o2.pl Inwestycja: PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO
Bardziej szczegółowoOPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI
1 OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI budynku garażu dla potrzeb Urzędu Celnego na terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach 1. Dane ogólne Budynek zaplecza garażowego 1-no
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowo