OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI

Transkrypt

1 1 OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI budynku garażu dla potrzeb Urzędu Celnego na terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach 1. Dane ogólne Budynek zaplecza garażowego 1-no kondygnacyjny, niepodpiwniczony. Technologia wykonania : ściany murowane, strop prefabrykowany typu Filigran. Układ konstrukcyjny mieszany o długościach traktów: 1,80 m; 3,60m ; 5,40m; 6,30m i 7,20 m. 2. Podstawa opracowania umowa projekt architektoniczny, projekty branżowe, obowiązujące normy, techniczne badania podłoża. 3. Opis techniczny elementów konstrukcji 3.1 Dach Stropodach, jednospadkowy. Pokrycie papa termozgrzewalna Ocieplenie dachu -twardą wełną mineralną. 3.2 Strop Strop prefabrykowany typu Filigran z uzupełnieniami żelbetowymi wylewkami między kominami. W wylewkach beton B 20, zbrojenie wg rys. konstrukcyjnych 3.3 Wieńce W poziomie stropów wykonać wieńce wylewane żelbetowe, zbrojone stalą 34GS. Zbrojenie podłużne wieńców łączyć na zakład 50% zbrojenia w jednym miejscu. (zakład - 50 średnic). 3.4 Ściany wewnętrzne konstrukcyjne Ściany fundamentowe projektuje się z bloczków betonowych gr. 24cm Ściany nadziemne murowane z bloczków wapienno-piaskowych Silka E24 na zaprawie AZ110, a w warunkach zimowych na zaprawie mrozoodpornej. 3.6 Nadproża i belki Na kondygnacjach nadziemnych nadproża nad otworami w ścianach wewnętrznych projektuje się głównie z elementów prefabrykowanych L 19 w miejscach koniecznych wylewane wg rzutu montażowego. 3.7 Elementy wykończeniowe wg projektu architektury

2 Warunki posadowienia Obliczenia wykonano w oparciu o parametry gruntowe na podstawie technicznych badań podłoża wykonanych grudniu 2007 r. przez mgr Marka Winskiewicza Jak wynika z przeprowadzonych prac badawczych budowa geologiczna badanego terenu jest stosunkowo urozmaicona. W podłożu, pod nasypami o bardzo zróżnicowanej miąższości, występują utwory organiczne, holoceńskie mułki, a nizej gliny i piaski ablacyjne oraz gliny lodowcowe. Dla potrzeb bezpośredniego posadowienia fundamentó można wykorzystać ablacyjne gliny plastyczne oraz gliny lodowcowe twardoplastyczne. Spod fundamentów należy w całości usunąć nasypy niebudowlane, glebę oraz miękkoplastyczne gliny ablacyjne. Warunki wodne są niekorzystne. Woda gruntowa wystepuje bardzo płytko 87,5-88,4 m npm. Sączenia mogą pojawić się już od głębokości rzędu 1,2m ppt. Wskazany drenaż oraz konieczna izolacja. Zbrojenie podłużne 4#14 Zbrojenie podłużne łączyć na zakład 50% w jednym miejscu. Zaprojektowano ławy i stopy żelbetowe z betonu B-20 zbrojone stalą 34GS. Strzemiona w ławach fundamentowych ø 6 ze stali StOS-b. Pręty zbrojenia podłużnego łączyć na zakład 50d.max. 50% zbrojenia łączyć w jednym miejscu. Uwaga: dokonać sprawdzenia dna wykopu z udziałem uprawnionego geologa, prace fundamentowe wykonywać po wytyczeniu osi przez uprawnionego geodetę. w trakcie prac ziemnych i fundamentowych należy bardzo ostrożnie obchodzić się z gruntami w dnie wykopu. Duża ich część może ulegać wtórnemu uplastycznieniu pod wpływem wstrząsów grunty w dnie wykopu chronic przed przemarzaniem Opracował: mgr inż. Anna Ceynowa

3 3 Obliczenia statyczne do projektu budowlano-wykonawczego budynku garaży dla potrzeb Urzędu Celnego na terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach Poz. 1. Dach. Stropodach, kryty papą termozgrzewalną. Ocieplony wełną mineralną na klinach styropianowych tgα = 0,05 cosa = 1, 00 µ= 3 0 Obciążenie na 1m 2 prostopadłe do połaci: obc. stałe pokrycie- papa termozgrzewalna 0,10 x 1,2 = 0,12 kn/m 2 twarda wełna mineralna 0,24 x 2,0 x1,2 = 0,58 kn/m 2 warstwa spadkowa max 45cm 0,45 x 0,45 x 1,2 = 0,24 kn/m 2 płyta stropowa żelbetowa gr. 18cm 0,18 x 25,0 x 1,1 = 4,95 kn/m 2 2x szpachlowanie 0,005 x 19,0 x 1,3 = 0,12 kn/m 2 6,01 kn/m 2 Dociążenie z kominów ściana 0,12 x 18,0 x 2,0 x 1,1 = 4,75 kn/m przewody 0,03x 23,0 x 2,0 x 1,1= 1,52 kn/m 6,27 kn/m : 2 = 3,14 kn/m Uwaga : w stropie osadzać siatki dla montażu komina wg rys. Konstrukcyjnych a) zmienne śnieg IV strefa Q k = 1,6 kn/m 2 C 1 = C 2 = 0,8 g f = 1,5 S = 1,6 x 0,8 x 1,5 = 1,92 kn/m 2 wiatr strefa I, teren A; z < 10m q k = 0,25 kpa C e = 1,0 ß = 1,8; γ = 1,3 C z = -0,9 p = 0,25 x 1,0 x (-0,9) x 1,8 x 1,3 = -0,53 kpa Wiatr można pominąc gdyz działa korzystnie. Całkowite obciążenie na strop 6,01 kn/m 2 + 1,92 kn/m 2 = 7,93 kn/m 2 Przyjęto strop FILIGRAN- gr. całkowita 18,0 cm Poz Belka w stropie przy otworze stropowym L=4,50m Przyjęto belki łącznie z wieńcami. Belki wys. 18,0 + 10,0 cm nad stropem. Obciążenie: ścianka 0,24 x 0,61 x 18,0 x 1,1 = 2,90 kn/m wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kn/m ze stropu. 7,93 x 1,35 x 0,5 = 5,35 kn/m 9,83 kn/m Ciężar własny belki uwzględniono w obliczeniach

4 4 9,830 9,830 A B 28,00 4,500 M Q 25,897 A B A B 29,135-25,897 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE PRĘTA: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a x/l: M: Q: N: W: SigmaG: SigmaD: [knm] [kn] [kn] [m] [MPa] 0,00 0,000 25,897 0,000-0,0000-0,000 0,000 0,10 10,488 20,718 0,000-0,0016-3,345 3,345 0,20 18,646 15,538 0,000-0,0031-5,946 5,946 0,30 24,473 10,359 0,000-0,0042-7,804 7,804 0,40 27,969 5,179 0,000-0,0049-8,919 8,919 0,50 29,135 0,000 0,000-0,0052-9,290 9,290 0,60 27,969-5,179 0,000-0,0049-8,919 8,919 0,70 24,473-10,359 0,000-0,0042-7,804 7,804 0,80 18,646-15,538 0,000-0,0031-5,946 5,946 0,90 10,488-20,718 0,000-0,0016-3,345 3,345 1,00 0,000-25,897 0,000-0,0000-0,000 0,000 0,50 29,135* 0,000 0,000-9,290 9,290 0,00 0,000* 25,897 0,000-0,000 0,000 0,00 0,000 25,897* 0,000-0,000 0,000 1,00 0,000-25,897* 0,000-0,000 0,000 0,00 0,000 25,897 0,000* -0,000 0,000 0,50 29,135 0,000 0,000* -9,290 9,290 0,50 29,135 0,000 0,000-9,290 9,290* * = Wartości ekstremalne

5 5 REAKCJE PODPOROWE: 1 2 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 25,897 25, ,000 25,897 25,897 Przekrój: B 28,0x24, ,00 Położenie przekroju: a=2,25 m, b=2,25 m, Wymiary przekroju [cm]: H=28,0 S=24,0. BETON: B20, Wytrzymałość charakterystyczna: R bk m b1 m b2 m b3 m b4 = 15,0 1,00 1,00 1,00 1,00 = 15,0 MPa, Wytrzymałość obliczeniowa: R b m b1 m b2 m b3 m b4 /(g b1 g b2 g b3 ) = 11,5 1,00 1,00 1,00 1,00/(1,00 1,00 1,00) = 11,5 MPa. F b =672 cm 2, I bx =43904 cm 4, I by =32256 cm 4 Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej: x gr =0,60, STAL: 34GS, A-III, Wytrzymałość charakterystyczna: R ak =410 MPa, Wytrzymałość obliczeniowa: R a m a1 m a2 m a3 = 350 1,00 1,00 1,00 = 350 MPa, Zbrojenie główne: F a +F ac =8,04 cm 2, m=100 (F a +F ac )/F b =100 8,04/672=1,20 %, I ax =837 cm 4, I ay =300 cm 4, Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Położenie przekroju: a=2,25 m, b=2,25 m, Momenty zginające: M x =-29,135 knm, M y =0,000 knm, Siły poprzeczne: Q y =0,000 kn, Q x =0,000 kn, Siła osiowa: N=0,000 kn,. Zbrojenie wymagane: 28,00 Położenie przekroju: a=2,25 m, b=2,25 m, Siły obliczeniowe: N=0,000 kn, M=29,135 knm Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =11,5 MPa, stali: R a =350 MPa Þ x gr =0,60 Wielkości geometryczne: [cm]: x=4,9 (x=0,202), F bc =118 cm 2, h=28,0, h o =24,2, a=3,8, Zbrojenie wymagane (obliczone): F a = 3,83 cm 2 Þ (2 16 = 4,02 cm 2 ), F ac = 0,00 cm 2.

6 ,00 Nośność przekroju prostopadłego: Położenie przekroju: a=2,25 m, b=2,25 m, Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =11,5 MPa, stali: R a =350 MPa Þ x gr =0,60 Siły obliczeniowe: M=29,135 knm, Wielkości geometryczne [m]: x=0,423 < 0,600, Przekrój jest zginany h=0,280, h o =0,242, F bc =0,0246 m 2, x=x h o = 0,102, a=0,038, e bc =-0,089, e a =0,102, Zbrojenie: F a = 8,04 cm 2, µ a = 1,20 % Wielkości statyczne: N bc = -R b F bc = ,5 0,0246= -282,443 kn, M bc = N bc e bc = -282,443 (-0,089) = 25,090 knm, N a = 281,487 kn, M a = N a e a = 281,487 0,102 = 28,712 knm, Warunki stanu granicznego nośności M gr =ôm bc +M a +M ac ô = ô25, ,712ô= 53,802 > 29,135 = ômô Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której R as = 0,8 R a = 152 MPa. Maksymalny rozstaw strzemion: s 1 = 0,75 h = 0,75 28,0 = 21,0 s 1 50 cm przyjęto s 1 = 21,0 cm. Zagęszczony rozstaw strzemion: s 2 = 1/3 h = 1/3 28,0 = 9,3 s 2 30 cm przyjęto s 2 = 9,3 cm. 75,0 300,0 75,0 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 75,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 6,0 cm. F s = n f s = 2 0,50 = 1,01 cm 2, q s = F s R as / s = 1, / 6,0 10 = 254,678 kn/m Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 75,0 x b = 375,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 13,5 cm. F s = n f s = 2 0,50 = 1,01 cm 2, q s = F s R as / s = 1, / 13,5 10 = 113,190 kn/m Strefa nr 3 Początek i koniec strefy: x a = 375,0 x b = 450,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 6,0 cm. F s = n f s = 2 0,50 = 1,01 cm 2, q s = F s R as / s = 1, / 6,0 10 = 254,678 kn/m

7 Ścinanie Siła poprzeczna: Wymiary przekroju: Spełniony jest warunek (42): 7 Q = 0,000 kn b = 24,0 cm h o = h - a = 28,0-3,0 = 25,0 cm Q = 0,000 < 40,500 = 0,75 0,90 24,0 25, = 0,75 R bz b h o Nośności przekroju ukośnego na ścinanie można nie sprawdzać. Stan graniczny użytkowania: Zarysowanie: a dop = 0,3 mm a f = 0,15 mm a f = 0,15 < 0,30 = a dop Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 20,8 mm a gr = l / 200 = 4500 / 200 = 22,5 mm a max = 20,8 < 22,5 = a gr Poz Belka w stropie na wjeździe przy otworze stropowym L=5,40m Przyjęto belki łącznie z wieńcami. Belki wys. 18,0 + 17,0 cm nad stropem. Obciążenie: z poz.1.1 R = 26,84 kn ze stropu. 7,93 x 1,50 x 0,5 = 5,95 kn/m wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kn/m 7,53 kn/m ścianka 0,24 x 0,61 x 18,0 x 1,1 = 2,90 kn/m 10,43 kn/m Ciężar własny belki uwzględniono w obliczeniach 26,840 26,840 10,430 10,430 7,530 7,530 7,530 7,530 A B 35,00 5,400 M Q 56,756 43,755 16,915 A B A B -16,915 67,845 67,845 79,263-43,755-56,756

8 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE 8 PRĘTA: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a x/l: M: Q: N: W: SigmaG: SigmaD: [knm] [kn] [kn] [m] [MPa] 0,00 0,000 56,756 0,000-0,0000 0,000 0,000 0,10 29,244 51,556 0,000-0,0034-5,968 5,968 0,20 55,680 46,356 0,000-0, ,363 11,363 0,25 67,845 43,755 0,000-0, ,846 13,846 67,845 16,915 0,000-0, ,846 13,846 0,30 71,956 13,532 0,000-0, ,685 14,685 0,40 77,436 6,766 0,000-0, ,803 15,803 0,50 79,263 0,000 0,000-0, ,176 16,176 0,60 77,436-6,766 0,000-0, ,803 15,803 0,70 71,956-13,532 0,000-0, ,685 14,685 0,75 67,845-16,915 0,000-0, ,846 13,846 67,845-43,755 0,000-0, ,846 13,846 0,80 55,680-46,356 0,000-0, ,363 11,363 0,90 29,244-51,556 0,000-0,0034-5,968 5,968 1,00-0,000-56,756 0,000 0,0000 0,000-0,000 0,50 79,263* -0,000 0,000-16,176 16,176 0,00 0,000* 56,756 0,000 0,000 0,000 0,00 0,000 56,756* 0,000 0,000 0,000 1,00-0,000-56,756* 0,000 0,000-0,000 0,00 0,000 56,756 0,000* 0,000 0,000 0,50 79,263-0,000 0,000* -16,176 16,176 0,50 79,263-0,000 0,000-16,176 16,176* * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: 1 2 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 56,756 56, ,000 56,756 56,756 Przekrój: B 35,0x24,0 Położenie przekroju: a=2,70 m, b=2,70 m, 4 12 Wymiary przekroju [cm]: H=35,0 S=24, ,00 BETON: B20, Wytrzymałość charakterystyczna: R bk m b1 m b2 m b3 m b4 = 15,0 1,00 1,00 1,00 1,00 = 15,0 MPa, Wytrzymałość obliczeniowa: R b m b1 m b2 m b3 m b4 /(g b1 g b2 g b3 ) = 11,5 1,00 1,00 1,00 1,00/(1,00 1,00 1,00) = 11,5 MPa. F b =840 cm 2, I bx =85750 cm 4, I by =40320 cm 4 Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej: x gr =0,60, STAL: 34GS, A-III,

9 9 Wytrzymałość charakterystyczna: R ak =410 MPa, Wytrzymałość obliczeniowa: R a m a1 m a2 m a3 = 350 1,00 1,00 1,00 = 350 MPa, Zbrojenie główne: F a +F ac =14,58 cm 2, m=100 (F a +F ac )/F b =100 14,58/840=1,74 %, I ax =2761 cm 4, I ay =515 cm 4, Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Położenie przekroju: a=2,70 m, b=2,70 m, Momenty zginające: M x =-79,263 knm, M y =0,000 knm, Siły poprzeczne: Q y =0,000 kn, Q x =0,000 kn, Siła osiowa: N=0,000 kn,. Zbrojenie wymagane: ,00 35,00 Położenie przekroju: a=2,70 m, b=2,70 m, Siły obliczeniowe: N=0,000 kn, M=79,263 knm Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =11,5 MPa, stali: R a =350 MPa Þ x gr =0,60 Wielkości geometryczne: [cm]: x=11,3 (x=0,362), F bc =271 cm 2, h=35,0, h o =31,2, a=3,8, Zbrojenie wymagane (obliczone): F a = 8,87 cm 2 Þ (5 16 = 10,05 cm 2 ), F ac = 0,00 cm 2. Nośność przekroju prostopadłego: Położenie przekroju: a=2,70 m, b=2,70 m, Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =11,5 MPa, stali: R a =350 MPa Þ x gr =0,60 Siły obliczeniowe: M=79,263 knm, Wielkości geometryczne [m]: x=0,226 < 0,600, Przekrój jest zginany h=0,350, h o =0,312, F bc =0,0169 m 2, x=x h o = 0,071, a=0,038, a =0,036, e bc =-0,140, e a =0,137, e ac =-0,139, Zbrojenie: F a = 10,05 cm 2, µ a = 1,20 % F ac = 4,52 cm 2, µ ac = 0,54 % Wielkości statyczne: N bc = -R b F bc = ,5 0,0169= -194,808 kn, M bc = N bc e bc = -194,808 (-0,140) = 27,216 knm, N a = 351,858 kn, M a = N a e a = 351,858 0,137 = 48,205 knm, N ac = -158,336 kn, M ac = N ac e ac = -158,336 (-0,139) = 22,009 knm, Warunki stanu granicznego nośności M gr =ôm bc +M a +M ac ô = ô27, , ,009ô= 97,430 > 79,263 = ômô Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której R as = 0,8 R a = 152 MPa. Maksymalny rozstaw strzemion: s 1 = 0,75 h = 0,75 35,0 = 26,2 s 1 50 cm przyjęto s 1 = 26,2 cm. Zagęszczony rozstaw strzemion: s 2 = 1/3 h = 1/3 35,0 = 11,7 s 2 30 cm przyjęto s 2 = 11,7 cm.

10 10 135,0 270,0 135,0 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 135,0 cm Strzemiona 4-cięte o rozstawie 9,3 cm. F s = n f s = 4 0,50 = 2,01 cm 2, q s = F s R as / s = 2, / 9,3 10 = 327,444 kn/m Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 135,0 x b = 405,0 cm Strzemiona 4-cięte o rozstawie 21,0 cm. F s = n f s = 4 0,50 = 2,01 cm 2, q s = F s R as / s = 2, / 21,0 10 = 145,531 kn/m Strefa nr 3 Ścinanie Początek i koniec strefy: x a = 405,0 x b = 540,0 cm Strzemiona 4-cięte o rozstawie 9,3 cm. F s = n f s = 4 0,50 = 2,01 cm 2, q s = F s R as / s = 2, / 9,3 10 = 327,444 kn/m 56,756 43,755 16, ,0 270,0 135,0-16,915-43,755-56,756 Położenie przekroju ukośnego: Siła poprzeczna: Wymiary przekroju: x = 0,000 m Q = 56,756 kn b = 24,0 cm h o = h - a = 35,0-3,0 = 32,0 cm Dla podparcia i obciążenia bezpośredniego: b s = 0,15 Strzemiona: 4-cięte; d = 8 mm; A-0 Wytrzymałości stali: Siła przenoszona przez strzemiona: R as = 0,8 R a = 152 MPa R ao = 0,8 R a = 280 MPa F s R as = 4 0, = 30,5614 kn

11 Rozstaw strzemion: Nośność strzemion na jednostkę długości: 11 q s = R as F s / s = 30,5614 / 0,093 = 327,444 kn/m Długość rzutu przekroju ukośnego: c s 2 bs Rbbho = = qs 0,15 11,5 10³ 0,240 0,320² 327,444 Siła poprzeczna przenoszona przez strzemiona i beton: 2 Qsb = 2 bs Rbbh qs - Ras Fs = o s = 93 mm = 0,360 m 2 0,15 11, ,240 0, , , = 205,078 kn Warunek nośności przekroju ukośnego: Q = 56,756 < 205,078 = Q sb Stan graniczny użytkowania: Zarysowanie: a dop = 0,3 mm a f = 0,18 mm a f = 0,18 < 0,30 = a dop Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 26,6 mm a gr = l / 200 = 5400 / 200 = 27,0 mm a max = 26,6 < 27,0 = a gr Poz Belka w stropie przy ścianie, przy otworze stropowym L=5,40m Obciążenie: z poz.1.1 R = 26,84 kn ze stropu. 7,93 x 1,20 x 0,5 = 4,76 kn/m wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kn/m 6,34 kn/m ścianka 0,24 x 0,61 x 18,0 x 1,1 = 2,90 kn/m 9,24 kn/m Ciężar własny belki uwzględniono w obliczeniach Przyjeto wymiary i zbrojenie jak w Poz. 1.2 Poz Nadproża i podciągi Nadproża w ścianach projektuje się z elementów prefabrykowanych L 19 oraz wylewane, zbrojone wg obliczeń i rysunków konstrukcyjnych. Poz Nadproże na wjeździe do garażu L 0 =2,58 Obciążenie: ze stropu. 7,93 x 0,5 x ( 7,20 + 0,90 ) x 3,15 : 7,20 = 14,05 kn/m wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kn/m wieniec 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kn/m ścianka 0,24 x 0,81 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kn/m 20,67 kn/m Ciężar własny belki uwzględniono w obliczeniach

12 12 20,670 20,670 A B 30,00 2,900 M Q 32,581 A B A B 23,622-32,581 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE PRĘTA: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a x/l: M: Q: N: W: SigmaG: SigmaD: [knm] [kn] [kn] [m] [MPa] 0,00-0,000 32,581 0,000-0,0000 0,000-0,000 0,10 8,504 26,065 0,000-0,0004-2,362 2,362 0,20 15,118 19,549 0,000-0,0008-4,199 4,199 0,30 19,842 13,033 0,000-0,0012-5,512 5,512 0,40 22,677 6,516 0,000-0,0014-6,299 6,299 0,50 23,622 0,000 0,000-0,0014-6,562 6,562 0,60 22,677-6,516 0,000-0,0014-6,299 6,299 0,70 19,842-13,033 0,000-0,0012-5,512 5,512 0,80 15,118-19,549 0,000-0,0008-4,199 4,199 0,90 8,504-26,065 0,000-0,0004-2,362 2,362 1,00-0,000-32,581 0,000-0,0000 0,000-0,000 0,50 23,622* 0,000 0,000-6,562 6,562 0,00-0,000* 32,581 0,000 0,000-0,000 0,00-0,000 32,581* 0,000 0,000-0,000 1,00-0,000-32,581* 0,000 0,000-0,000 0,00-0,000 32,581 0,000* 0,000-0,000 0,50 23,622 0,000 0,000* -6,562 6,562 0,50 23,622 0,000 0,000-6,562 6,562* * = Wartości ekstremalne

13 REAKCJE PODPOROWE: REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 32,581 32, ,000 32,581 32,581 Przekrój: B 30,0x24,0 Położenie przekroju: a=1,45 m, b=1,45 m, Wymiary przekroju [cm]: H=30,0 S=24, BETON: B20, Wytrzymałość charakterystyczna: R bk m b1 m b2 m b3 m b4 = 15,0 1,00 1,00 1,00 1,00 = 15,0 MPa, Wytrzymałość obliczeniowa: R b m b1 m b2 m b3 m b4 /(g b1 g b2 g b3 ) = 11,5 1,00 1,00 1,00 1,00/(1,00 1,00 1,00) = 11,5 MPa. F b =720 cm 2, I bx =54000 cm 4, I by =34560 cm 4 Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej: x gr =0,60, STAL: 34GS, A-III, Wytrzymałość charakterystyczna: R ak =410 MPa, Wytrzymałość obliczeniowa: R a m a1 m a2 m a3 = 350 1,00 1,00 1,00 = 350 MPa, Zbrojenie główne: F a +F ac =3,39 cm 2, m=100 (F a +F ac )/F b =100 3,39/720=0,47 %, I ax =441 cm 4, I ay =160 cm 4, Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Położenie przekroju: a=1,45 m, b=1,45 m, Momenty zginające: M x =-23,622 knm, M y =0,000 knm, Siły poprzeczne: Q y =0,000 kn, Q x =0,000 kn, Siła osiowa: N=0,000 kn,. Zbrojenie wymagane: 30,00 30,00 Położenie przekroju: a=1,45 m, b=1,45 m, Siły obliczeniowe: N=0,000 kn, M=23,622 knm Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =11,5 MPa, stali: R a =350 MPa Þ x gr =0,60 Wielkości geometryczne: [cm]: x=3,5 (x=0,133), F bc =85 cm 2, h=30,0, h o =26,4, a=3,6, Zbrojenie wymagane (obliczone): F a = 2,74 cm 2 Þ (3 12 = 3,39 cm 2 ), F ac = 0,00 cm 2.

14 ,00 14 Nośność przekroju prostopadłego: Położenie przekroju: a=1,45 m, b=1,45 m, Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =11,5 MPa, stali: R a =350 MPa Þ x gr =0,60 Siły obliczeniowe: M=23,622 knm, Wielkości geometryczne [m]: x=0,164 < 0,600, Przekrój jest zginany h=0,300, h o =0,264, F bc =0,0104 m 2, x=x h o = 0,043, a=0,036, e bc =-0,128, e a =0,114, Zbrojenie: F a = 3,39 cm 2, µ a = 0,47 % Wielkości statyczne: N bc = -R b F bc = ,5 0,0104= -119,632 kn, M bc = N bc e bc = -119,632 (-0,128) = 15,352 knm, N a = 118,752 kn, M a = N a e a = 118,752 0,114 = 13,538 knm, Warunki stanu granicznego nośności M gr =ôm bc +M a +M ac ô = ô15, ,538ô= 28,890 > 23,622 = ômô Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której R as = 0,8 R a = 152 MPa. Maksymalny rozstaw strzemion: s 1 = 0,75 h = 0,75 30,0 = 22,5 s 1 50 cm przyjęto s 1 = 22,5 cm. Zagęszczony rozstaw strzemion: s 2 = 1/3 h = 1/3 30,0 = 10,0 s 2 30 cm przyjęto s 2 = 10,0 cm. 49,0 192,0 49,0 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 49,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 10,0 cm. F s = n f s = 2 0,50 = 1,01 cm 2, q s = F s R as / s = 1, / 10,0 10 = 152,807 kn/m Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 49,0 x b = 241,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 22,5 cm. F s = n f s = 2 0,50 = 1,01 cm 2, q s = F s R as / s = 1, / 22,5 10 = 67,914 kn/m Strefa nr 3 Początek i koniec strefy: x a = 241,0 x b = 290,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 10,0 cm. F s = n f s = 2 0,50 = 1,01 cm 2, q s = F s R as / s = 1, / 10,0 10 = 152,807 kn/m

15 Ścinanie Siła poprzeczna: Wymiary przekroju: Spełniony jest warunek (42): 15 Q = 0,000 kn b = 24,0 cm h o = h - a = 30,0-3,0 = 27,0 cm Q = 0,000 < 43,740 = 0,75 0,90 24,0 27, = 0,75 R bz b h o Nośności przekroju ukośnego na ścinanie można nie sprawdzać. Stan graniczny użytkowania: Zarysowanie: a dop = 0,3 mm a f = 0,25 mm a f = 0,25 < 0,30 = a dop Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 9,4 mm a gr = l / 200 = 2900 / 200 = 14,5 mm a max = 9,4 < 14,5 = a gr Poz Nadproże na wjeździe do myjni L 0 =3,08 Obciążenie: ze stropu. 7,93 x 0,5 x 1,50 = 5,95 kn/m wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kn/m wieniec 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kn/m ściana 0,24 x 2,01 x 18,0 x 1,1 = 9,55 kn/m 18,27 kn/m Ciężar własny belki uwzględniono w obliczeniach 18,270 18,270 A B 30,00 3,400 M Q 34,119 A B A B 29,001-34,119

16 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE 16 PRĘTA: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a x/l: M: Q: N: W: SigmaG: SigmaD: [knm] [kn] [kn] [m] [MPa] 0,00-0,000 34,119 0,000-0,0000 0,000-0,000 0,10 10,440 27,295 0,000-0,0008-2,900 2,900 0,20 18,561 20,471 0,000-0,0014-5,156 5,156 0,30 24,361 13,648 0,000-0,0019-6,767 6,767 0,40 27,841 6,824 0,000-0,0023-7,734 7,734 0,50 29,001 0,000 0,000-0,0024-8,056 8,056 0,60 27,841-6,824 0,000-0,0023-7,734 7,734 0,70 24,361-13,648 0,000-0,0019-6,767 6,767 0,80 18,561-20,471 0,000-0,0014-5,156 5,156 0,90 10,440-27,295 0,000-0,0008-2,900 2,900 1,00-0,000-34,119 0,000-0,0000 0,000-0,000 0,50 29,001* 0,000 0,000-8,056 8,056 0,00-0,000* 34,119 0,000 0,000-0,000 0,00-0,000 34,119* 0,000 0,000-0,000 1,00-0,000-34,119* 0,000 0,000-0,000 0,00-0,000 34,119 0,000* 0,000-0,000 0,50 29,001 0,000 0,000* -8,056 8,056 0,50 29,001 0,000 0,000-8,056 8,056* * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: 1 2 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 34,119 34, ,000 34,119 34,119 Przekrój: B 30,0x24, ,00 Położenie przekroju: a=1,70 m, b=1,70 m, Wymiary przekroju [cm]: H=30,0 S=24,0. BETON: B20, Wytrzymałość charakterystyczna: R bk m b1 m b2 m b3 m b4 = 15,0 1,00 1,00 1,00 1,00 = 15,0 MPa, Wytrzymałość obliczeniowa: R b m b1 m b2 m b3 m b4 /(g b1 g b2 g b3 ) = 11,5 1,00 1,00 1,00 1,00/(1,00 1,00 1,00) = 11,5 MPa. F b =720 cm 2, I bx =54000 cm 4, I by =34560 cm 4 Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej: x gr =0,60, STAL: 34GS, A-III, Wytrzymałość charakterystyczna: R ak =410 MPa, Wytrzymałość obliczeniowa: R a m a1 m a2 m a3 = 350 1,00 1,00 1,00 = 350 MPa, Zbrojenie główne: F a +F ac =4,52 cm 2, m=100 (F a +F ac )/F b =100 4,52/720=0,63 %, I ax =588 cm 4, I ay =177 cm 4,

17 17 Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Położenie przekroju: a=1,70 m, b=1,70 m, Momenty zginające: M x =-29,001 knm, M y =0,000 knm, Siły poprzeczne: Q y =0,000 kn, Q x =0,000 kn, Siła osiowa: N=0,000 kn,. Zbrojenie wymagane: 30,00 Położenie przekroju: a=1,70 m, b=1,70 m, Siły obliczeniowe: N=0,000 kn, M=29,001 knm Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =11,5 MPa, stali: R a =350 MPa Þ x gr =0,60 Wielkości geometryczne: [cm]: x=4,4 (x=0,166), F bc =105 cm 2, h=30,0, h o =26,4, a=3,6, Zbrojenie wymagane (obliczone): F a = 3,42 cm 2 Þ (4 12 = 4,52 cm 2 ), F ac = 0,00 cm ,00 Nośność przekroju prostopadłego: Położenie przekroju: a=1,70 m, b=1,70 m, Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =11,5 MPa, stali: R a =350 MPa Þ x gr =0,60 Siły obliczeniowe: M=29,001 knm, Wielkości geometryczne [m]: x=0,219 < 0,600, Przekrój jest zginany h=0,300, h o =0,264, F bc =0,0138 m 2, x=x h o = 0,058, a=0,036, e bc =-0,121, e a =0,114, Zbrojenie: F a = 4,52 cm 2, µ a = 0,63 % Wielkości statyczne: N bc = -R b F bc = ,5 0,0138= -159,251 kn, M bc = N bc e bc = -159,251 (-0,121) = 19,293 knm, N a = 158,336 kn, M a = N a e a = 158,336 0,114 = 18,050 knm, Warunki stanu granicznego nośności M gr =ôm bc +M a +M ac ô = ô19, ,050ô= 37,344 > 29,001 = ômô Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której R as = 0,8 R a = 152 MPa. Maksymalny rozstaw strzemion: s 1 = 0,75 h = 0,75 30,0 = 22,5 s 1 50 cm przyjęto s 1 = 22,5 cm. Zagęszczony rozstaw strzemion: s 2 = 1/3 h = 1/3 30,0 = 10,0 s 2 30 cm przyjęto s 2 = 10,0 cm. 57,0 226,0 57,0

18 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: 18 x a = 0,0 x b = 57,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 10,0 cm. F s = n f s = 2 0,50 = 1,01 cm 2, q s = F s R as / s = 1, / 10,0 10 = 152,807 kn/m Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 57,0 x b = 283,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 22,5 cm. F s = n f s = 2 0,50 = 1,01 cm 2, q s = F s R as / s = 1, / 22,5 10 = 67,914 kn/m Strefa nr 3 Początek i koniec strefy: x a = 283,0 x b = 340,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 10,0 cm. F s = n f s = 2 0,50 = 1,01 cm 2, q s = F s R as / s = 1, / 10,0 10 = 152,807 kn/m Ścinanie Siła poprzeczna: Wymiary przekroju: Spełniony jest warunek (42): Q = 0,000 kn b = 24,0 cm h o = h - a = 30,0-3,0 = 27,0 cm Q = 0,000 < 43,740 = 0,75 0,90 24,0 27, = 0,75 R bz b h o Nośności przekroju ukośnego na ścinanie można nie sprawdzać. Stan graniczny użytkowania: Zarysowanie: a dop = 0,3 mm a f = 0,23 mm a f = 0,23 < 0,30 = a dop Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 13,6 mm a gr = l / 200 = 3400 / 200 =17,0mm a max = 13,6 < 17,0 = a gr Poz Nadproże na wejści do magazynu paliw L 0 =1,03 Obciążenie: ze stropu. 7,93 x 0,5 x 1,80 = 7,14 kn/m wieniec 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kn/m ściana 0,24 x 2,50 x 18,0 x 1,1 = 11,88 kn/m 20,21 kn/m reakcja z rdzenia 56,76 kn Ciężar własny belki uwzględniono w obliczeniach REAKCJE PODPOROWE: 1 2 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu 41,579 Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 43,326 43, ,000 41,579 41,579

19 19 56,760 20,210 20,210 A B 1,300 M Q 43,326 29,686 A B A B 22,999-27,074-41,579 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE PRĘTA: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a x/l: M: Q: N: W: SigmaG: SigmaD: [knm] [kn] [kn] [m] [MPa] 0,00-0,000 43,326 0,000-0,0000 0,000-0,000 0,10 5,449 40,511 0,000-0,0001-2,365 2,365 0,20 10,533 37,697 0,000-0,0003-4,572 4,572 0,30 15,251 34,882 0,000-0,0004-6,619 6,619 0,40 19,602 32,068 0,000-0,0004-8,508 8,508 0,48 22,999 29,686 0,000-0,0005-9,982 9,982 22,999-27,074 0,000-0,0005-9,982 9,982 0,50 22,453-27,507 0,000-0,0005-9,745 9,745 0,60 18,694-30,321 0,000-0,0004-8,114 8,114 0,70 14,569-33,136 0,000-0,0004-6,324 6,324 0,80 10,079-35,950 0,000-0,0003-4,374 4,374 0,90 5,222-38,765 0,000-0,0001-2,267 2,267 1,00 0,000-41,579 0,000 0,0000 0,000 0,000 0,48 22,999* 29,686 0,000-9,982 9,982 0,00-0,000* 43,326 0,000 0,000-0,000 0,00-0,000 43,326* 0,000 0,000-0,000 1,00 0,000-41,579* 0,000 0,000 0,000 0,00-0,000 43,326 0,000* 0,000-0,000 0,48 22,999 29,686 0,000* -9,982 9,982 0,48 22,999 29,686 0,000-9,982 9,982* * = Wartości ekstremalne

20 Przekrój: B 24,0x24, ,0 20 Położenie przekroju: a=0,65 m, b=0,65 m, Wymiary przekroju [cm]: H=24,0 S=24,0. BETON: B20, Wytrzymałość charakterystyczna: R bk m b1 m b2 m b3 m b4 = 15,0 1,00 1,00 1,00 1,00 = 15,0 MPa, Wytrzymałość obliczeniowa: R b m b1 m b2 m b3 m b4 /(g b1 g b2 g b3 ) = 11,5 1,00 1,00 1,00 1,00/(1,00 1,00 1,00) = 11,5 MPa. F b =576 cm 2, I bx =27648 cm 4, I by =27648 cm 4 Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej: x gr =0,60, STAL: 34GS, A-III, Wytrzymałość charakterystyczna: R ak =410 MPa, Wytrzymałość obliczeniowa: R a m a1 m a2 m a3 = 350 1,00 1,00 1,00 = 350 MPa, Zbrojenie główne: F a +F ac =4,52 cm 2, m=100 (F a +F ac )/F b =100 4,52/576=0,79 %, I ax =319 cm 4, I ay =177 cm 4, Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A Położenie przekroju: a=0,65 m, b=0,65 m, Momenty zginające: M x =-22,453 knm, M y =0,000 knm, Siły poprzeczne: Q y =-27,507 kn, Q x =0,000 kn, Siła osiowa: N=0,000 kn,. Zbrojenie wymagane: 24, ,0 Położenie przekroju: a=0,63 m, b=0,67 m, Siły obliczeniowe: N=0,000 kn, M=22,999 knm Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =11,5 MPa, stali: R a =350 MPa Þ x gr =0,60 Wielkości geometryczne: [cm]: x=4,6 (x=0,228), F bc =112 cm 2, h=24,0, h o =20,4, a=3,6, Zbrojenie wymagane (obliczone): F a = 3,63 cm 2 Þ (4 12 = 4,52 cm 2 ), F ac = 0,00 cm 2. Nośność przekroju prostopadłego: Położenie przekroju: a=0,63 m, b=0,67 m, Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =11,5 MPa, stali: R a =350 MPa Þ x gr =0,60 Siły obliczeniowe: M=22,999 knm, Wielkości geometryczne [m]: x=0,282 < 0,600, Przekrój jest zginany h=0,240, h o =0,204, F bc =0,0138 m 2, x=x h o = 0,058, a=0,036, e bc =-0,091, e a =0,084, Zbrojenie: F a = 4,52 cm 2, µ a = 0,79 % Wielkości statyczne: N bc = -R b F bc = ,5 0,0138= -159,052 kn, M bc = N bc e bc = -159,052 (-0,091) = 14,503 knm, N a = 158,336 kn, M a = N a e a = 158,336 0,084 = 13,300 knm, Warunki stanu granicznego nośności

21 21 M gr =ôm bc +M a +M ac ô = ô14, ,300ô= 27,804 > 22,999 = ômô Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której R as = 0,8 R a = 152 MPa. Maksymalny rozstaw strzemion: s 1 = 0,75 h = 0,75 24,0 = 18,0 s 1 50 cm przyjęto s 1 = 18,0 cm. Zagęszczony rozstaw strzemion: s 2 = 1/3 h = 1/3 24,0 = 8,0 s 2 30 cm przyjęto s 2 = 8,0 cm. 43,0 52,0 35,0 Rozstaw strzemion: Strefa nr 1 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 43,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 8,0 cm. F s = n f s = 2 0,50 = 1,01 cm 2, q s = F s R as / s = 1, / 8,0 10 = 191,009 kn/m Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 43,0 x b = 95,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 18,0 cm. F s = n f s = 2 0,50 = 1,01 cm 2, q s = F s R as / s = 1, / 18,0 10 = 84,893 kn/m Strefa nr 3 Początek i koniec strefy: x a = 95,0 x b = 130,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 8,0 cm. Ścinanie F s = n f s = 2 0,50 = 1,01 cm 2, q s = F s R as / s = 1, / 8,0 10 = 191,009 kn/m 43,326 29,686 43,0 52,0 35,0-27,074-41,579 Położenie przekroju ukośnego: Siła poprzeczna: Wymiary przekroju: x = 0,000 m Q = 43,326 kn b = 24,0 cm h o = h - a = 24,0-3,0 = 21,0 cm

22 22 Dla podparcia i obciążenia bezpośredniego: b s = 0,15 Strzemiona: 2-cięte; d = 8 mm; A-0 Wytrzymałości stali: Siła przenoszona przez strzemiona: Rozstaw strzemion: Nośność strzemion na jednostkę długości: q s = R as F s / s = 15,2807 / 0,080 = 191,009 kn/m Długość rzutu przekroju ukośnego: c s 2 bs Rbbho = = qs R as = 0,8 R a = 152 MPa R ao = 0,8 R a = 280 MPa F s R as = 2 0, = 15,2807 kn s = 80 mm 0,15 11,5 10³ 0,240 0,210² 191,009 Siła poprzeczna przenoszona przez strzemiona i beton: 2 Qsb = 2 bs Rbbh qs - Ras Fs = o = 0,309 m 2 0,15 11, ,240 0, , , = 102,826 kn Warunek nośności przekroju ukośnego: Q = 43,326 < 102,826 = Q sb Stan graniczny użytkowania: Zarysowanie: a dop = 0,3 mm a f = 0,22 mm a f = 0,22 < 0,30 = a dop Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 2,1 mm a gr = l / 200 = 1300 / 200 =6,5 mm a max = 2,1 < 6,5= a gr Poz. 3. Rdzenie Zaprojektowano rdzenie żelbetowe zbrojone 4 #12, strzemiona Ø8 w rozstawie konstrukcyjnym. Poz. 4. Zestawienie obciążeń na fundamenty Poz Ściana szczytowa w osi 1 Obciążenia: ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kn/m ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26 kn/m ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kn/m styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kn/m tynk (1, x 3,0) x 0,015 x 19,0 x 1,3 = 2,68 kn/m wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kn/m ze stropu 7,93 x 6,3 x 0,5 x 3,15 : 6,3 = 12,49 kn/m 41,88 kn/m Poz Ściana szczytowa w osi 9 Obciążenia: ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kn/m ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26 kn/m ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kn/m styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kn/m tynk (1, x 3,0) x 0,015 x 19,0 x 1,3 = 2,68 kn/m wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kn/m ze stropu 7,93 x 6,3 x 1,80 : 6,3 = 14,27 kn/m 43,66 kn/m

23 23 Poz Ściana zewnętrzna w osi A ob- ciążona z traktu 6,3 Obciążenia: ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kn/m ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26 kn/m ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kn/m styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kn/m tynk (1, x 3,0) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 2,68 kn/m wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kn/m ze stropu 7,93 x (7,2 +0,9) x 0,5 x 3,15 : 7,2 = 14,05 kn/m 43,44 kn/m Poz Ściana zewnętrzna w osi E obciążona z traktu 1,5 Obciążenia: ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kn/m ściana nadziemia 0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 = 21,38 kn/m ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kn/m styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 6,56 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,46 kn/m tynk (1, x 4,5) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 3,79 kn/m wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kn/m ze stropu 7,93 x 1,5 x 0,5 = 5,95 kn/m 43,68 kn/m Poz Ściana zewnętrzna w osi D przy z trakcie 3,6 Obciążenia: ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kn/m ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26kN/m ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kn/m styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kn/m tynk (1, x 3,0) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 2,68 kn/m wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kn/m 29,39 kn/m Poz Ściana zewnętrzna w osi B obciążona z traktu 1,2 Obciążenia: ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kn/m ściana nadziemia 0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 = 21,38 kn/m ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kn/m styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 6,56 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,46 kn/m tynk (1, x 4,5) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 3,79 kn/m wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kn/m ze stropu 7,93 x 1,2 x 0,5 = 4,76 kn/m 42,49 kn/m Poz Ściana wewnętrzna w osi B obciążona z traktów 6,3 Obciążenia: ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26kN/m ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kn/m tynk 3,0 x 0,03x 19,0 x 1,3 = 2,22 kn/m wieńce 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kn/m ze stropu 2 x 7,93 x (7,2 +0,9) x 0,5 x 3,15 : 7,2 = 28,10 kn/m 51,25 kn/m Poz Ściana wewnętrzna w osi 2 obciążona z traktów 7,2 i 1,35 Obciążenia: ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kn/m ściana nadziemia 0,24 x 4,26 x 18,0 x 1,1 = 20,24 kn/m ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kn/m styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 2,70 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,21 kn/m tynk (1,23 + 4,5 + 3,0 ) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 3,23 kn/m wieńce (2 x 0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 3,96 kn/m

24 ze stropu 7,93 x (6,3 x 0,5 x 3,15 + 1,35 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 17,84 kn/m 54,81 kn/m Poz Ściana wewnętrzna w osi 3 obciążona z traktów 1,35 Obciążenia: ściana nadziemia 0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 = 21,38 kn/m ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kn/m tynk 4,5 x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 3,33 kn/m wieńce 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kn/m ze stropu 2 x 7,93 x (1,35 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 10,71 kn/m 42,09 kn/m Poz Ściana wewnętrzna w osi 4 obciążona z traktów 1,8 i 1,35 Obciążenia: ściana nadziemia 0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 = 21,38 kn/m ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kn/m tynk 4,5 x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 3,33 kn/m wieńce 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kn/m ze stropu 7,93 x (6,3 x 0,5 x 1,8 + 1,35 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 12,49 kn/m 43,87 kn/m Poz Ściana wewnętrzna w osi 5 obciążona z traktów 1,8 i 3,6 Obciążenia: ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kn/m ściana nadziemia 0,24 x 4,26 x 18,0 x 1,1 = 20,24 kn/m ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kn/m styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 2,70 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,21 kn/m tynk (1,23 + 4,5 + 3,0 ) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 3,23 kn/m wieńce (2 x 0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 3,96 kn/m ze stropu 7,93 x (6,3 x 0,5 x 1,8 + 3,6 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 21,41 kn/m 58,38 kn/m Poz Ściana wewnętrzna w osi 6, 7, 8 obciążona z traktów 3,6 Obciążenia: ściana nadziemia 0,24 x 3,0 x 18,0 x 1,1 = 14,26 kn/m ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kn/m tynk 3,0 x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 2,22 kn/m wieńce 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kn/m ze stropu 2 x 7,93 x 3,0 x 0,5 = 28,55 kn/m 51,70 kn/m Poz Rdzenie Obciążenie max : 2 x 56,76 + 5,33 x 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1= 121,96 kn Poz. 5.0 FUNDAMENTY 24 Fundamenty obliczono programem komputerowym Obliczenia wykonano w oparciu o parametry gruntowe na podstawie technicznych badań podłoża wykonanych grudniu 2007 r. przez mgr Marka Winskiewicza Jak wynika z przeprowadzonych prac badawczych budowa geologiczna badanego terenu jest stosunkowo urozmaicona. W podłożu, pod nasypami o bardzo zróżnicowanej miąższości, występują utwory organiczne, holoceńskie mułki, a nizej gliny i piaski ablacyjne oraz gliny lodowcowe. Dla potrzeb bezpośredniego posadowienia fundamentó można wykorzystać ablacyjne gliny plastyczne oraz gliny lodowcowe twardoplastyczne. Spod fundamentów należy w całości usunąć nasypy niebudowlane, glebę oraz miękkoplastyczne gliny ablacyjne. Zaprojektowano wymianę gruntów spod fundamentów, należy w całości usunąć: nasypy niebudowlane, glebę oraz grunty organiczne, tak ażeby w dnie wykopu

25 25 znalazły się grunty nośne. Wymieniany grunt pod fundamentami należy zastąpić podsypką piaskową. Z uwagi na no, że w dnie wykopu zalegają gruntu spoiste, pierwszą warstwę podsypki piaskowej gr. ~ 0,30 m należy stabilizować cementem, pozostałą część należy zagęszczać warstwami do I D = 0,40 (konieczny odbiór podsypki przez uprawnionego geologa). Warunki wodne są niekorzystne. Woda gruntowa wystepuje bardzo płytko 87,5-88,4 m npm. Sączenia mogą pojawić się już od głębokości rzędu 1,2m ppt. Wskazany drenaż oraz konieczna izolacja. Zbrojenie podłużne 4#14 Zbrojenie podłużne łączyć na zakład 50% w jednym miejscu. Zaprojektowano ławy i stopy żelbetowe z betonu B-20 zbrojone stalą 34GS. Strzemiona w ławach fundamentowych ø 6 ze stali StOS-b. Pręty zbrojenia podłużnego łączyć na zakład 50d.max. 50% zbrojenia łączyć w jednym miejscu. Uwaga: dokonać sprawdzenia dna wykopu z udziałem uprawnionego geologa, prace fundamentowe wykonywać po wytyczeniu osi przez uprawnionego geodetę. w trakcie prac ziemnych i fundamentowych należy bardzo ostrożnie obchodzić się z gruntami w dnie wykopu. Duża ich część może ulegać wtórnemu uplastycznieniu pod wpływem wstrząsów grunty w dnie wykopu chronic przed przemarzaniem Poz. 5.1 Ławy fundamentowe 1. Założenia: MATERIAŁ: BETON: klasa C16/20, ciężar objętościowy = 24,0 (kn/m3) STAL: klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B (2002) gruntowej: PN-81/B Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie - S dop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odprężenia: l = 1,00 Obrót Poślizg Ścinanie Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II 2. Geometria A = 0,50 (m) L = 15,00 (m) h = 0,40 (m) h1 = 1,60 (m) ex = 0,10 (m) a = 0,24 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,584 (m3/m)

26 26 otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 1,2 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,2 (m) poziom wody gruntowej Dw = 1,5 (m) 3. Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji 1 Piasek drobny 0,0 0, mało wilgotne 2 Glina -0,4 0,41 B Piasek drobny -1,2 0, mokre 4 Glina -2,0 0,41 B Glina piaszczysta -3,0 0,15 B --- Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kpa] [deg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek drobny 0,4 0,0 29,4 16, , ,7 2 Glina 0,8 24,4 14,3 20, , ,3 3 Piasek drobny 0,8 0,0 29,9 19, , ,9 4 Glina 1,0 24,4 14,3 20, , ,3 5 Glina piaszczysta ,4 19,2 22, , ,4 4. Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N My Fx Nd/Nc [kn/m] [kn*m/m] [kn/m] 1 L1 58,38 0,00 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 5. Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=58,38kN/m Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 19,59 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 77,97kN/m My = 5,45kN*m/m Zastępczy wymiar fundamentu: A_ = 0,36 (m) Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia: N B = 7,47 i B = 1,00 N C = 30,00 i C = 1,00 N D = 18,28 i D = 1,00 Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 123,54 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,28 OSIADANIE Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe Kombinacja wymiarująca: L1 N=48,65kN/m Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 17,81 (kn/m) Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 133 (kpa) Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 1,6 (m) Naprężenie na poziomie z: - dodatkowe: szd = 11 (kpa) - wywołane ciężarem gruntu: szg = 50 (kpa) Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,14 (cm) - wtórne: s'' = 0,02 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,16 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) OBRÓT Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała)

27 27 N=58,38kN/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 16,03 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 74,41kN/m My = 5,52kN*m/m Moment zapobiegający obrotowi fundamentu: - My(stab) = 13,08 (kn*m/m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF POŚLIZG Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=58,38kN/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 16,03 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 74,41kN/m My = 5,52kN*m/m Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 0,35 (m) Współczynnik tarcia: - fundament grunt: m = 0,40 Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20 Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kn/m) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu: - w poziomie posadowienia: F(stab) = 29,96 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF WYMIAROWANIE ZBROJENIA Wzdłuż boku A: Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=58,38kN/m Obciążenie wymiarujące: Nr = 77,97kN/m My = 5,45kN*m/m Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]: wzdłuż boku A - minimalna: Ax = 4,42 - wyliczona: Ax = 4,42 - przyjęta: Ax = 4,52 f 12 co 25 (cm) Poz. 5.2 Poszerzenie ław ze względu na rdzenie 1. Założenia: MATERIAŁ: BETON: klasa C16/20, ciężar objętościowy = 24,0 (kn/m3) STAL: klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B (2002) gruntowej: PN-81/B Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie - S dop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odprężenia: l = 1,00 Obrót Poślizg Ścinanie Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II 2. Geometria

28 A = 0,60 (m) L = 15,00 (m) h = 0,40 (m) h1 = 1,60 (m) ex = 0,00 (m) a = 0,24 (m) 28 objętość betonu fundamentu: V = 0,624 (m3/m) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 1,2 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,2 (m) poziom wody gruntowej Dw = 1,5 (m) 3. Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji 1 Piasek drobny 0,0 0, mało wilgotne 2 Glina -0,4 0,41 B Piasek drobny -1,2 0, mokre 4 Glina -2,0 0,41 B Glina piaszczysta -3,0 0,15 B --- Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kpa] [deg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek drobny 0,4 0,0 29,4 16, , ,7 2 Glina 0,8 24,4 14,3 20, , ,3 3 Piasek drobny 0,8 0,0 29,9 19, , ,9 4 Glina 1,0 24,4 14,3 20, , ,3 5 Glina piaszczysta ,4 19,2 22, , ,4 4. Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N My Fx Nd/Nc [kn/m] [kn*m/m] [kn/m] 1 L1 137,06 0,00 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 5. Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=137,06kN/m Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 22,26 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 159,32kN/m My = 0,00kN*m/m Zastępczy wymiar fundamentu: A_ = 0,60 (m) Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia: N B = 7,47 i B = 1,00 N C = 30,00 i C = 1,00 N D = 18,28 i D = 1,00 Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 215,99 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,10 OSIADANIE Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe Kombinacja wymiarująca: L1 N=114,22kN/m Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 20,23 (kn/m) Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 224 (kpa) Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 2,1 (m) Naprężenie na poziomie z: - dodatkowe: szd = 14 (kpa) - wywołane ciężarem gruntu: szg = 61 (kpa) Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,30 (cm) - wtórne: s'' = 0,02 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,33 (cm) < Sdop = 7,00 (cm)

29 OBRÓT Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=137,06kN/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 18,21 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 155,27kN/m My = 0,00kN*m/m Moment zapobiegający obrotowi fundamentu: - My(stab) = 46,58 (kn*m/m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF POŚLIZG Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=137,06kN/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 18,21 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 155,27kN/m My = 0,00kN*m/m Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 0,60 (m) Współczynnik tarcia: - fundament grunt: m = 0,40 Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20 Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kn/m) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu: - w poziomie posadowienia: F(stab) = 62,51 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF WYMIAROWANIE ZBROJENIA Wzdłuż boku A: Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=137,06kN/m Obciążenie wymiarujące: Nr = 159,32kN/m My = 0,00kN*m/m Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]: 29 wzdłuż boku A - minimalna: Ax = 4,42 - wyliczona: Ax = 4,42 - przyjęta: Ax = 4,52 f 12 co 25 (cm) Poz Fundament pod podnośnika dwukolumnowy Projektuje się płytę fundamentową pod podnośnik dwukolumnowy posadowioną na zagęszczonych warstwach podsypki z pospółki. Zagęszczenie podsypki projektuje się do Id= 0,8. Pod płytą przewiduje się 10,0 cm betonu C10/15. Cały fundament musi być oddylatowany od posadzki. Płyta fundamentowa z betonu C25/30 zbrojnie górą i dołem. Obciążenia: - waga podnośnika 70kN/m 2 x 1,2 x 1,5 = 126,00 kn/m 2 - waga pojazdu 50kN/m 2 x 1,2 x 1,5 = 90,00 kn/m 2 RAZEM 216,00 kn/m 2 Obliczono programem komputerowym ABC płyta

30 30 Zaprojektowano płytę gr.30cm z betonu C25/30 zbrojonoą krzyżowo stalą 34GS #12 co 25cm dołem i górą. Opracował: mgr inż. Anna Ceynowa