2. Parametry geotechniczne
|
|
- Monika Natalia Smolińska
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 . Opis tehnizny
2 . Parametry geotehnizne Charaterystyzne wartośi parametrów geotehniznyh zostały wyznazone w bezpośrenih baaniah przeprowazonyh przez firmę GEOAB na zleenie Inwestora... Charaterystyzne wartośi parametrów warstwy geotehniznej I (sic) - parametry wytrzymałośiowe efetywny ąt taria wewnętrznego Φ 5.9 efetywna spójność.7 Pa wytrzymałość przy szybim śinaniu bez opływu u 7. Pa ąt taria wewnętrznego przy śinaniu ze stałą objętośią Φ v.4 - parametry oształeniowe eometryzny mouł śiśliwośi pierwotnej M MPa eometryzny mouł śiśliwośi wtórnej M 3 MPa - ehy fizyzne ięŝar objętośiowy. N/m 3.. Charaterystyzne wartośi parametrów warstwy geotehniznej II (MSa) - parametry wytrzymałośiowe efetywny ąt taria wewnętrznego Φ 35.4 efetywna spójność. Pa wytrzymałość przy szybim śinaniu bez opływu u - Pa - parametry oształeniowe eometryzny mouł śiśliwośi pierwotnej M 5 MPa eometryzny mouł śiśliwośi wtórnej M MPa - ehy fizyzne ięŝar objętośiowy 7.5 N/m 3
3 3. Wymiarowanie funamentu na postawie warunów I SGN (US) 3.. Zestawienie obiąŝeń ObiąŜenie Pionowe Poziome Moment Stałe V G 783 N H G 7 N M G Nm Zmienne V Q 9 N H Q 4 N M Q 4 Nm Wyjątowe V A 3 N H A 7 N M A 8 Nm 3.. Przyjęie wymiarów stopy Przyjęto funament Ŝelbetowy o wymiarah w rzuie: B i 3m (wymiary słupa b s.4m, l s.m). V H M bs B ls Wysoość funamentu: B bs e s f.9s..4 sb b ls esl s 3.. l.8m.m przyjęto f m ObiąŜenia oatowe h.m Dh z.m f.m Wysoość warstwy gruntu na osazah: h h z f... m CięŜar gruntu na osazah (załoŝono, Ŝe ięŝar objętośiowy zasypi jest tai sam, ja gruntu warstwy I): V ( B b l ) h ( ).. 3.7N G s s
4 CięŜar funamentu (przyjęto ięŝar objętośiowy Ŝelbetu z betonu na ruszywie amiennym, zagęszzony i zbrojony wg Tab.Z.. pt.3. PN-8/B-, f 5N/m 3 ): VG B f f N 3.4. Sprawzenie warunów stanu GEO w poejśiu oblizeniowym DA* Współzynnii zęśiowe w poejśiu oblizeniowym DA Zgonie z zaleeniami poprawi o normy PN-EN 997-:8/Ap pt NA... (informayjny załązni rajowy) o sprawzenia stanów graniznyh GEO przyjęto poejśie oblizeniowe DA, tóre wg PN-EN 997- pt naazuje stosować następująą ombinaję współzynniów zęśiowyh: AM t.j. wg Załąznia normatywnego A PN-EN 997-, pt A.3.: Tab.A.3., Tab.A.4 i Tab.A.5 A: G,nieorzystne G,orzystne Q,nieorzystne Q,orzystne A,nieorzystne A,orzystne Oblizeniowe wartośi oziaływań: M: M,tan ( Φ ') M,' M,u M,.... :,v,h.4. E E G G E Q Q E A A Mimośroy oziaływań stałyh Zgonie z zaleeniami poprawi o normy PN-EN 997-:8/Ap pt NA... wyznazają opór granizny połoŝa naleŝy stosować haraterystyzne wartośi oziaływań (poejśie oblizeniowe DA*). e MG HG V V V e B m m < f G G G.5m Wypaowa siła oziaływań stałyh znajuje się w rzeniu przeroju funamentu nie ma potrzeby przesuwania osi funamentu wzglęem osi słupa (e sb e sl m). Estremalne wartośi iśnień wywieranyh przez funament i obiąŝenia stałe na połoŝe gruntowe, przy załoŝeniu ih liniowego rozłau. Przyjęto, Ŝe wszystie oziaływania ziałają nieorzystnie na nośność połoŝa po funamentem. V E VG M ± B B ( V V V ) ( ) N G G G G G,nieorzystne G
5 M ( M H ) (. 7..).35.7Nm G G G f G,nieorzystne ± E max 5.Pa E min 78.Pa > E max E min Przyjęto A3 ze wzglęu na wysoie wartośi eometryznyh moułów śiśliwośi gruntu (M >MPa) oraz małą wraŝliwość onstruji na nierównomierne oształenia połoŝa. A 5..4 A Mimośroy oziaływań stałyh i zmiennyh e M G M Q e B m ( HG HQ ) f esl ( VG VG VG VQ ) V G ( 7. 4.) V G V G V m < Q m 4 Wypaowa siła oziaływań stałyh znajuje się w rzeniu uogólnionym przeroju funamentu Mimośroy oziaływań stałyh, zmiennyh i wyjątowyh e B m V VG VG VG VQ VA N e M G M Q M A ( H H H ) G V ( ) 59.7 Q A f e sl V...7m < 3 3..m 3 Zgonie z zaleeniami PN-EN 997- pt.5.4. wypaowa siła oziaływań nie przeraza masymalnego mimośrou, przerozenie tórego wymagałoby pojęia spejalnyh śroów ostroŝnośi Efetywne wymiary funamentu Efetywne pole funamentu: B' B eb.m ' e 3..7.m A ' B' '.. 5.3m
6 Proporje wymiarów efetywnyh: '. B' B'. ' Stan przejśiowy w warunah bez opływu (GEO) wyparie gruntu spo funamentu Ze wzglęu na spoisty harater materiału gruntowego znajująego się w połoŝu funamentu oraz ze wzglęu na bra informaji otyząyh terminu przyłoŝenia oelowego obiąŝenia, sprawzono nośność połoŝa w warunah wytrzymałośi przejśiowej bez uwzglęnienia zjawisa rozpraszania nawyŝi iśnienia w porah gruntu, stosują formułę na jenostowy opór granizny wg PN-EN 997-, Załązni informayjny D, pt D.3:,v A' ( Π ) s i b u Współzynni ształtu postawy funamentu B' s ' Współzynni nahylenia obiąŝenia warune masymalnego oziaływania poziomego na połoŝe: H A' u H HG HQ H A N A' u N WAUNEK SPEŁNIONY H 5. i.5.9 A' u Współzynni nahylenia postawy funamentu α b Π postawa funamentu jest pozioma, tzn. α ra: b. Π ObiąŜenie jenostowe w płaszzyźnie posaowienia funamentu D.. 4.4Pa Jenostowy, haraterystyzny opór połoŝa,v A' ( Π ) s i b ( Π ) Pa u
7 Wypaowy, haraterystyzny opór połoŝa Wypaowy, oblizeniowy opór połoŝa,v,v A' N A' ,v,v,v Całowite, oblizeniowe oziaływanie pionowe V Warune nośnośi połoŝa 5.9N ( VG VG VG ) G,nieorzystne VQ Q,nieorzystne VA A,nieorzyst ne ( ) N V V,v 438.9N, v WAUNEK SPEŁNIONY 5.9N Stan przejśiowy w warunah bez opływu (GEO) poślizg funamentu Ze wzglęów wg pt sprawzono nośność połoŝa w warunah wytrzymałośi przejśiowej bez uwzglęnienia zjawisa rozpraszania nawyŝi iśnienia w porah gruntu, stosują formułę na jenostowy opór granizny wg PN-EN 997- pt.5.3.:,h A u Pole naisu funamentu na połoŝe PoniewaŜ mimośroy : e B m 3. e.7m <.5m wsazują na połoŝenie wypaowej siły wszystih oziaływań w rzeniu przeroju, ała postawa funamentu jest oisana o połoŝa (napręŝenia mają jenaowy zna), zatem pole oisu funamentu o połoŝa: B B.m 3.m A B. 3..m Wypaowy, haraterystyzny opór połoŝa,h A u N Wypaowy, oblizeniowy opór połoŝa
8 45..,h,h,h Całowite, oblizeniowe oziaływanie poziome H Warune nośnośi połoŝa 45.N HG G,nieorzystne HQ Q,nieorzystne H A A,nieorzyst ne N H H,h 7.N, h WAUNEK SPEŁNIONY 45.N Zgonie z PN-EN 997- pt.5.3., jeśli funament posaowiony jest na grunie spoistym, niezrenowanym i pomięzy powierzhnię postawy funamentu i to połoŝe moŝe ostać się woa i/lub powietrze, to powinien być spełniony oatowy warune: H.4 V H 7.N N WAUNEK SPEŁNIONY Stan trwały w warunah z opływem (GEO) wyparie gruntu spo funamentu Zgonie z PN-EN 997-, Załązni informayjny D, pt D.4 zastosowano następująą formułę na jenostowy opór granizny:,v A' ' N s i b ' N s i b.5 ' B' N s i b Współzynnii nośnośi N π tan ( Φ' ) Φ' πtan ( 5.9 ) 5.9 e tan 45 e tan 45 N ( N ) ot( Φ' ) ( 4.9 ) ot( 5.9). 55 ( N ) tan( Φ' ) ( 4.9 ) tan( 5.9). 87 N Współzynnii ształtu postawy funamentu Współzynnii nahylenia obiąŝenia B' s sin ' ( Φ' ).75 sin( 5.9). B' s ' s N. 4.9 s N
9 warune masymalnego oziaływania poziomego na połoŝe: H wg pt , V wg pt H V A' ' ot ( Φ' ) ( Φ' ) ot( 5.9) 44.54N H 5.N V A' ' ot WAUNEK SPEŁNIONY wyłani (rozpatrujemy oziaływania poziome w płaszzyźnie f x, proporje /B wg pt ): H i V A' ' ot ' B'.33 m.43 '.33 B' m.43 H i V A' ' ot ( Φ' ) ( Φ' ) m ( Φ' ).55 tan( 5.9).88 i.88 i i N tan Współzynnii nahylenia postawy funamentu b b ( α tan( Φ' )) b b b N tan postawa funamentu jest pozioma, tzn. α ra: ( Φ' ) ( tan( 5.9) ). b b Jenostowy, haraterystyzny opór połoŝa. b...55 tan 5.9 ( ) Ze wzglęu na bra poziomu zwieriała woy gruntowej w obrębie połoŝa funamentu, nie uwzglęniają uśrenienia ięŝaru objętośiowego I i II warstwy połoŝa (zaleenie z Załąznia PN-8/B-3): ' i (wg pt ).8,v A' ' N s i b ' N s i b.5 ' B' N s i b
10 Wypaowy, haraterystyzny opór połoŝa Wypaowy, oblizeniowy opór połoŝa 4.97 Pa,v,v A' N A' ,v,v,v Całowite, oblizeniowe oziaływanie pionowe wg pt V 438.9N Warune nośnośi połoŝa - wyorzystanie nośnośi połoŝa: V V - zapas bezpiezeństwa nie przeraza %. V,v 438.9N, v,v WAUNEK SPEŁNIONY % % N 57.49N 94.% Stan trwały w warunah z opływem (GEO) poślizg funamentu Zastosowano formułę na wypaowy opór granizny wg PN-EN 997- pt.5.3.:,h V tan ( δ ) Wartość haraterystyzna ąta taria w ontaie funament-połoŝe gruntowe Weług PN-EN 997- pt.5.3. ąt taria w ontaie funament-połoŝe powinien opowiaać wartośi ąta taria wewnętrznego gruntu połoŝa w warunah śinania ze stałą objętośią: δ κ Φ v gzie: κ. w przypau funamentów wyonywanyh na miejsu buowy, κ.7 w przypau funamentów prefabryowanyh. Projetowany funament bęzie wyonywany na miejsu buowy, wartość haraterystyzna Φ v.4 (wg pt...): Wypaowy, haraterystyzny opór połoŝa wg pt V 59.7N δ..4.4 ( δ ) tan(.4). tan o
11 Wypaowy, oblizeniowy opór połoŝa ( δ ) N,h V tan.85.,h,h,h Całowite, oblizeniowe oziaływanie poziome wg pt H 7.N Warune nośnośi połoŝa - wyorzystanie nośnośi połoŝa: H - zapas bezpiezeństwa wynosi %.,h H H,h 7.N, h WAUNEK SPEŁNIONY 9.59N 9.59N 7. % % 89.% 9% Stan przejśiowy w warunah bez opływu przebiie warstwy I i wyparie gruntu warstwy II Ze wzglęu na niespoisty harater materiału gruntowego znajująego się w połoŝu funamentu pominięto sprawzenie nośnośi II warstwy połoŝa w warunah wytrzymałośi przejśiowej Stan trwały w warunah z opływem (GEO) przebiie warstwy I i wyparie gruntu warstwy II Zgonie z PN-EN 997-, pt sprawzono nośność II warstwy gruntu znajująego się w połoŝu, stosują ogólnie uznaną metoę analityzną, wg Załąznia nr normy PN-8/B-3 i formułę na opór granizny wg Załąznia informayjnego D, pt D Wymiary funamentu zastępzego h.m Dh z.m f.m Warstwa I h II.5m b/.9m B.m b/.9m Warstwa II
12 Weług Załąznia nr PN-8/B-3 wymiary funamentu zastępzego opowiaają wymiarom funamentu rzezywistego, powięszonym o zynni la h II B i gruntów spoistyh pona warstwą II Zestawienie obiąŝeń funamentu zastępzego Sprowazono system obiąŝeń o poziomu warstwy II: h II.5 b.38m 4 4 B z B b m z b m - haraterystyzna wartość ięŝaru gruntu na warstwą II objętego funamentem zastępzym VG 3 Bz z hii I N - haraterystyzna wartość oziaływania pionowego słaowe oziaływań wg 3.. V VG VG VG VG3 VQ VA N - haraterystyzna wartość oziaływania poziomego wg H 5.N - haraterystyzna wartość oziaływania momentów słaowe oziaływań wg 3.. M ( H H H ) ( h ) MG M Q MA G Q A f II ( ) (..5) 37.5Nm wartośi mimośroów o oziaływań ałowityh M esl V e ' V e B ' m Wymiary efetywne funamentu zastępzego Efetywne pole funamentu zastępzego: Bz ' Bz eb'.38m.8m z ' z e' m
13 A ' B ' ' m z z z Proporje wymiarów efetywnyh: Współzynnii nośnośi warstwy II z '.8 Bz ' B '.38 '.8 z z N π tan ( Φ' ) Φ' πtan ( 35.4 ) 35.4 e tan 45 e tan 45 N ( N ) ot( Φ' ) ( 35. ) ot( 35.4) ( N ) tan( Φ' ) ( 35. ) tan( 35.4) N Współzynnii ształtu postawy funamentu zastępzego Bz ' s sin ' s s z ( Φ' ).84 sin( 35.4). 49 Bz ' ' z s N N Współzynnii nahylenia obiąŝenia warune masymalnego oziaływania poziomego na połoŝe: H i V wg pt H V A' ' ot ( Φ' ) ( Φ' ) ot( 35.4) 33.N H 5.N V A' ' ot WAUNEK SPEŁNIONY wyłani (rozpatrujemy oziaływania poziome w płaszzyźnie f x, proporje z /B z wg pt ): i i H V A' ' ot z ' Bz'.8 m.4 z'.8 B ' m.4 H V A' ' ot ( Φ' ) ( Φ' ) z m
14 i.8 i i.8.8 N tan Współzynnii nahylenia postawy funamentu Nahylenie stropu warstwy II: αra: ( Φ' ) tan( 35.4) ( tan( 35.4) ). b b Jenostowy, haraterystyzny opór połoŝa. b tan ( 35.4) Ze wzglęu na bra poziomu zwieriała woy gruntowej w obrębie połoŝa funamentu: ' ' I ( D h ) (..5) Pa II I,v A ' z ' N s i b ' N s i b.5 ' B ' N s i b II z Wypaowy, haraterystyzny opór połoŝa Wypaowy, oblizeniowy opór połoŝa Pa,v,v Az' N A ' z ,v,v,v Całowite, oblizeniowe oziaływanie pionowe 4545.N ( VG VG VG VG3 ) G,nieorzystne VQ Q,nieorzystne VA A,nieorzyst ne ( ) N V Warune nośnośi połoŝa V V,v 78.3N, v WAUNEK SPEŁNIONY 4545.N Wymiary funamentu obrano prawiłowo. UWAGA! DuŜy zapas nośnośi świazy tylo o barzo małym prawopoobieństwie osiągnięia stanu graniznego w warstwie II.
15 4. Sprawzenie warunów II SGU (SS) Weług PN-EN 997-, pt...(5), sprawzenie warunów II SGU naleŝy przeprowazać na oblizeniowyh wartośiah oziaływań. 4.. Masymalne osiaanie funamentów W wyniu analizy stratygrafii połoŝa oraz ułau obiąŝeń ziałająyh na funamenty przyjęto, Ŝe masymalne osiaania połoŝa gruntowego wystąpią po stopą funamentową nr Osiaanie stopy funamentowej nr ZałoŜenia oblizeniowe Zgonie z zaleeniami PN-EN 997- Załązni informayjny F, pt F.., o wyznazenia osiaań zastosowano metoę sumowania oształeń warstw połoŝa. Zgonie z PN-EN 997-, pt...() w przypau posaowienia obietu na gruntah spoistyh zalea się sprawzenie wartośi stosunu nośnośi przejśiowej o oziaływania pionowego:, v 5.9N wg pt V 438.9N wg pt V,v przy wartośi stosunu więszej o 3 moŝna pominąć oblizenia osiaania - przy wartośi mniejszej o powinno się uwzglęnić efet nieliniowej sztywnośi połoŝa Ze wzglęu na bra informaji na temat ilośiowej zmiennośi sztywnośi połoŝa w funji jego obiąŝenia (napręŝenia), zastosowano moel połoŝa o stałej sztywnośi. W oblizeniah osiaania funamentu oblizeniowego pominięto wpływ obiąŝenia pohoząego o sąsiaująyh funamentów. Wymiary na wyopu: B w.4m, w 3.4m. Zgonie z PN-EN 997-, pt...(5), przyjęto liniowy rozła naisu postawy funamentu na połoŝe ozła naisu postawy funamentu na połoŝe V 438.9N wg pt B.m, 3.m f.m wg pt. 3.. Oziaływania wg pt. 3.. E V M ± B B V B 3 E 39.83Pa
16 M ( M H ) ( M H ) ( M H ) G G f G,nieorzystne Q Q f Q,nieorzystne A A f A,nieorzystne (. 7..).35 ( ).5 ( ). 5.Nm E min E max 5.43Pa 33.3Pa h.m Dh z.m f.m Emin5.43Pa Emax33.3Pa E39.83Pa Osiaanie natyhmiastowe w warunah bez opływu Zgonie z zapisem w PN-EN 997-, Załązni informayjny F, pt F.4, sumowanie osiaań natyhmiastowyh wywołanyh oształeniami postaiowymi i ontratanją spręŝystą z osiaaniami onsoliayjnymi zęsto prowazi o zawyŝania ałowitej wartośi osiaań. W oblizeniah pominięto wpływ osiaań natyhmiastowyh Osiaanie ługotrwałe - onsoliayjne w warunah z opływem Zgonie z zapisem w PN-EN 997-, Załązni informayjny F, pt F.4, o oblizenia osiaań onsoliayjnyh zastosowano moel jenoosiowego stanu oształeń. Oblizenia osiaania połoŝa zalea się prowazić o głęboośi, w tórej napręŝenia o obiąŝenia funamentem nie przerazają % napręŝeń pierwotnyh, tzn. spełniony jest warune: σz. σz - oiąŝenie połoŝa gruntem usuniętym z wyopu D G, orzystne Pa - ysretyzaja połoŝa: przyjęto poział na pasi oblizeniowe o miąŝszośi.75m w warstwie I i pasów oblizeniowyh o miąŝszośi.m w warstwie II - wartośi słaowej pionowej napręŝenia pierwotnego w śroah pasów σ, z i D zi z i i z i pase nr : warstwa I, z..75/.575m, σ z Pa
17 pase nr : warstwa I, z..75/.75.35m, σ z Pa pase nr 3: warstwa II, z 3..5./ 3.m, σ z3 (..5).7.5./ 3.9Pa pase nr 4: warstwa II, z 4..5./. 4.m, σ z4 (..5).7.5(./.) 8.79Pa pase nr 5: warstwa II, z 5..5./. 5.m, σ z5 (..5).7.5(./.) 98.9Pa pase nr : warstwa II, z..5./3..m, σ z (..5).7.5(./3.) 5.79Pa pase nr 7: warstwa II, z 7..5./4. 7.m, σ z7 (..5).7.5(./4.) 33.9Pa pase nr 8: warstwa II, z 8..5./5..m, σ z8 (..5).7.5(./5.) 5.79Pa - wartośi słaowej pionowej napręŝenia o oiąŝenia na wyopu usuniętym gruntem (w śroah pasów) σz i η mi η m - współzynni zaniu napręŝeń po śroiem prostoątnego obszaru obiąŝonego obiąŝeniem równomiernie rozłoŝonym, wg PN-8/B-3, Załązni, pt.. artan π ψ ξ ξ 4 ψ ξ ψ ξ 4 ψ 4 ψ ξ 4 ψ ηm B w ξ, w ψ z B w ξ (pominięto postawianie wartośi ξ i ψ o wzoru na η m proszę uŝyć arusza alulayjnego) pase nr : warstwa I, z.75/.375m, z.375 ψ. 5, η m.98, B.4 w σ z Pa pase nr : warstwa I, z.75/.75.5m, z.5 ψ. 49, η m.793, B.4 σ z Pa pase nr 3: warstwa II, z 3.5./.m, z3. ψ. 833, η m.5, B.4 w σ z Pa pase nr 4: warstwa II, z 4.5./. 3.m, z4 3. ψ. 5, η m.39, B.4 σ z Pa w w
18 pase nr 5: warstwa II, z 5.5./. 4.m, z4 4. ψ. 7, η m.99, B.4 σ z Pa pase nr : warstwa II, z.5./3. 5.m, z 5. ψ. 83, η m.3, B.4 σ z Pa pase nr 7: warstwa II, z 7.5./4..m, z7. ψ. 5, η m.98, B.4 σ z Pa pase nr 8: warstwa II, z 8.5./5. 7.m, z8 7. ψ. 97, η m.74, B.4 σ z Pa - wartośi słaowej pionowej napręŝenia o oiąŝenia na wyopu funamentem (w śroah pasów) w w w w σ zi s ηsi 39.83Pa wg pt s E η s - współzynni zaniu napręŝeń po śroiem sztywnego prostoątnego funamentu, wg PN-8/B-3, η artan π ψ ξ ψ ξ ψ ξ Załązni, pt.. ( ψ ξ ψ ξ ψ ψ) s ξ, B ξ 3.. z ψ B.5 (pominięto postawianie wartośi ξ i ψ o wzoru na η s proszę uŝyć arusza alulayjnego) pase nr : warstwa I, z.375m, z.375 ψ. 88, η s.9, B. σ z Pa >.σ z.3.8.3pa pase nr : warstwa I, z.5m, z.5 ψ. 53, η s.79, B. σ z Pa >.σ z Pa pase nr 3: warstwa II, z 3.m, z. ψ 3., η s.4, B.
19 σ z Pa >.σ z pa pase nr 4: warstwa II, z 4 3.m, z 3. ψ 4. 5, η s.37, B. σ z Pa >.σ z pa pase nr 5: warstwa II, z 5 4.m, z 4. ψ 4., η s., B. σ z Pa >.σ z Pa pase nr : warstwa II, z 5.m, z 5. ψ. 5, η s.5, B. σ z Pa >.σ z Pa pase nr 7: warstwa II, z 7.m, z. ψ 7 3., η s., B. σ z Pa.σ z pa pase nr 8: warstwa II, z 8 7.m, z 7. ψ , η s.85, B. σ z Pa <.σ z Pa Oblizenia osiaania moŝna zaońzyć na 7 pasu. - wartośi słaowej pionowej napręŝenia oatowego (w śroah pasów) σ σ σ, σ zi zi zi zi pase nr : σ z Pa pase nr : σ z Pa pase nr 3: σ z Pa pase nr 4: σ z Pa pase nr 5: σ z Pa pase nr : σ z Pa pase nr 7: σ z Pa - wartośi słaowej pionowej napręŝenia wtórnego (w śroah pasów) w projeie zahozi przypae a), zatem: σ a) jeśli σ zi to σ zsi σ, z i b) jeśli σ zi < to σ zsi σzi zsi σ zi
20 wartośi osiaań gruntu objętego pasami oblizeniowymi Zastosowano formułę na szaowanie wartośi osiaania wg PN-8/B-3, pt : σ zi hi si M i σzsi h M i i wartośi moułów la warstwy I wg pt...: M I MPa, M I 3MPa wartośi moułów la warstwy II wg pt...: M II 5MPa, M II MPa pase nr : warstwa I, s pase nr : warstwa I, s pase nr 3: warstwa II, s pase nr 4: warstwa II, s pase nr 5: warstwa II, s m m m m m
21 pase nr : warstwa II, s pase nr 7: warstwa II, s m m osiaanie gruntu po funamentem s si Osiaanie ługotrwałe związane z pełzaniem gruntu Oblizenia osiaania połoŝa w pt przeprowazono stosują wartośi moułów oształenia wyznazone w warunah onsoliaji filtrayjnej i pełzania. Pominięto orębne oblizenia wartośi osiaań związanyh ze zjawisiem pełzania gruntu Warune masymalnego osiaania Dopuszzalne wartośi osiaań wg PN-EN 997-, pt.4.8, powinny być zawarte w załązniu rajowym. Weług załąznia rajowego PN-EN 997-:8/Ap, pt NA.3.. Załązni H, tab. NA.3., granizne osiaanie la powszehnie stosowanyh onstruji buynów wynosi s max 5: s 5.33 < s max 5 WAUNEK SPEŁNIONY 4... Osiaania pozostałyh stóp funamentowyh - osiaanie śroowej stopy (stopa nr 5): s (5) osiaania wszystih funamentów: s () 3.75 s (). s (3) 9.93 m s (4) 4.5 s (5) 5.33 s ().7 m s (7).99 s (8) 3.75 s (9).99 m m 4.. Śrenie osiaanie funamentów Weług wg PN-8/B-3, pt 3.4.., śrenie osiaanie funamentów powinno być oblizane jao śrenia waŝona ih osiaań, gzie wagami są pola powierzhni poszzególnyh funamentów. s s( i) A A i i
22 ze wzglęu na przyjęie jenaowyh wymiarów la pozostałyh stóp funamentowyh: s s n ( i) Weług pt masymalne osiaanie: s max 5 s.9 < s max Strzała ugięia Zastosowano formułę wg PN-8/B-3, pt 3.4..: WAUNEK SPEŁNIONY l ( l s l s l ) s Sprawzono wszystie ombinaje tróje stóp znajująyh się w linii prostej na planie funamentów:. stopy nr --3: ( ).4. stopy nr 4-5-: ( ).7. stopy nr 7-8-9: ( ).7. stopy nr -4-7: ( ).5. stopy nr -5-8: ( ).35. stopy nr 3--9: ( ).7
23 . stopy nr -5-9: ( ).9. stopy nr 3-5-7: ( ) 3.87 Dopuszzalna wartość strzałi ugięia wg załąznia rajowego PN-EN 997-:8/Ap, pt NA.3.. Załązni H, tab. NA.3.: max ( ) 3.87 < max max WAUNEK SPEŁNIONY 4.4. Przehylenie buowli Zastosowano formułę wg PN-8/B-3, pt (aprosymaja D płaszzyzną wartośi osiaań wszystih funamentów): ω a b w tórej wartośi a i b (ohylenie prostej prostopałej o płaszzyzny aprosymująej w ierunu x i y) wyznaza się z ułau równań: n jest lizbą funamentów (n9) a x i y współrzęnymi śroów funamentów wzglęem załoŝonego ułau współrzęnyh; przyjęto uła przestawiony poniŝej: Y s () 3.75 s (). s (3) 9.93 m s (4) 4.5 s (5) 5.33 s ().7 X m s (7).99 s (8) 3.75 s (9).99 m m
24 - uła równań: ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) s y s s x y x y y x x j j j j j j j j j j j.8 9 b a.98 b a.4584 b a ozwiązaniem ułau jest trója lizb: b. a Kąt przehylenia buowli: ( ) ( ) ra. ra.37.. b a ω Dopuszzalna wartość przehylenia buowli wg załąznia rajowego PN-EN 997-:8/Ap, pt NA.3.. Załązni H, tab. NA.3.: ω max.3ra.3ra.ra max < ω ω WAUNEK SPEŁNIONY
25 5. Wymiarowanie zbrojenia funamentu wg warunów I SGN (US) (la tyh, tórzy przyjęli funament Ŝelbetowy) 5.. Wymiarowanie zbrojenia funamentu ze wzglęu na zginanie (ST) 5... Wyznazenie momentów zginająyh przerój funamentu Zastosowano metoę wyzielonyh wsporniów prostoątnyh, utwierzonyh w słupie na głęboośi.35b s i.35l s..5b s s b s l 3m l s.m.5l s b s.4m Bm Weług pt. 3..: s b.8m, s l.m. Długośi wsporniów prostoątnyh: S sl.5 ls..5..9m SB sb.5 bs m 5... ObiąŜenie ziałająe na wyzielony wsporni funamentu Do oblizeń przyjęto śrenią wartość oziaływania stopy na połoŝe, bez uwzglęnienia ięŝaru własnego funamentu i gruntu na osazah. ObiąŜenia wg pt. 3..: V VG G VQ Q VA A N M M G G M Q M Q A A ( H H H ) G G Q Q A A ( ). 5.Nm - śrenie obiąŝenie jenostowe równomiernie rozłoŝone na wsporniu o ługośi S B : V 5.5 B. 3. EB.84Pa - śrenie obiąŝenie jenostowe równomiernie rozłoŝone na wsporniu o ługośi S : f
26 V M B B E max V M B B E min 84.4Pa 7.44Pa I I S.9 E E max E max E min 3. ( ) 84.4 ( ).5Pa I Emin7.44Pa Emax84.4Pa EB.84Pa E I-I.5Pa I E48.38Pa I I E max E E 48.38Pa 5... Masymalne wartośi momentów zginająyh we wsporniah - la wspornia S (sposób przybliŝony - biorą o oblizeń śrenie iśnienie E ) M S B s E 43.33Nm - la wspornia S (sposób ołany - uwzglęniają trapezowy rozła iśnienia: o E I-I o Emax ) M I I ( ) S B ( ) Nm s E max E - la wspornia S B (śrenie iśnienie z ałej postawy funamentu) MsB EB SB Nm 5... Pole przeroju zbrojenia we wsporniah Przyjęto stal zbrojeniową: B4, f y 4MPa. Weług PN-EN 99--, AC:8, pt NA., tab. NA. współzynnii zęśiowe la materiałów w sytuajah trwałyh i przejśiowyh: beton:.4; stal: s.5; f f 4.5 y y s 3478Pa
27 Weług PN-EN 99--, pt (4). minimalne otulenie zbrojenia funamentów wyonywanyh na przygotowanym połoŝu: 4. Przygotowanie połoŝa wyrównanie i zabezpiezenie warstwą o grubośi m z betonu połaowego C8/. Przyjęto otulenie zbrojenia 5 i zbrojenie prętami φ. B B.m.m.5m B.m.5m f.5φ m B f.5φ m Pole przeroju zbrojenia la betonu C/: f tm.9mpa - na ierunu : A s min M A (ramię.9 wg PN-EN 99--, pt..3.()) s f.9 y A s min max.3%,. f max.3%,. f wariant z wartośią przybliŝoną momentu: M tm y..% ( B,) f s 4 A s 4.5 m f y ( B,) f.3 ( B,) f 4.5m - wariant z wartośią ołaną momentu: M 433. s 4 A s 4.7 m fy m A.3.m smin przyjęto 3 prętów: A s 4.8m ; - na ierunu B: M.8 sb 4 A sb 7.74 m fy.9 B m A m sbmin
28 przyjęto prętów: A sb 3.4m (przyjęto mniejszy przerój zbrojenia, gyŝ stopa nie musi być zbrojona wuierunowo małe wartośi momentów zginająyh) ozmieszzenie zbrojenia we wsporniah Zbrojenie rozmieszzono wg poniŝszej tabeli: l s / /4B /4B /4B /4B..7A s.334a s.334a s.7a s..87a s.33a s.33a s.87a s.3.a s.3a s.3a s.a s b s /B /4 /4 /4 /4..7A sb.334a sb.334a sb.7a sb..87a sb.33a sb.33a sb.87a sb.3.a sb.3a sb.3a sb.a sb l s. b. s B. - zbrojenie wzłuŝ bou : - w śroowej zęśi stopy (/B): m, 9 prętów o.5m (8.m ) - w srajnyh pasmah stopy (/4B): m, po pręty o 4m z aŝej strony (.8m ) - zbrojenie wzłuŝ bou B: - w śroowej zęśi stopy (/): m, prętów o 3.m (8.84m ) - w srajnyh pasmah stopy (/4): m, po pręty o 3.5m z aŝej strony (.8m ) A sb.8m φ o 3.5m A s.8m φ o 4.m A s8.m 9φ o.5m A sb8.84m φ o 3.m A s.8m φ o 4.m A sb.8m φ o 3.5m
29 (la tyh, tórzy przyjęli funament betonowy) 5.. Sprawzenie nośnośi funamentu betonowego ze wzglęu na zginanie (ST) 5... Wyznazenie momentów zginająyh przerój funamentu Ja w warianie ze stopą Ŝelbetową Nośność zginanego przeroju betonowego Wytrzymałość oblizeniowa betonu C/: f t.mpa M f t W f f t.9 ( B, ) f - la wspornia S M Nm - la wspornia S B Warune nośnośi M B Ms M 87.Nm - la wspornia S Ms 433.Nm M 584.Nm WAUNEK SPEŁNIONY - la wspornia S B MsB.8Nm MB 87.Nm WAUNEK SPEŁNIONY 5.. Sprawzenie nośnośi funamentu ze wzglęu na przebiie (ST) Sprawzono nośność stopy na przebiie weług zasa przestawionyh w PN-EN 99--, pt Obwó ontrolny Obwó ontrolny wyznazono wg PN-EN 99--, pt.4.. Norma opuszza przyjmowanie wymiarów obwou ontrolnego w zaresie o o (ąt rozhozenia się napręŝeń:.º Θ 45º), gzie jest wysoośią uŝytezną przeroju. Wysoość uŝytezna przeroju stopy ( B i wg pt. 5...):.9.94 B.93.8m.93m
30 .8m.93m 3.m.8m.93m.8m l s.m b.4m b y4.3m b s.4m.m B.m b B.m b x4.m Do oblizeń przyjęto mniejszy obwó ontrolny (zaznazony zerwonym olorem, Θ45º). Wymiary obwou ontrolnego: b B b s.93.4.m > B.m b B B.m b l s.93..4m < 3.m Obwó ontrolny prawie porywa się z wymiarami stopy przebiie funamentu nie wystąpi (nie jest wymagane oatowe zbrojenie na śinanie). PoniŜej przestawiono jena proeurę sprawzenia moŝliwośi wystąpienia przebiia. 5...Zreuowana wartość obiąŝenia pionowego Weług PN-EN 99--, formuła.48.: V s,re V V - pole ogranizone obwoem ontrolnym A b b m ont B - obiąŝenie pola ontrolnego - zreuowana wartość pionowego obiąŝenia V Aont EB N V, re s N NapręŜenia zynne na obwozie ontrolnym Weług PN-EN 99--, formuła.49.:
31 v s Vs,re u - ługość obwou ontrolnego u ( b b ) (.4.) 8.9m B - napręŝenie zynne.9 v s.5pa NapręŜenia przebijająe Weług PN-EN 99--, formuła.38 i.39.: v β, E v s β M V s,re u W - współzynni uwzglęniająy wpływ ształtu słupa na przebiie : (tab.., EC) l s /b s l b s s - wsaźni wytrzymałośi la obwou ontrolnego (formuła.4, EC) W.5 bs bs ls 4 bs π ls π m - współzynni β (M 5.Nm, wg 5...) - napręŝenie przebijająe β v E Pa (la tyh, tórzy przyjęli funament Ŝelbetowy) Oblizeniowa wytrzymałość na przebiie Weług PN-EN 99--, formuła.47.: - la betonu C/: f MPa v C - współzynni (UWAGA! poajemy w milimetrah!): ( ρ f ) /3 a
32 - współzynni C (.4 wg pt.5...) C śreni stopień zbrojenia ρ (na polah o szeroośi nie więszej o (b s, l s )) ρ ρ ρ B ρ ρ As B 4.8 f AsB B f.. ρ zasięg obwou ontrolnego a.93m - wytrzymałość na przebiie (f w MPa!).93 v /3 (.4).493MPa 493Pa 5... Minimalna wartość oblizeniowej wytrzymałośi na przebiie Weług PN-EN 99--, formuła.3n.: v,min.35 f mpa 47Pa - warune wytrzymałośi oblizeniowej na przebiie v 493Pa v, min 47Pa Warune wytrzymałośi na przebiie ve 35.3Pa < v 493Pa WAUNEK SPEŁNIONY (la tyh, tórzy przyjęli funament betonowy) Minimalna wartość oblizeniowej wytrzymałośi na przebiie Weług PN-EN 99--, formuła.3n.: v,min.35 f mpa 47Pa 5... Warune wytrzymałośi na przebiie
33 ve 35.3Pa < v 47Pa WAUNEK SPEŁNIONY KONIEC
ZADANIE PROJEKTOWE NR 1. Projekt posadowienia na stopach fundamentowych
ok III, sem. V 1 ZADANIE POJEKTOWE N 1 Projekt posadowienia na stopah fundamentowyh Fundamentowanie nauka zajmująa się projektowaniem i wykonawstwem fundamentów oraz robót fundamentowyh w różnyh warunkah
ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY
ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY 11 10 9 8 7 6 5 4 1 1 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1,7 1,41 7 1,6,17,968 1,591 8 1,07,46,658 1,759 9 0,688,54 4,4 1,916 10 0,46,609 5,00,061
OBLICZENIA STATYCZNE
Poz. 1 Zestawienie postawowych obciąŝeń Poz. 1.1 Dach rewniany OBLICZENIA STATYCZNE blacha 0,1*1 0,10 1,1 0,11 kpa eskowanie 0,025*6 0,15 1,2 0,18 kpa krokwie 0,08*0,16*6 0,08 1,1 0,08 kpa 0,33 1,15 0,37
Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Nośność przekroju pala żelbetowego 400x400mm wg PN-EN 1992 (EC2) Beton C40/50, stal zbrojeniowa f yk =500MPa, 12#12mm
Nośność przekroju pala żelbetowego 400400mm wg PN-EN 199 (EC) Beton C40/50, stal zbrojeniowa =500MPa, 1#1mm 5000 Czyste śiskanie bez wybozenia (4476kN, 0kNm) Śiskanie mimośrodowe =d 1 (3007kN, 08kNm) Siła
Rzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Przykład projektowania geotechnicznego pala prefabrykowanego wg PN-EN na podstawie wyników sondowania CPT metodą LCPC (francuską)
Przykład projektowania geotehniznego pala prefabrykowanego wg PN-EN 1997-1 na podstawie wyników sondowania CPT metodą LCPC (franuską) Data: 2013-04-19 Opraował: Dariusz Sobala, dr inż. Lizba stron: 8 Zadanie
Temat III Założenia analizy i obliczeń zginanych konstrukcji żelbetowych.
Temat III Założenia analizy i oblizeń zginanyh konstrukji żelbetowyh. 1. Eektywna rozpiętość belek i płyt. omenty podporowe l e l n a 1 a Jeżeli belka lub płyta jest monolityznie połązona z podporami,
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
MAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE
P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA MAXPOL Raom ul. śeromskiego 51a tel./fax. (0-48) 385-09-57 O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE Lokalizacja: Kierzyń z. Nr 100/1, 101/1 gm. Góz Inwestor: Gmina
Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Stany graniczne i warunki obliczeniowe w geotechnice w ujęciu normy polskiej i europejskiej
Autor Stany granizne i warunki oblizeniowe w geotehnie w ujęiu normy polskiej i europejskiej r hab. inż. pro. Pol. Śl. Jaek Piezyrak - Wyział Buownitwa Politehniki Śląskiej Projektowanie buowlane limitują
EKSPERTYZA BUDOWLANA BUDYNKU MIESZKALNEGO-Wrocław ul. Szczytnicka 29
Załącznik... Fundament obliczenia kontrolne: uogólnione warunki gruntowe z badań geotechnicznych dla budynku Grunwaldzka 3/5-przyjeto jako parametr wiodący rodzaj gruntu i stopień zagęszczenia oraz plastyczności-natomiast
Analiza nośności poziomej pojedynczego pala
Poradni Inżyniera Nr 16 Atualizacja: 09/016 Analiza nośności poziomej pojedynczego pala Program: Pli powiązany: Pal Demo_manual_16.gpi Celem niniejszego przewodnia jest przedstawienie wyorzystania programu
Przykład: Nośność podstawy słupa ściskanego osiowo. Dane. Sprawdzenie wytrzymałości betonu na ściskanie. α cc = 1,0.
Dokument Ref: Str. 1 z 4 Example: Column base onnetion under axial ompression śiskanego osiowo Dot. Euroodu EN 1993-1-8 Wykonał Ivor RYAN Data Jan 006 Sprawdził Alain BUREAU Data Jan 006 Przykład: Nośność
Zestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
5. SCHEMAT STATYCZNY DACHU
5. SCHEMAT STATYCZNY DACHU... 6. KROKIEW 8X0CM... 0 7. JĘTKA 8X0CM... 3 8. PŁATEW NAD WEJŚCIEM XCM, LO=,4M... 8 9. STROP NAD PARTEREM H=4CM... 3 0. ŁAWY FUNDAMENTOWE... 37. SCHODY ŻELBETOWE... 46. DACH
NOŚNOŚĆ FUNDAMENTU BEZPOŚREDNIEGO WEDŁUG EUROKODU 7
Geotehnizne zagadnienia realizaji budowli drogowyh projekt, dr inż. Ireneusz Dyka Kierunek studiów: Budownitwo, studia I stopnia Rok IV, sem.vii 19 NOŚNOŚĆ FUNDAMENTU BEZPOŚREDNIEGO WEDŁUG EUROKODU 7 Według
Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość
PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
1.0 Obliczenia szybu windowego
1.0 Obliczenia szybu windowego 1.1 ObciąŜenia 1.1.1 ObciąŜenie cięŝarem własnym ObciąŜenie cięŝarem własnym program Robot przyjmuje automartycznie. 1.1.2 ObciąŜenie śniegiem Sopot II strefa Q k =1.2 kn/m
10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Fundamenty. Ustalenie jednostkowego oporu obliczeniowego podłoŝa. Sprawdzenia nośności dla gruntu warstwy geotechnicznej IIIa tj.
Fndamenty Ustalenie jednostkowego opor obliczeniowego podłoŝa Sprawdzenia nośności dla grnt warstwy geotechnicznej IIIa tj. piaski drobne I D =,4. = 1,75t =, N D = 1,2 N C = 2,94 N B = 4,66 B = 2 cm L
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Kolokwium z mechaniki gruntów
Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie
Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
τ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-03150:2000
I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obliczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-kleszczowa... Dane ogólne Lokalizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem
A. ZałoŜenia projektowo konstrukcyjne
Projekt przekłani pasowej ZADANIE KONSTRUKCYJNE Zaanie polega na opracowaniu konstrukcji przekłani pasowej przenoszącej moment obrotowy z wałka silnika na wał napęowy zespołu obrabiarki. A. ZałoŜenia projektowo
ZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.
PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania. 2. Rozwi zania konstrukcyjno-materiałowe
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania 2. Rozwi zania konstrukcjno-materiałowe 2.1 Stop fundamentowe F φ 2.2 Słup stalow S φ 2.3 Rama stalowa R 2.4 Płatew stalowa P 2.5 Krokiew stalowa K
Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Obliczenia konstrukcyjne
Obliczenia onstrucyjne Buyne biurowo-warsztatowy w Tolmicu Inwestor: Opracował: inż. Bogusław Kwaśnici Obliczenia wyonano la: - I strefy śniegowej w/g PN 80/B 0010 - II strefy wiatrowej w/g PN 77/B 0011
Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00
Projekt: Trzebinia ŁUKI BRAME Element: Obciążenia Strona 65 0080607. Rama R obciążenie wiatrem Zestaw nr Rodzaj obciążenia obciążenie wiatrem Wartość.57 Jednostka [k/m ] Mnożnik [m].00 obciążenie charakter.
1.3. Dane materiałowe wartości charakterystyczne (PN-B-03150:2000, Załącznik normatywny Z-2.2.3) f m.k = 30 MPa - wytrzymałość na zginanie
I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obiczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-keszczowa... Dane ogóne Lokaizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem
Materiały pomocnicze z Aparatury Procesowej
Materiały pomonize o projektu mieszalnika Materiały pomonize z Aparatury Proesowej Projekt mieszalnika mehaniznego r inż. Szymon Woziwozki Materiały yaktyzne v.3. Wszelkie prawa zastrzeżone. Szymon.Woziwozki@put.poznan.pl
ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Zestawienie obciążeń... 4 1.1. Obciążenia Stałe... 4 1.2. Obciążenia Zmienne - Klimatyczne... 4 2. Pawilon... 6 2.1. Płyta
Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
NAPRĘśENIE PIERWOTNE W PODŁOśU GRUNTOWYM
NAPRĘśENIE PIERWOTNE W PODŁOśU GRUNTOWYM Pionowe napręŝenie pierwotne σ zρ jest to pionowy nacisk jednostkowy gruntów zalegających w podłoŝu gruntowym ponad poziomem z. σ zρ = ρ. g. h = γ. h [N/m 2 ] [1]
OBLICZENIA STATYCZNE BUDYNKU CERKWII WRAZ Z BUDYNKAMI TOWAśYSZĄCYMI. OBLICZENIA STATYCZNE cz.1 BUDYNEK CERKWII
OBLICZENIA STATYCZNE BUDYNKU CERKWII WRAZ Z BUDYNKAI TOWAśYSZĄCYI OBLICZENIA STATYCZNE cz.1 BUDYNEK CERKWII 1. ObciąŜenia stałe Do obliczeń przjęto wartości weług nor PN 8/B-0001 1.1. Dach OBCIĄśENIE CHARAKTERYSTYCZNE
długość całkowita: L m moment bezwładności (względem osi y): J y cm 4 moment bezwładności: J s cm 4
.9. Stalowy ustrój niosący. Poład drewniany spoczywa na dziewięciu belach dwuteowych..., swobodnie podpartych o rozstawie... m. Beli wyonane są ze stali... Cechy geometryczne beli: długość całowita: L
WB Wieszak Belki DOCISK. 3,26 MPa
DOCISK Założenia: - Drewno lasy C24 - Wytrzymałość charaterystyczna na ścisanie w poprze włóien c,90, 5,3 Pa - Przyjęto 1 lasę użytowania - Przyjęto onstrucję obciążoną obciążeniem ciężarem własnym i użytowym
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
Rys. 1. Przekrój konstrukcji wzmacnianej. Pole przekroju zbrojenia głównego: A s = A s1 = 2476 mm 2 Odległość zbrojenia głównego: od włókien dolnych
Spis treśi 1. DANE OGÓNE 3 1.1. OPIS KONSTUKCJI WZACNIANEJ 3 1.. DANE WYJŚCIOWE 3 1.3. CECHY ATEIAŁOWE 3. NOŚNOŚĆ KONSTUKCJI PZED WZOCNIENIE 4 3. ZAKES WZOCNIENIA 5 4. WZOCNIENIE KONSTUKCJI 5 4.1. PZYJĘCIE
2.3. WYMIAROWANIE sztywnych ław i stóp fundamentowych
Przedstawiony materiał stanowi uzupełnienie końcowej części wykładu 2, zwracając uwagę na mniej typowe przypadki, niŝ te analizowane na ćwiczeniach projektowych. Szczegóły wymiarowania zgodnie z równoległym
Obliczanie charakterystyk geometrycznych przekrojów poprzecznych pręta
5 Oblizanie harakterystyk geometryznyh przekrojów poprzeznyh pręta Zadanie 5.. Wyznazyć główne entralne momenty bezwładnośi przekroju poprzeznego dwuteownika o wymiarah 9 6 m (rys. 5.. Rozpatrywany przekrój
OBLICZENIA STATYCZNE
Rok III, sem. VI 14 1.0. Ustalenie parametrów geotechnicznych Przelot [m] Rodzaj gruntu WARIANT II (Posadowienie na palach) OBLICZENIA STATYCZNE Metoda B ρ [g/cm 3 ] Stan gruntu Geneza (n) φ u (n) c u
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych
Ćwiczenie nr 2: Posadowienie na palach wg PN-83 / B-02482
Ćwiczenie nr 2: Posadowienie na palach wg PN-83 / B-02482 Ćwiczenie nr 3: Posadowienie na palach wg PN-84/B-02482 2 Dla warunków gruntowych przedstawionych na rys.1 zaprojektować posadowienie fundamentu
CięŜar jednost. charakteryst. [kn/m 2 ]
. Zebranie obciąŝeń.. Zebranie obciąŝeń na m 2 dachu... ObciąŜenia stałe Zebranie obciąŝeń stałch na m 2 dachu Nazwa warstw CięŜar jednost. CięŜar charaterst. [N/m 2 ] Wsp. obciąŝeń CięŜar oblicz. [N/m
DANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 1 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Spis treści 1.DANE OGÓLNE...2 2.ZEBRANIE OBCIĄśEŃ...2 2.1.CięŜar własny...2 2.2.ObciąŜenia stałe...2 2.3.ObciąŜenia uŝytkowe...5
Granica i ciągłość funkcji. 1 Granica funkcji rzeczywistej jednej zmiennej rzeczywsitej
Wydział Matematyki Stosowanej Zestaw zadań nr 3 Akademia Górniczo-Hutnicza w Krakowie WEiP, energetyka, I rok Elżbieta Adamus listopada 07r. Granica i ciągłość funkcji Granica funkcji rzeczywistej jednej
(r) (n) C u. γ (n) kn/ m 3 [ ] kpa. 1 Pπ 0.34 mw ,5 14,85 11,8 23,13 12,6 4,32
N r Rodzaj gruntu I /I L Stan gr. K l. Ф u (n) [ ] Ф u (r) [ ] C u (n) kpa γ (n) kn/ m γ (r) kn/m γ' (n) kn/ m N C N N 1 Pπ 0.4 mw - 9.6 6.64-16,5 14,85 11,8,1 1,6 4, Пp 0.19 mw C 15.1 1.59 16 1,0 18,9
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości
OBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych
ZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW ZGINANYCH PROSTOKĄTNYCH POJEDYNCZO ZBROJONYCH ZAJĘCIA 3 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
III. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO
III. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO 1.1. Schemat podpory 1.2. Zestawienie obciąŝeń długość przęseł : l t1 = 10.15 m l t2 = 9.44 m l t3 = 9.3 m długość całkowita : l c = 28.89
Informacje uzupełniające: Długości wyboczeniowe słupów: podejście ścisłe. Spis treści
nformaje uzupełniająe: Długośi wybozeniowe słupów: podejśie śisłe Podano informaje dotyząe oblizania długośi wybozeniowej słupów, uŝywanej do sprawdzenia słupa na wybozenie (z zastosowaniem smukłośi).
1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Zagadnienia konstrukcyjne przy budowie
Ogrodzenie z klinkieru, cz. 2 Konstrukcja OGRODZENIA W części I podane zostały niezbędne wiadomości dotyczące projektowania i wykonywania ogrodzeń z klinkieru. Do omówienia pozostaje jeszcze bardzo istotna
Konstrukcja i wymiary wybranych gwintów znormalizowanych
Rozział 4 Konstrukcja i wymiary wybranych gwintów znormalizowanych Kazimierz Łyczko 4.1. y metryczne 4.1.1. y metryczne ISO ogólnego przeznaczenia zwykłe i robnozwojne y metryczne ISO ogólnego przeznaczenia
II. OBLICZENIA STATYCZNE do projektu nadbudowy i rozbudowy budynku mieszkalnego z usługami
II. OBLICZENIA STATYCZNE o projektu nabuowy i rozbuowy buynku mieszkalnego z usługami Założenia projektowe 1. Materiały konstrukcyjne: - stal zbrojeniowa A I w gatunku St0S oznaczenie φ - stal zbrojeniowa
Projektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr 9 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego Niniejszy rozdział przedstawia problematykę łatwego i efektywnego projektowania posadowienia bezpośredniego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
0,195 kn/m 2. 0,1404 kn/m 2. 0,837 kn/m 2 1,4 1,1718 kn/m 2
1.1 Dach drewniany krokwiowy o rozpiętości osiowej 13,44 m a) Obciążenia stałe wg PN-82/B-02001: blachodachówka (wraz z konstrukcją drewnianą) 0,350 kn/m 2 0,385 kn/m 2 wełna mineralna miękka 18cm 0,6kN/m
OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
ROZKŁAD NAPRĘśEŃ POD FUNDAMENTEM W KOLEJNYCH FAZACH REALIZACJI INWESTYCJI. σ ρ [kpa]
ROZKŁAD NAPRĘśEŃ POD FUNDAMENTEM W KOLEJNYCH FAZACH REALIZACJI INWESTYCJI 1. NapręŜenia pierwotne z ρ napręŝenia od obciąŝenia nadległymi warstwami gdzie: z = ( ρ h ) g = ( γ h ) i i i i ρ ρ i gęstość
Widok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Ogólne zasady konstrukcji
Ogólne zasady konstrukcji 1. Konstrukcja powinna spełniać wszystkie podstawowe warunki wynikające ze szczegółowych zasad w stopniu równy lub wyŝszy od załoŝonego. 2. Konstrukcja powinna być optyalna (polioptyalna)
Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku.
Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku. Założyć układ warstw stropowych: beton: C0/5 lastric o 3cm warstwa wyrównawcza
OBLICZENIA STATYCZNE
1.0 SCHODY WEWNĘTRZNE PŁYTOWE OBLICZENIA STATYCZNE Nachylenie biegu tgα = 17,5 / 27 = 0,648 α = 32,94 o cosα = 0,839 obciąŝenia: - na płytach spocznikowych okładzina kamienna 0,035. 25,0. 1,2 = 1,05 kn/m
ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA
ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA NAZWA INWESTYCJI: ADRES INWESTYCJI: TEREN INWESTYCJI: INWESTOR: Zagospodarowanie terenu polany rekreacyjnej za Szkołą Podstawową nr 8 w Policach ul. Piaskowa/ul.
Studia magisterskie ENERGETYKA. Jan A. Szantyr. Wybrane zagadnienia z mechaniki płynów. Ćwiczenia 2. Wyznaczanie reakcji hydrodynamicznych I
Studia magisteskie ENERGETYK Jan. Szanty Wybane zagadnienia z mehaniki płynów Ćwizenia Wyznazanie eakji hydodynamiznyh I Pzykład 1 Z dyszy o śedniah =80 [mm] i d=0 [mm] wypływa woda ze śednią pędkośią
PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY
ETAP DOKUMENTACJI PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZAWARTOŚĆ TOMU VIII OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE NAZWA ZADANIA Projekt remontu mostu drogowego w ciągu ul. Akacjowej bocznej w Ustroniu miejscowość
OBLICZENIA STATYCZNE PODKONSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZONEGO
OBLICZEIA STATYCZE PODKOSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZOEGO 1. Zebranie obciążeń 1.1. Śnieg Rodzaj: śnieg p: zmienne 1.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 k/m 2 przyjęto (*War17
Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)
Opracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
WYZNACZANIE KSZTAŁTU PROFILU STATECZNEGO METODA MASŁOWA Fp
WYZNACZANIE KSZTAŁTU PROFILU STATECZNEGO METODA MASŁOWA Fp Metoda Masłowa Fp, zwana równieŝ metodą jednakowej stateczności słuŝy do wyznaczania kształtu profilu zboczy statecznych w gruntach spoistych.
1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem
Wyciąg z obliczeń 1. Zebranie obciążeń Stropodach Obciążenie Y qk Y f qo 2x papa termozgrzewalna 0,15 kn/m2 0,15 1,2 0,18 Szlichta cementowa 5cm 21 kn/m3 21*0,05 1,05 1,3 1,365 Folia PE 0,002kN/m2 0,002
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)
Mgr inż. Piotr Bońkowski, Wydział Budownictwa i Architektury, Politechnika Opolska Konstrukcje Betonowe 1, semestr zimowy 2016/2017 1
I Spis treści 1. Założenia konstrukcyjne.... Projekt wstępny...3.1. Płyta...3.. Żebro...4 3. Projekt techniczny płyty...5 4. Projekt techniczny żebra...8 4.1 Schemat statyczny żebra...8 4.. Wymiarowanie
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe
1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny
Ścinanie betonu wg PN-EN (EC2)
Ścinanie betonu wg PN-EN 992-2 (EC2) (Opracowanie: dr inż. Dariusz Sobala, v. 200428) Maksymalna siła ścinająca: V Ed 4000 kn Przekrój nie wymagający zbrojenia na ścianie: W elementach, które z obliczeniowego