ZADANIE PROJEKTOWE NR 1. Projekt posadowienia na stopach fundamentowych
|
|
- Julian Kurowski
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 ok III, sem. V 1 ZADANIE POJEKTOWE N 1 Projekt posadowienia na stopah fundamentowyh Fundamentowanie nauka zajmująa się projektowaniem i wykonawstwem fundamentów oraz robót fundamentowyh w różnyh warunkah gruntowo-wodnyh. Fundament - jest to najniższa zęść budowli, bezpośrednio stykająa się z podłożem gruntowym i przenosząa nań w sposób bezpiezny iężar własny budowli i wszelkie jej obiążenia. Wg PN-86/B Grunty budowlane. Określenia, symbole, podział i opis gruntów: grunt budowlany zęść skorupy ziemskiej mogąa współdziałać z obiektem budowlanym, stanowiąa jego element lub służąa jako tworzywo do wykonywania z niego budowli ziemnyh. podłoże gruntowe grunt rodzimy, antropogenizny lub skała, istniejąe na miejsu budowy przed wykonaniem pra budowlanyh w strefie, której właśiwośi mają wpływ na projektowanie, wykonanie i eksploataję budowli. Podstawowe rodzaje fundamentów: A. bezpośrednie (płytkie) obiążenie od budowli przenosi się na podłoże bezpośrednio przez podstawę fundamentu; nie uwzględnia się współpray gruntu obok fundamentu; B. pośrednie (głębokie) obiążenie od budowli przenosi się na podłoże za pośrednitwem dodatkowyh elementów konstrukyjnyh, na któryh opiera się podstawa fundamentu; uwzględnia się siły oporu gruntu, działająe zarówno na podstawy tyh elementów, jak i na ih poboznie, np. na palah, studniah, kesonah, śianah szzelinowyh, szzelnyh. W projektowaniu fundamentów bezpośrednih stosujemy normę: PN-EN :2008. Eurokod 7. Projektowanie geotehnizne. Część 1: Zasady ogólne wraz z poprawką wydaną we wrześniu 2010 r. PN-EN :2008/Ap2:2010, która wprowadza Załąznik krajowy zawierająy informaje dotyząe postanowień, które w EN :2004 oraz EN :2004/AC:2009 pozostawiono do ustalenia krajowego. Fundamenty bezpośrednie (shallow foundations) mogą być na podłożu naturalnym, sztuznym (wymiana gruntu), lub podłożu wzmonionym, np. przez zagęszzenie, zastrzyki iniekyjne, zbrojenie itp. Za fundament płytki uważa się taki, którego głębokość posadowienia jest mniejsza od jego szerokośi.
2 ok III, sem. V 2 głębokość posadowienia jest to głębokość położenia podstawy fundamentu od powierzhni terenu Zależy od: - głębokośi występowania gruntów nośnyh, na któryh budowla może być bezpieznie posadowiona; minimalną głębokość posadowienia przyjmuje się 0,5 m w stosunku do przyległego terenu; - głębokośi przemarzania w gruntah wysadzinowyh; w Polse minimalne głębokośi posadowienia ze względu na przemarzanie wynoszą 0,8 1,2 m do spodu fundamentu; - głębokośi rozmyia gruntu, np. przy fundamentah podpór mostowyh; - poziomu zwieriadła wody gruntowej; - wymagań eksploatayjnyh budowli, np. koniezność podpiwnizenia, występowanie garaży podziemnyh; - poziomu posadowienia sąsiednih obiektów. ys. 1 Orientayjna mapa stref przemarzania grunt wg PN-81/B-03020
3 ok III, sem. V 3 Fundamenty bezpośrednie występują jako: stopy, ławy, ruszty, płyty, skrzynie, i bloki fundamentowe. Opór granizny podłoża - rozpatrzmy fundament stopniowo obiążany siła Q, = Q/LB. ys. 2. Zahowanie gruntu pod fundamentem wskutek wzrostu obiążenia. W I Fazie przyrost osiadania fundamentu jest wprost proporjonalny do przyrostu obiążenia gruntu ( kr ). W tej fazie fundament osiada tylko wskutek śiśliwośi gruntu. Uplastyznienie, zyli stan granizny w grunie (τ=τ f ) powstaje tylko pod krawędziami fundamentu, zajmuje mały obszar - poza obrysem fundamentu, wię nie ma wpływu na osiadania. W fazie II obserwuje się zwiększenie przyrostu osiadania fundamentu, strefy uplastyznienia zahodzą zęśiowo pod fundament osiadanie wskutek śiśliwośi gruntu i wskutek wypierania gruntu spod fundamentu. Po przekrozeniu obiążenia graniznego f fundament zagłębia się bez zwiększenia obiążenia. Strefy uplastyznienia gruntu zahodzą ałkowiie pod fundament, podłoże gruntowe jest w
4 ok III, sem. V 4 równowadze graniznej. Przy niewielkim wzrośie obiążenia następuje wypieranie gruntu spod fundamentu wzdłuż powierzhni poślizgu- podłoże trai ałkowiie wytrzymałość. ys. 3. Osiadanie fundamentu i odkształenie podłoża w miarę wzrostu odkształeń. Projektują posadowienia nie możemy wię dopuśić do wypierania gruntu spod fundamentu oraz przekrozenia osiadań dopuszzalnyh dla projektowanej konstrukji. Nośnośią gruntu nazywa się obiążenie, przy którym nie występuje wypieranie gruntu spod fundamentu, a osiadanie nie wywołuje w konstrukji dodatkowyh sił wewnętrznyh. Fundament zawsze osiada! Nośność gruntu zależy od jego rodzaju, układu warstw, stanu (stopnia zagęszzenia/plastyznośi), od wymiarów, kształtu i głębokośi posadowienia. ys. 4. Shemat powierzhni poślizgu do oblizania wypierania gruntu pod fundamentem.
5 ok III, sem. V 5 Przykład oblizeniowy: W opariu o załązone wyniki badań laboratoryjnyh zaprojektować posadowienie na stopah fundamentowyh słupów hali dla zadanyh obiążeń. Dane do projektu: lokalizaja: Ostrowie Świętokrzyski h z = 1.0 [m] rozstaw osi słupów: lx = 6 [m], ly = 9 [m] wartośi harakterystyzne obiążenia stóp: Obiążenie Pionowe [kn] Poziome [kn] Moment [knm] stałe V Gk = 783 H GkB = 76 M GkB = 6 zmienne V Qk = 90 H QkB = 42 M QkB = 41 oblizenia dla stopy nr 5 przyjąć wartośi osiadań fundamentów s i = s 5 k i ; i = 1, 2, 3, 4, 6, 7, 8, 9 k i = 0.9, 0.8, 0.65, 0.95, 0.7, 0.85, 0.9, 0.85 (k 5 = 1) Projekt powinien zawierać: 1. Przekrój geotehnizny z naniesionym poziomem posadowienia; 2. Zwymiarowanie podstawy stóp wg I stanu graniznego GEO; 3. Sprawdzenie warunków II stanu graniznego użytkowalnośi b b a a Profil geotehnizny dla stopy Nr 5: Przelot [m] odzaj gruntu sicl MSa k [kn/m 3 ] ϕ k [ ] k [kpa] uk [kpa] 76.1 M 0 [MPa]
6 ok III, sem. V 6 1. Opis tehnizny 2. Parametry geotehnizne Charakterystyzne wartośi parametrów geotehniznyh zostały wyznazone w bezpośrednih badaniah przeprowadzonyh przez firmę GEOLAB na zleenie Inwestora Charakterystyzne wartośi parametrów warstwy geotehniznej I (sicl) - parametry wytrzymałośiowe: efektywny kąt taria wewnętrznego ϕ k = 15.9 efektywna spójność k = 21.7 kpa wytrzymałość przy szybkim śinaniu bez odpływu uk = 76.1 kpa - parametry odkształeniowe edometryzny moduł śiśliwośi pierwotnej M 0 = 22 MPa β=0,8 edometryzny moduł śiśliwośi wtórnej M=M 0 /β =22/0,8 = 27,5 MPa - ehy fizyzne iężar objętośiowy k = 20.2 kn/m Charakterystyzne wartośi parametrów warstwy geotehniznej II (MSa) - parametry wytrzymałośiowe efektywny kąt taria wewnętrznego ϕ k = 35.4 efektywna spójność k = 0.0 kpa wytrzymałość przy szybkim śinaniu bez odpływu uk = - kpa
7 ok III, sem. V 7 - parametry odkształeniowe edometryzny moduł śiśliwośi pierwotnej M 0 = 105 MPa β=0,9 edometryzny moduł śiśliwośi wtórnej M=M 0 /β =105/0,9 = 116,7 MPa - ehy fizyzne iężar objętośiowy k = 17.5 kn/m3
8 ok III, sem. V 8 3. Wymiarowanie fundamentu na podstawie warunków I SGN (ULS) 3.1. Zestawienie obiążeń Obiążenie Pionowe [kn] Poziome [kn] Moment [knm] stałe V Gk = 783 H Gk = 76 M Gk = 6 zmienne V Qk = 90 H Qk = 42 M Qk = Przyjęie wymiarów stopy Przyjęto fundament żelbetowy o wymiarah w rzuie: B L = 2,0 3,0 [m] ls bs B L L Wymiary słupa b s = 0.4m, l s = 0.6m. Wysokość fundamentu: d f ~ 0.9 s d f ~ ( ) (L - l s ) = ( ) (3,0-0,6) = m Przyjęto d f = 1.0 m h=0.2 m d f =1.0 m D=1.2 m L
9 ok III, sem. V 9 Głębokość posadowienia D h z (=1.0) D = 1,2 m 3.3. Obiążenia dodatkowe Wysokość warstwy gruntu na odsadzkah: h = D d f = = 0.20 m Ciężar gruntu na odsadzkah Przyjęto grunt zasypowy, piasek średni (MSa), k = 17 kn/m 3 V Gk1 = (B L b s l s ) h = ( ) = kn Ciężar stopy fundamentowej (przyjęto iężar objętośiowy żelbetu z betonu na kruszywie kamiennym, zagęszzony i zbrojony wg Tab. Z1.6. pkt.13. PN-82/B-2001, fk =25 kn/m 3 ): V Gk2 = B L d f fk = = kn Ciężar zęśi podziemnej słupa: V Gk3 = b s l s h s fk = = 1.20 kn Oblizenie sumy obiążeń pionowyh przekazywanyh na grunt: V V + V + V + V + V = = kn V k = Gk Qk Gk1 Gk 2 Gk3 Gk + VGk 1 + VGk 2 + VGk3 = = kn 3.4. Sprawdzenie warunków stanu GEO w podejśiu oblizeniowym DA2* Współzynniki zęśiowe w podejśiu oblizeniowym DA2 Zgodnie z zaleeniami poprawki do normy PN-EN :2008/Ap2 pkt NA.2.6. (Załąznik Krajowy - NA) przy sprawdzaniu stanów graniznyh nośnośi podłoża GEO przyjęto podejśie oblizeniowe DA2, które wg PN-EN pkt nakazuje stosować następująą kombinaję współzynników zęśiowyh: A1+M1+2 t.j. wg Załąznika normatywnego A PN-EN , pkt A.3.: Tab.A.3., Tab.A.4 i Tab.A.5
10 ok III, sem. V 10 Oblizeniowe wartośi oddziaływań: E d = E Gk G + E Qk Q + E Ak A W podejśiu oblizeniowym 2 (DA2) = 1,4. Warunek nośnośi: d E d gdzie: d = /
11 ok III, sem. V Mimośrody oddziaływań stałyh Zgodnie z zaleeniami poprawki do normy PN-EN :2008/Ap2 pkt NA.2.6. wyznazają opór granizny podłoża należy stosować harakterystyzne wartośi oddziaływań (podejśie oblizeniowe DA2*). M Gk + H Gk D L el = = = < = = 0.50 m V Gk Wypadkowa siła oddziaływań stałyh znajduje się w rdzeniu przekroju fundamentu nie ma potrzeby przesuwania osi fundamentu względem osi słupa (e sb = e sl = 0m). Ekstremalne wartośi iśnień wywieranyh przez fundament i obiążenia stałe na podłoże gruntowe, przy założeniu ih liniowego rozkładu (przyjęto, że wszystkie oddziaływania działają niekorzystnie na nośność podłoża pod fundamentem: Ed VGd 6 M = ± B L B L Gd 2 V Gd = (V Gk +V Gk1 +V Gk2 +V Gk3 ) G,niekorzystne = ( ) 1.35 = kn M Gd = (M Gk +H GkL D) G,niekorzystne = ( ) 1.35 = kn Ed = ± = ± Ed max = kpa Ed min = kpa Ed max Ed min A Przyjęto A=3 ze względu na wysokie wartośi edometryznyh modułów śiśliwośi gruntu (M 0 >20 MPa) oraz małą wrażliwość konstrukji na nierównomierne odkształenia podłoża = 1.51 A = Mimośrody oddziaływań stałyh i zmiennyh Wartość harakterystyzna ałkowitego oddziaływania pionowego: V k = VGk + VQk + VGk1 + VGk 2 + VGk 3 = = = kn
12 ok III, sem. V 12 e B = 0 m M e = L Gk + M Qk = + ( H + H ) Gk V k Qk ( ) D e sl V k = L = m < = = 0.75 m 4 4 Wypadkowa siła oddziaływań stałyh i zmiennyh znajduje się w rdzeniu uogólnionym przekroju fundamentu Efektywne wymiary fundamentu B = B 2e B = 2.00 m L = L 2e L = = 2.64 m Efektywne pole fundamentu: A = B L = m 2 Proporje wymiarów efektywnyh: L' 2.64 = = 1.32 B' 2.00 B' 2.00 = = 0.76 L' Stan przejśiowy w warunkah bez odpływu (GEO1 wyparie gruntu spod fundamentu) Ze względu na spoisty harakter materiału gruntowego znajdująego się w podłożu fundamentu oraz ze względu na brak informaji dotyząyh terminu przyłożenia doelowego obiążenia, sprawdzono nośność podłoża w warunkah wytrzymałośi przejśiowej bez uwzględnienia zjawiska rozpraszania nadwyżki iśnienia w porah gruntu, stosują formułę na jednostkowy opór granizny wg PN-EN , Załąznik informayjny D, pkt D.3: k, V A' ( π + ) s i b + = 2 u Współzynnik kształtu podstawy fundamentu s B' = = = 1.15 L' Współzynnik nahylenia obiążenia - warunek maksymalnego oddziaływania poziomego na podłoże: H A' k u H k = H Gk +H Qk = = 118 kn < A u = = kn warunek spełniony
13 ok III, sem. V 13 i 1 = 1+ 2 Hk 1 A' u 1 = = Współzynnik nahylenia podstawy fundamentu 2α 2 0 b = 1 = 1 = 1.0 π + 2 π Naprężenie od nadkładu lub obiążenia w poziomie podstawy fundamentu = D = = kpa Charakterystyzny opór podłoża na wyparie w warunkah bez odpływu [( π + ) s i b ] k V = A' 2 u +, = [( + 2) ] = π + k, V = kn Oblizeniowy opór podłoża na wyparie w k, V d, V = =, V warunkah bez odpływu = kn Całkowite, oblizeniowe oddziaływanie pionowe V d = (V Gk +V Gk1 +V Gk2 +V Gk3 ) G,niekorzystne + V Qk Q,niekorzystne = = ( ) = kn Warunek nośnośi podłoża w warunkah bez odpływu d,v V d d,v = kn V d = kn WAUNEK SPEŁNIONY - wykorzystanie nośnośi podłoża: V d d, v % = 100% = % zapas bezpiezeństwa nie przekraza 20%.
14 ok III, sem. V 14
15 ok III, sem. V Stan przejśiowy w warunkah bez odpływu (GEO2 poślizg fundamentu). Formuła na jednostkowy opór granizny wg PN-EN pkt : k,h = A u Pole naisku fundamentu na podłoże Ponieważ mimośrody: e B = 0 m e L = 0.16 m < L/6 = 3/6 = 0.5 m wskazują na położenie wypadkowej siły wszystkih oddziaływań w rdzeniu przekroju, ała podstawa fundamentu jest doiskana do podłoża (naprężenia mają jednakowy znak), zatem pole doisku fundamentu do podłoża: A = B L = 2 3 = 6 m Charakterystyzny opór podłoża na poślizg w warunkah bez odpływu k,h = A u = = kn Oblizeniowy opór podłoża na poślizg w warunkah bez odpływu k, h d, h = =, h = kn Całkowite, oblizeniowe oddziaływanie poziome H d = H Gk G,niekorzystne + H Qk Q,niekorzystne = = kn Warunek nośnośi podłoża na poślizg w warunkah bez odpływu d,h H d d,h = kn H d = kn WAUNEK SPEŁNIONY Zgodnie z PN-EN pkt , jeśli fundament posadowiony jest na grunie spoistym, niezdrenowanym i pomiędzy powierzhnię podstawy fundamentu i to podłoże może dostać się woda i/lub powietrze, to powinien być spełniony dodatkowy warunek: H d 0.4 V d H d = kn 0.4 V d = kn = kn WAUNEK SPEŁNIONY
16 ok III, sem. V Stan trwały w warunkah z odpływem (GEO1 wyparie gruntu spod fundamentu) Zgodnie z PN-EN , Załąznik informayjny D, pkt D.4 zastosowano następująą formułę do oblizenia jednostkowego oporu graniznego na wyparie gruntu: k, v A' = ' N s i b + ' N s i b ' B' N s i b Współzynniki nośnośi N N = e tg 45 + π tgϕ' 2 ϕ' = 2 ( N ) tg( ϕ ) = ( N ) tg( ϕ' ) = ' ( 15 9) π. tg 45 + = e tg 1 ( ) ( 15. 9) =. tg N = 2 1, jeżeli δ ϕ' / 2 (w przypadku szorstkiej podstawy) ( ) tg( 15 9) N = 2. = Współzynniki kształtu podstawy fundamentu B' = 1+ sinφ' = sin 15.9 = 1. L' s N s = = = N s ( ) 21 B' s = = = 0.77 L' Współzynniki nahylenia obiążenia - warunek maksymalnego oddziaływania poziomego na podłoże: H k V k + A' ' tg ( ϕ' ) H k wg pkt , V k wg pkt : H k = H Gk +H Qk = = 118 kn V k = V Gk +V Gk1 +V Gk2 +V Gk3 + V Qk = kn ( ϕ ) = Hk = 118 kn < Vk + A' ' tg ' tg(15.9) = kn = 1 H k m i [ ] Vk + A' ' tgϕ' Hk i = [ 1 ] V + A' ' tgϕ' k m + 1 WAUNEK SPEŁNIONY i = i 1 i N tgϕ'
17 ok III, sem. V 17 gdzie: m = mb = [ 2 + ( B' / L' )] /[ 1 + ( B' / L' )] - gdy siła pozioma działa na kierunku B m = ml = [ 2 + ( L' / B' )] /[ 1 + ( L' / B' )] - gdy siła pozioma działa na kierunku L ozpatrujemy oddziaływania poziome w płaszzyźnie d f xl, przyjmujemy proporje L /B wg pkt ) i wykładnik m=m L m = m L L' 2 + B' = = = 1.43 L' B' i = 1 = i = 1 = i = = tg ( 15.9) Współzynniki nahylenia podstawy fundamentu b b = b = ( 1 α tgϕ' ) = b ( 1 b )/( N tgϕ' ) 2 podstawa fundamentu jest pozioma, tzn. α = 0 rad b = b = b = Charakterystyzny opór podłoża na wyparie w warunkah z odpływem Ze względu na brak poziomu zwieriadła wody gruntowej w obrębie podłoża fundamentu, nie uwzględniają uśrednienia iężaru objętośiowego I i II warstwy podłoża (zaleenie z Załąznika 1 PN-81/B-03020): '= i = (wg pkt ) ( ' N s i b + ' N s i b +. ' B N s i b ) = A' 0 ' = k, v 5 ( ) = 5.28 k, v = kn Oblizeniowy opór podłoża na wyparie w warunkah z odpływem k, V d, V = =, V = kn 1.4
18 ok III, sem. V Całkowite, oblizeniowe oddziaływanie pionowe - wg pkt : V d = kn Warunek nośnośi podłoża w warunkah z odpływem d,v V d d,v = kn V d = kn WAUNEK SPEŁNIONY - wykorzystanie nośnośi podłoża: V d d, v % = 100% = 90.7 % zapas bezpiezeństwa nie przekraza 10% (wymiary przyjęte ekonomiznie i bezpieznie) Stan trwały w warunkah z odpływem (GEO2 poślizg fundamentu) Oblizeniowy opór śinania wg PN-EN pkt wzór 6.3b: d = V' d tg(δ k )/ ;h gdzie: δ k harakterystyzny kąt taria na styku fundamentu i gruntu; V' d - wartość oblizeniowa efektywnego (z uwzględnieniem wyporu) oddziaływania pionowego lub składowej ałkowitego oddziaływania, działająej prostopadle do podstawy fundamentu; ;h - współzynnik zęśiowy do oporu na przesunięie. Ponieważ w tym przypadku współzynniki zęśiowe są stosowane do efektu oddziaływania (opór taria), to współzynnik zęśiowy do oddziaływań F =1.0, zyli V' d = V' k = V k. Zastosowano formułę na wypadkowy opór granizny na poślizg w warunkah z odpływem: k,h = V k tg(δ k ) Wartość harakterystyzna kąta taria w kontakie fundament-podłoże gruntowe Według PN-EN pkt kąt taria w kontakie fundament-grunt można przyjąć równy wartośi efektywnego kąta taria wewnętrznego w stanie krytyznym ϕ v dla fundamentów formowanyh na grunie oraz 2/3 tego kąta dla gładkih fundamentów prefabrykowanyh. Zakładają wariant mniej korzystny (stopy prefabrykowane) oraz zakładają ϕ v =2/3 x ϕ przyjmuję: δ k = = 10.6º
19 ok III, sem. V 19 Według zaleenia PN-EN pkt pomija się efektywna spójność Charakterystyzny opór podłoża na poślizg w warunkah z odpływem Wg pkt V k = V Gk +V Gk1 +V Gk2 +V Gk3 + V Qk = kn k,h = V k tg(δ k ) = tg(10.6) = kn Oblizeniowy opór podłoża na poślizg k, h d, h = =, h = kn Warunek nośnośi podłoża na poślizg w warunkah z odpływem d,h H d Całkowite, oblizeniowe oddziaływanie poziome wg pkt : H d = kn d,h = kn H d = kn WAUNEK SPEŁNIONY Stan przejśiowy w warunkah bez odpływu przebiie warstwy I i wyparie gruntu warstwy II Ze względu na niespoisty harakter materiału gruntowego znajdująego się w podłożu fundamentu pominięto sprawdzenie nośnośi II warstwy podłoża w warunkah wytrzymałośi przejśiowej Stan trwały w warunkah z odpływem przebiie warstwy I i wyparie gruntu warstwy II Zgodnie z PN-EN , pkt sprawdzono nośność II warstwy gruntu znajdująego się w podłożu, stosują ogólnie uznaną metodę analityzną, zyli wg Załąznika nr 1 normy PN-81/B i formułę na opór granizny wg Załąznika informayjnego D, pkt D.4. normy PN-EN Wg PN-81/B Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Oblizenia statyzne i projektowanie. Załąznik 1, pkt 2: Gdy w podłożu występuje słabsza warstwa geotehnizna na głębokośi mniejszej niż 2B poniżej poziomu posadowienia fundamentu, wtedy warunki N r m Q fnb i N r m Q fnl, należy sprawdzać również w podstawie zastępzego fundamentu (rys. Z1-4). Przekładają ten zapis na Eurokod 7: V d d,v.
20 ok III, sem. V Wymiary fundamentu zastępzego: B z L z. B z = B + b; L z = L + b; przy zym: odzaj gruntów h B h > B spoiste niespoiste b = 4 h b = 3 h b = 3 h b = 2 h 3 Według Załąznika nr 1 PN-81/B wymiary fundamentu zastępzego odpowiadają wymiarom fundamentu rzezywistego, powiększonym o zynnik b dla h II B i gruntów spoistyh: hii 1.5 b = = = 0.38m 4 4
21 ok III, sem. V 21 B z = B + b = = 2.38 m; L z = L + b = = 3.38 m Zestawienie obiążeń fundamentu zastępzego Sprowadzono system obiążeń do poziomu warstwy II (poziom posadowienia fundamentu zastępzego o wymiarah B z L z : - harakterystyzna wartość iężaru gruntu nad warstwą II objętego fundamentem zastępzym: V Gk4 = B z L z h II ki = = kn - harakterystyzna wartość oddziaływania pionowego: V k = V Gk +V Gk1 +V Gk2 +V Gk3 + V Gk4 +V Qk == = kn - harakterystyzna wartość oddziaływania poziomego wg : H k = kn - harakterystyzna wartość oddziaływania momentów, składowe oddziaływań wg 3.1.: M k = M Gk + M Qk + (H Gk + H Qk ) (h II +D) = ( ) ( ) = = knm - wartośi mimośrodów od oddziaływań ałkowityh: e B = 0 m M k e L = = = m V k
22 ok III, sem. V Wymiary efektywne fundamentu zastępzego. Dla obiążenia mimośrodowego w oblizeniah uwzględniamy wartośi zredukowane (efektywne): B z = B z 2 e B = = 2.38 m L z = L z 2 e L = = m Efektywne pole fundamentu zastępzego: A'= B z ' L z '= = 6.70 m 2 Proporje wymiarów efektywnyh: Lz ' = = B ' 2.38 z Bz ' = L ' z = N N Współzynniki nośnośi warstwy II = e tg 45 + π tgϕ' 2 ϕ' = 2 ( N ) tg( ϕ ) = ( N ) ( ) = ' ( ) 35 4 π. 4 2 tg 45 + = e tg 1 ( ) ( 35. 4) =. tg N = 2 1 tg ϕ', jeżeli δ ϕ' / 2 (w przypadku szorstkiej podstawy) ( ) tg( 35 4) N = 2. = Współzynniki kształtu podstawy fundamentu Bz' s = 1 + sinφ' = sin( 35.4) = L ' z s N s = = = N Bz ' s = = = 0.75 L ' z Współzynniki nahylenia obiążenia - warunek maksymalnego oddziaływania poziomego na podłoże: H k V k + A' ' tg ( ϕ' ) H k i V k wg pkt : ( ϕ ) = H k = 118 kn < Vk + A' ' tg ' tg(35.4) = kn WAUNEK SPEŁNIONY
23 ok III, sem. V 23 ozpatrujemy oddziaływania poziome w płaszzyźnie d f xl, przyjmujemy proporje L z /B z wg pkt ) i wykładnik m=m L m = m L Lz' 2 + Bz' = Lz' 1+ B ' z = = H k m i = [ 1 ] Vk + A ' ' tgϕ ' = 1 = Hk i = [ 1 ] V + A' ' tgϕ' k m = 1 = i = i 1 i N tgϕ' = = tg ( 35. 4) Współzynniki nahylenia podstawy fundamentu b b = b = ( 1 α tgϕ' ) = b ( 1 b )/( N tgϕ' ) 2 Nahylenie stropu warstwy II (podstawa fundamentu zastępzego), tzn. α = 0 rad b = b = b = Charakterystyzny opór podłoża na wyparie w warunkah z odpływem Ze względu na brak wody gruntowej w obrębie podłoża fundamentu zastępzego: '= κιι = 17,5 kn/m 3 ' = (D + h II ) κι = ( ) 20.2 = kpa ( ' N s i b + ' N s i b +. ' B N s i b ) = A' 0 ' = k, v 5 II ( ) = 6.70 z k, v = kn Oblizeniowy opór podłoża na wyparie w warunkah z odpływem
24 ok III, sem. V 24 d, V k, V = =, V =15108 kn Całkowite, oblizeniowe oddziaływanie pionowe V d = (V Gk +V Gk1 +V Gk2 +V Gk3 +V Gk4 ) G,niekorzystne + V Qk Q,niekorzystne = = ( , ) = kn Warunek nośnośi podłoża fundamentu zastępzego w warunkah z odpływem d,v V d d,v = kn V d = kn WAUNEK SPEŁNIONY Wymiary fundamentu dobrano prawidłowo. UWAGA! Duży zapas nośnośi świadzy tylko o bardzo małym prawdopodobieństwie osiągnięia stanu graniznego w warstwie II. Deydująy jest stan granizny w warstwie I.
25 ok III, sem. V Sprawdzenie warunków II SGU (SLS) Według PN-EN , pkt (5), sprawdzenie warunków II SGU należy przeprowadzać na oblizeniowyh wartośiah oddziaływań. Zgodnie z treśią Załąznika Krajowego do Eurokodu 7 stany granizne osiadań konstrukji budynków zalea się sprawdzać na podstawie następująyh miar przemieszzeń i odkształeń: s max, θ max, max, ω. Oblizenia według stanu graniznego użytkowalnośi SGU (ang.: ULS) obejmują sprawdzenie: - osiadania fundamentu s max ; - średniego osiadania fundamentów obiektu budowlanego (s śr ); - przehylenia obiektu budowlanego jako ałośi lub jej zęśi wydzielonej dylatajami (ω); - odkształenia konstrukji: wygięia (strzałka ugięia) obiektu budowlanego jako ałośi lub jej zęśi między dylatajami ( max ); - względnyh różni osiadania fundamentów (θ max = s/l).
26 ok III, sem. V Maksymalne osiadanie fundamentów W wyniku analizy stratygrafii podłoża oraz układu obiążeń działająyh na fundamenty przyjęto, że maksymalne osiadania podłoża gruntowego wystąpią pod stopą fundamentową nr Osiadanie stopy fundamentowej nr Założenia oblizeniowe Eurokod 7 (PN-EN ) zalea stosowanie ogólnie uznanyh metod wyznazania osiadania. Do wyznazenia osiadań zastosowano metodę sumowania odkształeń warstw podłoża, zgodnie z zaleeniami PN-EN Załąznik informayjny F, pkt F.1. Zgodnie z PN-EN , pkt (16) w przypadku posadowienia obiektu na gruntah spoistyh zalea się sprawdzenie wartośi stosunku nośnośi przejśiowej do użytkowego oddziaływania pionowego: wg pkt oblizeniowy opór podłoża na wyparie w warunkah bez odpływu : d,v = kn wg pkt ałkowite, oblizeniowe oddziaływanie pionowe: V d = kn d, V.7 = Vd = przy wartośi stosunku większej od 3 można pominąć oblizenia osiadania - przy wartośi mniejszej od 2 powinno się uwzględnić efekt nieliniowej sztywnośi podłoża. Ze względu na brak informaji na temat ilośiowej zmiennośi sztywnośi podłoża w funkji jego obiążenia (naprężenia), zastosowano model podłoża o stałej sztywnośi. W oblizeniah osiadania fundamentu oblizeniowego pominięto wpływ obiążenia pohodząego od sąsiadująyh fundamentów. Wymiary dna wykopu: B w = 2.4 m, L w = 3.4 m, Głębokość wykopu: h w = D = 1.2 m Zgodnie z PN-EN , pkt (15), przyjęto liniowy rozkład naisku podstawy fundamentu na podłoże ozkład naisku podstawy fundamentu na podłoże. Ed Vd 6 M = ± B L B L d 2 B = 2.0 m, L = 3.0 m
27 ok III, sem. V 27 V d = kn M d = (M Gk +H Gk D) G,niekorzystne + (M Qk +H Qk D) Q,niekorzystne = = ( ) ( ) 1.5 = = knm Ed = ± = ± Ed max = kPa Ed min = kPa Ed = kPa Ed min = kpa Ed max = kpa Ed = kpa Osiadanie natyhmiastowe w warunkah bez odpływu Zgodnie z zapisem w PN-EN , Załąznik informayjny F, pkt F.4, sumowanie osiadań natyhmiastowyh wywołanyh odkształeniami postaiowymi i kontraktanją sprężystą z osiadaniami konsolidayjnymi zęsto prowadzi do zawyżania ałkowitej wartośi osiadań. Z tego względu w oblizeniah pominięto wpływ osiadań natyhmiastowyh Osiadanie długotrwałe - konsolidayjne w warunkah z odpływem Zgodnie z zapisem w PN-EN , Załąznik informayjny F, pkt F.4, do oblizenia osiadań konsolidayjnyh zastosowano model jednoosiowego stanu odkształeń. Warstwy geotehnizne dzieli się na warstwy oblizeniowe. Osiadanie fundamentu wyznaza się jako sumę pionowyh odkształeń poszzególnyh warstw stanowiąyh podłoże obiektu, przy założeniu braku rozszerzalnośi boznej. s = n s i i = 1
28 ok III, sem. V 28 Sumowanie wykonuje się do określonej głębokośi aktywnej oddziaływania naprężenia dodatkowego. Sumowania osiadań dokonuje się dla warstw oblizeniowyh leżąyh do głębokośi z max (zasięg strefy aktywnej). Oblizenia osiadania podłoża zalea się prowadzić do głębokośi, w której naprężenia od obiążenia fundamentem nie przekrazają 20% naprężeń pierwotnyh, tzn. spełniony jest warunek: σ z 0.2 σ z Jeżeli w podłożu wykonano wykop, wskutek zego nastąpiło pewne odprężenie podłoża, a następnie grunt jest wtórnie obiążony, to w zakresie naprężenia wtórnego (σ zs ) osiadanie obliza się dla modułu wtórnego, a w zakresie naprężenia dodatkowego (σ zd ) dla modułu pierwotnego. σ z = σ zs + σ zd s s = σ = n zsi i '' i ; Mi n s' ' + i s i i 1 i = 1 σ zsi składowa naprężenia wtórnego w środku warstwy h s' i ' σ zdihi = M 0i - odiążenie podłoża gruntem usuniętym z wykopu: w wyniku wykonania wykopu na głębokość D = 1.2 m podłoże gruntowe w poziomie dna wykopu zostało odiążone: = k hw G, korzystne = = kpa - dyskretyzaja podłoża: warstwy geotehnizne dzieli się na warstwy oblizeniowe o grubośi h i 0,5B: przyjęto podział na 2 paski oblizeniowe o miąższośi 0.75 m w warstwie I i 6 pasków oblizeniowyh o miąższośi 1.0 m w warstwie II - wartośi składowej pionowej naprężenia pierwotnego σ z w środkah pasków: σ zi = ki z i ; z i = D + z i gdzie: z i - zagłębienie środka warstwy oblizeniowej i poniżej poziomu terenu; z i - zagłębienie środka warstwy oblizeniowej i poniżej poziomu posadowienia. σ zi = ki ( D + z i ) = ki D + ki z i = ki z i Warstwa geotehnizna I: pasek nr 1: z 1 = 0.75/2 = m, σ z1 = = kpa
29 ok III, sem. V 29 pasek nr 2: z 2 = /2 = m, pasek nr 3: z 3 = /2 = 2.00 m, pasek nr 4: z 4 = /2 = 3.00 m, pasek nr 5: z 5 = /2 = 4.00 m, pasek nr 6: z 6 = /2 = 5.00 m, pasek nr 7: z 7 = /2 = 6.00 m, pasek nr 8: z 8 = /2 = 7.00 m, pasek nr 9: z 9 = /2 = 8.00 m, σ z2 = = kpa σ z3 = /2 = kpa σ z4 = (1+1.0/2) = kpa σ z5 = (2+1.0/2) = kpa σ z6 = (3+1.0/2) = kpa σ z7 = (4+1.0/2) = kpa σ z8 = (5+1.0/2) = kpa σ z9 = (6+1.0/2) = kpa - wartośi składowej pionowej naprężenia od odiążenia dna wykopu usunietym gruntem w środkah pasków: = = σ zi ηmi η mi η mi - współzynnik zaniku naprężeń dla naprężenia pod środkiem wiotkiego prostokątnego obszaru obiążonego obiążeniem równomiernie rozłożonym, wg PN-81/B-03020, Załąznik 2, pkt.2. Oblizamy wielkość odprężenia wykopem o wymiarah: L w = 3.4 m; B w = 2.4 m L w /B w = 1.42
30 ok III, sem. V 30 pasek nr 1: z 1 = m, z 1 /B w = 0.16 η m =0.99 σ z1 = = kpa pasek nr 2: z 2 = m, z 2 /B w = 0.47 η m =0.79 σ z2 = = kpa pasek nr 3: z 3 = 2.00 m, z 3 /B w = 0.83 η m =0.51 σ z1 = = kpa pasek nr 4: z 4 = 3.00 m, z 4 /B w = 1.25 η m =0.31 σ z1 = = 7.49 kpa pasek nr 5: z 5 = 4.00 m, z 5 /B w = 1.67 η m =0.20 σ z1 = = 4.82 kpa pasek nr 6: z 6 = 5.00 m, z 6 /B w = 2.08 η m =0.14 σ z1 = = 3.30 kpa pasek nr 7: z 7 = 6.00 m, z 7 /B w = 2.50 η m =0.10 σ z1 = = 2.38 kpa pasek nr 8: z 8 = 7.00 m, z 8 /B w = 2.92 η m =0.07 σ z1 = = 1.80 kpa pasek nr 9: z 9 = 8.00 m, z 9 /B w = 3.33 η m =0.06 σ z1 = = 1.40 kpa - wartośi składowej pionowej naprężenia od obiążenia zewnętrznego (doiążenie dna wykopu) fundamentem o wymiarah B L (w środkah pasków): σ = = [kpa] zi ηsi ηsi = Ed = kpa wg pkt η s - współzynnik zaniku naprężeń pod środkiem sztywnego prostokątnego fundamentu, wg PN- 81/B-03020, Załąznik 2, pkt.2. -
31 ok III, sem. V 31 L = 3.0 m; B = 2.0 m L /B = 1.50 pasek nr 1: z 1 = m, z 1 /B = 0.19 η s =0.82 σ z1 = = kpa pasek nr 2: z 2 = m, z 2 /B = 0.56 η s =0.54 σ z2 = = kpa pasek nr 3: z 3 = 2.00 m, z 3 /B = 1.00 η s =0.33 σ z3 = = kpa pasek nr 4: z 4 = 3.00 m, z 4 /B = 1.50 η s =0.21 σ z4 = = kpa pasek nr 5: z 5 = 4.00 m, z 5 /B = 2.00 η s =0.14 σ z5 = = kpa pasek nr 6: z 6 = 5.00 m, z 6 /B = 2.50 η s =0.09 σ z6 = = kpa σ z6 = kpa < 0.2 σ z6 = kpa kryterium spełnione Oblizenia osiadania można zakońzyć na pasku nr 6. pasek nr 7: z 7 = 6.00 m, z 7 /B = 3.00 η s =0.07 σ z7 = = kpa pasek nr 8: z 8 = 7.00 m, z 8 /B = 3.50 η s =0.05 σ z8 = = kpa pasek nr 9: z 9 = 8.00 m, z 9 /B = 4.00 η s =0.04 σ z9 = = 9.80 kpa - wartośi składowej pionowej naprężenia dodatkowego (pierwotnego) w środkah pasków: a) gdy σ zi σ zi σ zsi = σ zi ; σ zdi = 0; b) gdy σ zi > σ zi σ zsi = σ zi ; σ zdi = σ zi - σ zi ; W przykładzie zahodzi przypadek b) σ zi > σ zi pasek nr 1: z 1 = m, pasek nr 2: z 2 = m, pasek nr 3: z 3 = 2.00 m, pasek nr 4: z 4 = 3.00 m, pasek nr 5: z 5 = 4.00 m, pasek nr 6: z 6 = 5.00 m, σ zd1 = = kpa σ zd2 = = kpa σ zd3 = = kpa σ zd4 = = kpa σ zd5 = = kpa σ zd6 = = kpa - wartośi składowej pionowej naprężenia wtórnego w środkah pasków: ponieważ zahodzi przypadek b) σ zi > σ zi, zatem mamy: σ zsi = σ zi Pozostałe oblizenia przedstawiono w tabeli:
32 ok III, sem. V 32 zędna środka warstwy oblizeniowej p.p.p - z [m] Miąższość warstwy oblizeniowej - h [m] Naprężenie pierwotne σz [kpa] Edometryzny moduł śiśliwośi pierwotnej M 0 [kpa] Edometryzny moduł śiśliwośi wtórnej M [kpa] z/b ηs z/b' ηm Odprężenie gruntu σ' zρ [kpa] Naprężenie wtórne σzs [kpa] Naprężenie od obiążenia zewnętrznego σz [kpa] Naprężenie dodatkowe σzd =σz - σzs [kpa] 0,2 * σz [kpa] s' [mm] s'' [mm] Suma: osiadanie gruntu pod fundamentem (stopa nr 5): s = n s i i = 1 n n = s' ' + i s i i 1 i = 1 ' = = mm Osiadanie długotrwałe związane z pełzaniem gruntu Oblizenia osiadania podłoża w pkt przeprowadzono stosują wartośi modułów odkształenia wyznazone w warunkah konsolidaji filtrayjnej i pełzania. Pominięto odrębne oblizenia wartośi osiadań związanyh ze zjawiskiem pełzania gruntu.
33 ok III, sem. V Warunek maksymalnego osiadania Dopuszzalne wartośi osiadań wg PN-EN , pkt 2.4.8, powinny być zawarte w załązniku krajowym. Według załąznika krajowego PN-EN :2008/Ap2, pkt NA.3.2. Załąznik H, tab. NA.3., granizne osiadanie dla powszehnie stosowanyh konstrukji budynków wynosi s max =50mm: s = mm < s max = 50mm WAUNEK SPEŁNIONY Osiadania pozostałyh stóp fundamentowyh - osiadanie środkowej stopy (stopa nr 5): s 5 = mm - osiadania wszystkih fundamentów: s i = s 5 * k i ; i = 1, 2, 3, 4, 6, 7, 8, 9 k i = 0.9, 0.8, 0.65, 0.95, 0.7, 0.85, 0.9, (k 5 = 1) nr stopy wsp. k s [mm] Średnie osiadanie fundamentów Według wg PN-81/B-03020, pkt , średnie osiadanie fundamentów powinno być oblizane jako średnia ważona ih osiadań, gdzie wagami są pola powierzhni poszzególnyh fundamentów. Ze względu na przyjęie jednakowyh wymiarów dla pozostałyh stóp fundamentowyh: s śr = Σs/9 = 95.94/9 = mm < s max =50 mm WAUNEK SPEŁNIONY 4.3. Strzałka ugięia -.
34 ok III, sem. V 34 Zastosowano formułę wg PN-81/B-3020, pkt : sprawdzają wszystkie kombinaje trójek stóp znajdująyh się w linii prostej na planie fundamentów: 1 1) stopy nr 1-2-3: = f = (12.0 s s s 3 ) = ( )/12 = mm 1 2) stopy nr 4-5-6: = (12.0 s s s 6 ) = 3) stopy nr 7-8-9: 4) stopy nr 1-4-7: 5) stopy nr 2-5-8: 6) stopy nr 3-6-9: - (?) 7) stopy nr 1-5-9: 8) stopy nr 3-5-7: = ( s s = ( )/21.63 = 3.15 mm s 7 ) Dopuszzalna wartość strzałki ugięia wg załąznika krajowego PN-EN :2008/Ap2, pkt NA.3.2. Załąznik H, tab. NA.3.: max =10 mm max( ) = = 3.15 mm < max =10mm WAUNEK SPEŁNIONY
35 ok III, sem. V Przehylenie budowli - ω Zastosowano formułę wg PN-81/B-3020, pkt (aproksymaja 2D płaszzyzną s = ax + by + wartośi osiadań wszystkih fundamentów): ω = gdzie wartośi a i b wyznaza się z układu równań: 2 2 a + b n jest lizbą fundamentów (n=9) a x i y współrzędnymi środków fundamentów względem założonego układu współrzędnyh: nr stopy wsp. k s [mm] x [m] y [m] x 2 [m 2 ] xy [m 2 ] y 2 [m 2 ] sx [m 2 ] sy [m 2 ] Sumy: a b = a b = ω= 1.85 x 10-4 rad Dopuszzalna wartość przehylenia budowli wg załąznika krajowego PN-EN :2008/Ap2, pkt NA.3.2. Załąznik H, tab. NA.3.: ω max =0.003 rad ω = rad < ω max =0.003 rad WAUNEK SPEŁNIONY KONIEC
NOŚNOŚĆ FUNDAMENTU BEZPOŚREDNIEGO WEDŁUG EUROKODU 7
Geotehnizne zagadnienia realizaji budowli drogowyh projekt, dr inż. Ireneusz Dyka Kierunek studiów: Budownitwo, studia I stopnia Rok IV, sem.vii 19 NOŚNOŚĆ FUNDAMENTU BEZPOŚREDNIEGO WEDŁUG EUROKODU 7 Według
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowoZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.
PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość
Bardziej szczegółowoRys. 1. Przekrój konstrukcji wzmacnianej. Pole przekroju zbrojenia głównego: A s = A s1 = 2476 mm 2 Odległość zbrojenia głównego: od włókien dolnych
Spis treśi 1. DANE OGÓNE 3 1.1. OPIS KONSTUKCJI WZACNIANEJ 3 1.. DANE WYJŚCIOWE 3 1.3. CECHY ATEIAŁOWE 3. NOŚNOŚĆ KONSTUKCJI PZED WZOCNIENIE 4 3. ZAKES WZOCNIENIA 5 4. WZOCNIENIE KONSTUKCJI 5 4.1. PZYJĘCIE
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowoKolokwium z mechaniki gruntów
Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie
Bardziej szczegółowoNośność przekroju pala żelbetowego 400x400mm wg PN-EN 1992 (EC2) Beton C40/50, stal zbrojeniowa f yk =500MPa, 12#12mm
Nośność przekroju pala żelbetowego 400400mm wg PN-EN 199 (EC) Beton C40/50, stal zbrojeniowa =500MPa, 1#1mm 5000 Czyste śiskanie bez wybozenia (4476kN, 0kNm) Śiskanie mimośrodowe =d 1 (3007kN, 08kNm) Siła
Bardziej szczegółowo(r) (n) C u. γ (n) kn/ m 3 [ ] kpa. 1 Pπ 0.34 mw ,5 14,85 11,8 23,13 12,6 4,32
N r Rodzaj gruntu I /I L Stan gr. K l. Ф u (n) [ ] Ф u (r) [ ] C u (n) kpa γ (n) kn/ m γ (r) kn/m γ' (n) kn/ m N C N N 1 Pπ 0.4 mw - 9.6 6.64-16,5 14,85 11,8,1 1,6 4, Пp 0.19 mw C 15.1 1.59 16 1,0 18,9
Bardziej szczegółowoPrzykład projektowania geotechnicznego pala prefabrykowanego wg PN-EN na podstawie wyników sondowania CPT metodą LCPC (francuską)
Przykład projektowania geotehniznego pala prefabrykowanego wg PN-EN 1997-1 na podstawie wyników sondowania CPT metodą LCPC (franuską) Data: 2013-04-19 Opraował: Dariusz Sobala, dr inż. Lizba stron: 8 Zadanie
Bardziej szczegółowoUwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie
Bardziej szczegółowoTemat III Założenia analizy i obliczeń zginanych konstrukcji żelbetowych.
Temat III Założenia analizy i oblizeń zginanyh konstrukji żelbetowyh. 1. Eektywna rozpiętość belek i płyt. omenty podporowe l e l n a 1 a Jeżeli belka lub płyta jest monolityznie połązona z podporami,
Bardziej szczegółowo, u. sposób wyznaczania: x r = m. x n, Zgodnie z [1] stosuje się następujące metody ustalania parametrów geotechnicznych:
Wybrane zagadnienia do projektu fundamentu bezpośredniego według PN-B-03020:1981 1. Wartości charakterystyczne i obliczeniowe parametrów geotechnicznych oraz obciążeń Wartości charakterystyczne średnie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
Rok III, sem. VI 14 1.0. Ustalenie parametrów geotechnicznych Przelot [m] Rodzaj gruntu WARIANT II (Posadowienie na palach) OBLICZENIA STATYCZNE Metoda B ρ [g/cm 3 ] Stan gruntu Geneza (n) φ u (n) c u
Bardziej szczegółowoZałącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
Bardziej szczegółowoProjektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr 9 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego Niniejszy rozdział przedstawia problematykę łatwego i efektywnego projektowania posadowienia bezpośredniego.
Bardziej szczegółowoCZ. III - OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
CZ. III - OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBIEKT: Rozbudowa kompleksu zjeżdżalni wodnych w Margoninie o zjeżdżalnie o ślizgu pontonowym ADRES: dz. nr 791/13, 792/8, obręb ew. 0001 m. Margonin, jednostka
Bardziej szczegółowoProjekt muru oporowego
Rok III, sem. V 1 Projekt muru oporowego według PN-EN 1997-1:2008 Eurokod 7. Projektowanie geotechniczne. Część 1: Zasady ogólne wraz z poprawkami Projekt muru oporowego obejmuje: opis techniczny, obliczenia
Bardziej szczegółowoWybrane zagadnienia projektowania fundamentu bezpośredniego według PN-B03020:1981
Wybrane zagadnienia projektowania fundamentu bezpośredniego według PN-03020:1981 Nieniejsze opracowanie przedstawia sposób postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego według (nie)obowiązującej
Bardziej szczegółowoZakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoFUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY
FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY Fundamenty są częścią budowli przekazującą obciążenia i odkształcenia konstrukcji budowli na podłoże gruntowe i równocześnie przekazującą odkształcenia
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany oporowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)
Bardziej szczegółowoZagadnienia konstrukcyjne przy budowie
Ogrodzenie z klinkieru, cz. 2 Konstrukcja OGRODZENIA W części I podane zostały niezbędne wiadomości dotyczące projektowania i wykonywania ogrodzeń z klinkieru. Do omówienia pozostaje jeszcze bardzo istotna
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 2: Posadowienie na palach wg PN-83 / B-02482
Ćwiczenie nr 2: Posadowienie na palach wg PN-83 / B-02482 Ćwiczenie nr 3: Posadowienie na palach wg PN-84/B-02482 2 Dla warunków gruntowych przedstawionych na rys.1 zaprojektować posadowienie fundamentu
Bardziej szczegółowo1. ZADANIA Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW
1. ZDNI Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW Zad. 1.1. Masa próbki gruntu NNS wynosi m m = 143 g, a jej objętość V = 70 cm 3. Po wysuszeniu masa wyniosła m s = 130 g. Gęstość właściwa wynosi ρ s = 2.70 g/cm 3. Obliczyć
Bardziej szczegółowoPrzykład: Nośność podstawy słupa ściskanego osiowo. Dane. Sprawdzenie wytrzymałości betonu na ściskanie. α cc = 1,0.
Dokument Ref: Str. 1 z 4 Example: Column base onnetion under axial ompression śiskanego osiowo Dot. Euroodu EN 1993-1-8 Wykonał Ivor RYAN Data Jan 006 Sprawdził Alain BUREAU Data Jan 006 Przykład: Nośność
Bardziej szczegółowoKlasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH
Rok III, sem. V 1 ZADANIE PROJEKTOWE NR 2 Projekt posadowienia na palach fundamentowych Fundamentowanie nauka zajmująca się projektowaniem i wykonawstwem fundamentów oraz robót fundamentowych w różnych
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowo2. Parametry geotechniczne
. Opis tehnizny . Parametry geotehnizne Charaterystyzne wartośi parametrów geotehniznyh zostały wyznazone w bezpośrenih baaniah przeprowazonyh przez firmę GEOAB na zleenie Inwestora... Charaterystyzne
Bardziej szczegółowoWykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą. W przypadkach występowania
Bardziej szczegółowoLp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Bardziej szczegółowoAnaliza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
Bardziej szczegółowoZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA
ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA NAZWA INWESTYCJI: ADRES INWESTYCJI: TEREN INWESTYCJI: INWESTOR: Zagospodarowanie terenu polany rekreacyjnej za Szkołą Podstawową nr 8 w Policach ul. Piaskowa/ul.
Bardziej szczegółowoWymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie
Bardziej szczegółowoAnaliza gabionów Dane wejściowe
Analiza gabionów Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.0 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Konstrukcje oporowe Obliczenie parcia czynnego : Obliczenie parcia biernego : Obliczenia wpływu obciążeń
Bardziej szczegółowoZADANIE PROJEKTOWE NR 3. Projekt muru oporowego
Rok III, sem. VI 1 ZADANIE PROJEKTOWE NR 3 Projekt muru oporowego Wg PN83/B03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Ściany oporowe budowle utrzymujące w stanie statecznym uskok naziomu
Bardziej szczegółowoPale fundamentowe wprowadzenie
Poradnik Inżyniera Nr 12 Aktualizacja: 09/2016 Pale fundamentowe wprowadzenie Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie problematyki stosowania oprogramowania pakietu GEO5 do obliczania fundamentów
Bardziej szczegółowoZgodnie z pakietem energetyczno-klimatycznym, nałożonym przez
Projektowanie posadowienia elektrowni wiatrowyh 70 Adam Zaremba Projektant, Kierownik Działu Projektowego, Menard Polska Sp. z o.o. PARTNER TEMATU Zgodnie z pakietem energetyzno-klimatyznym, nałożonym
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH
NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH Obliczenia wykonuje się według PN-83/B-02482 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych oraz Komentarza do normy PN-83/B-02482, autorstwa M. Kosseckiego (PZIiTB,
Bardziej szczegółowoDotyczy PN-EN :2006 Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY P o l s k i K o m i t e t N o r m a l i z a y j n y ICS 91.010.30; 91.080.10 PN-EN 1993-1-1:2006/AC zerwie 2009 Wprowadza EN 1993-1-1:2005/AC:2009, IDT Dotyzy PN-EN 1993-1-1:2006
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH
NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH Obliczenia wykonuje się według PN-83/B-02482 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych oraz Komentarza do normy PN-83/B-02482, autorstwa M. Kosseckiego (PZIiTB,
Bardziej szczegółowoProjekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego
Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego W projektowaniu zostanie wykorzystana analityczno-graficzna metoda
Bardziej szczegółowoProjekt muru oporowego
Rok III, sem. VI 1 Projekt muru oporowego według PN-83/B-03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. W projektowaniu ściany oporowe traktuje się wraz z fundamentem jako całość. Projekt
Bardziej szczegółowoOsiadanie fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr. 10 Aktualizacja: 02/2016 Osiadanie fundamentu bezpośredniego Program powiązany: Plik powiązany: Fundament bezpośredni Demo_manual_10.gpa Niniejszy rozdział przedstawia problematykę
Bardziej szczegółowoParametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoAnaliza konstrukcji ściany Dane wejściowe
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Konstrukcje stalowe : Współczynnik częściowy nośności
Bardziej szczegółowoEgzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko
1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowoEGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr.
EGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr. Pyt. 1 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 2 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 3 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 4 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 5 (ok. 5min, max. 4p.) Zad. 1. (ok. 15min,
Bardziej szczegółowoGEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA do projektu budowy sali sportowej przy Zespole Szkół nr 2 przy ul. Pułaskiego 7 w Otwocku
odwierty geologiczne studnie głębinowe www.georotar.pl tel. 608 190 290 Zamawiający : Firma Inżynierska ZG-TENSOR mgr inż. Zbigniew Gębczyński ul. Janowicka 96 43 512 Janowice GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowoZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Zestawienie obciążeń... 4 1.1. Obciążenia Stałe... 4 1.2. Obciążenia Zmienne - Klimatyczne... 4 2. Pawilon... 6 2.1. Płyta
Bardziej szczegółowo1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem
Wyciąg z obliczeń 1. Zebranie obciążeń Stropodach Obciążenie Y qk Y f qo 2x papa termozgrzewalna 0,15 kn/m2 0,15 1,2 0,18 Szlichta cementowa 5cm 21 kn/m3 21*0,05 1,05 1,3 1,365 Folia PE 0,002kN/m2 0,002
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowodr inż. Leszek Stachecki
dr inż. Leszek Stachecki www.stachecki.com.pl www.ls.zut.edu.pl Obliczenia projektowe fundamentów obejmują: - sprawdzenie nośności gruntu dobór wymiarów podstawy fundamentu; - projektowanie fundamentu,
Bardziej szczegółowoWarszawa, 22 luty 2016 r.
tel.: 022/ 380 12 12; fax.: 0 22 380 12 11 e-mail: biuro.warszawa@grontmij.pl 02-703 Warszawa, ul. Bukowińska 22B INWESTOR: Wodociągi Białostockie Sp. z o. o. ul. Młynowa 52/1, 15-404 Białystok UMOWA:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIE ZARYSOWANIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoWytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych. Każda zmiana naprężenia w ośrodku gruntowym wywołuje zmianę jego porowatości. W przypadku mało ściśliwych
Bardziej szczegółowoAnaliza fundamentu bezpośredniego Dane wejściowe
Analiza fundaentu bezpośredniego Dane wejściowe Projekt Data : 0.0.07 Ustawienia Standardowe - EN 997 - DA Materiały i nory Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Klasyfikacja Źródłowe badanie
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Bardziej szczegółowoKOMINY MUROWANE. Przekroje trzonu wymiaruje się na stan graniczny użytkowania. Sprawdzenie należy wykonać:
KOMINY WYMIAROWANIE KOMINY MUROWANE Przekroje trzonu wymiaruje się na stan graniczny użytkowania. Sprawdzenie należy wykonać: w stadium realizacji; w stadium eksploatacji. KOMINY MUROWANE Obciążenia: Sprawdzenie
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA BUDOWLANA BUDYNKU MIESZKALNEGO-Wrocław ul. Szczytnicka 29
Załącznik... Fundament obliczenia kontrolne: uogólnione warunki gruntowe z badań geotechnicznych dla budynku Grunwaldzka 3/5-przyjeto jako parametr wiodący rodzaj gruntu i stopień zagęszczenia oraz plastyczności-natomiast
Bardziej szczegółowoELEMENTY MECHANIKI GRUNTÓW I GEOTECHNIKI PODSTAWY FUNDAMENTOWANIA
FUNDAMENT Część konstrukcji budowlanej (inżynierskiej), która jest wsparta bezpośrednio na gruncie i zwykle znajduje się poniżej powierzchni terenu. PODŁOŻE BUDOWLANE Bryła gruntu przejmującą naprężenia
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoProjekt ciężkiego muru oporowego
Projekt ciężkiego muru oporowego Nazwa wydziału: Górnictwa i Geoinżynierii Nazwa katedry: Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki Zaprojektować ciężki pionowy mur oporowy oraz sprawdzić jego stateczność
Bardziej szczegółowoWYŻSZA SZKOŁA EKOLOGII I ZARZĄDZANIA Wydział Architektury Warszawa, ul. Wawelska 14 BUDOWNICTWO OGÓLNE. plansze dydaktyczne.
WYŻSZA SZKOŁA EKOLOGII I ZARZĄDZANIA Wydział Architektury 02-061 Warszawa, ul. Wawelska 14 BUDOWNICTWO OGÓLNE plansze dydaktyczne Część VII Posadowienie budynków Gabiony Warszawa 2010 r. Plansza 1 / 16
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI
Spis treści Opis techniczny 1. Przedmiot i zakres opracowania 2. Podstawa formalna projektu 3. Podstawy merytoryczne opracowania 4. Układ konstrukcyjny obiektu 5. Zastosowane schematy konstrukcyjne 6.
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowoPRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM POSA2 (12.11) Autorzy programu: Zbigniew Marek Michniowski Dariusz Petyniak Program do obliczania posadowień bezpośrednich zgodnie z normą PN-81/B-03020. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program POSA2
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoWykopy - wpływ odwadniania na osiadanie obiektów budowlanych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Wykopy - wpływ odwadniania na osiadanie obiektów budowlanych. Obniżenie zwierciadła wody podziemnej powoduje przyrost naprężenia w gruncie, a w rezultacie
Bardziej szczegółowo1.0 Obliczenia szybu windowego
1.0 Obliczenia szybu windowego 1.1 ObciąŜenia 1.1.1 ObciąŜenie cięŝarem własnym ObciąŜenie cięŝarem własnym program Robot przyjmuje automartycznie. 1.1.2 ObciąŜenie śniegiem Sopot II strefa Q k =1.2 kn/m
Bardziej szczegółowoPOSADOWIENIE BEZPOŚREDNIE DRUGI STAN GRANICZNY
POSADOWIENIE BEZPOŚREDNIE DRUGI STAN GRANICZNY Obliczeń stanu granicznego użytkowalności można nie przeprowadzać dla: jednokondygnacyjnych hal przemysłowych z suwnicami o udźwigu do 500 kn o konstrukcji
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoAgnieszka DĄBSKA. 1. Wprowadzenie
ANALIZA PODEJŚCIA PROJEKTOWANIA POSADOWIEŃ BEZPOŚREDNICH WEDŁUG PN-EN 1997-1:2008 NA PRZYKŁADZIE ŁAWY PIERŚCIENIOWEJ POD PIONOWYM STALOWYM ZBIORNIKIEM CYLINDRYCZNYM Agnieszka DĄBSKA Wydział Inżynierii
Bardziej szczegółowoWYŻSZA SZKOŁA EKOLOGII I ZARZĄDZANIA. 00-792 Warszawa, ul. Olszewska 12 BUDOWNICTWO OGÓLNE. plansze dydaktyczne. Część VII
WYŻSZA SZKOŁA EKOLOGII I ZARZĄDZANIA Wydział Architektury 00-792 Warszawa, ul. Olszewska 12 BUDOWNICTWO OGÓLNE plansze dydaktyczne Część VII Posadowienie budynków Gabiony www.wseiz.pl POSADOWIENIE BUDYNKÓW
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 1 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Spis treści 1.DANE OGÓLNE...2 2.ZEBRANIE OBCIĄśEŃ...2 2.1.CięŜar własny...2 2.2.ObciąŜenia stałe...2 2.3.ObciąŜenia uŝytkowe...5
Bardziej szczegółowoProjektowanie ściany kątowej
Przewodnik Inżyniera Nr 2 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie ściany kątowej Program powiązany: Ściana kątowa Plik powiązany: Demo_manual_02.guz Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoSurface settlement due to tunnelling. Marek Cała Katedra Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki
urface settlement due to tunnelling Projektowanie i wykonawstwo budowli podziemnych pod zagospodarowana powierzchnią terenu wymaga oszacowania wielkości deformacji wewnątrz górotworu, a szczególnie powierzchni
Bardziej szczegółowoMnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00
Projekt: Trzebinia ŁUKI BRAME Element: Obciążenia Strona 65 0080607. Rama R obciążenie wiatrem Zestaw nr Rodzaj obciążenia obciążenie wiatrem Wartość.57 Jednostka [k/m ] Mnożnik [m].00 obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany kątowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany kątowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i nory Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Konstrukcje oporowe EN 99--
Bardziej szczegółowoFundamentowanie stany graniczne.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Fundamentowanie stany graniczne. Fundament to część obiektu, którego zadaniem jest bezpieczne przekazanie obciążeń z konstrukcji na podłoże gruntowe. W zależności
Bardziej szczegółowoWykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej
Wykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej Pro. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, mgr inż. Krzyszto Żarkiewicz Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny
Bardziej szczegółowoDefi f nicja n aprę r żeń
Wytrzymałość materiałów Stany naprężeń i odkształceń 1 Definicja naprężeń Mamy bryłę materialną obciążoną układem sił (siły zewnętrzne, reakcje), będących w równowadze. Rozetniemy myślowo tę bryłę na dwie
Bardziej szczegółowoAnaliza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali
Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie
Bardziej szczegółowoOsiadanie kołowego fundamentu zbiornika
Przewodnik Inżyniera Nr 22 Aktualizacja: 01/2017 Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_22.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania
Bardziej szczegółowoModuł. Osiadanie grupy fundamentów
Moduł Osiadanie grupy fundamentów 810-1 T810.T Spis treści TOSIADANIE GRUPY FUNDAMENTÓWT...3 T810.1.T TWIADOMOŚCI OGÓLNET...3 T810.2T TOPIS OGÓLNY PROGRAMUT...4 T810.2.1.T TPłaszczyzna naprężeń pod fundamentem.t...4
Bardziej szczegółowoModuł Fundamenty bezpośrednie Eurokod PN-EN
Moduł Fundamenty bezpośrednie Eurokod PN-EN Podręcznik użytkownika 2012-04-25 Moduł Spis treści 256. FUNDAMENTY BEZPOŚREDNIE EUROKOD PN-EN... 4 256.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 4 256.2. WYMIAROWANIE WG PN-EN
Bardziej szczegółowo