SPÓŁKA PROJEKTOWO-WDROŻENIOWA P L A N Czechów 95a; GORZÓW; tel./fax. 95/ IMIĘ I NAZWISKO

SPÓŁKA PROJEKTOWO-WDROŻENIOWA P L A N Czechów 95a; 66-403 GORZÓW; tel./fax. 95/7324 685 P R O J E K T W Y K O N A W C Z Y BRANŻA SANITARNA UMOWA PRZEDSIĘWZIĘCIE OBIEKT UZBROJENIE TERENU PO NZPOW SIECI WOD - KAN ADRES 74-400 D Ę B N O DZIAŁKI NR : 35; 294/9; 294/18; 294/19; 294/27; 294/30; 294/33; 294/34; 294/35;294/36;294/37;294/38; 294/39; 294/40; 294/41; 294/42; 294/43;294/45; 294/46; 294/48; 294/49 i 847 OBRĘB : 5 INWESTOR PROJEKTOWAŁ OPRACOWAŁ IMIĘ I NAZWISKO mgr inż. Kazimierz Duciewicz upr. budowl. nr 3/89/Zg specj. instalacyjno-inżynieryjna inż. Eugeniusz Błoński uprawnienia budowlane nr 40/80/Gw specjalność instalacyjno-inżynieryjna G M I N A D Ę B N O ul. Piłsudskiego 5 ; 74-400 DĘBNO PODPIS KIEROWNIK PROJEKTU inż. Eugeniusz Błoński uprawnienia budowlane nr 40/80/Gw specjalność instalacyjno-inżynieryjna Gorzów Wlkp. 30 LISTOPDA 2006 r. TECZKA 1 EGZ. NR A

2 C Z Ę Ś Ć S A N I T A R N A Z A W A R T O Ś Ć : 1. 0. CZĘŚĆ OPISOWA 1. Opis techniczny 2. Opinia techniczna wymiany wzmocnienia gruntu 3. Współrzędne projektowanych sieci 2. 0. CZĘŚĆ RYSUNKOWA Rysunki : Rys. nr S1 Sieci wod-kan. Projekt zagospodarowania terenu. Rys. nr S2 Kolizje z fundamentami. Projekt zagospodarowania terenu Rys. nr S3 Profil Kanalizacji sanitarnej. Część I. Rys. nr S4 Profil Kanalizacji sanitarnej. Część II. Rys. nr S5 Profil Kanalizacji deszczowej. Część I. Rys. nr S6 Profil Kanalizacji deszczowej. Część II. Rys. nr S7 Profil Kanalizacji deszczowej. Część III. Rys. nr S8 Studnia zasuw SW1. Szczegóły. Rys. nr S9 Studnia zasuw SW1. Szczegóły. Rys. nr S10 Studnie istniejące D2.1 i S1. Szczegóły. Rys. nr S11 Studnia istniejące D1.1 i D1.1A. Szczegóły. Rys. nr S12 Studnie kanalizacji sanitarnej. Szczegóły. Rys. nr S13 Studnie istniejące D2.1 i S1. Szczegóły. Rys. nr S14 Studnie kanalizacji deszczowej. Szczegóły. Część I. Rys. nr S15 Studnie kanalizacji deszczowej. Szczegóły. Część II. Rys. nr S16 Studnie kanalizacji deszczowej. Szczegóły. Część III. Rys. nr S17 Studnie kanalizacji deszczowej. Szczegóły. Część IV. Rys. nr S18 Przepompownia. Rzut i przekroje.

3 OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO UZBROJENIE TERENU PO NZPOW W DĘBNIE 1.0. PODSTAWA OPRACOWANIA 1.1. Umowa z Inwestorem 1.2. Założenia i podkłady branży drogowej. 1.3. Uzgodnienia z Inwestorem. 1.4. Normy :PN-92/B-01706; PN-92/B-01707; PN-B-03406 1.5. Opinia geotechniczna sporządzona przez Zbigniewa Nowaka z września 2006 r. [teczka nr 6]. 1.6. Opinia techniczna wymiany i wzmocnienia gruntu [załączona do niniejszego opracowania]. 2.0. PRZEDMIOT I ZAKRES OPRACOWANIA Przedmiotem opracowania jest budowa sieci : - wody pitnej - kanalizacji sanitarnej - kanalizacji deszczowej oraz przyłączy wody pitnej do granic niezagospodarowanych działek. Opracowanie zawiera niezbędne dane graficzne i opisowe celem wykonania sieci. 3.0. OPIS SIECI 3.1. WARUNKI GEOTECHNICZNE : W celu rozpoznania warunków geotechnicznych podłoża gruntowego w rejonie projektowanej drogi została opracowana opinia geotechniczna. Grunty podłoża określono na podstawie otworów penetracyjnych o nr 1-6, zaznaczonych na planie sytuacyjnym. Grunty podłoża podzielono na sześć warstw geotechnicznych o następującej charakterystyce: Warstwa 1 - miąższość 1,1 do 3,8 m Nasypy niekontrolowane (gruzowe), namuły organiczne, gytie i torfy uznane jako nienośne. Warstwa 2 - miąższość 0,3 do 0,6 m Piaski drobne z domieszką humusu i piaski drobne średniozagęszczone o uogólnionym stopniu zagęszczenia I D = 0,53. Warstwa 3 - miąższość 0,7 do 1,2 m Piaski pylaste, piaski drobne z domieszką humusu i piaski drobne średniozagęszczone o uogólnionym stopniu zagęszczenia I D = 0,65.

Warstwa 4 - miąższość 0,3 do 0,6 m Gliny pylaste o konsystencji twardoplastycznej o uogólnionym stopniu zagęszczenia I L = 0,20. Warstwa 5 - miąższość 0,8 do 2,5 m Gliny pylaste o konsystencji plastycznej o uogólnionym stopniu zagęszczenia I L = 0,35. Warstwa 6 - miąższość do 1,0 m Gliny pylaste o konsystencji miękkoplastycznej o uogólnionym stopniu zagęszczenia I L = 0,56. 4 3.2. WARUNKI REALIZACJI SIECI W OBSZARACH WARSTW : - 1 [grunty nienośne - wg badania geologicznego] - 4 6 [gliny pylaste - wg badania geologicznego] NALEŻY WYKONAĆ WZMOCNIENIE GRUNTU WG WSKAZAŃ OPINII GEOTECHNICZNEJ DOŁĄCZONEJ DO NINIEJSZEGO OPRACOWANIA. WZMOCNIENIE GRUNTAU WSKAZANO : - sieć WP rys. nr S1 (pokolorowana część trasy) - sieć KS rys. nr S3 i S4 - sieć KD rys. nr S5 S7 Wzmocnienie gruntu należy skoordynować z robotami drogowymi. Prace te powinny być prowadzone przynajmniej z 2 nadzorami autora opinii technicznej wzmocnienia gruntu. 3.3. STAN ISTNIEJĄCY Na terenie objętym opracowaniem [tereny po NZPOW] znajdują się nieczynne sieci wod-kan, będące pozostałą infrastrukturą techniczną po NZPOW. 3.4. SIEĆ I PRZYŁĄCZA WODY PITNEJ Projektowana sieć wody pitnej zasilać będzie obiekty zlokalizowane na działkach przeznaczonych do zabudowy wg MPZP. Sieć projektuje się zasilić z istniejącego wodociągu φ 300 - PVC na dz. nr 35 leżącej między obszarem objętym opracowaniem a ul. Wojska Polskiego. Dodatkowo, w celu wyrównania przepływów wody, w rejonie ul. Armii Krajowej projektuje się wykonać spinkę z siecią ułożoną na Placu Konstytucji, poprzez istniejące podejście φ 110. Właścicielem istniejącej sieci wody pitnej jest PWiK w Dębnie. Punkty włączeń do istniejących sieci wykonać z użyciem typowych kształtek i kołnierzowej armatury odcinającej i umieścić w studniach B-45, φ 1500. Przewody wykonać z rur PE-100 o połączeniach zgrzewaniem. Na załamaniach sieci zastosować bloki oporowe. Projektowaną sieć wymiaruje się ze względu na wymogi ppoż. przyjmując przewody φ 125. Przyłącza wykonać do wskazanych działek, przewodami φ 32 i f 110, z odcięciem zasuwą i zakończyć korkiem. Dodatkowo korek ten należy osłonić rurą osłonową,

5 odpowiednio φ 50 i φ 125 a miejsce to oznaczyć przez wyprowadzenie pionowego palika [wykonać z odcinka rury φ 32 PE] o długości min. 1,0 m wystającego ok. 10 cm ponad terenem. Pod zasuwami wykonać należy podlewki betonowe 40x40 cm i grubości 20 cm lub ułożyć odpowiedni prefabrykat. ZAGADNIENIE PPOŻ. Na projektowanej sieci wody pitnej projektuje się zainstalować, w pasach dróg i ciągów pieszo-jezdnych, hydranty zewnętrzne Dn 80 o rozstawieniu do 150 m. Przyjęto do realizacji hydranty nadziemne [wzdłuż drogi ] i ze względu na możliwe zbliżenia linii zabudowy, podziemne w ciągach pieszo-jezdnych. Należy bezwzględnie zachować, wskazaną w części graficznej, minimalną odległość 5,0 m od projektowanej [wg MZPZ] linii zabudowy. PRÓBY SZCZELNOŚCI : Próby należy przeprowadzić zgodnie z PN-81/B-10735 i BN-82/9192-06 oraz wytycznymi ujętymi w warunkach technicznych wykonania i odbioru niniejszego opisu. Podczas próby szczelności wszystkie złącza i węzły winny być odkryte. Ciśnienie próby 1,0 MPa. Po próbach przewód należy zdezynfekować i przepłukać. DEZYNFEKCJA SIECI Po wykonaniu próby szczelności przeprowadzić dezynfekcję sieci stosując 4 procentowy roztwór podchlorynu sodu Czasookres dezynfekcji 24 godz. Następnie sieć przepłukać uzdatnioną wodą wodociągowa i oddać do eksploatacji po pozytywnym wyniku badania bakteriologicznego. MATERIAŁY : - Rury i kształtki ciśnieniowe PE klasy 100 (PN 10; SDR 17) łączone zgrzewaniem lub przy pomocy kształtek elektrooporowych - Typowe kształtki i elementy sieci wodociągowej - Zasuwy klinowe miękkouszczelniające epoksydowane - Teleskopowe przedłużenie zasuw - Pokrywa uliczna do zasuw pływająca - Studnia połączeniowa z kręgów B-45 - Typowe hydranty pod i nadziemne z odcięciem zasuwą miękkouszczelniającą 3.5. SIEĆ KANALIZACJI SANITARNEJ Odprowadzać będzie ścieki sanitarne z działek zlokalizowanych na terenie opracowania [wg MPZP]. Ścieki odprowadzane będą do istniejącego sięgacza φ 250, wyprowadzonego z kolektora umieszczonego w ul. Armii Krajowej i Placu Konstytucji 3 Maja. Właścicielem istniejącej sieci sanitarnej jest PWiK w Dębnie.

6 Sieć projektuje się układać w pasach drogowych i ciągów pieszo-jezdnych w układzie grawitacyjnym z użyciem przepompowni ścieków dla części trasy. Przewody części grawitacyjnej wykonać z rur i kształtek strukturalnych o połączeniach kielichowych. Studnie połączeniowe wykonać z kręgów i elementów B-45 z włazami betonowożeliwnymi wentylowanymi. Wyklucza stosowanie się studni innych niż betonowe. Część tłoczną wykonać z rur PE-100 o połączeniach zgrzewaniem. MATERIAŁY : - Rury i kształtki kanalizacyjne PP, strukturalne, kielichowe - Studnie z kręgów betonowych B45; prefabrykowanym elementem dennym φ 1000 z włazem żeliwno betonowym typ D 400, wentylowanym, z użyciem uszczelek - Rury i kształtki ciśnieniowe PE klasy 100 (PN 10; SDR 17) łączone zgrzewaniem lub przy pomocy kształtek elektrooporowych - Studnia rozprężna wg rys. szczegółowego PRÓBY SZCZELNOŚCI : Część ciśnieniowa Próby należy przeprowadzić zgodnie z PN-81/B-10735; BN-82/9192-06 oraz wytycznymi ujętymi w warunkach technicznych wykonania i odbioru niniejszego opisu. Podczas próby szczelności wszystkie złącza i węzły winny być odkryte. Ciśnienie próby 1,0 MPa. Po próbach przewód należy przepłukać. Część grawitacyjna Próby należy przeprowadzić zgodnie z PN-92/B-10735 oraz wytycznymi ujętymi w warunkach technicznych wykonania i odbioru niniejszego opisu, ciśnieniem 50 kpa. Przewody należy poddać próbie na : - eksfiltrację wody z przewodu w grunt - infiltrację wody do przewodu ( w przypadku posadowienia kolektora poniżej poziomu wód gruntowych) 3.6. PRZEPOMPOWNIA ŚCIEKÓW Projektuje się zainstalować prefabrykowaną przepompownię ścieków wykonaną z kręgów B 45; 2 pompową z wirnikami typu Contra do pracy naprzemiennej. Zasilanie przepompowni [wg części elektrycznej] i rozdzielnicę umieścić należy w projektowanym [wg cz. drogowej] słupie ogłoszeniowym. Szczegóły instalacyjne podano w wytycznych przepompowni. 3.6.1. WYTYCZNE STEROWANIA I AUTOMATYKI : Założenia dla wyposażenia szafy sterującej układu dwupompowego dla rozruchu bezpośredniego dla mocy pomp do 5 kw w oparciu o moduł telemetryczny MT-101. A. Obudowa szafy sterowniczej: - wykonana z blach stalowej, malowanej farbą proszkową w kolorze RAL 7032 odporną na promieniowanie UV

7 - wyposażona w drzwi wewnętrzne z blachy stalowej, malowanych farbą proszkową w kolorze RAL 7032 odporną na promieniowanie UV, na których są zainstalowane (na sitodruku obrazu pompowni): kontrolki: poprawności zasilania, awarii ogólnej, awarii pompy nr 1, awarii pompy nr 2, pracy pompy nr 1, pracy pompy nr 2; wyłącznik główny zasilania, przełącznik trybu pracy pompowni (Ręczna 0 Automatyczna); przyciski Startu i Stopu pompy w trybie pracy ręcznej; stacyjka z kluczem - o wymiarach: 800(wysokość)x600(szerokość)x300(głębokość) - wyposażona w płytę montażową z blachy ocynkowanej o grubości 2mm - wyposażona w co najmniej dwa zamki patentowe w drzwiach zewnętrznych B. Urządzenia elektryczne: - czujnik poprawnej kolejności i zaniku faz - układ grzejny 50W wraz z elektronicznym termostatem - czteropolowe zabezpieczenie klasy C - przetwornik prądowy dla każdej pompy - wyłącznik różnicowo-prądowy czteropolowy 63A - wyłącznik główny Sieć-Agregat 60A - gniazdo agregatu 32A/5P w zabudowie tablicowej - gniazdo serwisowe 230V/10A wraz z jednopolowym wyłącznikiem nadmiarowo-prądowym klasy B10 - gniazdo serwisowe 400V 32A/5P montaż tablicowy wraz z czteropolowym wyłącznikiem nadmiarowo-prądowym klasy B32 - wyłącznik silnikowy, jako zabezpieczenie każdej pompy przed przeciążeniem i zanikiem napięcia na dowolnej fazie zasilającej - stycznik dla każdej pompy - jednopolowy wyłącznik nadmiarowo prądowy klasy B dla fazy sterującej - zasilacz buforowy 24 VDC/1 A wraz z układem akumulatorów - syrenka alarmowa 24 VDC z osobnymi wejściami dla zasilania sygnału dźwiękowego i optycznego - przełącznik trybu pracy (Ręczna 0 Automatyczna) - wyłącznik krańcowy otwarcia drzwi szafy sterowniczej - hermetyczny wyłącznik krańcowy otwarcia włazu przepompowni - stacyjka umożliwiająca rozbrojenia obiektu - sonda hydrostatyczna z wyjściem prądowym (4-20mA) o zakresie 0-4m H2O wraz z dwoma pływakami (suchobieg i poziom alarmowy) - antenę typu YAGI dla sygnału GPRS modułu telemetrycznego C. Sterowanie w oparciu o moduł telemetryczny typu MT-101, do którego wchodzą następujące sygnały (UWAGA!!! - wszystkie sygnały binarne powinny być wyprowadzone z przekaźników pomocniczych): a) Wejścia (24VDC): - tryb pracy (Ręczny/Automatyczny) - zasilanie na obiekcie (Włączone/Wyłączone) - awaria pompy nr 1 kontrola termika pompy i wyłącznika silnikowego - awaria pompy nr 2 kontrola termika pompy i wyłącznika silnikowego - kontrola otwarcia drzwi i włazu pompowni - kontrola pływaka suchobiegu - kontrola pływaka alarmowego przelania - kontrola rozbrojenia stacyjki - sygnał z sondy hydrostatycznej (0-20 ma) odbezpieczony b) Wyjścia (załączanie przekaźników napięciem 24VDC) - załączanie pompy nr 1 - załączenie pompy nr 2 - załączenie sygnału dźwiękowego syrenki alarmowej - załączenie sygnału optycznego syrenki alarmowej

8 D. Rozdzielnia Sterowania Pomp powinna zapewniać: a. naprzemienną pracę pomp b. kontrolę termików pompy i wyłączników silnikowych c. funkcje czyszczenia zbiornika spompowanie ścieków poniżej poziomu suchobiegu tylko dla pracy ręcznej d. w momencie awarii sondy hydrostatycznej, pracę pompowni w oparciu o sygnał z dwóch pływaków Szafa sterownicza powinna umożliwiać monitorowanie i zdalne sterowanie pracą pompowni z poziomu już istniejącej stacji monitorującej. Należy dokonać rozbudowy istniejącego systemu monitoringu o kolejne obiekty. 3.7. SIEĆ KANALIZACJI DESZCZOWEJ Odprowadzać będzie wody ściekowe i roztopowe z dróg i ciągów pieszo - jezdnych zlokalizowanych na terenie opracowania [wg MPZP]. Ścieki odprowadzane będą do istniejącego Kolektora φ 400 na dz. nr 35 leżącej między obszarem objętym opracowaniem a ul. Wojska Polskiego i do sięgacza φ 315, wyprowadzonego z kolektora umieszczonego w ul. Armii Krajowej i Placu Konstytucji 3 Maja. Właścicielem istniejącej sieci deszczowej jest UMiG Dębno, a PWiK w Dębnie jest jej zarządzającym. Sieć projektuje się układać w pasach drogowych i ciągów pieszo-jezdnych w układzie grawitacyjnym. Przewody części grawitacyjnej wykonać z rur i kształtek strukturalnych o połączeniach kielichowych. Studnie połączeniowe wykonać z kręgów i elementów B-45 z włazami betonowożeliwnymi wentylowanymi. Studnie ściekowe wykonać z prefabrykatów z B-45 z komorą osadową i żeliwnym wpustem bocznym. Wyklucza stosowanie się studni innych niż betonowe. MATERIAŁY : - Rury i kształtki kanalizacyjne PP, strukturalne, kielichowe - Studnie z kręgów betonowych B45; prefabrykowanym elementem dennym φ 1000 z włazem żeliwno betonowym typ D 400, wentylowanym, z użyciem uszczelek - Studnia ściekowa z prefabrykatów φ 450 z komorą osadową, bocznym wpustem 500x500 żeliwno-betonowym PRÓBY SZCZELNOŚCI : Próby należy przeprowadzić zgodnie z PN-92/B-10735 oraz wytycznymi ujętymi w warunkach technicznych wykonania i odbioru niniejszego opisu, ciśnieniem 50 kpa. Przewody należy poddać próbie na : - eksfiltrację wody z przewodu w grunt - infiltrację wody do przewodu ( w przypadku posadowienia kolektora poniżej poziomu wód gruntowych) 3.8. WYTYCZNE ROBÓT ZIEMNYCH

9 3.8.1. WYKONYWANIE WYKOPÓW Z ZASTRZEŻENIAMI WG PKT 3.2. - Grunty piaszczyste, piaszczysto-gliniaste, żwirowe (grunty kat. I i II) Spód wykopu (przy w nie zawierających kamieni) należy pozostawić na poziomie wyższym od rzędnej układanej o 10 cm. Wyrównanie dna wykopu należy wykonać bezpośrednio przed układaniem przewodów - Grunty zwarte (gliny, iły) lub luźne i nasypowe Spód wykopu wykonać niżej o 15 cm i obsypkę z zagęszczonego piasku lub gruntu mineralnego, sypkiego, średnioziarnistego bez gród i kamieni, do wysokości 20 cm ponad wierzch rury. - W miejscach występowania wody gruntowej wykonać podsypkę filtracyjną żwirowo-piaskową grubości 20 cm. - Wykopy prowadzić mechanicznie o ścianach pionowych z umocnieniem pełnymi balami, wypraskami lub szalunkami z rozporami hydraulicznymi. 3.8.2. UKŁADANIE RUR Ułożone w wykopie rury muszą być starannie podbite na całej długości przewodu i zabezpieczona przed wypieraniem gruntu i wody gruntowej. 3.8.3. ZASYPKA WYKOPÓW Przewody zasypywać równomiernie gruntem kat. I i II bez kamieni, do wysokości co najmniej 20 cm ponad wierzch rury. Pozostałe wypełnienie wykopu gruntem rodzimym mineralnym nie zawierającym kamieni większych niż 5 cm. zagęszczonym mechanicznie po 30 cm. W utwardzonym pasie drogi zasypka w całości wykopu do poziomu drogi piaskiem z zagęszczeniem mechanicznym do wskaźnika 93% wg Proctora. Zasypka podlega odbiorowi przez zarządcę dróg. 4.0. WARUNKI TECHNICZNE WYKONANIA I ODBIORU Obowiązują odpowiednie przepisy "Warunków technicznych wykonania i odbioru sieci wodociągowych. Zeszyt nr 3 wydawnictwa COBRTI Instal oraz odpowiednie instrukcje wykonania i odbioru, wydane przez producentów, zastosowanych przewodów i elementów projektowanych sieci. Rozpoczęcie robót należy zgłosić 30 dni wcześniej operatorowi sieci z jednoczesnym przedstawieniem harmonogramu robót. Po wykonaniu i domierzeniu wykonanych sieci, należy przebieg trasy oznakować przez : - ułożenie taśmy znacznikowej w wykopie 30 cm ponad wierzch rury z odpowiednim kolorem i napisem - wykonanie zewnętrznych oznakowań trasy, odgałęzień i armatury na słupkach Opracował : Kazimierz Duciewicz

10 TABOSS Sp. z o.o. ul. Stęszewska 9, Krosinko, 62-050 Mosina tel. +48 61 8192121, faks +48 61 8197488 e-mail: info@taboss.com.pl www.taboss.com.pl G E O T E C H N I K A - S T A B I L I Z A C J A G R U N T U dr inż. Leon Maro konsultant techniczny TABOSS Sp. z o.o. Rzeczoznawca budowlany 91-341 Łódź, ul. Brukowa 139 tel. (42) 659-12-24; tel. kom. 601-42-32-88; e-mail: leon@maro.net.pl OPINIA TECHNICZNA Przedmiotem opracowania jest ocena możliwości i koncepcja wzmocnienia istniejącego podłoża gruntowego pod projektowaną siecią wod kan. w Dębnie w rejonie sieci ulic: Piasta, AK i Chojeńskiej. 1. Podstawa opracowania i materiały wyjściowe 1) Pismo z Zakładu Projektowania i Nadzoru ZAPRONAD w Gorzowie. 2) Plan zagospodarowania terenu po NZPOW opracowany przez Zakład Projektowania i Nadzoru ZAPRONAD w Gorzowie, projektant inż. Eug. Błoński. 3) Opinia geotechniczna opracowana przez mgr Zbigniewa Nowaka z Gorzowa Wlkp. we wrześniu 2006 r. 4) Parametry geotechniczne podłoża przyjęte orientacyjnie na podstawie informacji wymienionych w pkt. 3 oraz literatury i analogicznych wcześniejszych opracowań. 5) Parametry techniczne geokraty TABOSSy s t e m i geotkanin TERRALYS-FL podane przez producentów. Parametry techn. geokraty TABOSSy s t e m określa Aprobata Techniczna IBDiM Nr AT/ 2002-04-1216. 6) Obowiązujące normy i wytyczne do projektowania oraz literatura techniczna z zakresu dotyczącego opinii.

11 2. Zakres opracowania Niniejsze opracowanie obejmuje koncepcję wzmocnienia istniejącego, bardzo słabego podłoża gruntowego w zakresie wymaganym przez projekt sieci wod kan. w Dębnie w rejonie sieci ulic: Piasta, AK i Chojeńskiej, natomiast nie ingeruje w rozwiązania projektowe rurociągów przyjęte przez autorską jednostkę projektową. Według planu zagospodarowania (pkt 1. 2) rurociągi będą ułożone na zmiennej głębokości od ~ 2,0 m do ~ 4,0 m p.p.t. 3. Warunki gruntowo wodne Z otrzymanych informacji wynika, że odcinki rurociągów zostały zaprojektowane na bardzo słabym podłożu zbudowanym z nasypów niekontrolowanych o trudnym do jednoznacznego zdefiniowania składzie i stanie, o miąższości 0,7 do 2,0 m. Nasypy zalegają na słabych i zróżnicowanych gruntach rodzimych. Są to namuły organiczne gliniaste, gytia i torf o nieustalonym stanie, zalegające do głębokości ~ 3,8 m. Zwierciadło wody gruntowej, rozpoznane na zróżnicowanej głębokości około 1,70 do 2,0 m p.p.t. Na czas robót poziom wody należy obniżyć do ~ 0,5 m poniżej dna wykopu. 4. Analiza stanu i koncepcja wzmocnienia podłoża i posadowienia rurociągów 4.1. Parametry geotechniczne podłoża Do kontrolnych obliczeń statycznych przyjęto jako miarodajne wartości parametrów geotechnicznych podłoża na podstawie zamieszczonych w dokumentacji geotechnicznej wartości charakterystycznych parametrów geotechnicznych wydzielonych warstw geotechnicznych i literatury. W wyniku analizy do kontrolnych obliczeń statycznych przyjęto następujące wartości liczbowe parametrów geotechnicznych istniejącego podłoża w rejonie otworu nr 3: Nr warstwy Warstwa geotechniczna Grubość warstwy [m] Gęstość objęt. [kn/m3] Kąt tarcia wewn. [ ] Spójność gruntu [kpa] 1 nn piaszczysty 1,20 17,5 16,2 0,0 2 Nm org. gliniasty 1,20 11,2 3,5 8,0 3 Gytia 0,20 7,2 3,5 8,0 4 Torf 0,80 7,2 3,5 8,0 5 Nm org. gliniasty 0,40 11,2 3,5 8,0 6 Pd 0,70 17,5 30,6 0,0 Ustabilizowany poziom wody gruntowej: max 1,70 m p.p.t. Przedłożona dokumentacja geotechniczna nie zawiera parametrów geotechnicznych gruntów nasypowych, torfu i namułów organicznych, dlatego przyjęte arbitralnie (na podstawie literatury) parametry geotechniczne torfu i namułów organicznych zweryfikowano obliczeniowo przez porównanie stanu naprężeń i nośności tych warstw pod istniejącymi ulicami dla takich samych obciążeń jak projektowane.

12 4.2. Obciążenia podłoża Zgodnie z otrzymanymi informacjami do obliczeń przyjęto, że po wzmocnieniu istniejące podłoże ma przenieść bezpiecznie następujące obciążenia: a) obciążenia użytkowe dróg lokalnych (miejskich) od pojazdów qn = 100,0 kn/oś, obciążenie zastępcze równoważne qn = 4 /(3,0 4,8) 100 = 27,80 kn/m2 b) ciężar własny konstrukcji drogi o łącznej grubości 0,43 m - warstwa ścieralna z betonu asfaltowego 0,05 22,5 = 1,15 kn/m2 - warstwa wiążąca z betonu asfaltowego 0,08 22,5 = 1,80 kn/m2 - podbudowa zasadnicza z betonu asfaltowego 0,10 22,5 = 2,25 kn/m2 - podbudowa zasadnicza z kruszywa łamanego 0,20 20,0 = 4,00 kn/m2 qk = 9,2 kn/m2 c) ciężar własny zasypki z gruntu mineralnego (piasek gruby lub pospółka) qz = 19,0 kn/m3 d) łączne obciążenie podłoża przy zagłębieniu rurociągów zg 2,0 m qn = 27,80 + 19,0 x (2,0 0,43) = 57,63 kn/m2 e) łączne obciążenie podłoża przy zagłębieniu rurociągów 2,0 < zg 3,0 m qn = 27,80 + 19,0 x (2,5 0,43) = 67,13 kn/m2 f) łączne obciążenie podłoża przy zagłębieniu rurociągów 3,0 < zg 4,0 m qn = 27,80 + 19,0 x (3,5 0,43) = 86,13 kn/m2 4.3. Założenia do analizy W wyniku analizy opisanego wyżej stanu i rodzaju podłoża przyjęto, że: a) nasypy są skonsolidowane i nie będą w przyszłości osiadać pod własnym ciężarem; b) nośność podłoża jest niewielka, zróżnicowana i trudna do określenia, ale naprężenia wewnętrzne w gruncie są ustabilizowane. W tym stanie rzeczy posadowienie magistrali należy tak zaprojektować, aby: a) nie zwiększyć obciążenia podłoża ponad istniejące w nim naprężenia wewnętrzne; b) należy utworzyć stabilny fundament ciągły na całej projektowanej trasie rurociągów. Dla spełnienia powyższych postulatów proponuje się powierzchniowe wzmocnienie podłoża przy użyciu geosyntetyków, co pozwoli na uniknięcie wymiany gruntu niebudowlanego (nasypów niekontrolowanych, namułów, gytii i torfu) lub posadowienia rurociągów na ciągłej ławie żelbetowej osadzonej na palach, a równocześnie doprowadzi do redukcji i wyrównania naprężeń w gruncie w wyniku ich rozproszenia przez geokratę.

4.4. Kontrolne obliczenia statyczne 13 4.4.1. Naprężenia w gruncie pod ulicą po wzmocnieniu gruntu geokratą i ułożeniu rurociągów na głębokości zg 2,0 m p.p.t. Dane Teren Grunt odprężony w trakcie robót Parametry fizyko-mechaniczne podłoża wg metody C (orientacyjnie) h ro Fir Cr Warstwa [m] [kn/m3] [ ] [kpa] 1 1.20 17.50 16.2 0.00 2 1.20 11.20 3.5 8.00 3 0.20 7.20 3.5 8.00 4 0.80 7.20 3.5 8.00 5 0.40 11.20 3.5 8.00 6 0.70 17.50 30.6 0.00 h - grubość warstwy ro - gęstość objętościowa warstwy Fir - obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego w warstwie Cr - obliczeniowa spójność gruntu warstwy Budowla Rodzaj obciążenia wg. pkt. 4.2. Głębokość posadowienia budowli od poziomu terenu Dbp = 2.00 m Charakterystyczny ciężar własny budowli płaskiej obciążającej podłoże qk = 9.200 kn/m2 Charakterystyczne obciążenie użytkowe qn = 57.630 kn/m2 Wzmocnienie gruntu Materiał wypełnienia geokraty żwir, pospółka Nie ma górnej warstwy kruszywowej Wysokość geokraty Gg = 0.200 m Wymiar komórek geokraty Rkg = 0.178 m Grubość warstwy filtracyjnej Hdf = 0.20 m Materiał warstwy filtracyjnej żwir, pospółka Wyniki Podłoże Obliczeniowe naprężenie pionowe pod budowlą mp*qc = 80.20 kn/m2 nad geokratą mp*qcg = 80.20 kn/m2 pod geokratą mp*qrd = 60.06 kn/m2 pod warstwą filtracyjną mp*qcd = 62.40 kn/m2 Naprężenia pionowe mp*qc i nośność warstw qfr (obliczeniowe) Warstwa nr mp*qc [kn/m2] qfr [kn/m2] 1 Warstwa zastąpiona przez budowlę lub wzmocnienie 2 Warstwa zastąpiona przez budowlę lub wzmocnienie Filtracyjna 62.405 2090.918 OK 3 62.753 70.822 OK 4 64.555 65.966 OK 5 67.713 72.436 OK 6 74.427 956.328 OK Efektywna grubość warstwy gruntu nr 3 h[3] = 0.20 m

14 Ze względów filtracyjnych i separacyjnych przyjęto pod warstwą filtracyjną jedną warstwę geotkaniny Terralys LF17 o przepuszczalności przy ciśnieniu 100 mm sł.wody równej 10 l/(m2 s) 4.4.2. Naprężenia w gruncie pod ulicą po wzmocnieniu gruntu geokratą i ułożeniu rurociągów na głębokości 2,0 < zg 3,0 m p.p.t. Dane Teren Grunt odprężony w trakcie robót Parametry fizyko-mechaniczne podłoża wg metody C (orientacyjnie) h ro Fir Cr Warstwa [m] [kn/m3] [ ] [kpa] 1 1.20 17.50 16.2 0.00 2 1.20 11.20 3.5 8.00 3 0.20 7.20 3.5 8.00 4 0.80 7.20 3.5 8.00 5 0.40 11.20 3.5 8.00 6 0.70 17.50 30.6 0.00 h - grubość warstwy ro - gęstość objętościowa warstwy Fir - obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego w warstwie Cr - obliczeniowa spójność gruntu warstwy Budowla Rodzaj obciążenia wg. pkt. 4.2. Głębokość posadowienia budowli od poziomu terenu Dbp = 2.50 m Charakterystyczny ciężar własny budowli płaskiej obciążającej podłoże qk = 9.200 kn/m2 Charakterystyczne obciążenie użytkowe qn = 67.130 kn/m2 Wzmocnienie gruntu Materiał wypełnienia geokraty żwir, pospółka Nie ma górnej warstwy kruszywowej Wysokość geokraty Gg = 0.200 m Wymiar komórek geokraty Rkg = 0.178 m Grubość warstwy filtracyjnej Hdf = 0.20 m Materiał warstwy filtracyjnej żwir, pospółka Wyniki Podłoże Obliczeniowe naprężenie pionowe pod budowlą mp*qc = 91.60 kn/m2 nad geokratą mp*qcg = 91.60 kn/m2 pod geokratą mp*qrd = 68.04 kn/m2 pod warstwą filtracyjną mp*qcd = 70.38 kn/m2 Naprężenia pionowe mp*qc i nośność warstw qfr (obliczeniowe) Warstwa nr mp*qc [kn/m2] qfr [kn/m2] 1 Warstwa zastąpiona przez budowlę lub wzmocnienie 2 Warstwa zastąpiona przez budowlę lub wzmocnienie 3 Warstwa zastąpiona przez budowlę lub wzmocnienie Filtracyjna 70.378 2360.125 OK 4 71.102 74.864 OK 5 73.396 74.804 OK 6 79.705 930.895 OK.

Efektywna grubość warstwy gruntu nr 4 h[4] = 0.50 m 15 Ze względów filtracyjnych i separacyjnych przyjęto pod warstwą filtracyjną jedną warstwę geotkaniny Terralys LF17 o przepuszczalności przy ciśnieniu 100 mm sł.wody równej 10 l/(m2 s) 4.4.2. Naprężenia w gruncie pod ulicą po wzmocnieniu gruntu geokratą i ułożeniu rurociągów na głębokości 3,0 < zg 4,0 m p.p.t. Dane Teren Grunt odprężony w trakcie robót Parametry fizyko-mechaniczne podłoża wg metody C (orientacyjnie) h ro Fir Cr Warstwa [m] [kn/m3] [ ] [kpa] 1 1.20 17.50 16.2 0.00 2 1.20 11.20 3.5 8.00 3 0.20 7.20 3.5 8.00 4 0.80 7.20 3.5 8.00 5 0.40 11.20 3.5 8.00 6 0.70 17.50 30.6 0.00 h - grubość warstwy ro - gęstość objętościowa warstwy Fir - obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego w warstwie Cr - obliczeniowa spójność gruntu warstwy Budowla Rodzaj obciążenia wg. pkt. 4.2. Głębokość posadowienia budowli od poziomu terenu Dbp = 3.50 m Charakterystyczny ciężar własny budowli płaskiej obciążającej podłoże qk = 9.200 kn/m2 Charakterystyczne obciążenie użytkowe qn = 86.130 kn/m2 Wzmocnienie gruntu Materiał wypełnienia geokraty żwir, pospółka Nie ma górnej warstwy kruszywowej Wysokość geokraty Gg = 0.200 m Wymiar komórek geokraty Rkg = 0.178 m Grubość warstwy filtracyjnej Hdf = 0.20 m Materiał warstwy filtracyjnej żwir, pospółka Wyniki Podłoże Obliczeniowe naprężenie pionowe pod budowlą mp*qc = 114.40 kn/m2 nad geokratą mp*qcg = 114.40 kn/m2 pod geokratą mp*qrd = 83.98 kn/m2 pod warstwą filtracyjną mp*qcd = 86.32 kn/m2 Naprężenia pionowe mp*qc i nośność warstw qfr (obliczeniowe) Warstwa nr mp*qc [kn/m2] qfr [kn/m2] 1 Warstwa zastąpiona przez budowlę lub wzmocnienie 2 Warstwa zastąpiona przez budowlę lub wzmocnienie 3 Warstwa zastąpiona przez budowlę lub wzmocnienie 4 Warstwa zastąpiona przez budowlę lub wzmocnienie 5 Warstwa zastąpiona przez budowlę lub wzmocnienie

16 Filtracyjna 86.324 2898.540 OK 6 89.866 1022.376 OK. Efektywna grubość warstwy gruntu nr 6 h[6] = 0.60 m Ze względów filtracyjnych i separacyjnych przyjęto pod warstwą filtracyjną jedną warstwę geotkaniny Terralys LF17 o przepuszczalności przy ciśnieniu 100 mm sł.wody równej 10 l/(m2 s) 4.5. koncepcja wzmocnienia podłoża i posadowienia rurociągów Analiza warunków gruntowo-wodnych opisanych w pkt. 3 i w pkt. 4.1, sposobu użytkowania dróg i obciążenia podłoża określonego w pkt. 4.2 oraz wyników załączonych w pkt. 4.4 kontrolnych obliczeń statycznych pozwala stwierdzić, że bezpośrednie posadowienie projektowanych rurociągów na istniejącym podłożu jest możliwe i uzasadnione pod warunkiem wzmocnienia podłoża teksturowaną i nacinaną geokratą TABOSSystem -Tmn-20 o małych komórkach i o wysokości komórek = 20 cm, ułożoną na materacu kruszywowym o grubości = 20 cm, zbrojonym geotkaniną TERRALYS-LF-17. Pasmo geokraty o szerokości 1,0 m należy ułożyć osiowo wzdłuż rurociągu. W przypadku, gdy odstęp między dwoma rurociągami jest mniejszy od 1,0 m, należy wykonać wspólne wzmocnienie z geokraty jak wyżej o szerokości 2,0 m, zaś przy trzech rurociągach o szerokości 3,0 m. Na podstawie przeprowadzonych obliczeń przyjmuje się następujący układ warstw wzmacniających dno wykopu, w którym będą ułożone rurociągi: 20,0 cm teksturowana geokrata TABOSSystem -Tmn-20 nacinana o małych komórkach i grubości sekcji 20 cm, wypełniona kruszywem mineralnym (pospółką lub piaskiem), wskaźnik zagęszczenia kruszywa wg. Proctora Is 0,98 20,0 cm warstwa filtracyjna z kruszywa mineralnego (pospółki), wskaźnik zagęszczenia Is 0,95 geotkanina separacyjno-filtracyjna TERRALYS-LF-17 Grubość warstw wzmacniających podłoże wynosi 40 cm. Powyższa konstrukcja tworzy półsprężystą ciągłą płytę, na której należy posadowić rurociągi wg. projektu budowlanego. Po ułożeniu rurociągów należy zasypać wykop kruszywem mineralnym (pospółką lub piaskiem) warstwami ok. 20 25 cm zagęszczonymi do Is 1,00. Całość prac należy wykonać możliwie szybko, aby nie dopuścić do odprężenia słabego gruntu w dnie wykopu. 5. Wytyczne technologiczno - wykonawcze 5.1. Po wykorytowaniu podłoża na wymaganą szerokość i głębokość wg projektu budowlanego należy je starannie wyrównać i zagęścić na ile to będzie możliwe i dopiero wtedy wykonać kolejne warstwy wzmocnienia podłoża.

17 5.2. Pasma geotkaniny na podłożu rodzimym należy ułożyć poprzecznie do osi rurociągów na zakład min. 50 cm i zakotwić na szwach roboczych przy pomocy szpilek typu J o długości 500 mm i średnicy ø 8 mm ze stali St0 w odstępach 50 cm. Wzdłuż krawędzi koryta należy pozostawić pasy geotkaniny o długości min. 0,80 m. 5.3. Po uformowaniu warstwy filtracyjno separacyjnej o wymaganej szerokości szerokości (wg. pkt 4. 5.) i grubości 0,20 m (ułożeniu i zagęszczeniu kruszywa do Is 0,95) należy założyć boczne zakładki geotkaniny na jej wierzch i zakotwić w odległości ok. 0,20 m od końca pasma szpilkami typu J o długości 500 mm i średnicy ø 8 mm ze stali St0 w odstępach 50 cm. 5.4. Na tak przygotowanym podłożu należy ułożyć geokratę. Sekcje geokraty zaleca się układać przy pomocy szablonów gwarantujących dokładne rozciągnięcie sekcji. Przed zdjęciem szablonów należy sąsiednie sekcje połączyć paskami zaciskowymi, zaś co 2 komórki zakotwić przy pomocy szpilek typu J o długości min. 600 mm. Wzdłuż skrajnych krawędzi geokraty należy zakotwić wszystkie komórki. 5.5. Na rozłożone sekcje geokraty należy wysypać i przed zagęszczeniem równomiernie rozłożyć kruszywo wypełniające warstwą o grubości przewyższającej o około 3 cm wysokość sekcji geokraty. Po wstępnym zagęszczeniu (np. zagęszczarką nawrotną ~ 400 kg) należy nadsypać kruszywo mineralne warstwą o grubości przekraczającej o ok. 3 cm wysokość geokraty i całość ponownie zagęścić do uzyskania wskaźnika zagęszczenia wg. Proctora Is 0,98. 5.6. Na tak wzmocnionym podłożu należy wykonać konstrukcję rurociągów wg. projektu budowlanego. Opracował: dr inż. Leon Maro konsultant TABOSS Sp. z o.o. Rzeczoznawca budowlany Upr. bud. Nr 134/70 z 6.1 p. 1 i 2 Czł. Ł.O. Izby Inż. Bud. nr ŁOD/BO/5912/04 91-341 Łódź,ul. Brukowa 139 Łódź, grudzień 2006 r.

WSPÓŁRZĘDNE ZAŁAMAŃ SIECI WOD - KAN 1 SW1 Y = 3344849.08 X = 5907529.90 W1 Y = 3344853.72 X = 5907527.20 W2 Y = 3344858.89 X = 5907528.59 W3 Y = 3344890.90 X = 5907510.05 W4 Y = 3344933.62 X = 5907588.13 W5 Y = 3344937.23 X = 5907597.12 HP4 Y = 3344939.25 X = 5907596.32 W6 Y = 3344939.01 X = 5907604.44 W7 Y = 3344943.31 X = 5907622.15 W8 Y = 3344944.39 X = 5907629.04 W9 Y = 3344945.12 X = 5907640.10 W10 Y = 3344940.76 X = 5907644.86 W11 Y = 3344961.02 X = 5907680.29 HP5 Y = 3344958.45 X = 5907681.78 W12 Y = 3344978.94 X = 5907711.65 W13 Y = 3345038.10 X = 5907670.88 W14 Y = 3345042.03 X = 5907668.72 W15 Y = 3345043.31 X = 5907668.03 W16 Y = 3345048.98 X = 5907666.28 W17 Y = 3345065.69 X = 5907662.25 HP6 Y = 3345066.29 X = 5907664.92 SW1 Y = 3345068.24 X = 5907661.66 W20 Y = 3345011.83 X = 5907566.41 W21 Y = 3345014.49 X = 5907565.02 HP3 Y = 3345013.72 X = 5907563.52 W19 Y = 3345021.62 X = 5907591.61 W18 Y = 3345034.83 X = 5907653.78 W22 Y = 3344889.05 X = 5907506.67 W23 Y = 3344891.89 X = 5907505.12 HP1 Y = 3344892.65 X = 5907506.52 W24 Y = 3344975.38 X = 5907459.44 HP2 Y = 3344976.81 X = 5907458.68 W25 Y = 3344857.20 X = 5907448.46 HP Y = 3344855.04 X = 5907449.73 P1 Y = 3344874.31 X = 5907479.72 P2 Y = 3344871.94 X = 5907481.10 P3 Y = 3344935.94 X = 5907593.92 P4 Y = 3344933.70 X = 5907595.22 P5 Y = 3344971.34 X = 5907698.36 P6 Y = 3344979.84 X = 5907693.95 P7 Y = 3344943.62 X = 5907624.13 P8 Y = 3344961.67 X = 5907619.88 P9 Y = 3344959.03 X = 5907676.81 P10 Y = 3344967.18 X = 5907672.07 P11 Y = 3345036.34 X = 5907656.91 P12 Y = 3345032.15 X = 5907659.09 P13 Y = 3345030.36 X = 5907632.84 P14 Y = 3345024.57 X = 5907634.10 P15 Y = 3344999.17 X = 5907573.02 P16 Y = 3345000.90 X = 5907576.26 P17 Y = 3344956.80 X = 5907595.14 P18 Y = 3344958.42 X = 5907598.20 P19 Y = 3345012.22 X = 5907566.20 P20 Y = 3345009.10 X = 5907559.32 P21 Y = 3344934.24 X = 5907481.95 P22 Y = 3344936.47 X = 5907486.18 P23 Y = 3345021.62 X = 5907591.61 P24 Y = 3345024.93 X = 5907582.72 P25 Y = 3345023.60 X = 5907600.95

P26 Y = 3345028.75 X = 5907599.63 P27 Y = 3345024.15 X = 5907603.53 P28 Y = 3345029.29 X = 5907602.22 P29 Y = 3345031.30 X = 5907637.27 P30 Y = 3345036.35 X = 5907636.22 P31 Y = 3345031.66 X = 5907638.98 P32 Y = 3345036.60 X = 5907637.99 P33 Y = 3344858.53 X = 5907450.89 P34 Y = 3344874.08 X = 5907442.38 S1 Y = 3345058.27 X = 5907659.19 S2 Y = 3345042.19 X = 5907661.52 S3 Y = 3345034.35 X = 5907645.32 S4 Y = 3345029.39 X = 5907620.56 S5 Y = 3345024.06 X = 5907593.95 S6 Y = 3345012.53 X = 5907563.29 S7 Y = 3344986.75 X = 5907576.66 S8 Y = 3344948.10 X = 5907596.85 S21 Y = 3344935.65 X = 5907603.43 S9 Y = 3344937.33 X = 5907574.50 SR Y = 3344930.01 X = 5907578.71 P Y = 3344927.15 X = 5907580.31 S10 Y = 3344906.63 X = 5907542.09 S11 Y = 3344885.13 X = 5907501.94 S12 Y = 3344894.77 X = 5907496.72 S22 Y = 3344884.69 X = 5907478.28 S13 Y = 3344934.28 X = 5907475.11 S14 Y = 3344959.54 X = 5907461.29 S15 Y = 3345015.20 X = 5907680.11 S16 Y = 3344986.40 X = 5907699.94 S17 Y = 3344978.67 X = 5907698.89 S18 Y = 3344956.16 X = 5907658.47 S19 Y = 3344953.96 X = 5907625.28 S20 Y = 3344949.56 X = 5907606.29 D1.1 Y = 3344959.54 X = 5907461.29 D1.1A Y = 3344845.83 X = 5907527.03 D1.33 Y = 3344845.83 X = 5907527.03 D1.2 Y = 3344859.93 X = 5907519.24 WF1 Y = 3344862.11 X = 5907523.51 WE1 Y = 3344858.56 X = 5907516.85 D1.3 Y = 3344893.57 X = 5907500.79 D1.14 Y = 3344895.72 X = 5907504.77 WA5 Y = 3344894.38 X = 5907505.52 WA6 Y = 3344899.55 X = 5907502.68 D1.15 Y = 3344899.55 X = 5907502.68 WA7 Y = 3344911.15 X = 5907536.23 WA8 Y = 3344916.41 X = 5907533.35 D1.16 Y = 3344929.19 X = 5907566.26 WA9 Y = 3344927.98 X = 5907566.93 WA10 Y = 3344933.23 X = 5907564.02 D1.17 Y = 3344942.07 X = 5907589.70 D1.18 Y = 3344944.75 X = 5907600.20 D1.19 Y = 3344945.89 X = 5907604.82 WA12 Y = 3344944.59 X = 5907605.14 WA11 Y = 3344949.95 X = 5907601.78 D1.20 Y = 3344950.74 X = 5907623.96 D1.21 Y = 3344951.87 X = 5907640.03 WA14 Y = 3344949.69 X = 5907642.07 WA13 Y = 3344956.36 X = 5907639.75 D1.22 Y = 3344952.30 X = 5907646.14 D1.25 Y = 3344946.64 X = 5907652.35 2

WB2 Y = 3344930.79 X = 5907669.73 WB1 Y = 3344949.55 X = 5907654.99 D1.23 Y = 3344953.28 X = 5907659.91 D1.24 Y = 3344965.63 X = 5907681.44 D1.26 Y = 3344965.63 X = 5907681.44 WD2 Y = 3344956.62 X = 5907590.84 D1.27 Y = 3344991.37 X = 5907575.98 WD3 Y = 3344990.09 X = 5907573.26 D1.28 Y = 3345010.21 X = 5907566.11 D1.29 Y = 3345018.57 X = 5907586.84 WC3 Y = 3345016.78 X = 5907587.52 WC4 Y = 3345022.39 X = 5907585.39 D1.30 Y = 3345020.74 X = 5907593.78 D1.31 Y = 3345026.87 X = 5907622.69 WC1 Y = 3345025.34 X = 5907623.08 WC2 Y = 3345031.20 X = 5907621.79 D1.32 Y = 3345031.37 X = 5907643.87 D1.13 Y = 3344879.63 X = 5907475.34 WA3 Y = 3344878.30 X = 5907476.13 WA4 Y = 3344883.54 X = 5907473.20 D1.12 Y = 3344866.05 X = 5907450.48 WA1 Y = 3344864.65 X = 5907451.24 WA2 Y = 3344869.91 X = 5907448.36 D1.34 Y = 3344872.01 X = 5907550.33 WG1 Y = 3344875.98 X = 5907548.35 D1.35 Y = 3344875.01 X = 5907557.33 WF2 Y = 3344876.39 X = 5907556.73 D1.36 Y = 3344886.01 X = 5907582.91 WH1 Y = 3344889.86 X = 5907580.63 D1.37 Y = 3344899.94 X = 5907615.33 WF3 Y = 3344901.79 X = 5907614.23 WD1 Y = 3344905.31 X = 5907625.03 D2.1 Y = 3345059.25 X = 5907660.33 D2.2 Y = 3345059.25 X = 5907660.33 WB8 Y = 3345044.09 X = 5907658.63 WB7 Y = 3345042.93 X = 5907667.32 D2.3 Y = 3345005.87 X = 5907690.41 WB6 Y = 3345003.28 X = 5907686.59 WB5 Y = 3345006.66 X = 5907691.55 D2.4 Y = 3344985.51 X = 5907704.46 WB4 Y = 3344982.53 X = 5907697.75 WB3 Y = 3344980.77 X = 5907705.46 3